高速公路立交橋跨省道現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)算書

二廣高速公路懷集至三水段第十二合同段(YK44+820~YK46+844)五村立交橋橋現(xiàn)澆箱梁梁支架計(jì)算書書中鐵十四局局集團(tuán)有有限公司司二廣高速公公路懷集集至三水水段第十十二合同同段項(xiàng)目目經(jīng)理部部二○○八年年三月十十八日目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc193203942"一、計(jì)算依依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc193203943"二、工程概概況1HYPERLINK\l"_Toc193203944"三、支架搭搭設(shè)方案案1HYPERLINK\l"_Toc193203945"3.1跨省省道架空空支架部部分1HYPERLINK\l"_Toc193203946"3.2滿堂堂支架部部分2HYPERLINK\l"_Toc193203947"四、滿堂支支架搭設(shè)設(shè)方案及及驗(yàn)算22HYPERLINK\l"_Toc193203948"4.1荷載載取值22HYPERLINK\l"_Toc193203949"4.2立桿桿腳手架架計(jì)算22HYPERLINK\l"_Toc193203950"4.3縱橫橫木楞計(jì)計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc193203951"4.3.11縱木楞楞計(jì)算66HYPERLINK\l"_Toc193203952"4.3.11橫木楞楞計(jì)算99HYPERLINK\l"_Toc193203953"4.4模板板計(jì)算111HYPERLINK\l"_Toc193203954"4.5地基基處理及及承載力力計(jì)算112HYPERLINK\l"_Toc193203955"五、臨時(shí)通通道簡易易結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算133HYPERLINK\l"_Toc193203956"5.1說明明13HYPERLINK\l"_Toc193203957"5.2荷荷載計(jì)算算14HYPERLINK\l"_Toc193203958"5.3縱梁計(jì)計(jì)算144HYPERLINK\l"_Toc193203959"5.4橫橫梁復(fù)核核14HYPERLINK\l"_Toc193203960"5.5立桿桿復(fù)核115PAGE24五村立交橋橋現(xiàn)澆箱梁支架計(jì)計(jì)算書一、計(jì)算依依據(jù)1、五村立立交橋施施工圖設(shè)計(jì)；2、《公路路橋涵施施工技術(shù)術(shù)規(guī)范》；；3、《公路路工程質(zhì)質(zhì)量檢驗(yàn)驗(yàn)評定標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》；；4、《公路路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)手冊冊》；5、《建筑筑施工扣扣件式鋼鋼管腳手手架安全全技術(shù)規(guī)規(guī)范》((JGJJ1300-20001))6、上海市市工程建建設(shè)規(guī)范范《鋼管管扣件水水平模板板的支撐撐系統(tǒng)安安全技術(shù)術(shù)規(guī)程》(DG/TJ08-016-2004)二、工程概概況二廣高速公公路第十十二合同段段內(nèi)五村村分離立立交橋起起訖里程程為:YK446+2237..47～YK446+3313..53((ZK46+2488.97~ZK46+3255.033)，橋梁梁全長776.006m米米。本橋橋左線位位于右偏R=29900mm的圓曲曲線及-0..85%%的縱坡坡上，右右線位于于右偏R=25550mm圓曲線線及-0..7466%的縱坡坡上。本橋上構(gòu)為為18++32++20mm預(yù)應(yīng)力力混凝土土連續(xù)箱箱梁，左左右線各各有2墩2臺(tái)。除除左線0#臺(tái)為樁樁柱式橋橋臺(tái)外，其其中臺(tái)均均為承臺(tái)臺(tái)分離式式臺(tái)，橋橋墩均為為花瓶墩墩，墩臺(tái)臺(tái)基礎(chǔ)為為樁基礎(chǔ)礎(chǔ)。本橋1#墩墩、2#墩跨越S2663省道，與與省道交交角為75°°。設(shè)計(jì)要要求箱梁梁施工時(shí)時(shí)須保證證省道通通車凈空空不小于于4.5mm，以確保S2663省道暢暢通。三、支架搭搭設(shè)方案案現(xiàn)澆箱梁采采用支架架法現(xiàn)澆澆施工，整個(gè)支支架系統(tǒng)統(tǒng)分為兩兩部分，其其一為跨S2663省道預(yù)預(yù)留過車車門洞所所采取的的架空支支架部分分，其二二為滿堂堂腳手架架部分。3.1跨省省道架空空支架部部分五村立交橋橋第二跨跨跨越SS2633省道，采采用預(yù)留留門洞方方案，左左右幅各各預(yù)留一一個(gè)門洞洞，門洞洞凈寬66.0m,凈高不小小于4..5米。施工工時(shí)直接接在S2663省道上上澆筑6道(左右幅幅各三道道)長22m、寬1000cm、高高50ccm的C20砼基礎(chǔ)礎(chǔ)，基礎(chǔ)礎(chǔ)砼頂面面預(yù)埋鋼鋼板，鋼鋼板規(guī)格格為80××80ccm，在基礎(chǔ)礎(chǔ)上設(shè)立立6根直徑φ60ccm、厚厚度σ=8mmm的鋼管管，底部部與基礎(chǔ)礎(chǔ)砼預(yù)埋埋鋼板焊焊接牢固固，鋼管管頂部開開槽，I40a工字字鋼放置置于鋼管管頂面槽槽口中，與與鋼管焊焊接固定定，形成成橫梁，在在兩側(cè)懸懸臂處采采用二根根[16型槽鋼鋼作為牛牛腿。橫橫梁上架架設(shè)I40a工字鋼鋼縱梁，間間距為660cmm，在腹腹板處加加密為550cmm，在縱梁梁上鋪設(shè)設(shè)間距為為30ccm的10ccm×10ccm的方方木作為為分配梁梁，最后后在分配配梁上直直接鋪設(shè)設(shè)竹膠板作為為底模。3.2滿堂堂支架部部分現(xiàn)澆箱梁施施工支架架除S2663省道門門架外全全部采用用扣式件鋼鋼管腳手手架搭設(shè)設(shè)滿堂支支架。扣扣件式鋼鋼管腳手手架由可可調(diào)底托托、橫桿桿、立桿桿、可調(diào)調(diào)頂托、掃掃地桿及及剪刀撐撐組成。支架用扣件式鋼管腳手架搭設(shè)，立桿間隔在1、2號(hào)墩兩側(cè)各1.5m長度范圍按照50×30cm布置立桿，在兩側(cè)各1.5m～3m長度范圍內(nèi)按照60×30cm（縱向×橫向）布置立桿；0號(hào)臺(tái)、3號(hào)臺(tái)是現(xiàn)澆梁端部，臺(tái)前各1m范圍按50×30cm（縱向×橫向）布置立桿，臺(tái)前各1～2.2m范圍按60×30cm（縱向×橫向）布置立桿；其余范圍按照60×60cm布置立桿?？v橫向分配配梁采用用10××10ccm的方方木，模模板采用用厚度t=1..2cmm的竹膠膠板。四、滿堂支支架搭設(shè)設(shè)方案及及驗(yàn)算4.1荷載載取值1、箱梁鋼鋼筋混凝凝土自重重(鋼筋砼砼自重按按27KKN/mm3取值)：(1)中墩墩橫梁處(最不利利位置)：F1=100.5××1.8×1.66×277/(10..5×11.8)=43..2KNN/m2;(2)距墩墩1.00m處(次不利利位置)：F1’=((10..5×11.6--0.775×22.6××3)××27//10..5=228.22KNN/m22;(3)跨中中處(一般不利利位置)：F1”=((10..5×11.6--3.22×3))×277/100.5==18..5KKN/mm2;2、底模板板及內(nèi)模模自重，取取F2==8KN//m2;3、支架自自重：鋼管支架自自重F33:按實(shí)際際布置進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。4、施工人人員及施施工設(shè)備備荷載:(1)計(jì)算算模板及及支撐模模板楞木木取值：：2.55KN//m2，集中荷荷載2.55KN；；

(2)計(jì)算支支撐楞木木的結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件時(shí)時(shí)取值：：2.5KKN/mm2；

(3)計(jì)算支支架立柱柱取值：：2.0KKN/mm2；5、振搗搗混凝土土產(chǎn)生荷荷載：F5=2..0KNN/m22；6、傾倒倒混凝土土產(chǎn)生荷荷載取值值：F6=2.00KN//m2；4.2立桿桿腳手架架計(jì)算1、最不利利荷載位位置計(jì)算算綜合考慮該該跨連續(xù)續(xù)梁的結(jié)結(jié)構(gòu)形式式，在中中墩處的的箱梁最最重，為為最不利利荷載位位置，對對該位置置進(jìn)行支支架檢算算（縱、橫橫桿步距距為0.66×0..9m）：：扣件式鋼管管支架自自重F33(按6m高考考慮)a、立桿自自重（采采用Ф48×3.55mm鋼鋼管單位位重量為為3.884kgg/m）q1=0..03884KNN/m××6m=0..24KNN/根;b、可調(diào)托托座q2=0..0455KN//m×1個(gè)=0..0455KN//根;c、橫桿自自重q3=0..03884KNN/m××6×(0.5++0.33)=00.199KN//根;d、扣件自自重直角扣件::q44=0..01332KNN/m××（6×2++3）=0..2KN//根;對接扣件::q55=0..01884KNN/m××1=00.01184KKN/根根;所以扣件式式鋼管支支架自重重:F3=qq1+q2++q33+qq4+q5=0.244+0..0455+0.199+0..2+0..1844=0.866KN//根則單根立桿桿承受的的恒載為為:NGK=((F1++F2))×0..5×00.3++F3==(433.2++8)×0..5×00.3++0.886=88.544KNN;活載為:NQKK=(F4++F5++F6))×0..5×00.3==0.99KN;;單根立桿承承受力：：N=1.22NGGK+11.4NNQK=1.2××8.554+11.4××0.99=11.55KN(1)立桿桿強(qiáng)度計(jì)計(jì)算:立桿受壓應(yīng)應(yīng)力:σ=F/AA=1115000/3118(取值同同穩(wěn)定性性驗(yàn)算)=336.22Mppa<1644(取值同同穩(wěn)定性性驗(yàn)算)Mpaa,滿足要要求。(2)穩(wěn)定定性驗(yàn)算算：單根鋼管截截面面積積（由于于是舊管管，按壁壁厚3mmm計(jì)，另另外乘以以0.775折減系系數(shù)）：：A=4423..9×00.755=3118mmm2；回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑：：i=1..58cm由于λ=LL0/ii=(hh+2aa)/ii=(1120+22×400)/11.588=1277查得φ=00.4112N/(φ××A)==111500//(0..4122×3118)=87.88MPPa≤1644Mpaa(其中，QQ2355鋼管管容許應(yīng)應(yīng)力為2205MMpa××80％=1664MMpa，80%為舊管管疲勞折折減系數(shù)數(shù))根據(jù)以上計(jì)計(jì)算可知知，鋼管管立桿的的穩(wěn)定性性符合要要求，安安全系數(shù)數(shù)1644/877.8==1.887。(3)扣件件受力分分析對于底板及及腹板位位置鋼管管均采用用搭接控控制標(biāo)高高，主要要依靠扣扣件進(jìn)行行受力，現(xiàn)現(xiàn)我部施施工的搭搭接全部部采用三三扣件搭搭接，現(xiàn)現(xiàn)對扣件件抗滑力力進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算：從整體驗(yàn)算算結(jié)果可可知：單根鋼管承承載力為為：11..5KNN/根單個(gè)扣件受受力為：：11..5/33=3..83KKN/個(gè)個(gè)根據(jù)<<扣扣件式規(guī)規(guī)范〉〉〉表5..1.77中知：：直角扣扣件、旋旋轉(zhuǎn)扣件件（抗滑滑）承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值為88.0KKN，所所以扣件件抗滑符符合要求求，安全全系數(shù)為為：8/3.83=2.11。2、次不利利荷載位位置計(jì)算算綜合考慮該該跨連續(xù)續(xù)梁的結(jié)結(jié)構(gòu)形式式，在距距墩中心心0.9m處的為為次不利利荷載位位置，對對該位置置進(jìn)行支支架檢算算（縱、橫橫桿步距距為0.66×0..3m）：扣件式鋼管管支架自自重F3((同最不不利位置置)為:0.886KNN/根則單根立桿桿承受的的恒載為為:NGK=((F1’+F22)×00.6×0..3+FF3=((28.22+8))×00.6×0..3+00.866=7.4KN;;活載為:NQKK=(FF4+FF5+FF6)××0.66×0..3=11.1KN;;單根立桿承承受力：：N=1.22NGGK+11.4NNQK=1.2××7.4+1..4×11.1=10.55KN(1)立桿桿受力驗(yàn)驗(yàn)算:立桿受壓應(yīng)應(yīng)力:σ=F/AA=1005000/3118(取值同同穩(wěn)定性性驗(yàn)算)=333Mppa<<1644(取值同同穩(wěn)定性性驗(yàn)算)Mpaa,滿足要要求。(2)穩(wěn)定定性驗(yàn)算算：單根鋼管截截面面積積（由于于是舊管管，按壁壁厚3mmm計(jì)，另另外乘以以0.775折減系系數(shù)）：：A=4423..9×00.755=3118mmm2；回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑：：i=1..58cm由于λ=LL0/ii=(hh+2aa)/ii=(1120+22×400)/11.588=1277查得φ=00.4112N/(φ××A)==1005000/((0.4412××3188)=80.11MPaa≤1644Mpaa(其中，QQ2355鋼管管容許應(yīng)應(yīng)力為2205MMpa××80％=1664MMpa，80%為舊管管疲勞折折減系數(shù)數(shù))根據(jù)以上計(jì)計(jì)算可知知，鋼管管立桿的的穩(wěn)定性性符合要要求，安安全系數(shù)數(shù)1644/800.1=2..0。(3)扣件件受力分分析對于底板及及腹板位位置鋼管管均采用用搭接控控制標(biāo)高高，主要要依靠扣扣件進(jìn)行行受力，現(xiàn)現(xiàn)我部施施工的搭搭接全部部采用三三扣件搭搭接，現(xiàn)現(xiàn)對扣件件抗滑力力進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算：從整體驗(yàn)算算結(jié)果可可知：單根鋼管承承載力為為：10.5KNN/根單個(gè)扣件受受力為：：10.5//3=33.5KN//個(gè)根據(jù)<<扣扣件式規(guī)規(guī)范〉〉〉表5..1.77中知：：直角扣扣件、旋旋轉(zhuǎn)扣件件（抗滑滑）承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值為88.0KKN，所所以扣件件抗滑符符合要求求，安全全系數(shù)為為：8/33.5=2..28。3、一般不不利荷載載位置計(jì)計(jì)算綜合考慮該該跨連續(xù)續(xù)梁的結(jié)結(jié)構(gòu)形式式，在跨跨中處的的為一般般不利荷荷載位置置，對該該位置進(jìn)進(jìn)行支架架檢算（縱縱、橫桿桿步距為為0.66×0..6m）：：扣件式鋼管管支架自自重F3(同最不不利位置置)為:0..86KKN/根根則單根立桿桿承受的的恒載為為:NGK=((F1”+F22)×00.6×0..6+F33=(118.5+8))×0..6×00.6+0..86=10..4KKN;活載為:NQKK=(FF4+FF5+FF6)××0.66×0..6=2.2KN;;單根立桿承承受力：：N=1.22NGGK+11.4NNQK=1.2××10.44+1..4×22.2=15.66KN(1)立桿桿強(qiáng)度算:立桿受壓應(yīng)應(yīng)力:σ=F/AA=1556000/3118(取值同同穩(wěn)定性性驗(yàn)算)=449.11Mppa<<1644(取值同同穩(wěn)定性性驗(yàn)算)Mpaa,滿足要要求。(2)穩(wěn)定定性驗(yàn)算算：單根鋼管截截面面積積（由于于是舊管管，按壁壁厚3mmm計(jì)，另另外乘以以0.775折減系系數(shù)）：：A=4423..9×00.755=3118mmm2；回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑：：i=1..58cm由于λ=LL0/ii=(hh+2aa)/ii=(1120+22×400)/11.588=1277查得φ=00.4112N/(φ××A)==156000/((0.4412××3188)=119..1MPPa≤1644Mpaa(其中，QQ2355鋼管管容許應(yīng)應(yīng)力為2205MMpa××80％=1664MMpa，80%為舊管管疲勞折折減系數(shù)數(shù))根據(jù)以上計(jì)計(jì)算可知知，鋼管管立桿的的穩(wěn)定性性符合要要求，安安全系數(shù)數(shù)1644/1119.11=1.44,其中未未計(jì)算剪剪刀撐重重量、風(fēng)風(fēng)力的影影響。(3)扣件件受力分分析對于底板及及腹板位位置鋼管管均采用用搭接控控制標(biāo)高高，主要要依靠扣扣件進(jìn)行行受力，現(xiàn)現(xiàn)我部施施工的搭搭接全部部采用三三扣件搭搭接，現(xiàn)現(xiàn)對扣件件抗滑力力進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算：從整體驗(yàn)算算結(jié)果可可知：單根鋼管承承載力為為：15.6KN//根單個(gè)扣件受受力為：：15.6/3==5.2KN//個(gè)根據(jù)<<扣扣件式規(guī)規(guī)范〉〉〉表5..1.77中知：：直角扣扣件、旋旋轉(zhuǎn)扣件件（抗滑滑）承載載力設(shè)計(jì)計(jì)值為88.0KKN，所所以扣件件抗滑符符合要求求，安全全系數(shù)為為：8/33.5==2.228。4.3縱橫橫木楞計(jì)計(jì)算縱橫向木楞楞采用10××10ccm方木木，材質(zhì)質(zhì)為松木木，按較較低強(qiáng)度度等級TTC133取值，抗彎彎允許應(yīng)應(yīng)力fm==13((N/mm㎡),順紋抗抗剪fvv=1..4(NN/m㎡)，橫紋紋局部承承壓fc990=22.9（N/m㎡），彈彈性模量量E=1100000（N/m㎡），露露天折減減系數(shù)為為0.9，在生生產(chǎn)性高高溫影響響下，木木材表面面溫度達(dá)達(dá)40～50℃折減系系數(shù)為0.8。A=1000cmm2,II=8333cmm4,Waa=1167ccm3。4.3.11橫木楞計(jì)計(jì)算1、最不利利荷載位位置計(jì)算算(1)荷載載組合，由由于鋼管管布置為為50cmm×30ccm，則則F=(F11+F2)××0.33×1..2+((F4++F5++F6))×00.3×1..4=(43..2+88)×00.3×1..2+((2.55+2++2)×0..3×1..4=21.22KNN/m(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算木楞跨中彎彎矩Mmax==ql22/8==2.12×1104×0..32/8==2388.5N·mm彎應(yīng)力σm=M//Wa==2388.5/(1167//100000000)==1.43×1006((N/㎡)即σm==1.43N/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡滿足要要求其中：：fmm=133×0..9×00.8==9.336安全系數(shù)數(shù)為：9.336/11.43=6.5(3)局部部承壓力力荷載：qq×0..3/2==2.12×1104×0..3/2==31880N成壓應(yīng)力：：31880/（1000×1000）=0..32N//mm22﹤fcc90==2.0088NN/mmm2滿足要要求其中：fcc90==2.99×0..8×00.9==2.0088NN/mmm2安全系數(shù)：：2.0088//0.332=6.5(4)剛度度計(jì)算f=5qll4/3884EII=5×211.2×3004/(3384××100000××8333×1004)=0.033mm<5500//4000=1..25mmm滿足要要求(5)剪應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算荷載：31180N剪應(yīng)力：33×31180//[2××（1000×1000）]=0.5NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088NN/m㎡安全系數(shù)：：1.0008//0.55=22、次不利利荷載位位置計(jì)算算(1)荷載載組合，由由于鋼管管布置為為60cmm×30ccm，則則q=(FF1+FF2)××0.33×1..2+((F4++F5++F6))×00.3×1..4=(28..2+88)×00.3×1..2+((2.55+2++2)×0..3×1..4=15.88KN//m(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算木楞跨中彎彎矩Mmax==ql22/8==1.58×1104×0..32/8==1777.8N··m彎應(yīng)力σm=M//Wa==1777.8/(1167//100000000)==1.1×1006((N/㎡)即σmm=11.1N/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡滿足要要求其中：fm==13××0.99×0..8=99.366安全系數(shù)數(shù)為：9.336/11.1=8.5(3)局部部承壓力力荷載：qq×0..3/2==1.58×1104×0..3/2==23770NN成壓應(yīng)力：：23770/（1000×1000）=0..24NN/mmm2﹤fcc90==2.0088N/mmm2滿足要要求其中：fcc90==2.99×0..8×00.9==2.0088N/mmm2安全系數(shù)：：2.0088//0.224=8.7(4)剛度度計(jì)算f=5qll4/3884EII=5×155.8×3004/(3384××100000××8333×1004)=0.022mm<5500//4000=1..25mmm滿足要要求(5)剪應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算荷載：23370NN剪應(yīng)力：33×23370//[2××（1000×1000）]=0.366N//mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系數(shù)：：1.0008//0.336=2.83、一般不不利荷載載位置計(jì)計(jì)算(1)荷載載組合，由由于鋼管管布置為為60cmm×60cmm，則q=(FF1+FF2)××0.33×1..2+((F4++F5++F6))×00.3×1..4=(18..5+8))×0..3×1..2+((2.55+2++2)×0..3×1..4=12.33KNN/m(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算木楞跨中彎彎矩Mmax==ql22/8==1.23×1104×0..62/8==5533.5NN·m彎應(yīng)力σm=M//Wa==5533.5//(1667/1100000000)=33.32×1106((N/㎡)即σmm=33.32N//m㎡﹤fm==9.336N//m㎡滿足要要求其中：：fmm=133×0..9×00.8==9.336安全系數(shù)數(shù)為：9.336/33.32=2.8(3)局部部承壓力力荷載：qq×0..6/22=1.23×1104×0..6/22=36690N成壓應(yīng)力：：36990/（1000×1000）=0..37NN/mmm2﹤fcc90==2.0088N/mmm2滿足要要求其中：fcc90==2.99×0..8×00.9==2.0088N/mmm2安全系數(shù)：：2.0088//0.337=5.4(4)剛度度計(jì)算f=5qll4/3884EII=5×122.3×60004/(3384××100000××8333×1004)=0.255mm<5500//4000=1..25mmm滿足要要求(5)剪應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算荷載：36690N剪應(yīng)力：33×36690//[2××（1000×1000）]=0.566N//mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N//m㎡安全系數(shù)：：1.0008//0.556=1.84.3.11縱木楞計(jì)計(jì)算1、最不利利荷載位位置計(jì)算算縱木楞支承承橫木楞，在橫梁位置置為最不利位位置，橫橫向方木木的間隔隔為0..3m一一道，按按集中力力計(jì)算,縱木楞楞按簡支支梁計(jì)算算:(1)荷載載組合，由由于鋼管管布置為為50cmm×30cm(縱×橫)，則F=(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44=(43..2+8))×1..2+((2.55+2++2)××1.44=70.66KNN/m22集中力P==70.6×0..3×0..3=6.4KNN(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算Mmax==FL/4=6.4×1003×0..6/4=960N·mm彎應(yīng)力σm=M//Wa==960/(1167//100000000)==5.75×1006N/㎡即σm==5.75N/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡滿足要要求其中：ffm=113×00.9××0.88=9..36安全系數(shù)為為：9.336/55.75=1.6(3)剛度度計(jì)算f=2.008×1104×Pl3/EII=2.088×1004×6.4×0.63/(10000××8333)=0.3mmm<600//4000=1..5mmm滿足要要求(4)剪應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算荷載：P//2=33200N剪應(yīng)力：33×3200/[[2×（1000×1000）]=0.5NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系數(shù)：：1.0008//0.55=22、次不利利荷載位位置計(jì)算算在次不利位位置其鋼鋼管布置置為60cmm×30cm(縱×橫):(1)荷載載組合，由由于鋼管管布置為為60cmm×30cm，則則F=(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44=(28..2+8))×1..2+((2.55+2++2)××1.44=52.66KNN/m22集中力P==52.6×0..3×00.3=4.8KNN(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算Mmax==FL//4=44.8×1003×0..6/44=7220N··m彎應(yīng)力σm=M//Wa==720//(1667/1100000000)=44.31×1106NN/㎡即σm=4.31N//m㎡﹤fm==9.336N//m㎡滿足要要求其中：fm==13××0.99×0..8=99.366安全系數(shù)數(shù)為：9.336/44.31=2.2(3)剛度度計(jì)算f=2.008×1104×Pll3/EII=2.088×1004×4.7×0..63/(110000×8333)=0.3mmm<6600//4000=1..5mmm滿足要要求(4)剪應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算荷載：P//2=223500N剪應(yīng)力：33×23350/[22×（1000×1000）]=0.4NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系數(shù)：：1.0008//0.44=2.523、一般不不利荷載載位置計(jì)計(jì)算縱木楞支承承橫木楞，在跨跨中位置置為一般般不利位位置，橫橫向方木木的間隔隔為0..3m一一道，按按集中力力計(jì)算,縱木楞楞按簡支支梁計(jì)算算:(1)荷載載組合，由由于鋼管管布置為為60cmm×60cmm，則F=(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44=(18..5+88)×11.2++(2..5+22+2))×1..4=40.99KNN/m22集中力P==40..9×00.3××0.66=7..4KKN(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算Mmax==FL//4=77.4××1033×0..6/44=11110NN·m彎應(yīng)力σm=M//Wa==11110/((1677/100000000))=6..65××1066N/㎡即σm=6..65NN/m㎡﹤fm==9.336N//m㎡滿足要要求其中：fm==13××0.99×0..8=99.366安全系數(shù)數(shù)為：9.336/66.655=1..41(3)剛度度計(jì)算f=2.008×1104×Pll3/EII=2.088×1004×7..4×00.633/(110000×8333)=0.4mmm<6600//4000=1..5mmm滿足要要求(4)剪應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算荷載：P//2=337000N剪應(yīng)力：33×37700//[2××（1000×1000）]=0.6NN/mmm2﹤fv=11.0008N//m㎡其中：fvv=1..4×00.8××0.99=1..0088N/mm㎡安全系數(shù)：：1.0008//0.66=1.684.4模板板計(jì)算模板采用112mmm厚竹膠膠板,單塊模模板尺寸寸為1.222×22.444m。直直接支承承模板的的縱向方木為10cmm×10ccm，取取0.3m寬進(jìn)行行復(fù)核,,按四等等跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算算：1、最不利利位置在橋墩中心心線兩側(cè)側(cè)各3mm范圍、距橋臺(tái)2..5m范范圍為荷荷載最不不利位置置,該處橫向方木木中心間間距為330cmm,其凈距距為200cm:(1)荷載載組合F=[(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44]×0.3=[(433.2++8)++(2..5+22+2))]×0.3=17.44KNN/m(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算Mmax==0.0077qql2=0.0777×17.4×0..22=0.054KN·mmσm=M//W=00.054×1106/(1//6×3300××1222)=7.5(NN/m㎡)即σm==7.5N/m㎡﹤fm==50N//m㎡滿足足要求(3)剛度度復(fù)核W=0.6632××ql44/(1100EEI)=0.6332×117.4×2004/(1100××8.5×1103×1//12××300××1233)=0.488mm<200/4000=00.5mm滿足要要求2、次不利利位置在荷載最不不利位置置外為荷荷載次不利位位置,該處橫向方木木中心間間距為330cmm,其凈距距為200cm,計(jì)算時(shí)時(shí)按25cm考慮:(1)荷載載組合F=[(FF1+FF2)××1.22+(FF4+FF5+FF6)××1.44]×00.3=[(188.5+8))+(22.5++2+22)]××0.33=9.9KN//m(2)彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算算Mmax==0.0077qql2=0..0777×9.9×0..252=0..05KNN·mσm=M//W=00.05×1006/(11/6××3000×1222)=7.0(NN/m㎡)即σm=7.0N/m㎡﹤fm==50N//m㎡滿足要要求(3)剛剛度復(fù)核核W=0.6632××ql44/(1100EEI)=0.6332×99.9×2504/(1100××8.5×1103×1//12××3000×1223)=0.666mm<300//4000=0..75mmm滿足要要求4.5地基基承載力力計(jì)算4.5.11地基處處理

1、基坑坑回填：：承臺(tái)施施工后，將將基坑內(nèi)內(nèi)的水抽抽干，挖挖除稀泥泥,用石碴分層層回填至原地面，分分層厚度度為50cm左右右，分層層壓實(shí)。

2、泥漿漿池處理理：由于于鉆孔施施工時(shí)場場地內(nèi)有有泥漿池池，地基基處理前前應(yīng)將泥泥漿池清清理干凈，直直至硬土土層，然然后用石石碴(洞碴)回填至至原地面面，分層層厚度為為50ccm左右右，壓路機(jī)壓實(shí)實(shí)。3、臺(tái)前地地基采取取挖臺(tái)階階壓實(shí)后后,鋪設(shè)100cm厚厚C20砼處理理。4、其它處處將原地面換填填50cmm石碴（洞洞碴），用壓路路機(jī)壓實(shí)實(shí)。5、為防止止地基積積水，將將地面處處理成2%橫坡，與與箱梁坡坡度一致致。地基兩側(cè)挖排排水溝，以以便排水水。

6、地基換換填處理理完成后后，在橋橋墩兩側(cè)側(cè)各3mm范圍、橋橋臺(tái)3mm范圍施施工15cmm厚C20砼；在在其它范范圍施工工20ccm厚5%水泥穩(wěn)穩(wěn)定碎石石基層，以以保證地基承承載力滿滿足要求求，同時(shí)時(shí)防止雨雨水下滲滲降低地地基承載載力。7、處理范范圍：箱箱梁投影影線外側(cè)側(cè)1m。

4.5.2地基基承載力力計(jì)算1、最不利利位置在橋墩中心心線兩側(cè)側(cè)各3mm范圍、距距橋臺(tái)22.5mm范圍均按按荷載最最不利位位置考慮慮,該處單單根立桿桿承受最最大力為為：11..5KNN，在立立桿下橫橫向鋪設(shè)設(shè)2m長方方木板（2×0..2×0.005cmm），則每每塊板上上承受6個(gè)立桿桿：N=11..5×66=699KN則要求地基基承載力力為:69×10000//(20000××100))=3445KPPa該范圍內(nèi)地地基采取取換填石石渣并壓壓實(shí),然后施施工一層層15ccm厚C20砼,可以保保證承載載力滿足足要求。2、次不利利位置在荷載最不不利位置置外為荷荷載次不不利位置置,該處單單根立桿桿承受最最大力為為：15..6KN，在立立桿下橫橫向鋪設(shè)設(shè)2m長方方木板（2×0..1×0.005cmm），則則每塊板板上承受受3個(gè)立桿桿：N=15..6×3=46..8KNN則要求地基基承載力力為:46.8××10000/((20000×1100))=2334KPPa該范圍內(nèi)地地基采取取換填石石渣并壓壓實(shí),然后施施工一層層20cmm厚水泥穩(wěn)穩(wěn)定碎石石層,可以保保證承載載力滿足足要求。五、臨時(shí)通通道簡易易結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算5.1說明明跨263省省道的現(xiàn)現(xiàn)澆梁施施工時(shí)。采采用預(yù)留留車流通通道，左左、右幅幅各預(yù)留留一個(gè)單單個(gè)通道道寬6.0m，高度度不小于于4.5mm，立桿桿采用Φ60鋼管，壁壁厚為88mm，底底部采用用C20砼作為為基礎(chǔ)，鋼鋼管頂面面設(shè)置工工字鋼作作為支承承，在箱箱梁腹板板位置工工字鋼間間距為00.5mm,其他位位置間距距為0..6m,,。5.2荷荷載計(jì)算算取腹板位置置進(jìn)行復(fù)復(fù)核：（鋼鋼筋砼容容重取27KN//m3）1、鋼筋砼砼自重：：q11=1.001×7.225×277/(00.855*7..25)=32.1KN//m222、考慮施施工人員員、機(jī)械械、傾倒倒砼和振振搗砼荷荷載，各各取q2=2KKN/mm2;則總荷荷載：Q2=qq1+3××q2=32.1+3××2=338.1KNN/mm2工字鋼自重重(67.6kg/mm)取0.7KN//m；則縱向