水平氣液兩相管流計(jì)算方法對(duì)比研究

71/85重慶科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目水平氣液兩相管流計(jì)算方法對(duì)比研究院（系）石油與天然氣工程學(xué)院專業(yè)班級(jí)油氣儲(chǔ)運(yùn)工程2009級(jí)學(xué)生姓名學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師職稱評(píng)閱教師職稱2013年5月30日注意事項(xiàng)1.設(shè)計(jì)（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻(xiàn)8）致謝9）附錄（對(duì)論文支持必要時(shí)）2.論文字?jǐn)?shù)要求：理工類設(shè)計(jì)（論文）正文字?jǐn)?shù)許多于1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論文正文字?jǐn)?shù)許多于1.2萬字。3.附件包括：任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。4.文字、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯(cuò)不字，不準(zhǔn)請(qǐng)他人代寫2）工程設(shè)計(jì)類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計(jì)算機(jī)繪制，所有圖紙應(yīng)符合國(guó)家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準(zhǔn)用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔5.裝訂順序1）設(shè)計(jì)（論文）2）附件：按照任務(wù)書、開題報(bào)告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂3）其它學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明本人以信譽(yù)聲明：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）是在導(dǎo)師龍學(xué)淵的指導(dǎo)下進(jìn)行的設(shè)計(jì)（研究）工作及取得的成果，設(shè)計(jì)（論文）中引用他（她）人的文獻(xiàn)、數(shù)據(jù)、圖件、資料均已明確標(biāo)注出，論文中的結(jié)論和結(jié)果為本人獨(dú)立完成，不包含他人成果及為獲得重慶科技學(xué)院或其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書而使用其材料。與我一同工作的同志對(duì)本設(shè)計(jì)（研究）所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的講明并表示了謝意。畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）作者（簽字）：2011年6月8日摘要隨著石油、化工和核能等工業(yè)的進(jìn)展，人們對(duì)氣液兩相流淌的問題日益引起重視。在石油、化工、鍋爐和核反應(yīng)堆裝置中，廣泛地遇到氣液混合物在傾斜管道中的流淌。在油、氣井開采石油或天然氣的過程中，幾乎不可幸免的藥涉及到多相混合流體的運(yùn)動(dòng)。當(dāng)油井生產(chǎn)時(shí)，天然氣也被同時(shí)采出，而且經(jīng)常還含有水。氣液兩相流體時(shí)流體力學(xué)的一個(gè)新的分支，它研究氣體與液體兩相介質(zhì)在共同流淌條件下的流淌規(guī)律。兩相流淌是指固體、液體、氣體三個(gè)相中的任何兩個(gè)相組合在一起、具有相界面的流淌體系。能夠由氣體-液體、液體-固體或固體-氣體組合構(gòu)成，是自然界和工業(yè)應(yīng)用中一種常見的流體流淌現(xiàn)象。本設(shè)計(jì)要緊是應(yīng)用三種單模型和一種組合模型對(duì)管道的壓力損失進(jìn)行計(jì)算。同時(shí)對(duì)計(jì)算結(jié)果和給出的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量值進(jìn)行比對(duì)和誤差分析。在設(shè)計(jì)過程中，依照任務(wù)書給出的管線長(zhǎng)度及原油和天然氣的參數(shù)，計(jì)算混輸管道內(nèi)混合物的參數(shù)，接著確定三種單模型對(duì)管道分段進(jìn)行壓降的計(jì)算，然后用一種組合模型再次對(duì)管道分段進(jìn)行壓降計(jì)算。最后將計(jì)算結(jié)果與實(shí)際測(cè)量值進(jìn)行誤差比對(duì)。關(guān)鍵字：水平管道氣液兩相流計(jì)算模型誤差分析ABSTRACTWiththepetroleum,chemicalandnuclearindustries,gas-liquidtwo-phaseflowpeoplepayattentiontothegrowingproblem.Inthepetroleum,chemical,boilerandnuclearreactorsdevice,widelyencounteredgas-liquidmixtureinaninclinedpipeflow.Intheoilandgasexploitationofoilorgasintheprocess,almostinevitablyinvolvemultiphasemixturedrugfluidmovement.Whenoilproduction,naturalgashasalsobeenminedsimultaneously,andoftenalsocontainwater.Gas-liquidtwo-phaseflowwhenanewbranchoffluidmechanics,whichstudiesthegasandliquidtwo-phaseflowconditionsinthecommonmediumflowrule.Two-phaseflowisasolid,liquid,gasphase,anytwoofthethreephasesarecombined,aflowsystemwiththeinterface.Bygas-liquid,liquid-solidorsolid-gascombinationsthereof,naturalandindustrialapplicationsisacommonfluidflowphenomena.Thisdesignistheapplicationofthreekindsofsinglemodelandacombinedmodelofthepipelinepressurelosscalculation.Andgiventhecalculationresultsandactualfieldmeasurementsforcomparisonanderroranalysis.Inthedesignprocess,accordingtothemissionstatementgivenlengthofthepipelineandoilandgasparameters,calculationofthemixturemixedpipelineparameters,andthenidentifythreekindsofsinglemodelforpressuredropcalculationspipelinesegment,andthenuseacombinedmodelsegmentsofthepipelineagainforPressureDrop.Finally,thecalculatederrorvaluewiththemeasuredcomparison.Keywords：HorizontalpipeTwo-phaseFluidCalculateError目錄TOC\o"1-3"\h\u301581緒論 1244361.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀分析 2227681.2.1多相流混合物參數(shù)的研究 3120331.2.2多相流淌型態(tài)的研究 375771.2.3多相流壓降的研究 3204511.3研究目標(biāo)和研究?jī)?nèi)容 485141.3.1研究的目標(biāo) 4283861.3.2研究?jī)?nèi)容 444752兩相流差不多概念 5218092.1流淌型態(tài) 5239982.2計(jì)算模型 516542.2.1杜克勒方法 5196842.2.2弗拉尼根方法 5247772.2.3貝格斯-布里爾方法 6134993氣液兩相流淌的計(jì)算 7313473.1差不多參數(shù)的計(jì)算 7213343.2單模型計(jì)算管道的總壓降 8159913.2.1杜克勒方法 8327393.2.2弗拉尼根方法 22180853.2.3貝格斯-布里爾方法計(jì)算 26222693.3組合模型計(jì)算管道的總壓降 3999923.3.1管道流淌型態(tài)的確定 39263353.3.2管道持液率和摩阻系數(shù)的計(jì)算 39158443.3.3管道各個(gè)管段的壓降計(jì)算 40168674誤差分析 45298704.1絕對(duì)誤差 45210324.2相對(duì)誤差 464075結(jié)論 4724419致謝 4830374參考文獻(xiàn) 491緒論1.1兩相管流課研究的目的的及意義隨著石油、化工和核能等工業(yè)的進(jìn)展，人們對(duì)氣液兩相流淌的問題日益引起重視。在石油、化工、鍋爐和核反應(yīng)堆裝置中，廣泛地遇到氣液混合物在傾斜管道中的流淌。在油、氣井開采石油或天然氣的過程中，幾乎不可幸免的藥涉及到多相混合流體的運(yùn)動(dòng)。當(dāng)油井生產(chǎn)時(shí)，天然氣也被同時(shí)采出，而且經(jīng)常還含有水。氣液兩相流體時(shí)流體力學(xué)的一個(gè)新的分支，它研究氣體與液體兩相介質(zhì)在共同流淌條件下的流淌規(guī)律。近些年來，在各大油田尤其是海上油田和沙漠油田的開發(fā)，多采納將多井產(chǎn)出的油氣水混合物集中到一起，然后統(tǒng)一輸送到聯(lián)合站或海岸在進(jìn)行分離處理的混合輸送方法。因此，如何更好的解決多相混輸過程中流體流淌的水力熱力設(shè)計(jì)計(jì)算中的各種新問題，降低生產(chǎn)成本節(jié)約能源，從而進(jìn)一步提高經(jīng)濟(jì)效益這一問題就變得日益迫切了。此外，研究水平氣液兩相流流的意義還在于:1）在輸送管道中，輸送管道壓力逐漸下降，輕烴油的烴組份的逐漸釋放，形成氣體和液體的流淌狀態(tài)。同樣，天然氣管道在運(yùn)輸過程中的重?zé)N組分，會(huì)形成低持液兩相流。為了更好地掌握流體流淌的規(guī)律，更準(zhǔn)確地描述了在石油和天然氣在管道中流淌的介質(zhì)，多相流是有必要進(jìn)行深入的研究，以建立更準(zhǔn)確的模型。2）在現(xiàn)場(chǎng)采集系統(tǒng)，井口屬于大多數(shù)的兩相或多相流的輸出對(duì)象，在管道輸送到分離器之前就差不多成為一個(gè)多相的輸送，因此精確計(jì)算的采集系統(tǒng)的入口壓力的是采集系統(tǒng)安全運(yùn)行的關(guān)鍵。此外，當(dāng)處于礦井的情況時(shí)，混合管道輸送石油和天然氣在經(jīng)濟(jì)上顯著優(yōu)于使用兩個(gè)管道運(yùn)送原油和天然氣。3）在油藏工程中如何解決下列問題，準(zhǔn)確地描述油藏，如何提高采輸率，解決石油煉制烴類混合物泡點(diǎn)，露點(diǎn)，蒸發(fā)率等要解決的問題，需要使用這些多相流技術(shù)，尤其是氣液兩相流技術(shù)。隨著技術(shù)的進(jìn)展，多相流逐漸的變成了一門新的學(xué)術(shù)領(lǐng)域。總之，在研究多相流技術(shù)的有用價(jià)值和由此帶來的經(jīng)濟(jì)利益，這是必要的對(duì)多相流進(jìn)行系統(tǒng)研究。綜上所訴，初步的研究方法要緊有兩大類，一類是有限的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的相關(guān)性分析，壓降，持液相關(guān)規(guī)律。此方法僅適合于在特定條件，存在一定的局限性。要同時(shí)獲得專門好的通用性，二相流的水力計(jì)算方法具有更高的精度，有必要建立適當(dāng)?shù)倪M(jìn)行每個(gè)流的機(jī)制不同的流淌形態(tài)和特性不同的流淌機(jī)制和特性的研究下的流淌水力計(jì)算模型。最終來氣水多相水力計(jì)算。1.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀分析從公元前一世紀(jì)，使用蒸汽推動(dòng)鐵球容器旋轉(zhuǎn)，到19世紀(jì)，人們開始對(duì)渠道泥沙遷移問題開始觀看研究。最后到了20世紀(jì)初，鍋爐水力計(jì)算提出了明確的兩相流問題。20世紀(jì)30年代中期，人們開始研究氣液兩相流的流淌形式，空隙率穩(wěn)定性的問題，發(fā)揮了專門大的指導(dǎo)作用尤其在生產(chǎn)實(shí)踐中。20世紀(jì)50年代后期開發(fā)的核反應(yīng)堆產(chǎn)生的消融和沸騰傳熱問題，為了解決傳熱問題，進(jìn)行了流淌沸騰流型和流消融狀態(tài)圖，高熱流和兩相臨界流，瓦楞紙板冷凝技術(shù)。60年后，石油工業(yè)開始加大對(duì)研究相流技術(shù)的研究，航空航天，國(guó)防，化工的快速進(jìn)展對(duì)多相流研究帶動(dòng)的更加活躍。20世紀(jì)80年代以來，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的快速進(jìn)展，電子信息技術(shù)，氣液兩相流技術(shù)的進(jìn)入更深入的研究。1.2.1多相流混合物參數(shù)的研究關(guān)于氣-液兩相管流的研究，一般差不多上從能量的平衡和質(zhì)量的守恒的關(guān)系動(dòng)身，計(jì)算管中的氣-液混合物的密度，平均流速，壓力梯度，壓頭損失和其他的相關(guān)參數(shù)的問題。早在1914年，戴維斯-韋德在大學(xué)發(fā)表了一份在簡(jiǎn)短的關(guān)于31.75毫米直徑的玻璃管中空氣抬升水的大量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。他們把管道摩擦系數(shù)與防滑系數(shù)試圖作為獨(dú)立變量，與單相流摩擦系數(shù)f曲線一致，因?yàn)楫?dāng)時(shí)沒有考慮混合物的總密度，只是使用的水的密度，但后兩個(gè)時(shí)期的研究并沒有達(dá)到預(yù)期的效果，。通過近一個(gè)世紀(jì)以來，大量國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究的工作流模型預(yù)測(cè)多種力學(xué)模型的形成和進(jìn)展。1.2.2多相流淌型態(tài)的研究在流型方面，一般是把流型劃分為四種，即分離流（包括分層流，波狀流和環(huán)狀流），間歇流（包括空氣質(zhì)量流量和段塞流），分散流量（包括泡狀流，分散氣泡流淌，彌散流）等，因此，一些學(xué)者，依照管道中的流體的運(yùn)動(dòng)情況，將流詳細(xì)的劃分，如在Alves劃分方法，他劃分了8種流淌模式，氣泡流、氣團(tuán)流、分層流、波浪流、段塞流、不完全環(huán)狀流、環(huán)狀流和彌散流等。在多相流的研究的過程中，有一個(gè)重要的參數(shù)是持液量。國(guó)際上差不多提出了專門多種的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式。最早在1949年馬蒂內(nèi)利提出的經(jīng)驗(yàn)公式。依照滯留空氣和各種液體在直徑16-63.5毫米管垂直向上流淌獲得的數(shù)據(jù)1962年Hughmark垂直管持液率相關(guān)計(jì)算工式1967年伊頓依照氣—水在l00mm和50mm管的持液率數(shù)據(jù)得到的持液率在水平管道的關(guān)聯(lián)圖，為了方便在計(jì)算機(jī)上計(jì)算，2000年喻西崇等人分析和擬合了該關(guān)聯(lián)圖，能夠?qū)ｉT容易地通過計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)計(jì)算持液率。在1964年，杜克樂（Dulker）依照數(shù)據(jù)庫(kù)中的數(shù)據(jù)，得出了斷面含液率，體積含液率和雷諾數(shù)之間的關(guān)系曲線圖。為方便計(jì)算機(jī)模擬，石油大學(xué)的教授馮叔初等人。擬合成了關(guān)于該曲線圖的具體表達(dá)式。1976貝格斯-布里爾提出了關(guān)于起伏管路的持液率相關(guān)計(jì)算公式。1.2.3多相流壓降的研究研究壓力降，洛克哈特-馬蒂內(nèi)利研究的最早，在1949年提出的水平管道摩擦壓降的計(jì)算公式，然后在20世紀(jì)50年代中期的貝殼：還提出用他自己的流型圖來判不流型，并依照不同的公式計(jì)算不同流型的壓降。在現(xiàn)場(chǎng)，嚴(yán)格的水平管道是特很多見的，因此在1964年杜克勒提出了傾斜的管道計(jì)算方法，依照兩相見是否有滑脫，又分為分為杜克勒1方法和2的方法。1976貝格斯-布里爾也進(jìn)行了計(jì)算，在流型計(jì)算壓降的基礎(chǔ)上，他也給出了自己的流型判不，貝格斯-布里爾方法已被廣泛使用，因?yàn)樵摲椒ú粌H適合傾斜管道，同樣也適用于水平管道。1.3研究目標(biāo)和研究?jī)?nèi)容1.3.1研究的目標(biāo)在管道輸送過程中，氣液兩相混合輸送遠(yuǎn)比單相輸送更經(jīng)濟(jì)，但它的輸送機(jī)理也更為復(fù)雜，因此有必要對(duì)多相流淌進(jìn)行深入的研究。本設(shè)計(jì)以新疆石南油田基東混輸管道為分析對(duì)象，進(jìn)行多種多相管流計(jì)算模型的分析對(duì)比，設(shè)計(jì)兩種以上的組合模型進(jìn)行分析比較。1.3.2研究?jī)?nèi)容1）建立正確的流型。2）計(jì)算管道不同時(shí)刻個(gè)點(diǎn)的壓降。3）模型的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值的比較。4）對(duì)誤差的分析。2兩相流差不多概念兩相流淌是指固體、液體、氣體三個(gè)相中的任何兩個(gè)相組合在一起、具有相界面的流淌體系。能夠由氣體-液體、液體-固體或固體-氣體組合構(gòu)成，是自然界和工業(yè)應(yīng)用中一種常見的流體流淌現(xiàn)象。例如，液體沸騰、蒸汽冷凝、血液流淌及石油輸送等，差不多上一些一般的兩相或多相流淌體系。氣液兩相流體力學(xué)是流體力學(xué)的一個(gè)分支，他研究氣體與液體兩相介質(zhì)在共同流淌條件先的流淌規(guī)律。兩相流淌體系能夠是一種物質(zhì)的兩個(gè)狀態(tài)，也能夠是兩種物質(zhì)的兩個(gè)狀態(tài)。因此，能夠分為單組分兩相流淌和雙組份兩相流淌，或者叫單工質(zhì)和雙工質(zhì)兩類。單組分兩相流淌是由同一種化學(xué)成分的物質(zhì)的兩種相態(tài)混合在一起的流淌體系。例如水及其蒸氣構(gòu)成的汽-水兩相流淌體系。雙組份兩相流淌是指化學(xué)成分不同的兩種物質(zhì)同處于一個(gè)系統(tǒng)內(nèi)的流體流淌。例如空氣-水構(gòu)成的汽水兩相流淌體系。廣義上，實(shí)際中還有一些雙組分流淌，是由彼此互不混合的兩種液體構(gòu)成，例如油-水兩相流淌。2.1流淌型態(tài)當(dāng)氣液混合物在水平管中流淌時(shí)，由于幾何條件的不同，其流淌形態(tài)與鉛直管中的不同。實(shí)踐表明一般可將水平管中的氣液兩相流淌型態(tài)大致分為七種。泡狀流（2）團(tuán)狀流（3）層狀流（4）波狀流（5）沖擊流（6）環(huán)狀流。（7）霧狀流。2.2計(jì)算模型兩相流淌屬于相當(dāng)復(fù)雜的流體流淌型態(tài)，需要建立數(shù)學(xué)模型對(duì)其進(jìn)行細(xì)致的分析。以下簡(jiǎn)單介紹三種在本文要用到的計(jì)算模型。2.2.1杜克勒方法在美國(guó)煤氣協(xié)會(huì)（AGA）與美國(guó)石油學(xué)會(huì)（API）的贊助下，休斯頓大學(xué)的杜克勒等于1960年開始進(jìn)行了較大規(guī)模的氣液兩相流淌研究工作。1964年發(fā)表了論文，1969年出版了研究報(bào)告。在那個(gè)方法中，杜克勒等假設(shè)流體是氣液兩相無滑脫的均勻混合物。那個(gè)方法不用確定流體的流淌型態(tài)，其兩相壓降的計(jì)算和單相壓降的計(jì)算一樣簡(jiǎn)便。只只是在計(jì)算過程中，要求使用混合物的物性參數(shù)取代單向流體流淌的參數(shù)物性。2.2.2弗拉尼根方法1958年弗拉尼根分析了許多現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)后提出：1）傾斜氣液兩相管流上坡段由于高差而產(chǎn)生的壓力損失要比下坡段所能回收的壓能大得多。因此，在計(jì)算中能夠忽略下坡段的回收壓能。2）傾斜氣液兩相管流由于爬坡而引起的位差壓力損失與管道爬坡的高度的總和成正比。3）上坡段的位差壓力損失，隨著氣體流蘇的增大而減小。2.2.3貝格斯-布里爾方法1973年貝格斯和布里爾基于均相流淌能量守恒方程式所得出的壓力梯度方程式，以空氣-水混合物在長(zhǎng)度15m的傾斜透明管道中進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)得出了持液率和阻力系數(shù)的相關(guān)規(guī)律。3氣液兩相流淌的計(jì)算3.1差不多參數(shù)的計(jì)算在管道輸送過程中，氣液兩相混合輸送遠(yuǎn)比單相輸送更經(jīng)濟(jì)，但它的輸送機(jī)理也更為復(fù)雜，因此有必要對(duì)多相流淌進(jìn)行深入的研究。本設(shè)計(jì)以新疆石南油田基東混輸管道為分析對(duì)象，進(jìn)行多種多相管流計(jì)算模型的分析對(duì)比，設(shè)計(jì)兩種以上的組合模型進(jìn)行分析比較。對(duì)氣液兩相流淌的描述，除了要引用單向流淌的參數(shù)外，還要使用一些兩相流淌所特有的參數(shù)。已知參數(shù)為：，，，氣液比為25%。1、質(zhì)量流量2、體積流量3、管路截面積4、氣相速度5、液相速度3.2單模型計(jì)算管道的總壓降3.2.1杜克勒方法現(xiàn)已知管道總長(zhǎng)3930km現(xiàn)將管道分為7個(gè)管段，各管段的管道長(zhǎng)度如下圖3-1圖3-1表3-1測(cè)點(diǎn)A（起點(diǎn)）BCDEFGH(終點(diǎn))里程(km)01.31.63.93①A點(diǎn)到B點(diǎn)管段的壓降計(jì)算1）現(xiàn)已知A點(diǎn)壓力=7.0MPa，現(xiàn)設(shè)一個(gè)下游B點(diǎn)壓力=6MPa。由于A點(diǎn)溫度為65度，B點(diǎn)溫度為59度?，F(xiàn)取一平均溫度2)溶解汽油比、原油體積系數(shù)及天然氣壓縮因子。a.溶解汽油比式中——溶解汽油比，；——壓力（絕對(duì)），kPa；——溫度，——系數(shù)，式中——689.5kPa下的天然氣相對(duì)密度；——某已知的壓力和溫度下的天然氣相對(duì)密度；——標(biāo)準(zhǔn)條件下的原油的相對(duì)密度；——溫度；——壓力；b.天然氣的壓縮因子其中式中——；——；——；——；——；——；——。A，B，C，D——由天然氣視比對(duì)狀態(tài)決定的系數(shù)，得出c.原油體積系數(shù)式中——原油體積系數(shù)；得出3)計(jì)算在和下液體的體積流量、氣體的體積流量和氣液混合物的總體積流量：式中——；——；——；————；得出計(jì)算在和下的“無滑脫”持液率；計(jì)算在和下的液體的密度和氣體的密度：式中——；——；——；計(jì)算在和下的液體混合物的平均流速v;計(jì)算在和下的液體混合物的密度；計(jì)算在和下的液體混合物的粘度；式中——在和下的液相的粘度；——在和下的氣相的粘度；液相的粘度其中氣相的粘度其中得出計(jì)算在和下的液體混合物的雷諾數(shù)；式中Re——混合物的雷諾數(shù)；D——管子的直徑計(jì)算在和下的液體混合物“無滑脫”沿程阻力系數(shù)；計(jì)算磨阻壓力梯度；計(jì)算總壓力梯度；關(guān)于油氣混輸管道來講，加速度所引起的壓力梯度能夠忽略不計(jì)。因此計(jì)算總壓降因此A點(diǎn)到B點(diǎn)的總壓降為。②B點(diǎn)到C點(diǎn)的管段壓降計(jì)算1）現(xiàn)已知B點(diǎn)壓力=6MPa，現(xiàn)設(shè)一個(gè)下游B點(diǎn)壓力=5.2MPa。由于B點(diǎn)溫度為59度，C點(diǎn)溫度為53度?，F(xiàn)取一平均溫度依照管段A到B的壓降計(jì)算公式得出以下參數(shù)：2）溶解汽油比、原油體積系數(shù)及天然氣壓縮因子。a.溶解汽油比得出b.天然氣的壓縮因子其中得出c.原油體積系數(shù)得出3)計(jì)算在和下液體的體積流量、氣體的體積流量和氣液混合物的總體積流量：得出4)計(jì)算在和下的“無滑脫”持液率；5)計(jì)算在和下的液體的密度和氣體的密度：6)計(jì)算在和下的液體混合物的平均流速v;7)計(jì)算在和下的液體混合物的密度；8)計(jì)算在和下的液體混合物的粘度；液相的粘度其中氣相的粘度其中得出9)計(jì)算在和下的液體混合物的雷諾數(shù)；得出10)計(jì)算在和下的液體混合物“無滑脫”沿程阻力系數(shù)；11)計(jì)算磨損壓力梯度；12)計(jì)算總壓力梯度；關(guān)于油氣混輸管道來講，加速度所引起的壓力梯度能夠忽略不計(jì)。因此13)計(jì)算總壓降因此B點(diǎn)到C點(diǎn)的壓降為③C點(diǎn)到D點(diǎn)的壓降計(jì)算；1）現(xiàn)已知C點(diǎn)壓力=5.2MPa，現(xiàn)設(shè)一個(gè)下游D點(diǎn)壓力=4.6MPa。由于C點(diǎn)溫度為53度，D點(diǎn)溫度為47度?，F(xiàn)取一平均溫度2）溶解汽油比、原油體積系數(shù)及天然氣壓縮因子。a.溶解汽油比得出b.天然氣的壓縮因子其中得出c.原油體積系數(shù)得出3）計(jì)算在和下液體的體積流量、氣體的體積流量和氣液混合物的總體積流量：得出4）計(jì)算在和下的“無滑脫”持液率；5）計(jì)算在和下的液體的密度和氣體的密度：6）計(jì)算在和下的液體混合物的平均流速v;7）計(jì)算在和下的液體混合物的密度；8）計(jì)算在和下的液體混合物的粘度；液相的粘度其中氣相的粘度其中得出9）計(jì)算在和下的液體混合物的雷諾數(shù)；得出10）計(jì)算在和下的液體混合物“無滑脫”沿程阻力系數(shù)；11）計(jì)算磨損壓力梯度；12）計(jì)算總壓力梯度；關(guān)于油氣混輸管道來講，加速度所引起的壓力梯度能夠忽略不計(jì)。因此13）計(jì)算總壓降因此C點(diǎn)到D點(diǎn)的壓降為。④依照上述方法及公式計(jì)算D點(diǎn)到E點(diǎn)、E點(diǎn)到F點(diǎn)、F點(diǎn)到G點(diǎn)、G點(diǎn)到H點(diǎn)的壓降：1）現(xiàn)設(shè)D點(diǎn)壓力=5.4MPa，E點(diǎn)壓力=5MPa，F(xiàn)點(diǎn)壓力=4.6MPa，G點(diǎn)壓力=3.8MPa，H點(diǎn)壓力=3.2MPa設(shè)D點(diǎn)溫度為47度，E點(diǎn)溫度為43度，F(xiàn)點(diǎn)溫度為39度，G點(diǎn)溫度為35度，H點(diǎn)溫度為31度現(xiàn)取一平均溫度：2）溶解汽油比、原油體積系數(shù)及天然氣壓縮因子。a.溶解汽油比得出b.天然氣的壓縮因子得出c.原油體積系數(shù)得出3)計(jì)算在和下液體的體積流量、氣體的體積流量和氣液混合物的總體積流量：得出4）計(jì)算在和下的“無滑脫”持液率；計(jì)算在和下的液體的密度和氣體的密度：計(jì)算在和下的液體混合物的平均流速v;7）計(jì)算在和下的液體混合物的密度；8）計(jì)算在和下的液體混合物的粘度；液相的粘度其中氣相的粘度其中得出9）計(jì)算在和下的液體混合物的雷諾數(shù)；得出10）計(jì)算在和下的液體混合物“無滑脫”沿程阻力系數(shù)；11）計(jì)算磨損壓力梯度； 12）計(jì)算總壓力梯度；關(guān)于油氣混輸管道來講，加速度所引起的壓力梯度能夠忽略不計(jì)。因此13）計(jì)算總壓降因此D點(diǎn)到E點(diǎn)、E點(diǎn)到F點(diǎn)、F點(diǎn)到G點(diǎn)及G點(diǎn)到H點(diǎn)的壓降分不為。利用杜克勒方法對(duì)混輸管道的兩相流體進(jìn)行計(jì)算得到的計(jì)算結(jié)果與測(cè)量值之間存在比較大的偏差，其中包括計(jì)算誤差的累積、計(jì)算方法中對(duì)數(shù)據(jù)的處理以及計(jì)算結(jié)果的舍入誤差。該方法要緊是需要對(duì)混合物的參數(shù)進(jìn)行大量的計(jì)算，在那個(gè)過程中誤差的累積就比較的大，它要緊是對(duì)管道的摩阻壓降進(jìn)行計(jì)算，忽略加速度壓降，該管道的摩阻壓降確實(shí)是其最后的總壓降。這顯然在現(xiàn)實(shí)中是不可能的，該方法過于理想化，忽略了現(xiàn)實(shí)中的專門多因素，因此計(jì)算結(jié)果偏差比較大。誤差計(jì)算見第四章。3.2.2弗拉尼根方法同樣依照杜克勒計(jì)算方法一樣，把3930km管道分成7段分不計(jì)算表3-2測(cè)點(diǎn)A（起點(diǎn)）BCDEFGH(終點(diǎn))里程(km)01.31.63.93高程(m)391.4384.7369.6403.9368.8389.7366.1389.3①A點(diǎn)到B點(diǎn)管段的壓降計(jì)算弗拉尼根利用現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)得出了位差壓力損失()的計(jì)算公式，即式中——起伏系數(shù)——液相的密度——重力加速度——管道的起伏總高度式中——?dú)怏w折算速度因此，傾斜氣液兩相管流的總壓降():式中——摩阻壓降，Pa（能夠按照水平氣液兩相管流計(jì)算）。依照杜克勒方法計(jì)算出的A到B管段的摩阻壓降為因此A到B管段的總壓降為②B點(diǎn)到C點(diǎn)的管段壓降計(jì)算式中——?dú)怏w折算速度因此，傾斜氣液兩相管流的總壓降():式中——摩阻壓降，Pa（能夠按照水平氣液兩相管流計(jì)算）。依照杜克勒方法計(jì)算出的B到C管段的摩阻壓降為因此B到C管段的總壓降為③點(diǎn)C到點(diǎn)D管段的壓降計(jì)算式中——?dú)怏w折算速度因此，傾斜氣液兩相管流的總壓降():式中——摩阻壓降，Pa（能夠按照水平氣液兩相管流計(jì)算）。依照杜克勒方法計(jì)算出的B到C管段的摩阻壓降為因此B到C管段的總壓降為④依照上述方法及公式計(jì)算D點(diǎn)到E點(diǎn)、E點(diǎn)到F點(diǎn)、F點(diǎn)到G點(diǎn)、G點(diǎn)到H點(diǎn)的壓降式中——?dú)怏w折算速度因此，傾斜氣液兩相管流的總壓降():式中——摩阻壓降，Pa（能夠按照水平氣液兩相管流計(jì)算）。依照杜克勒方法計(jì)算出的B到C管段的摩阻壓降為。因此D點(diǎn)到E點(diǎn)、E點(diǎn)到F點(diǎn)、F點(diǎn)到G點(diǎn)、G點(diǎn)到H點(diǎn)的總壓降為弗拉尼根方法嚴(yán)格意義上并不能確實(shí)是一種單模型，因?yàn)楦ダ岣椒ㄖ袥]有對(duì)管道摩阻壓降的計(jì)算方法，只有位差壓降的計(jì)算公式。這種方法中最重要的參數(shù)是管道的起伏系數(shù)，它代表的是管道高差的變化引起的管道壓差變化。3.2.3貝格斯--布里爾方法計(jì)算1973年貝格斯和布里爾基于由均相流淌能量守恒方程式所得出的壓力梯度方程式，在傾斜透明管道中進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)，得出了以下持液率和阻力系數(shù)的相關(guān)規(guī)律。①首先先判不管段氣液兩相流的流淌形態(tài)。先把3930km管道分成7段分不計(jì)算表3-3測(cè)點(diǎn)A（起點(diǎn)）BCDEFGH(終點(diǎn))里程(km)01.31.63.93高程(m)391.4384.7369.6403.9368.8389.7366.1389.3泰特爾和杜克勒通過分析流淌形態(tài)轉(zhuǎn)變的機(jī)理，給出了判不流淌形態(tài)的準(zhǔn)則。1)A點(diǎn)到B點(diǎn)的流淌形態(tài)：關(guān)于氣液相處于層流來講，；如此，在層流是，不論液體性質(zhì)、管徑、流量和管子傾角如何，每一對(duì)X,Y值都對(duì)應(yīng)一個(gè)值。得出查圖能夠得出無量綱變量通過無量綱變量能夠得出以下一系列無量綱變量得出關(guān)于水平管路，當(dāng)氣相、液相的流量、物性及管徑已知時(shí)，由上述參數(shù)帶入下式，若數(shù)值滿足下式則可判不為沖擊流或者環(huán)狀流，否則為分層流。且結(jié)果滿足上式，因此A點(diǎn)到B點(diǎn)管道內(nèi)的氣液兩相流體的流淌形態(tài)為環(huán)狀流。2）B點(diǎn)到C點(diǎn)的流淌形態(tài)得出查圖能夠得出無量綱變量通過無量綱變量能夠得出以下一系列無量綱變量得出關(guān)于水平管路，當(dāng)氣相、液相的流量、物性及管徑已知時(shí)，由上述參數(shù)帶入下式，若數(shù)值滿足下式則可判不為沖擊流或者環(huán)狀流，否則為分層流。且結(jié)果滿足上式，因此B點(diǎn)到C點(diǎn)管道內(nèi)的氣液兩相流體的流淌形態(tài)為環(huán)狀流。3）D點(diǎn)到E點(diǎn)的流淌形態(tài)得出查圖能夠得出無量綱變量通過無量綱變量能夠得出以下一系列無量綱變量得出關(guān)于水平管路，當(dāng)氣相、液相的流量、物性及管徑已知時(shí)，由上述參數(shù)帶入下式，若數(shù)值滿足下式則可判不為沖擊流或者環(huán)狀流，否則為分層流。且結(jié)果滿足上式，因此D點(diǎn)到E點(diǎn)管道內(nèi)的氣液兩相流體的流淌形態(tài)為環(huán)狀流。4）E點(diǎn)到F點(diǎn)的流淌形態(tài)得出查圖能夠得出無量綱變量通過無量綱變量能夠得出以下一系列無量綱變量得出關(guān)于水平管路，當(dāng)氣相、液相的流量、物性及管徑已知時(shí)，由上述參數(shù)帶入下式，若數(shù)值滿足下式則可判不為沖擊流或者環(huán)狀流，否則為分層流。結(jié)果不滿足上式，因此E點(diǎn)到F點(diǎn)管道內(nèi)的氣液兩相流體的流淌形態(tài)為分層流。由于管道的壓力隨著管道的長(zhǎng)度而減小，兩相流的氣體體積流量只會(huì)越來越小，因此，從E點(diǎn)到H點(diǎn)的管段都為分層流。②各管段持液率的計(jì)算1）A點(diǎn)到B點(diǎn)的管段持液率計(jì)算氣液兩相傾斜管流的持液率能夠表示為式中——管子傾斜角度為時(shí)的持液率，；——管子為水平常的持液率，；——傾斜校正敘述，無量綱。圖3-1傾斜校正系數(shù)與角度的曲線曲線可回歸為以下的公式：式中的C為系數(shù)。其中，與流淌型態(tài)的種類，貝格斯-布里爾定義的弗勞德數(shù)及入口的體積含液率有關(guān)；系數(shù)C與流淌型態(tài)的種類、、液相速度準(zhǔn)數(shù)、及管道的上坡或下坡有關(guān)，式中——，；——，；——，；——，。分離流淌：包括層狀流、波狀流和環(huán)狀流。管道A點(diǎn)到B點(diǎn)為下坡，因此 2）B點(diǎn)到C點(diǎn)的管段持液率計(jì)算氣液兩相傾斜管流的持液率能夠表示為圖3-2傾斜校正系數(shù)與角度的曲線與角度的曲線可回歸為以下的公式：式中的C為系數(shù)。由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即因此其中，與流淌型態(tài)的種類，貝格斯-布里爾定義的弗勞德數(shù)及入口的體積含液率有關(guān)；系數(shù)C與流淌型態(tài)的種類、、液相速度準(zhǔn)數(shù)、及管道的上坡或下坡有關(guān)，而分離流淌：包括層狀流、波狀流和環(huán)狀流。由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即，因此3）C點(diǎn)到D點(diǎn)的管段持液率計(jì)算氣液兩相傾斜管流的持液率能夠表示為由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即因此其中，與流淌型態(tài)的種類，貝格斯-布里爾定義的弗勞德數(shù)及入口的體積含液率有關(guān)；系數(shù)C與流淌型態(tài)的種類、、液相速度準(zhǔn)數(shù)、及管道的上坡或下坡有關(guān)，而分離流淌：包括層狀流、波狀流和環(huán)狀流。 由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即，因此4)D點(diǎn)到E點(diǎn)、E點(diǎn)到F點(diǎn)、F點(diǎn)到G點(diǎn)和G點(diǎn)到H點(diǎn)的管段持液率計(jì)算。氣液兩相傾斜管流的持液率能夠表示為由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即因此其中，與流淌型態(tài)的種類，貝格斯-布里爾定義的弗勞德數(shù)及入口的體積含液率有關(guān)；系數(shù)C與流淌型態(tài)的種類、、液相速度準(zhǔn)數(shù)、及管道的上坡或下坡有關(guān)，而分離流淌：包括層狀流、波狀流和環(huán)狀流。由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即，因此③各管段沿程阻力系數(shù)的計(jì)算1)A點(diǎn)到B點(diǎn)管段阻力系數(shù)計(jì)算依照實(shí)驗(yàn)結(jié)果，貝格斯和布里爾得出了氣液兩相流淌的沿程阻力系數(shù)，即其中式中——“無滑脫”的沿程阻力系數(shù)，無量綱；S——指數(shù)；——“無滑脫”的雷諾數(shù)；——液相、氣相的粘度，。另外，指數(shù)s可按下式計(jì)算，即其中得2）B點(diǎn)到C點(diǎn)管段阻力系數(shù)計(jì)算依照實(shí)驗(yàn)結(jié)果，貝格斯和布里爾得出了氣液兩相流淌的沿程阻力系數(shù)，即其中另外，指數(shù)s可按下式計(jì)算，即其中得3)C點(diǎn)到D點(diǎn)管段阻力系數(shù)的計(jì)算其中另外，當(dāng)1<Y<1.2時(shí)，應(yīng)該使用下式求s，即其中得4)其他管段的阻力系數(shù)計(jì)算其中另外，當(dāng)1<Y<1.2時(shí)，應(yīng)該使用下式求s，即其中得④各個(gè)管段的壓降計(jì)算1）A點(diǎn)到B點(diǎn)管段的壓降計(jì)算式中p——，Pa；Z——，m；——，；——，；——，；g——，；——，（°）；——；G——，；——，；——，；D——，；A——，。2）其他各管段的壓降計(jì)算式中貝格斯-布里爾方法比較復(fù)雜，首先需要對(duì)流體的流型進(jìn)行判不，然后依照管道的坡型的不同進(jìn)行相對(duì)應(yīng)的參數(shù)計(jì)算。不同的流型所用的持液率公式也不同，在持液率的計(jì)算公式中矯正系數(shù)的計(jì)確實(shí)是該方法的核心思想，矯正系數(shù)精確了混合流體的持液率，從而更進(jìn)一步的精確了計(jì)算結(jié)果。3.3組合模型計(jì)算管道的總壓降我選用的該組合模型為三種，為杜克勒模型、弗拉尼根模型及貝格斯-布里爾模型。其中，以貝格斯布里爾模型為主體模型進(jìn)行計(jì)算。3.3.1管道流淌型態(tài)的確定依照第二章第三節(jié)的計(jì)算。得出，該管道的流淌形態(tài)為：①A點(diǎn)到D點(diǎn)管道內(nèi)的氣液兩相流體的流淌形態(tài)為環(huán)狀流；②E點(diǎn)到H點(diǎn)管道內(nèi)的氣液兩相流體的流淌形態(tài)為分層流。3.3.2管道持液率和摩阻系數(shù)的計(jì)算通過貝格斯布里爾方法對(duì)該管道各個(gè)管段的持液率和摩阻系數(shù)進(jìn)行計(jì)算得出的結(jié)果為：（詳細(xì)過程在上一章節(jié)中差不多介紹）持液率：由因此該管道屬于水平管道，因此其傾角為0度。即因此得出摩阻系數(shù)：指數(shù)s可按下式計(jì)算，即當(dāng)1<Y<1.2時(shí)，應(yīng)該使用下式求s，即其中得出3.3.3管道各個(gè)管段的壓降計(jì)算——摩阻壓力梯度——重位壓力梯度——加速壓力梯度即總壓力梯度、位差壓力梯度和加速壓力梯度三者之和。由因此組合模型的計(jì)算，①A點(diǎn)到B點(diǎn)的管道壓降計(jì)算1）杜克勒模型計(jì)算摩阻壓力梯度：計(jì)算在和下的液體混合物的密度；磨阻壓力梯度為：2）弗拉尼根模型計(jì)算重位壓力梯度：弗拉尼根利用現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)得出了位差壓力損失()的計(jì)算公式，即式中——起伏系數(shù)——液相的密度——重力加速度——管道的起伏總高度重位壓力梯度為：3）貝格斯—布里爾模型計(jì)算加速壓力梯度。A點(diǎn)到B點(diǎn)的總壓力梯度為： A點(diǎn)到B點(diǎn)的總壓降為：②B點(diǎn)到C點(diǎn)的管道壓降計(jì)算1）杜克勒模型計(jì)算摩阻壓力梯度計(jì)算在和下的液體混合物的密度；磨阻壓力梯度為：2）弗拉尼根模型計(jì)算重位壓力梯度：弗拉尼根利用現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)得出了位差壓力損失()的計(jì)算公式，即式中——?dú)怏w折算速度3）貝格斯—布里爾模型計(jì)算加速壓力梯度。B點(diǎn)到C點(diǎn)的總壓力梯度為： B點(diǎn)到C點(diǎn)的總壓降為：③C點(diǎn)到D點(diǎn)的管道壓降計(jì)算1）杜克勒模型計(jì)算摩阻壓力梯度計(jì)算在和下的液體混合物的密度；磨阻壓力梯度為：2）弗拉尼根模型計(jì)算重位壓力梯度：弗拉尼根利用現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)得出了位差壓力損失()的計(jì)算公式，即式中——?dú)怏w折算速度3）貝格斯—布里爾模型計(jì)算加速壓力梯度。C點(diǎn)到D點(diǎn)的總壓力梯度為： C點(diǎn)到D點(diǎn)的總壓降為：④其他管段的壓降計(jì)算1）杜克勒模型計(jì)算摩阻壓力梯度計(jì)算在和下的液體混合物的密度；磨阻壓力梯度為：2）弗拉尼根模型計(jì)算重位壓力梯度：弗拉尼根利用現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)得出了位差壓力損失()的計(jì)算公式，即3)貝格斯—布里爾模型計(jì)算加速壓力梯度。C點(diǎn)到D點(diǎn)的總壓力梯度為： D點(diǎn)到E點(diǎn)、E點(diǎn)到F點(diǎn)、F點(diǎn)到G點(diǎn)及G點(diǎn)到H點(diǎn)的總壓降為：4誤差分析在測(cè)量過程中，由于所使用的測(cè)量工具其本身不是夠準(zhǔn)確，加上觀測(cè)者的主觀性和周圍環(huán)境的阻礙等等，使測(cè)量的結(jié)果不夠絕對(duì)準(zhǔn)確。由儀表讀得的被測(cè)值與被測(cè)量真值之間，總是會(huì)存在一定的差異。再加上利用計(jì)算機(jī)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算幾乎全差不多上近似計(jì)算：計(jì)算機(jī)所能表示的數(shù)的個(gè)數(shù)是有限的，我們需要用到的數(shù)的個(gè)數(shù)是無限的，因此在絕大多數(shù)情況下，計(jì)算機(jī)不可能進(jìn)行絕對(duì)精確的計(jì)算。測(cè)量時(shí)的測(cè)量誤差加上計(jì)算過程中的模型誤差和舍入誤差的累積導(dǎo)致了計(jì)算結(jié)果與測(cè)量值的之間的偏差。4.1絕對(duì)誤差測(cè)量值和真值之差為絕對(duì)誤差杜克勒方法計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值之間的絕對(duì)誤差如下表：(MPa/m)表5-1管段A到B0.9931.1120.119B到C0.9331.0740.081C到D0.5890.6490.08D到E0.6250.5210.104E到F0.3820.4370.055F到G0.3970.360.037G到H0.230.2640.034弗拉尼根方法計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值之間的絕對(duì)誤差如下表：(MPa/m)表5-2管段A到B0.9931.0910.098B到C0.9330.8010.132C到D0.5890.6780.089D到E0.6250.5530.072E到F0.3820.4230.041F到G0.3970.3690.028G到H0.230.2570.027貝格斯-布里爾方法計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值之間的絕對(duì)誤差如下表：(MPa/m)表5-3管段A到B0.9931.1240.127B到C0.9330.8240.109C到D0.5890.6690.071D到E0.6250.5930.059E到F0.3820.4140.032F到G0.3970.3710.026G到H0.230.2470.017組合模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值之間的絕對(duì)誤差如下表：(MPa/m)表5-4管段A到B0.9931.0850.092B到C0.9330.8570.085C到D0.5890.6460.057D到E0.6250.5840.041E到F0.3820.4030.021F到G0.3970.3810.016G到H0.230.2390.0094.2相對(duì)誤差衡量某一測(cè)量值的準(zhǔn)確程度，一般用相對(duì)誤差來表示。示值絕對(duì)誤差d與被測(cè)量的實(shí)際值A(chǔ)的百分比值稱為實(shí)際相對(duì)誤差四種模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值之間的相對(duì)誤差如下表：表5-5DFBBDFBBA到B11.9%9.9%12.8%9.3%B到C8.7%14.1%11.7%9.1%C到D13.6%15.1%11.9%9.3%D到E16.6%11.5%9.4%9.7%E到F14.4%10.7%8.4%5.5%F到G9.3%7.1%6.5%4%G到H14.8%11.7%7.4%3.9%通過誤差分析得出的結(jié)論是，單模型的計(jì)算結(jié)果誤差較大，而組合模型的計(jì)算結(jié)果誤差相對(duì)較小。實(shí)際計(jì)算單模型相對(duì)組合模型要復(fù)雜，計(jì)算難度大。而組合模型取各個(gè)單模型的優(yōu)點(diǎn)于一身，其誤差累積較單模型的誤差累積要曉得多，因此計(jì)算結(jié)果要更接近實(shí)測(cè)值。5結(jié)論兩相流體流淌計(jì)算不想單相流淌流體的計(jì)算，由于兩相流體流淌復(fù)雜、變化多、阻礙因素多及計(jì)算難度大，就注定兩相流淌流體計(jì)算不能像單相流體流淌的計(jì)算那樣簡(jiǎn)便。需要考慮混合物的參數(shù)隨著壓力和溫度的變化以及環(huán)境因素的阻礙。雙組分兩相流淌與單組分兩相流淌定