PPT混凝土橋涵設計新規(guī)范演講稿

《公路鋼筋混混凝土及預預應力混凝凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62-2004技術交流《公路鋼筋混混凝土及預預應力混凝凝土橋涵設設計規(guī)范》JTGD62-2004的基本變化化基本變化:1設計理論變變化帶來的的直接或間間接的變化化2安全度調整整帶來的變變化3公式、構造造等的完善善修改4新增內容第1章總則1.0.2適用范圍本規(guī)范的適適用范圍與與原規(guī)范相相同，即僅僅適用于用用硅酸鹽水水泥、礦渣渣水泥、火火山灰水泥泥配制的目目前實際工工程中大量量使用的混混凝土制作作的一般的的鋼筋混凝凝土及預應應力混凝土土構件的設設計，不適適用于特種種混凝土如如輕質混凝凝土制作的的橋涵結構構構件設計計。第3章材料1混凝土材料料混凝土強度度等級上限限由60號增加到C80，C50以下為普通通強度混凝凝土，C50及以上為高高強度混凝凝土。C50及以上高強強的混凝土土可用常規(guī)規(guī)水泥、砂砂石料和常常規(guī)工藝配配制，具有有高強、早早強、工作作度良好、、變形小、、抗?jié)B抗腐腐蝕性能優(yōu)優(yōu)良等特點點；能大幅幅度提高結結構構件的的承載能力力，減小尺尺寸和自重重，加快施施工進度。。高性能混混凝土將成成為橋梁建建筑的基本本材料?；炷翉姸榷鹊燃売?50mm×150mm×150mm立方體抗壓壓強度標準準值確定并并冠以C表示。抗壓壓強度標準準值系指試試件用標準準方法制作作、養(yǎng)護至至28天齡期，以以標準試驗驗方法測得得的具有95%保證率的抗抗壓強度（（以MPa計）?；炷翗颂柼栂抵庚g期為為28天、尺寸為為200mm的標準立方方體、標準準值取85%保證率確定定的混凝土土抗壓強度度。（規(guī)范中應應用的混凝凝土軸心抗抗壓強度是是針對棱柱柱體的，并并對高強混混凝土有強強度的脆性性折減。））混凝土強度度等級與原原規(guī)范的混混凝土標號號應按下列列公式進行行換算：混凝土的變變異系數(shù)：：混凝土強度度C20C25C30C35C40C45C50C55C60變異系數(shù)0.180.160.140.130.120.120.110.110.10混凝土強度度等級與原原規(guī)范混凝凝土標號變變換關系：：原標號202530354045505560現(xiàn)強度C18C23C28C33C38C43C48C53C58第3章材料料3.1.2公路橋涵受受力構件的的混凝土強強度等級應應按下列規(guī)規(guī)定采用：：1鋼筋混凝土土構件不應應低于C20，當用HRB400、KL400級鋼筋配筋筋時，不應應低于C25；2預應力混凝凝土構件不不應低于C40。原規(guī)范第2.1.1條：用于公路橋橋梁承重部部分的混凝凝土標號規(guī)規(guī)定如下：：15號、、20號、、25號、、30號、、40號、、50號和和60號。。鋼筋筋混混凝凝土土構構件件的的混混凝凝土土標標號號不不宜宜低低于于12號；；當當采采用用Ⅱ、Ⅲ級鋼鋼筋筋時時，，混混凝凝土土標標號號不不宜宜低低于于20號；；在在預預應應力力混混凝凝土土組組合合梁梁中中，，鋼鋼筋筋混混凝凝土土部部分分的的混混凝凝土土標標號號不不宜宜低低于于25號。。預應應力力混混凝凝土土構構件件的的混混凝凝土土標標號號不不宜宜低低于于30號；；當當采采用用碳碳素素鋼鋼絲絲、、刻刻痕痕鋼鋼絲絲、、鋼鋼鉸鉸線線、、熱熱處處理理鋼鋼筋筋（（Ⅴ級鋼鋼筋筋））作作預預應應力力鋼鋼筋筋時時，，混混凝凝土土標標號號不不宜宜低低于于40號。第3章材材料料2鋼筋公路橋橋梁用用普通通鋼筋筋：R235（原Ⅰ級鋼筋筋）HRB335（原Ⅱ級鋼筋筋）HRB400和KL400（原Ⅲ級鋼筋筋和余余熱鋼鋼筋））鋼筋及及其強強度標標準值值均取取自最最新現(xiàn)現(xiàn)行國國家標標準，，保證率率不小小于95%。取消消了Ⅳ級鋼筋筋、5號鋼鋼鋼筋公路橋橋梁用用預應應力鋼鋼筋：：鋼絞線線鋼絲（（應力力消除除的光光面鋼鋼絲、、刻痕痕鋼絲絲、螺螺旋肋肋鋼絲絲）精軋螺螺紋鋼鋼筋原規(guī)范范中的的冷拉拉鋼筋筋和冷冷拔低低碳鋼鋼絲均均予刪刪去此外，，本規(guī)規(guī)范還還規(guī)定定可以以采用用環(huán)氧樹樹脂涂涂層鋼鋼筋鋼筋的的強度度指標標有微微調，，原因因為冶冶金的的標準準及本本規(guī)范范的材材料分分項系系數(shù)均均有微微調。。第3章材材料料第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.1.4斜板計計算當整體體式斜斜板橋橋的斜斜交角角（板板的支支承軸軸線的的垂直直線與與橋縱縱軸線線的夾夾角））不大大于15°°時，可可按正正交板板計算算，計計算跨跨徑為為：當當l/b≤1.3時，按按兩支支承軸軸線間間垂直直距離離的正正跨徑徑計算算；當當l/b>1.3時，按按順橋橋向縱縱軸線線的斜斜跨徑徑計算算；以以上l為斜跨跨徑，，b為垂直直于橋橋縱軸軸線的的板寬寬。裝配式式鉸接接斜板板橋的的預制制板塊塊，可可按寬寬為兩兩板邊邊垂直直距離離，計計算跨跨徑為為斜跨跨徑的的正交交板計計算。。原規(guī)范范第4.1.9條：整體式式或裝裝配式式斜板板橋，，當斜斜度等等于或或小于于15°°時，可可按正正交板板計算算。4.2.1效應計計算結構的的作用用（或或荷載載）效效應可可按彈彈性理理論進進行計計算。。對超超靜定定結構構，在在進行行作用用（荷荷載））效應應分析析時，，結構構構件件的抗抗彎剛剛度可可采用用：允許開開裂的的構件件0.8EcI，不允允許開開裂的的構件件EcI。其中的的I為混凝凝土毛毛截面面慣性性矩。。（75版橋規(guī)規(guī)為EcI/1.5）（本條條僅適適用于于作用用效應應分析析，不不適用用于正正常使使用極極限狀狀態(tài)的的撓度度計算算）原第3.2.1條取消消：多梁式式上部部結構構無論論整體體式板板或鉸鉸接式式板，，有中中橫隔隔梁或或無中中橫隔隔梁，，計算算行車車系梁梁的活活載內內力時時，均均宜采采用彈彈性理理論空空間計計算方方法。。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.2.2T梁截面面翼緣緣有效效寬度度2外梁翼翼緣的的有效效寬度度取相相鄰內內梁翼翼緣有有效寬寬度的的一半半，加加上腹腹板寬寬度的的1/2，再加加上外外側懸懸臂板板平均均厚度度的6倍或外外側懸懸臂板板實際際寬度度兩者者中的的較小小者。。預應力力混凝凝土梁梁在計計算預預加力力引起起的混混凝土土應力力時，，預加加力作作為軸軸向力力產(chǎn)生生的應應力可可按實實際翼翼緣全全寬計計算；；由預預加力力偏心心引起起的彎彎矩產(chǎn)產(chǎn)生的的應力力可按按翼緣緣有效效寬度度計算算。對超靜靜定結結構進進行作作用（（或荷荷載））效應應分析析時，，T形、箱箱形截截面梁梁的翼翼緣寬寬度可可取實實際全全寬。。（各個個國家家的相相關規(guī)規(guī)定稍稍有差差異，，我們們的規(guī)規(guī)定偏偏于安安全考考慮））第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.2.3箱形截截面梁梁翼緣緣有效效寬度度箱形截截面梁梁的翼翼緣有有效寬寬度問問題，，其原原理與與T形截面面梁一一樣。。箱形形截面面梁翼翼緣有有效寬寬度，，目前前比較較通用用的是是《德國規(guī)規(guī)范DIN1075》推薦的的方法法。這這個方方法已已為《德國鋼鋼橋設設計規(guī)規(guī)范DIN1073》、《美國規(guī)規(guī)范AASHTO-LRFD》所采用用。《梁橋》第七章章也介介紹了了這個個方法法。本本規(guī)范范編制制時，，委托托湖南南大學學作了了進一一步的的驗證證分析析計算算，結結果表表明該該方法法可用用，故故本規(guī)規(guī)范最最終采采納了了這個個方法法。注意點點：1當梁高高時時，，翼緣緣有效效寬度度應采采用翼翼緣實實際寬寬度。。2預應力力混凝凝土梁梁在計計算預預加力力引起起的混混凝土土應力力時，，預加加力作作為軸軸向力力產(chǎn)生生的應應力可可按實實際翼翼緣全全寬計計算；；由預預加力力偏心心引起起的彎彎矩產(chǎn)產(chǎn)生的的應力力可按按翼緣緣有效效寬度度計算算。3對超靜靜定結結構進進行作作用（（或荷荷載））效應應分析析時，，箱形形截面面梁的的翼緣緣寬度度可取取實際際全寬寬。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.2.7為驗算算變高高度預預應力力混凝凝土梁梁斜截截面抗抗裂的的需要要，本本規(guī)范范補充充了該該類梁梁考慮慮彎矩矩和軸軸向力力引起起的附附加剪剪應力力的計計算方方法，，列于于附錄錄B-1983年《公路》雜志范范家聰聰《預應力力變截截面梁梁的剪剪應力力計算算》一文。。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.2.9混凝土土的徐徐變系系數(shù)和和收縮縮應變變的計計算公公式采采用的的是CEB-FIP（1990）上的的公式式并作作了適適當簡簡化。。原規(guī)范范采用用的是是CEB-FIP（1978）的公公式。。通常認認為，，混凝凝土的的應力力在不不超過過其強強度的的0.4-0.5（混凝凝土的的軸心心抗壓壓設計計強度度小于于其極極限強強度的的5-%）時，應應力與與應變變基本本保持持線形形關系系，應應變、、應力力疊加加原理理成立立。從從而，，出現(xiàn)現(xiàn)了許許多計計算方方法，，常用用的有有老化化理論論、彈彈性徐徐變體體理論論、彈彈性模模量修修正法法、按按齡期期調整整的模模量修修正法法（Trost法、金金成棣棣法、、范立立礎法法、Bazant法、Step-by-step法等））。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定原規(guī)范范的：：第3.2.12條（箱箱梁應應計算算扭轉轉剪力力）第3.2.13條（組組合梁梁應根根據(jù)具具體情情況進進行換換算計計算））第3.2.14條（預預制梁梁與現(xiàn)現(xiàn)澆板板的組組合梁梁的徐徐變計計算原原則））第3.2.15條（組組合梁梁組合合面的的剪應應力計計算公公式））第3.2.16條（組組合面面的容容許剪剪應力力限值值規(guī)定定）第3.2.17條（組組合梁梁應設設剪力力鍵））修改后后分別別在相相關章章節(jié)中中體現(xiàn)現(xiàn)。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.3拱的計計算（由原原來的的7條增加加至14條）4.3.1無鉸拱拱和雙雙鉸拱拱的計計算可可不考考慮拱拱上建建筑與與主拱拱圈的的聯(lián)合合作用用。本本節(jié)內內有關關無鉸鉸拱和和雙鉸鉸拱的的計算算規(guī)定定,均適用用于主主拱圈圈裸拱拱受力力而不不考慮慮其與與拱上上建筑筑的聯(lián)聯(lián)合作作用。。拱的計計算如如考慮慮拱上上建筑筑與主主拱圈圈的聯(lián)聯(lián)合作作用，，拱上上建筑筑的結結構應應符合合計算算所預預設的的條件件。計算由由車道道荷載載引起起的拱拱的正正彎矩矩時，，拱頂頂、拱拱跨1/4應乘以以折減減系數(shù)數(shù)0.7，拱腳腳應乘乘以0.9，中間間各個個截面面的正正彎矩矩折減減系數(shù)數(shù)可用用直線線插入入法確確定。。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.3.2特大跨跨徑和和大跨跨徑拱拱橋應應優(yōu)選選拱軸軸線，，使拱拱在各各種作作用（（或荷荷載））組合合作用用下，，在各各個受受力階階段，，軸向向力偏偏心較較小。。在優(yōu)選選過程程中，，尚需需考慮慮與施施工方方法相相配合合，適適應施施工各各階段段受力力特點點，滿滿足施施工受受力的的要求求。中、小小跨徑徑懸鏈鏈線拱拱橋，，可用用不考考慮彈彈性壓壓縮的的結構構自重重壓力力線與與拱軸軸線的的五點點重合合（拱拱頂、、1/4拱跨、、拱腳腳），，選擇擇拱軸軸系數(shù)數(shù)。特大跨跨徑和和大跨跨徑拱拱橋，，如結結構自自重壓壓力線線與拱拱軸線線偏離離過大大，或或在結結構自自重及及其所所引起起的彈彈性壓壓縮和和溫度度下降降、混混凝土土收縮縮等作作用下下，軸軸向力力偏心心距較較大時時，拱拱軸線線及拱拱的幾幾何尺尺寸宜宜作適適當調調整。。第4章橋橋梁梁計算算的一一般規(guī)規(guī)定4.3.10大跨徑徑拱橋橋應驗驗算拱拱頂、、拱跨跨3/8、拱跨跨1/4和拱腳腳四個個截面面；對對于中中、小小跨徑徑拱橋橋，拱拱跨1/4截面可可不驗驗算；；特大大跨徑徑拱橋橋，除除上述述4個截面面外，，需視視截面面配筋筋情況況，另另行選選擇控控制截截面進進行驗驗算。。4.3.11多跨無無鉸拱拱橋應應按連連拱計計算。。連拱拱計算算方法法可以以采用用可靠靠的簡簡化方方法。。當橋橋墩抗推推剛度度與主主拱抗抗推剛剛度之之比大大于37時，可可按單單跨拱拱橋計計算。。4.3.12桁架拱拱計算算4.3.13剛架拱拱計算算4.3.14系桿拱計計算（原規(guī)范范的第4節(jié)-墩臺計算算、第5節(jié)-鉸和支座座計算分分別轉入入新規(guī)范范的第8.2、8.3、8.4節(jié)）第4章橋橋梁計算算的一般般規(guī)定第5章持持久狀況況承載能能力極限限狀態(tài)計計算5.1.1公路橋涵涵的持久久狀況設設計應按按承載能能力極限限狀態(tài)的的要求，，對構件件進行承承載力及及穩(wěn)定計計算，必必要時尚尚應進行行結構的的傾覆和和滑移的的驗算。。在進行行承載能能力極限限狀態(tài)計計算時，，作用（（或荷載載）（其其中汽車車荷載應應計入沖沖擊系數(shù)數(shù)）的效效應應采采用其組組合設計計值；結結構材料料性能采采用其強強度設計計值。本節(jié)所談談的承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)計算，，均指對對持久狀狀況下的的結構。。這種狀狀況的承載能力力極限狀狀態(tài)應包包括對構構件的抗抗彎、抗抗壓、抗抗拉、抗抗剪、抗抗扭等的的強度及及受壓構構件的穩(wěn)穩(wěn)定進行行計算；；當有必必要時還還應對結結構的傾傾覆和滑滑移進行行驗算。。這是結構構設計最最主要的的部分。。計算時時汽車荷荷載應計計入沖擊擊系數(shù)，，在構件件進行承承載力及及穩(wěn)定計計算時，，作用（（或荷載載）及結結構構件件的抗力力均應采采用已考考慮了分分項系數(shù)數(shù)的設計計值；在在多種作作用（或或荷載））情況下下，應將將各設計計值效應應進行最最不利組組合，并并根據(jù)參參與組合合的作用用（或荷荷載）情情況，取取用不同同的效應應組合系系數(shù)。第5章主要增增加了以以下內容容：連續(xù)梁和和懸臂梁梁斜截面面抗剪承承載力計計算；普通鋼筋筋沿截面面腹部均均勻配置置的鋼筋筋混凝土土偏心受受壓構件件的正截截面抗壓壓承載力力計算；；鋼筋混凝凝土雙向向偏心受受壓構件件的正截截面承載載力計算算；T形、I形、箱形形截面鋼鋼筋混凝凝土構件件（矩形形截面原原規(guī)范已已有）的的抗彎剪剪扭的承承載力計計算；混凝土板板抗沖切切承載力力計算。。第5章持持久狀況況承載能能力極限限狀態(tài)計計算5.1.4構件正截截面的承承載力應應按下列列基本假定定進行計算算：1構件彎曲曲后，其其截面仍仍保持為為平面；；2截面受壓壓混凝土土的應力力圖形簡簡化為矩矩形，其其壓力強強度取混混凝土的的軸心抗抗壓強度度設計值值；截面面受拉混混凝土的的抗拉強強度不予予考慮；；3極限狀態(tài)態(tài)計算時時，受拉拉區(qū)鋼筋筋應力取取其抗拉拉強度設設計值或或（小偏偏壓構件件除外））；受壓壓區(qū)或受受壓較大大邊鋼筋筋應力取取其抗壓壓強度設設計值或或。4鋼筋應力力等于鋼鋼筋應變變與其彈彈性模量量的乘積積，但不不大于其其強度設設計值。。第5章持持久狀況況承載能能力極限限狀態(tài)計計算變化：1原規(guī)范的的受壓區(qū)區(qū)混凝土土的極限限壓應變變?yōu)?.003，新規(guī)范范對普通通強度混混凝土取取0.0033，高強度度混凝土土C50～C80取極限壓壓應變?yōu)闉?.0033-0.0032受壓區(qū)混混凝土應應力圖形形仍維持持等效矩矩形應力力塊，但但矩形應應力圖形形高度與與實際受受壓區(qū)高高度之比比，原對對鋼筋混混凝土構構件取0.9，對預應應力混凝凝土構件件取0.8；新規(guī)范范對普通通強度混混凝土取取0.8，高強度度混凝土土C50～C80取0.8-0.74；3矩形應力力塊的壓壓力強度度，原規(guī)規(guī)范給出出混凝土土抗壓設設計強度度，再除除以1.25系數(shù)；本本規(guī)范直直接給出出混凝土土軸心抗抗壓強度度設計值值。第5章持持久狀況況承載能能力極限限狀態(tài)計計算5.1.5構件承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)設計表表達式新規(guī)范：：預應力力混凝土土連續(xù)梁梁等超靜靜定結構構，在計計算承載載能力極極限狀態(tài)態(tài)時應考考慮由預預應力引引起的次次效應。。原規(guī)范對對預應力力混凝土土連續(xù)梁梁等超靜靜定結構構，在承承載能力力極限狀狀態(tài)計算算中是不不考慮預預應力引引起的次次效應的的，該規(guī)規(guī)范規(guī)定定“對于于預應力力混凝土土連續(xù)梁梁，在彈彈性階段段的計算算中尚應應計入由由預加應應力引起起的混凝凝土彈性性變形的的二次力力，……但在塑性階段段計算中則可可不計由預加加應力引起的的二次力”。。第5章持久狀狀況承載能力力極限狀態(tài)計計算5.2受彎構件5.2.1受彎構件的縱縱向受拉鋼筋筋和截面受壓壓區(qū)混凝土同同時達到其強強度設計值時時，構件的正截面相對界界限受壓區(qū)高高度（為縱向受拉拉鋼筋和受壓壓區(qū)混凝土同同時達到其強強度設計值時時的受壓區(qū)高高度）應按表表5.2.1采用。表5.2.1相對界限受壓壓區(qū)高度第5章持久狀狀況承載能力力極限狀態(tài)計計算混凝土強度等級鋼筋種類C50及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58——HRB3350.560.540.52——HRB400、KL4000.530.510.49——鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36——5.2.2截面受壓區(qū)高高度應符合下下列要求：為防止受彎構構件的超筋設設計，規(guī)范規(guī)規(guī)定了截面受受壓區(qū)高度的的限制條件，，其中相對界界限受壓區(qū)高高度，通過計計算已于本規(guī)規(guī)范表5.2.1中列出。當給給定鋼筋種類類和混凝土強強度等級，根根據(jù)可求得相相應的受拉鋼鋼筋配筋率，，這個即為受受彎構件界限限（最大）配配筋率。因此此，截面受壓壓區(qū)高度的限限制條件也就就是限制受彎彎構件的配筋筋率。超過這這個限制條件件，受彎構件件有可能出現(xiàn)現(xiàn)超筋，也有有可能出現(xiàn)脆脆性破壞。一一般地說，當當設計計算的的受壓區(qū)高度度不能滿足上上述要求時，，表明受拉區(qū)區(qū)縱向鋼筋配配置過多或構構件高度不足足，需要進行行調整；當構構件受拉區(qū)配配置不同種類類鋼筋時，應應選用相應于于各種鋼筋較較小的，以使使構件維持更更多的延性。。但是，這個個限制條件只只是從理論上上得到保證，，當接近或相相等時，受彎彎構件仍有可可能發(fā)生具有有明顯脆性破破壞特征的界界限破壞。因因此，在實際際工程中應盡盡量避免出現(xiàn)現(xiàn)兩者接近或或相等的情況況。（適筋梁與超超筋梁的界限限）第5章持久狀狀況承載能力力極限狀態(tài)計計算最小配筋率的的限制（適筋梁與少少筋梁的界限限）9.1.12-2:受彎構件、偏偏心受拉構件件及軸心受拉拉構件的一側側受拉鋼筋的的配筋百分率率不應小于如如下計算值，，同時不應小小于0.20。45*混凝土抗拉強強度設計值/鋼筋抗拉強度度設計值部分預應力混混凝土受彎構構件中普通受受拉鋼筋的截截面面積不應應小于0.003bh0。受拉構件的受受拉最小配筋筋率是根據(jù)鋼鋼筋混凝土構構件破壞時，，截面所能承承受的彎矩不不小于同一截截面的素混凝凝土構件所承承受的彎矩的的原則確定的的，其目的是是當混凝土手手拉邊緣出現(xiàn)現(xiàn)裂縫時，梁梁不致因配筋筋過少而脆性性破壞。第5章持久狀狀況承載能力力極限狀態(tài)計計算5.2.7受彎構件斜截截面抗剪強度度計算，將原原適用于預應應力混凝土簡簡支梁的兩項項和（混凝土土和箍筋分別別抗剪）公式式改為同時適適用于鋼筋混混凝土和預應應力混凝土簡簡支梁的兩項項積（混凝土土和箍筋共同同抗剪）公式式，同時適用用于連續(xù)梁和和懸臂梁的驗驗算：(a)考慮縱向鋼筋筋的抗剪作用用但適當降低低，將公式中中的(2+p)改為（2+0.6p）；(b)采用提高系系數(shù)考慮梁梁受壓翼緣緣對抗剪承承載力的有有利因素；；(c)增加了連續(xù)續(xù)梁正負彎彎矩區(qū)段的的抗剪計算算規(guī)定；(d)考慮預應力力對抗剪承承載力的提提高，按原原蘇聯(lián)《建筑法規(guī)》取1.25;(e)考慮了豎向向預應力鋼鋼筋應力不不均勻分布布影響系數(shù)數(shù)0.75。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算鋼筋混凝土土梁的斜截截面剪切破破壞主要模模式：斜拉破壞、、剪壓破壞、斜壓破壞壞5.2.9矩形、T形和I形截面的受受彎構件，，其抗剪截截面（上限限）應符合合下列要求求：（5.2.9）“抗剪上限限值”公式式維持了與與原規(guī)范相相同的水平平，以防止止鋼筋混凝凝土梁的斜斜裂縫開展展過寬或出出現(xiàn)斜壓破破壞。在計計算中如不不能滿足該該公式的要要求，就應應加大梁的的截面尺寸寸或提高混混凝土的強強度等級。。5.2.10矩形、T形和I形截面的受受彎構件，，當符合下下列條件時時（5.2.10）可不進行斜斜截面抗剪剪承載力的的驗算，僅僅需按本規(guī)規(guī)范第9.3.13條構造要求求配置箍筋筋（下限））。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.2.11本條規(guī)定了了鋼筋混凝凝土簡支梁梁、等高度度和變高度度（承托））連續(xù)梁的的抗剪配筋設設計方法?；舅悸仿放c原規(guī)范范相同。基基本思路與與原規(guī)范相相同。但在在梁的最大大設計剪力力分配上，，對原規(guī)范范作了修改改。原規(guī)范范規(guī)定混凝凝土和箍筋筋共同承擔擔最大設計計剪力的60%，彎起鋼筋筋則承擔40%；本規(guī)范改改為前者承承擔不少于于60%，后者承擔擔不超過40%。預應力混凝凝土受彎構構件一般是是不配置普普通彎起鋼鋼筋的，抗抗剪配筋設設計也就只只是確定箍箍筋間距。。只要在由作作用（或荷荷載）引起起的最大設設計剪力中中減去由預預應力彎起起鋼筋引起起的剪力設設計值后，，就可與鋼鋼筋混凝土土受彎構件件同樣計算算。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.3受壓構件5.3.1、5.3.2配有箍筋、、螺旋式或或焊接環(huán)式式間接鋼筋筋的鋼筋混混凝土軸心心受壓構件件仍保留原原規(guī)范的計計算公式，，但公式增增加了系數(shù)數(shù)0.9,適當提高其其安全度。。此外,對配置螺旋旋式間接鋼鋼筋的軸壓壓構件，其其套箍系數(shù)數(shù)原規(guī)范取取2.0。試驗表明明，螺旋箍箍筋對高強強度混凝土土的約束效效果不如對對普通強度度混凝土，，本規(guī)范適適當降低套套箍系數(shù)，，參照有關關資料，對對C55、C60、C65、C70，分別取1.95、1.90、1.85、1.80。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.3.8本條參照《GBJ10-89規(guī)范》新增的內容容。截面腹腹部均勻配配置縱向鋼鋼筋的偏心心受壓構件件，其正截截面的承載載力由兩部部分組成：：一是由混混凝土與上上、下兩邊邊的縱向鋼鋼筋構成的的承載力；；二是由腹腹部均勻配配置的縱向向鋼筋構成成的承載力力。沿截面面腹部均勻勻配置縱向向普通鋼筋筋且每排不不少于4根的矩形、、T形和I形截面鋼筋筋混凝土偏偏心受壓構構件正截面面抗壓承載載力的計算算：前者與一般般鋼筋混凝凝土偏心受受壓構件同同樣計算，，利用本規(guī)規(guī)范公式（（5.3.6-1）、（5.3.6-2）并經(jīng)簡單單轉化可得得。后者可可根據(jù)基本本假定，并并利用平衡衡方程和變變形協(xié)調條條件進行計計算，但計計算過程繁繁瑣，不便便于設計應應用。一般般采用簡化化的方法，，要求腹部部縱向鋼筋筋等直徑、、等間距布布置，且每每排不少于于4根，假定這這些鋼筋的的截面變換換為一鋼帶帶而作計算算。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.3.9和附錄C本規(guī)范有關關圓截面鋼鋼筋混凝土土偏心受壓壓構件正截截面的承載載力計算，，僅適用于于強度等級級C50及以下混凝凝土制作的的構件，在在原規(guī)范的的基礎上作作了以下改改變：對影影響承載力力較小的計計算參數(shù)進進行簡化，，重新編制制了計算表表格，減少少規(guī)范附表表的篇幅。。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.3.10偏心受壓構構件的偏心心距增大系系數(shù)，原規(guī)規(guī)范是按彈彈性穩(wěn)定理理論推導出出來的，它它本來適用用于鋼壓桿桿，為了使使其也適用用于鋼筋混混凝土構件件，將公式式中按歐拉拉公式計算算所得的臨臨界荷載，，用鋼筋混混凝土偏壓壓構件截面面剛度加以以修正。由由于鋼筋混混凝土構件件系非均勻勻性材料，，且出現(xiàn)裂裂縫，目前前國際上一一般不采用用彈性穩(wěn)定定理論來求求解。本規(guī)規(guī)范參照工工民建的研研究資料按按極限轉動動曲率法求求增大系數(shù)數(shù)值，但第第一個系數(shù)數(shù)的計算公公式不同。。實際工程中中受壓構件件的邊界約約束條件多多樣，需要要視具體情情況而定。。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.3.12增加了鋼筋筋混凝土雙雙向偏心受受壓構件承承載力的計計算公式，，是尼克丁丁根據(jù)材料料力學方法法按單向偏偏心受壓構構件推導的的近似公式式，國內外外規(guī)范普遍遍采用，只只適用于正正截面承載載力的驗算算。試驗表明，，雙向偏心心受壓構件件的破壞形形態(tài)與單向向偏心受壓壓構件的破破壞形態(tài)相相似，所以以單向偏心心受壓構件件正截面承承載力計算算的基本假假定也適用用于雙向偏偏心受壓構構件。但由由于破壞時時受壓區(qū)的的形狀較為為復雜，如如用正截面面承載力計計算的基本本假定來精精確計算雙雙向偏心受受壓構件的的承載力，，過程勢必必復雜繁瑣瑣。目前各各國規(guī)范均均采用近似似的計算方方法。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.5受扭構件5.5.1矩形截面鋼鋼筋混凝土土受扭構件件的承載力力計算，原原規(guī)范只給給出矩形截截面構件的的計算公式式，是假定定破壞裂縫縫與構件縱縱軸線成45°角推演出來來的，且不不考慮混凝凝土的抗扭扭作用。本本規(guī)范按變變角度空間間桁架理論論（或斜彎彎曲理論））建立抗扭扭承載力計計算公式，，破壞裂縫縫傾斜角也也非僅45°，同時也考考慮了混凝凝土的抗扭扭作用。在在抗扭構件件中，矩形形截面是其其基本單元元體，本規(guī)規(guī)范把抗扭扭構件計算算擴展到T形、I形和箱形截截面構件。。純扭：第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.5.3矩形和箱形形截面承受受彎、剪、、扭的構件件，其截面面應符合下下列公式要要求：當符合下列列條件時可不進行構構件的抗扭扭承載力計計算，僅需需按本規(guī)范范第9.3.14條規(guī)定配置置構造鋼筋筋。受扭構件當當抗扭鋼筋筋配置過多多時，可能能出現(xiàn)混凝凝土被壓壞壞而鋼筋達達不到屈服服強度，必必須限制截截面的最小小尺寸。也也就是使截截面混凝土土剪應力不不超過某一一限值，類類似構件斜斜截面抗剪剪承載力計計算時的上上限值。對對彎剪扭構構件，由于于其受力的的復雜性，，目前只能能將扭矩產(chǎn)產(chǎn)生的剪應應力與彎剪剪產(chǎn)生的剪剪應力疊加加起來，使使其總和不不超過混凝凝土強度的的規(guī)定限值值。本條規(guī)規(guī)定的限值值基本維持持原規(guī)范的的水平。在在設計中，，當由剪扭扭產(chǎn)生的剪剪應力超過過規(guī)范公式式（5.5.3-1）規(guī)定的限限值時，就就應修改構構件截面尺尺寸或提高高混凝土強強度等級。。本條公式（（5.5.3-2）類似于構構件斜截面面抗剪計算算的下限值值，按該公公式計算并并滿足限值值的要求時時，構件可可不配置抗抗扭鋼筋。。但為了防防止脆斷和和保證構件件破壞時具具有一定延延性，仍應應按本規(guī)范范第9.3.14條構造要求求配筋。公公式（5.5.3-2）規(guī)定的限限值與原規(guī)規(guī)范相近。。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.5.4目前鋼筋混混凝土剪扭扭構件的承承載力一般般按受扭構構件承載力力和受剪構構件承載力力分別進行行計算，然然后疊加起起來。但是是共同承受受剪扭的構構件，其剪剪力和扭矩矩對構件內內的混凝土土和箍筋均均有一定影影響。如果果采取簡單單地疊加，，對箍筋和和混凝土尤尤其是混凝凝土是偏于于不安全的的。試驗表表明，構件件在剪扭共共同作用下下，其截面面的某一受受壓區(qū)域內內承受剪切切和扭轉應應力的雙重重作用，這這必將降低低構件內混混凝土的抗抗剪和抗扭扭能力。由由于受扭構構件受力情情況比較復復雜，目前前采取箍筋筋所承擔的的承載力進進行簡單疊疊加，而混混凝土的承承載力則在在受剪構件件和受扭構構件承載力力的計算公公式中均引引入一個剪剪扭構件混混凝土承載載力的降低低系數(shù)。第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.5.4矩形和箱形形截面剪扭扭構件，其其抗剪扭承承載力應按按下列公式式計算：抗剪承載力力抗扭承載力力第5章持久久狀況承載載能力極限限狀態(tài)計算算5.5.5、5.5.6T形、工形和和帶翼緣箱箱形截面的的鋼筋混凝凝土受扭構構件，在承承載力的計計算中可將將其截面劃劃分為幾個個矩形截面面。劃分的的原則是：：先按截面面總高度劃劃出腹板或或矩形箱體體，然后再再劃出受壓壓翼緣和受受拉翼緣。。在實實際際橋橋梁梁工工程程中中，，真真正正純純扭扭構構件件或或剪剪扭扭構構件件是是很很少少的的，，大大多多是是同同時時承承受受彎彎矩矩、、剪剪力力和和扭扭矩矩的的構構件件。。這這些些彎彎剪剪扭扭構構件件的的配配筋筋按按第第5.5.5條規(guī)規(guī)定定，，可可劃劃分分為為幾幾個個矩矩形形截截面面分分別別計計算算和和配配置置。。第5章持持久久狀狀況況承承載載能能力力極極限限狀狀態(tài)態(tài)計計算算5.6受沖沖切切構構件件增加加了了受受沖沖切切構構件件的的承承載載力力計計算算內內容容，，計計算算考考慮慮了了板板厚厚效效應應和和預預應應力力效效應應，，具具體體取取值值引引自自有有關關規(guī)規(guī)范范和和試試驗驗資資料料。。在集集中中反反力力作作用用下下不不配配置置抗抗沖沖切切鋼鋼筋筋的的鋼鋼筋筋混混凝凝土土板板，，其其抗抗沖沖切切承承載載力力可可按按下下列列公公式式計計算算：：在實實際際工工程程中中當當單單靠靠混混凝凝土土抗抗沖沖切切不不能能滿滿足足要要求求或或增增加加板板厚厚有有困困難難時時，，僅僅提提高高混混凝凝土土強強度度等等級級并并不不能能合合理理地地解解決決沖沖切切承承載載力力的的問問題題。。此此時時需需要要設設置置抗抗沖沖切切鋼鋼筋筋。。第5章持持久久狀狀況況承承載載能能力力極極限限狀狀態(tài)態(tài)計計算算5.7局部部承承壓壓承承載載力力的的計計算算a.將原原按按劈劈裂裂拉拉力力理理論論建建立立的的局局壓壓公公式式改改為為按按套套箍箍理理論論建建立立的的局局壓壓公公式式，，并并用用混混凝凝土土局局部部承承壓壓修修正正系系數(shù)數(shù)來來限限制制高高強強度度混混凝凝土土局局部部承承壓壓應應力力；；b.計算局部承壓壓面積和計算算底面積均不不扣除孔洞面面積；c.原規(guī)定，局部部承壓承載力力計算公式中中由等號右邊邊第二項鋼筋筋承擔的承載載力不得超過過第一項由混混凝土承擔的的承載力的50%。本規(guī)范通過過局壓區(qū)尺寸寸限制的計算算，可控制局局壓墊板下沉沉過大的問題題，因而也就就可取消原規(guī)規(guī)范的這項規(guī)規(guī)定。第5章持久狀狀況承載能力力極限狀態(tài)計計算5.7.3近年來，新修修建的預應力力混凝土連續(xù)續(xù)梁和連續(xù)剛剛構橋，在邊邊跨現(xiàn)澆段較較普遍地發(fā)生生了縱向裂縫縫或斜裂縫，，為此，本規(guī)規(guī)范增加了分分析局壓區(qū)端端塊局部應力力的規(guī)定。在在該區(qū)域除了了墊板附近配配置間接鋼筋筋外，另應根根據(jù)局部應力力分析配置閉閉合式箍筋。。本規(guī)范第9.4.2條對端塊的構構造箍筋作出出了規(guī)定，原原意在于分布布這個區(qū)域可可能出現(xiàn)的裂裂縫，端塊局局部應力分析析所配置的箍箍筋可將構造造箍筋包括在在內。第5章持久狀狀況承載能力力極限狀態(tài)計計算第6章持久狀狀況正常使用用極限狀態(tài)計計算6.1一般規(guī)定6.1.1公路橋涵的持持久狀況設計計應按正常使使用極限狀態(tài)態(tài)的要求，采采用作用（或或荷載）的短短期效應組合合、長期效應應組合或短期期效應組合并并考慮長期效效應組合的影影響，對構件的抗裂裂、裂縫寬度度和撓度進行行驗算，并使各項計算算值不超過本本規(guī)范規(guī)定的的各相應限值值。在上述各各種組合中，，汽車荷載效效應可不計沖沖擊系數(shù)。6.1.2預應力混凝土土構件可根據(jù)據(jù)橋梁使用和和所處環(huán)境的的要求，進行行下列構件設設計：1全預應力混凝凝土構件。此此類構件在作作用（或荷載載）短期效應應組合下控制制的正截面的的受拉邊緣不不允許出現(xiàn)拉拉應力（不得得消壓）；2部分預應力混混凝土構件。。此類構件在在作用（或荷荷載）短期效效應組合下控控制的正截面面受拉邊緣可可出現(xiàn)拉應力力：當拉應力力加以限制時時，為A類預應力混凝凝土構件；當當拉應力超過過限值時，為為B類預應力混凝凝土構件。跨徑大于100m橋梁的主要受受力構件，不不宜進行部分分預應力混凝凝土設計。第6章持久狀狀況正常使用用極限狀態(tài)計計算6.1.3預應力鋼筋張張拉控制應力力6.1.4構件截面性質質計算規(guī)定6.1.5由預加力產(chǎn)生生的混凝土法法向應力及相相應階段預應應力鋼筋的應應力計算6.1.6預應力鋼筋和和普通鋼筋合合力及其偏心心距的計算6.1.7預應力傳遞長長度規(guī)定基本同原規(guī)范范第6章持久狀狀況正常使用用極限狀態(tài)計計算6.2鋼筋預應力損損失a)增加了摩擦損損失計算時的的預埋波紋管管的參數(shù)值（表6.2.2）；增加了計算算錨具變形、、鋼筋回縮損損失時的夾片片式錨具的變變形和鋼筋回回縮值（表6.2.3）；給出了反摩摩擦計算的具具體方法（附錄D）等；b)給出了預應力力鋼絲、鋼絞絞線松弛損失失的計算公式式（第6.2.6條，原為定值值：一次張拉拉7%；超張拉4.5%）；c)改進原規(guī)范混混凝土收縮、、徐變損失的的計算公式,提供了新的混混凝土收縮應應變和徐變系系數(shù)值（CEB-FIP1990）。第6章持久狀狀況正常使用用極限狀態(tài)計計算混凝土結構構構件設計的計計算內容：1持久狀狀況承承載能能力極極限狀狀態(tài)2持久狀狀況正正常使使用極極限狀狀態(tài)抗裂計計算（正截截面—正應力力；斜斜截面面—主拉應應力））裂縫計計算變形（（撓度度）計計算3持久狀狀況應應力計計算（（彈性性階段段）（分項項系數(shù)數(shù)均取取1.0，計入入沖擊擊系數(shù)數(shù)；計計算法法向壓壓應力力、鋼筋拉拉應力力和斜斜截面面上混混凝土土的主主壓應應力））4短暫狀狀況應應力計計算第6章持持久久狀況況正常常使用用極限限狀態(tài)態(tài)計算算6.3抗裂驗驗算6.3.1（強制制性條條文））預應力力混凝凝土受受彎構構件應應按下下列規(guī)規(guī)定進進行正正截面面和斜斜截面面抗裂裂驗算算：1正截面面抗裂裂應對對構件件正截截面混混凝土土的拉拉應力力進行行驗算算，并并應符符合下下列要要求：：1)全預應應力混混凝土土構件件，在在作用用（或或荷載載）短短期效效應組組合下下預制構構件分段澆澆筑或或砂漿漿接縫縫的縱縱向分分塊構構件作用短短期效效應組組合下下構件件抗裂裂驗算算邊緣緣混凝凝土的的法向向拉應應力小小于扣扣除全全部預預應力力損失后后的預預加力力在構構件抗抗裂驗驗算邊邊緣產(chǎn)產(chǎn)生的的混凝凝土預預壓應應力。。原規(guī)范范第5.2.22條：截面受受拉邊邊緣由由預加加力引引起的的預壓壓應力力必須須大于于或等等于由由使用用荷載載引起起的拉拉應力力；對用砂砂漿（（或混混凝土土）接接縫的的分塊塊拼裝裝結構構，系系數(shù)為為1.1;對干接接縫的的分塊塊拼裝裝結構構，系系數(shù)為為1.2。----由于作作用效效應的的減小小而作作的相相應調調整第6章持持久久狀況況正常常使用用極限限狀態(tài)態(tài)計算算2)A類預應應力混混凝土土構件件，在在作用用（或或荷載載）短短期效效應組組合下下但在荷荷載長長期效效應組組合下下作用長期效效應組組合下構件件抗裂裂驗算算邊緣緣混凝凝土的的法向向拉應應力小小于扣扣除全全部預預應力力損失后的預預加力在構構件抗裂驗驗算邊緣產(chǎn)產(chǎn)生的混凝凝土預壓應應力。--比原規(guī)范嚴嚴格了?。ńY構重力力之下不得得消壓）原規(guī)范第5.2.23條：在使用荷載載作用下，，部分預應應力混凝土土A類受彎構件件的法向拉拉應力（扣除全部部預應力損損失）應符符合下列規(guī)規(guī)定：荷載組合1小于等于0.8倍的混凝土土抗拉強度度荷載組合2和3小于等于0.9倍的混凝土土抗拉強度度----由于作用效效應的減小小而作的相相應調整第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算2斜截面抗裂裂應對構件件斜截面混混凝土的主主拉應力進進行驗算，，并應符合合下列要求求：（嚴格了！?。?)全預應力混混凝土構件件，在作用用（或荷載載）短期效效應組合下下預制構件現(xiàn)場澆筑（（包括預制制拼裝）構構件（對工地現(xiàn)澆澆的全預應應力混凝土土橋梁，基基本目標是是將主拉應應力控制在在1MPa左右。）第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算2)A類和B類預應力混混凝土構件件，在作用用（或荷載載）短期效效應組合下下預制構件現(xiàn)場澆筑（（包括預制制拼裝）構構件近年來大量量修建的T形截面預應應力混凝土土預制梁，，并未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有規(guī)律的的斜裂縫。。因此，這這些構件的的主拉應力力限值仍可可維持較高高的水平。。第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算6.3.3預應力混凝凝土受彎構構件由作用用（或荷載載）短期效效應組合和和預加力產(chǎn)產(chǎn)生的混凝凝土主拉應應力和主壓壓應力應按按下列公式式計算：第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算6.4裂縫寬度驗驗算裂縫寬度限限值規(guī)定與與原規(guī)范基基本持平，，但實際因因混凝土保保護層厚度度增加，要要求嚴了。。本規(guī)范所列列矩形、T形和I形截面鋼筋筋混凝土構構件的裂縫縫寬度計算算公式，將將原規(guī)范受受彎構件的的計算公式式，擴展用用于軸心受受拉、偏心心受拉和大大偏心受壓壓構件；同同時也用于于預應力混混凝土受彎彎構件，只只是此時式式中的鋼筋筋應力取用用截面消壓壓后鋼筋的的應力增量量，統(tǒng)一了了原規(guī)范鋼鋼筋混凝土土與預應力力混凝土受受彎構件的的計算模式式。6.4.3矩形、T形和I形截面鋼筋筋混凝土構構件及B類預應力混混凝土受彎彎構件，其其特征裂縫縫寬度可按按下列公式式計算：第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算6.4.5圓形截面鋼鋼筋混凝土土偏心受壓壓構件，其其特征裂縫縫寬度（保保證率為95%）可按下列列公式計算算：第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算6.5撓度計算變化之處：：1剛度計算公公式或參數(shù)數(shù)有微調2增加了長期期效應撓度度的計算及及其限值規(guī)規(guī)定3大跨徑橋梁梁施工階段段撓度的計計算原則第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算第7章持久久狀況和短短暫狀況構構件的應力力計算計算原則、、方法和應應力限值基基本與原規(guī)規(guī)范相同。。持久狀況承承載能力極極限狀態(tài)（（第5章）：基本組合、、偶然組合合持久狀況正正常使用極極限狀態(tài)計計算（第6章）：短期效應組組合、長期期效應組合合持久狀況和和短暫狀況況構件的應應力計算（（第7章）：標準值組合合按持久狀況況設計的預預應力混凝凝土受彎構構件，應計計算其使用用階段正截截面混凝土土的法向壓壓應力、受受拉區(qū)鋼筋筋的拉應力力和斜截面面混凝土的的主壓應力力，并不得得超過本節(jié)節(jié)規(guī)定的限限值。計算算時作用（（或荷載））取其標準準值，汽車車荷載應考考慮沖擊系系數(shù)。應考慮預加加力效應，，預加力的的分項系數(shù)數(shù)取為1.0。對連續(xù)梁梁等超靜定定結構，尚尚應計及預預加力、溫溫度作用等等引起的次次效應。需說明：1）持久狀狀況預應力力混凝土構構件的應力力計算，是是按以往的的習慣對承承載能力極極限狀態(tài)計計算的補充充，也就是是說，對涉涉及結構安安全方面要要進行塑性性狀態(tài)和彈彈性狀態(tài)雙雙控制，但但不計疲勞勞影響。混混凝土的應應力限值從從表面看與與原規(guī)范相相同，但由由于混凝土土立方體試試件尺寸的的改變及混混凝土強度度取值原則則的變化，，混凝土應應力限值比比原規(guī)范降降低了，亦亦即偏于安安全了。2）短暫狀狀況構件的的應力計算算，實際上上是用來代代替《統(tǒng)一標準》規(guī)定的短暫暫狀況構件件必須進行行承載能力力極限狀態(tài)態(tài)的計算。。構件彈性性階段的應應力計算也也可謂構件件的經(jīng)驗承承載能力極極限狀態(tài)計計算。第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算計算內容：：1持久狀況承承載能力極極限狀態(tài)（第5章）（受壓區(qū)高高度系數(shù)x限制、正截截面和斜截截面承載能能力）2持久狀況正正常使用極極限狀態(tài)抗裂（6.3.1條）（正截面-正應力；斜斜截面-主拉應力））裂縫計算（6.4.3條）變形（撓度度）計算（6.5節(jié)）3持久狀況應應力計算（（彈性階段段）（法向壓應應力、鋼筋筋拉應力和和斜截面上上混凝土的的主壓應力力）（7.1.5條）--構件強度的的補充計算算4短暫狀況應應力計算第6章持久久狀況正常常使用極限限狀態(tài)計算算7.1.5使用階段預預應力混凝凝土受彎構構件正截面面混凝土的的壓應力和和預應力鋼鋼筋的拉應應力，應符符合下列規(guī)規(guī)定：受壓區(qū)混凝凝土的最大大壓應力受拉區(qū)預應應力鋼筋的的最大拉應應力1)對鋼絞線、、鋼絲2）對精軋軋螺紋鋼鋼--指標與原原規(guī)范基基本相當當?shù)?章持持久狀況況正常使使用極限限狀態(tài)計計算7.1.6預應力混混凝土受受彎構件件由作用用標準值值和預加加力產(chǎn)生生的混凝凝土的主主壓應力力應符合合下式規(guī)規(guī)定：根據(jù)計算算所得的的混凝土土主拉應應力，按按下列規(guī)規(guī)定設置置箍筋：：在的的區(qū)區(qū)段，箍箍筋可僅僅按構造造要求設設置；在的的區(qū)區(qū)段，箍箍筋的間間距可按按下列公公式計算算：--指標與原原規(guī)范基基本相當當1關于預應應力混凝凝土受彎彎構件斜斜截面主主壓應力力的計算算及其限限值的規(guī)規(guī)定。這這項計算算及規(guī)定定是防止止構件腹腹板在預預加應力力和使用用階段作作用（或或荷載））下被壓壓壞，作作為斜截截面抗彎彎承載力力的補充充；過高高的主壓壓應力也也會導致致斜截面面抗裂能能力的降降低。主主壓應力力的限值值與原規(guī)規(guī)范規(guī)定定值相當當，均取取混凝土土抗壓強強度標準準值的0.6倍。2按彈性階階段計算算構件腹腹部的主主拉應力力，并按按規(guī)定設設置箍筋筋及計算算箍筋數(shù)數(shù)量，作作為構件件斜截面面抗剪承承載力計計算的補補充。計計算公式式和所取取材料安安全系數(shù)數(shù)與原規(guī)規(guī)范相同同。按本本條計算算的箍筋筋用量應應與斜截截面抗剪剪承載力力計算的的箍筋用用量進行行比較，，實際取取用兩者者較多者者。第6章持持久狀況況正常使使用極限限狀態(tài)計計算7.2.1本節(jié)關于于構件短短暫狀況況的應力力計算，，實屬構構件彈性性階段的的強度計計算，施施工荷載載采用標標準值組組合。除除非有特特殊要求求，短暫暫狀況一一般不進進行正常常使用極極限狀態(tài)態(tài)計算，，可以通通過施工工措施或或構造布布置來彌彌補，防防止構件件過大變變形或出出現(xiàn)不必必要的裂裂縫。在施工中中當利用用已安裝裝就位的的構件進進行吊裝裝時，要要對吊機機（車））行駛其其上的構構件進行行驗算。。這些構構件都已已作持久久狀況承承載力計計算，而而吊機（（車）系系臨時荷荷載，荷荷載系數(shù)數(shù)取值較較低，當當其設計計值產(chǎn)生生的效應應小于持持久狀況況承載力力的荷載載設計值值效應時時，則可可不必驗驗算。第6章持持久狀況況正常使使用極限限狀態(tài)計計算第8章構構件計算算的規(guī)定定8.1組合式受受彎構件件a.分預制構構件和組組合構件件兩種情情況進行行承載能能力極限限狀態(tài)計計算；b.應力組合合的差異異，最大大應力不不一定出出現(xiàn)在組組合構件件截面的的上緣或或下緣，，鋼筋應應力也是是如此；；c.組合構件件的最大大配筋率率可能高高于一般般受彎構構件。8.2墩臺蓋梁梁判斷蓋梁梁作為梁梁或剛構構一部分分計算，，原規(guī)范范按蓋梁梁與柱的的剛度比比確定，，本規(guī)范范將其改改為按線線剛度比比確定。。即當梁梁與柱的的線剛度度比大于于5時，蓋梁梁可作為為簡支梁梁（雙柱柱式）或或連續(xù)梁梁（多柱柱多）計計算；當當梁與柱柱的線剛剛度比等等于或小小于5時，蓋梁梁作為剛剛構的一一部分計計算。所所謂線剛剛度就是是構件的的截面剛剛度除以以該構件件的計算算長度。。計算公公式及限限值基本本上參照照建筑結結構規(guī)范范。8.3鉸8.4橡膠支座座第8章構構件計算算的規(guī)定定8.5樁基承臺臺①當承承臺懸臂臂下面樁樁中心至至墩臺身身邊緣的的距離等等于或小小于承臺臺高度時時，承臺臺被認為為是深梁梁，計算算參考美美國規(guī)范范關于牛牛腿的““撐桿——系桿體系系”的計計算方法法；②承臺臺可認為為是龐大大的素混混凝土結結構，其其斜截面面抗剪承承載力沿沿用了原原規(guī)范無無腹筋梁梁的計算算公式，，只是將將式中計計算參數(shù)數(shù)按不同同條件進進行換算算；③承臺臺的抗沖沖切計算算與本規(guī)規(guī)范第5章板的抗抗沖切計計算原理理相同，，但需考考慮與沖沖跨比相相應的沖沖切承載載力系數(shù)數(shù)的提高高。8.6伸縮裝置置第8章構構件計算算的規(guī)定定第9章構構造規(guī)定定總體而言言，混凝土保保護層厚厚度增加加了，普普通構造造鋼筋的的配筋率率增加了了，主要體體現(xiàn)為：：1）對原規(guī)規(guī)范原有有的規(guī)定定作了修修訂和補補充，例例如，鋼鋼筋混凝凝土構件件的縱向向鋼筋最最小配筋筋率；鋼鋼筋的混混凝土保保護層最最小厚度度；縱向向受拉鋼鋼筋最小小錨固長長度等等等。2）吸收了了國內外外多年來來的研究究成果，，例如，，有關環(huán)環(huán)氧樹脂脂涂層鋼鋼筋的構構造要求求；有關關鋼筋套套筒擠壓壓接頭和和等強直直螺紋接接頭的規(guī)規(guī)定等等等。3）結合公公路橋梁梁的具體體情況錄錄取了國國內外現(xiàn)現(xiàn)行規(guī)范范的有關關規(guī)定。。束筋搭接接接頭的的布置；；預應力混混凝土受受彎構件件的最小小配筋率率；箱形截面、組組合式受彎構構件及抗沖切切構件的構造造規(guī)定；承受彎剪扭構構件的箍筋和和縱向鋼筋配配筋率和布置置；梁底呈曲線形形且布有曲線線預應力鋼筋筋的構件，其其梁底和梁側側面鋼筋的最最小混凝土保保護層厚度的的規(guī)定；配有普遍箍筋筋的墩、柱內內的縱向受壓壓鋼筋和箍筋筋的構造要求求以及樁基承承臺的構造要要求。第9章構造規(guī)規(guī)定9.1.12鋼筋混凝土構構件中縱向受受力鋼筋的最最小配筋百分分率應符合下下列要求：軸心受壓構件件、偏心受壓壓構件全部縱縱向鋼筋的配配筋百分率不不應小于0.5，當混凝土強強度等級C50及以上時不應應小于0.6；同時，一側側鋼筋的配筋筋百分率不應應小于0.2。當大偏心受受拉構件的受受壓區(qū)配置按按計算需要的的受壓鋼筋時時，其配筋百百分率不應小小于0.2。（補充和提高高）受彎構件、偏偏心受拉構件件及軸心受拉拉構件的一側側受拉鋼筋的的配筋百分率率不應小于45，同時不應小小于0.20。第9章構造規(guī)規(guī)定9.2.1鋼筋混凝土簡簡支板橋的標標準跨徑不宜宜大于13m，連續(xù)板橋的的標準跨徑不不宜大于16m，預應力混凝凝土簡支板橋橋的標準跨徑徑不宜大于25m，連續(xù)板橋的的標準跨徑不不宜大于30m。9.2.2空心板橋的頂頂板和底板厚厚度，均不應應小于80mm?？招陌宓目湛斩炊瞬繎栌杼罘?。人行行道板的厚度度，就地澆筑筑的混凝土板板不應小于80mm，預制混凝土土板不應小于于60mm。9.2.3行車道板內主主鋼