《橋梁工程(I)》課程設(shè)計(jì)

橋梁工程（I）課程設(shè)計(jì)任務(wù)書目錄第1章設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置………………11．1設(shè)計(jì)資料……………………11．2橫截面布置…………………21．3橫截面沿跨長(zhǎng)的變化…………………31．4橫隔梁布置…………………3第2章主梁作用效應(yīng)計(jì)算…………………42．1永久作用效應(yīng)計(jì)算…………42．2可變作用效應(yīng)計(jì)算（修正剛性橫梁法）………………52．3主梁作用效應(yīng)組合………………………6第3章計(jì)算主梁截面幾何特性……………63．1截面面積及慣矩計(jì)算……………………133．2截面凈矩計(jì)算………………223．3截面幾何特性匯總………………………23第4章行車道板計(jì)算……………………254．1行車道板計(jì)算........................................................254.2人行道板計(jì)算..........................................................26第5章支座得設(shè)計(jì)5.1確定支座平面尺寸.....................................................275.2確定支座高度........................................................27.5.3支座偏轉(zhuǎn)情況驗(yàn)算.....................................................28.5.4板式橡膠支座抗滑試驗(yàn)..................................................29第1章設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置1.1設(shè)計(jì)資料1.1.1橋跨及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：總體方案選擇裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡(jiǎn)支梁，計(jì)算跨徑：按照梁式橋計(jì)算跨徑的取法，取相鄰支座中心間距為29.5m主梁長(zhǎng)：設(shè)置4cm的伸縮縫，取梁長(zhǎng)29.96m橋面凈空：凈一1.1.2設(shè)計(jì)荷載：公路一Ⅱ級(jí)，車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值7.875KN/m,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值人群荷載：，欄桿及人行道每側(cè)重力取。1.1.3材料及工藝混凝土：主梁用C40，欄桿及橋面鋪裝用C25。預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)采用《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）的鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。彈性模量；錨具采用夾板式群錨。普通鋼筋直徑大于和等于的采用HRB335鋼筋，直徑小于的均采用HRB235鋼筋。按后張法施工工藝制作橋梁，預(yù)制主梁時(shí)，預(yù)留孔道采用預(yù)埋金屬波紋管成型，鋼絞線采用TD雙作用千斤頂兩端同時(shí)張拉，主梁安裝就位后現(xiàn)澆40cm寬的濕接縫。最后施工60mm厚的瀝青橋面鋪裝層。1.1.4設(shè)計(jì)依據(jù)1.《公路工程技術(shù)指標(biāo)》（JTGB01-2003）；2.《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）；3.《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》（人民交通出版社）；4.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）.1.2構(gòu)造布置1.2.1主梁間距采用裝配式施工，根據(jù)橋面截面尺寸及經(jīng)濟(jì)因素等考慮，主梁間距一般在1.8-2.3m之間，本設(shè)計(jì)采用2.0m，整個(gè)橫橋向共4片主梁，設(shè)計(jì)梁寬均為2.0米。預(yù)制時(shí)邊梁寬1.6m，主梁之間留0.4m的后澆段即鉸接縫寬0.4m，減輕吊裝質(zhì)量，同時(shí)加強(qiáng)橫向整體性。1.2.2主梁高根據(jù)預(yù)應(yīng)力砼T型梁界面設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，梁高選取在跨徑之間，本設(shè)計(jì)取大值：，取1.9m。1.2.3橫隔板間距為了增強(qiáng)主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置5片中橫隔梁，間距4.9m,共計(jì)7片。端橫隔板距支承線0.05m。1.2.4梁肋根據(jù)抗剪剛度需要，肋寬由構(gòu)造和施工要求決定，但不得小于140mm，本設(shè)計(jì)選用200mm。在梁端在一個(gè)橫隔板間距內(nèi)腹板中按直線加厚至馬蹄寬400mm，馬蹄高度由25cm在一個(gè)橫隔板間距內(nèi)直線加高至梁上梗肋處。1.2.5橋面鋪裝采用厚度為6cm的瀝青混凝土，坡度由6-12cm的C25的混凝土三角墊層形成.1.2.6橫斷面圖具體尺寸見(jiàn)下圖（單位：cm）1.2.7馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄的總面積占總面積的10%-20%為宜。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初步擬定馬蹄寬度為400mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過(guò)渡，高度150mm，以減小局部預(yù)應(yīng)力。圖1-1橋梁橫斷面圖第2章主梁截面幾何特性計(jì)算2.1截面幾何特性中主梁跨中毛截面的幾何特性在預(yù)制階段如圖（a）及表1-1，在使用階段如圖1-2及表1-3. 圖2-1預(yù)制梁跨中截面圖圖2-2成橋階段跨中橫截面圖2-3L/4截面圖2-4L/8截面圖2-5支座截面預(yù)制時(shí)翼緣板寬為1.6m,使用時(shí)為2.0m，分別計(jì)算這二者的截面特性，可以采用分塊面積法、節(jié)線法。本設(shè)計(jì)采用分塊面積法，計(jì)算公式如下：毛截面面積：各分塊面積對(duì)上緣的面積矩：毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x：毛截面慣性矩計(jì)算用移軸公式：幾何特性計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表同理可知根據(jù)及支座截面的幾何特性，匯總與表1-3.預(yù)制階段中主梁跨中截面幾何特性如下表：表2-1分塊（）（cm）()(cm)()124007.5180004500092852162300082.5247500562500049152031000177.517750052083.311620840420016.673334277.8562436.1851501602400018751223113.5675047033469.75724236.123183125.68=5724236+23183125.68=28907361.68預(yù)制階段邊主梁跨中截面幾何特性如下表：表2-2分塊（）（cm）()(cm)()127007.520250506259568316.432300015.472475005625000717962.731000177.517750052083.312203620.9420016.673334277.8507225.9251501602400018751296513.135705047258467.035729861.124293639.09=5729861.1+24293639.09=30023500.19各截面的幾何特性匯總于下表：表2-3截面（）()(cm)()跨中(L/4)中主梁預(yù)制675047033469.728.910.51邊主梁預(yù)制705047258467.0330.020.517使用階段735047483464.631.050.52L/8中主梁預(yù)制7505.92567160.0875.5631.630.48邊主梁預(yù)制7805.92569410.0872.9532.830.49使用階段8105.92571660.0870.5234.030.498支點(diǎn)中主梁預(yù)制9512.5737328.1477.5134.63.0.42邊主梁預(yù)制9812.5739578.1375.3735.940.42使用階段10112.5741828.1373.3637.240.432．2界面效率指標(biāo)（以跨中為例）上核心距：下核心距：界面效率指標(biāo)從經(jīng)濟(jì)形考慮，通常希望在0.45—0.55以上，由上述計(jì)算可知此截面較為合理。第3章主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱橫截面的布置，并通過(guò)可變荷載作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求出各主梁控制截面（一般取跨中，四分點(diǎn)，變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。3.1恒載內(nèi)力計(jì)算3.1.1主梁預(yù)制時(shí)的自重（第一期恒載）此時(shí)翼板寬度為1.6m1.按跨中截面計(jì)算，主梁每延米自重（即先按等截面計(jì)算）中主梁：邊主梁：2.由馬蹄增高與梁端加寬所增加的重量折成每延米重重新設(shè)計(jì)計(jì)算思路如下：圖3-1腹板加寬計(jì)算簡(jiǎn)圖用整體補(bǔ)全的等截面梁體積，減去與的體積，既是加寬增高后端部梁體積若求增加的體積，用，即為圖3-2端橫隔梁尺寸圖圖3-3中橫隔梁尺寸圖3.橫隔梁折成每延米重橫隔梁布置見(jiàn)圖見(jiàn)下，中、端橫隔梁擬布置相同的高度以保證橫隔梁底部與主梁底梁之間有一定的空隙，對(duì)安裝和檢查支座有利，橫隔梁寬度為10-16cm，且內(nèi)寬外窄的楔形，以便脫模。端橫隔梁重量中橫隔梁重量4.每延米自重總和：中主梁：邊梁：3.1.2面板間頭（第二期恒載）中主梁：邊主梁：3.1.3欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期恒載）按要求各梁均攤橋面鋪裝層：欄桿和人行道：按照相應(yīng)的規(guī)范可知，每側(cè)欄桿及人行道作用力為，則圖3-4橫隔梁縱向布置圖3.1.4主梁恒載總和恒載總和見(jiàn)表3-1表3-1荷荷載梁第一期恒載第二期恒載第三期恒載總和中主梁20.1751.58.69530.37邊主梁20.0250.758.69529.473.1.5梁恒載內(nèi)力計(jì)算計(jì)算公式：設(shè)為計(jì)算截面離支座的距離，并令，則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表，根據(jù)任務(wù)書要求只需計(jì)算L/2、L/4、支點(diǎn)，現(xiàn)加入L/8截面的計(jì)算，因主梁在L/4處截面為改變，考慮到驗(yàn)算的準(zhǔn)確性而加入。主梁恒載內(nèi)力值見(jiàn)表3-2：3.2主梁活載橫向分布系數(shù)的計(jì)算3.2.1支點(diǎn)位置處，采用杠桿原理法進(jìn)行計(jì)算對(duì)主梁從左到右依次編號(hào)為①②③④表3-2項(xiàng)目L/2L/4L/8L/4L/8支點(diǎn)108.7881.5947.597.37511.06314.75第一期恒載中主梁2194.61646.1960.1148.8223.2297.6邊主梁2178.31633.8953.0147.7221.6295.4第二期恒載中主梁163.2122.471.411.116.622.2邊主梁81.661.235.75.68.311.1第三期恒載中主梁945.9709.4413.864.196.2128.3邊主梁945.9709.4413.864.196.2128.3中主梁3303.72477.91445.3224.0336.0448.0邊主梁3205.82404.51402.5217.4326.0434.7圖3-5荷載布置主梁簡(jiǎn)化圖對(duì)于①號(hào)梁汽車荷載人群荷載對(duì)于②號(hào)梁對(duì)于汽車荷載對(duì)于人群荷載=0圖3-6支座處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖3.2.2跨中的橫向分布系數(shù)在此橋跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強(qiáng)大的橫向連接性，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比所以可按修正的偏心壓力法繪制影響線。由于在靠近支點(diǎn)附近馬蹄部分逐漸加高的，故其抗扭慣性矩較大，因而取成橋階段橫截面進(jìn)行分析。1.計(jì)算主梁抗扭慣性矩對(duì)于T形梁，抗扭慣性矩可近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣性矩之和式中——相應(yīng)位單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；——矩形截面抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)比值計(jì)算；——梁截面劃分成單個(gè)進(jìn)行截面的塊數(shù)。主梁截面重心位置，根據(jù)之前結(jié)果：圖3-7主梁截面近似計(jì)算圖跨中截面，翼緣板的厚度取15，忽略加厚三角形區(qū)域的面積對(duì)于翼板，查表可知=對(duì)于梁肋，故=0.305對(duì)于馬蹄，故所以計(jì)算主梁抗扭慣性矩。各根主梁的橫截面變化趨勢(shì)相同，梁根數(shù)為4，梁間距為2m,則2.計(jì)算抗扭修正系數(shù)取3.按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值：對(duì)于①號(hào)梁1號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖3-8所示進(jìn)而由和計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)至4號(hào)梁的距離為則：，對(duì)于汽車荷載：，，，，圖3-81號(hào)邊梁的橫向影響線和布載圖對(duì)于人群荷載：即對(duì)于②號(hào)梁2號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖3-9所示設(shè)零點(diǎn)至4號(hào)梁的距離為則：，，在2號(hào)梁外側(cè)2.77m處對(duì)于汽車荷載：，，，即對(duì)于人群荷載：，（略）即圖3-92號(hào)邊梁的橫向影響線和布載圖通過(guò)上述計(jì)算可知，荷載橫向分布系數(shù)匯總于下表：（2-3）表3-3荷載類別1234車輛荷載0.6470.5500.5480.5500.5480.5500.6470.550人群0.7671.4380.41800.41800.7671.4381號(hào)梁沿橋跨方向荷載橫向分布系數(shù)的變化：見(jiàn)圖圖3-101號(hào)梁沿橋跨方向荷載橫向分布系數(shù)的變化3.3活載內(nèi)力計(jì)算采用直接加載求汽車荷載內(nèi)力及人群荷載內(nèi)力，計(jì)算公式為：——所求截面的彎矩或剪力-——汽車荷載的沖擊系數(shù)——多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)，雙車道不進(jìn)行折減，故=1.00；——汽車和人群的跨中荷載橫向分布系數(shù)——集中荷載作用處的橫向分布系數(shù)——車道荷載中的均布荷載及人群荷載——車道荷載中的集中荷載——彎矩或剪力影響線的面積——與車道荷載的集中荷載對(duì)應(yīng)的影響線面積公路—Ⅱ級(jí)車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：均布荷載=0.75×10.5=7.875，計(jì)算彎矩時(shí)集中荷載=210，計(jì)算剪力時(shí)集中荷載應(yīng)乘以1.2的系數(shù)簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)基頻可用下式計(jì)算式中——結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力——重力加速度根據(jù)橋梁規(guī)范，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：。沖擊系數(shù)：以1號(hào)梁為例進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算各截面的彎矩和剪力當(dāng)計(jì)算簡(jiǎn)支梁橋各截面的最大彎矩和跨中最大剪力時(shí)，可以近似取用不變的跨中橫向分布系數(shù);對(duì)于支點(diǎn)截面的剪力或靠近支點(diǎn)截面的剪力，尚需計(jì)入由于荷載橫向分布系數(shù)在梁端區(qū)段內(nèi)發(fā)生變化產(chǎn)生的影響3.3.1跨中截面圖3-11L/2截面內(nèi)力計(jì)算圖示1.彎矩跨中截面彎矩影響線面積：=2.剪力跨中截面剪力影響線面積：3.3.2截面彎矩和剪力的計(jì)算1.彎矩L/4截面彎矩影響線面積：圖3-12L/4內(nèi)力計(jì)算圖示2.剪力L/4截面剪力影響線面積：3.3.3截面圖3-13L/8截面計(jì)算圖示1.彎矩L/8截面彎矩影響線面積：2.剪力L/8截面剪力影響線面積：3.3.4支座截面處的彎矩和剪力計(jì)算支座截面處的彎矩為0，故只需計(jì)算其剪力即可。支點(diǎn)截面作用效應(yīng)截面圖如下所示：圖3-14支座截面內(nèi)力計(jì)算橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度影響限額面積3.4號(hào)梁的計(jì)算過(guò)程同2號(hào)梁，具體見(jiàn)手稿2號(hào)梁沿橋跨方向荷載橫向分部系數(shù)變化見(jiàn)圖3-15圖3-152號(hào)梁沿橋跨方向荷載橫向分布系數(shù)變化3.5主梁內(nèi)力組合根據(jù)橋梁的跨徑可知，此橋位中橋，故結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)=1.03.5.1按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)作用效應(yīng)組合，基本組合時(shí)：查表可知，，，3.5.2按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，長(zhǎng)期效應(yīng)組合時(shí)：，主梁內(nèi)力組合1號(hào)梁組合值如下表3-4表3-4序號(hào)荷載類別彎矩剪力L/8L/4L/2梁端L/8L/4(1)恒載1402.52404.53205.8434.7326.0217.4(2)汽車荷載692.021186.371581.79242.75203.47167.27(3)人群荷載44.7676.74102.3111.6710.627.81(4)1.2×恒載16832885.43846.96521.64391.2260.88(5)1.4×人群荷載62.66107.44143.2316.3414.8710.93(6)0.8×1.4×人群荷載50.1385.95114.5813.0711.908.74(7)承載能力極限基本組合4+5+61795.83078.84104.8551.05417.97280.55(8)0.7×汽車荷載/1.3372.63638.81851.73130.71109.5690.07(9)0.4×汽車荷載/1.3212.93365.04486.7074.6962.6151.47(10)0.4×人群荷載17.9030.7040.924.674.253.12(11)正常極限設(shè)計(jì)值短期組合1+8+31819.93120.14159.8577.1446.2315.3(12)正常極限設(shè)計(jì)值長(zhǎng)期組合1+9+101633.32800.23733.4514.1392.9272.0控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力1819.93120.14104.8577.1446.2315.32號(hào)梁組合值見(jiàn)表3-5表3-5序號(hào)荷載類別彎矩剪力L/8L/4L/2梁端L/8L/4(1)恒載1445.32477.93303.7448.0336.0224.0(2)汽車荷載817.041400.691867.55254.36240.22197.49(3)人群荷載58.89100.97134.6228.9813.9710.27(4)1.2×恒載1734.362973.483964.44537.60403.20268.80(5)1.4×人群荷載82.45141.36188.4740.5719.5614.38(6)0.8×1.4×人群荷載65.96113.09150.7832.4615.6511.50(7)承載能力極限基本組合4+5+61882.83227.94303.7610.6438.4294.7(8)0.7×汽車荷載/1.3439.94754.221005.60136.96129.35106.34(9)0.4×汽車荷載/1.3251.40430.98574.6378.2673.9160.86(10)0.4×人群荷載23.5640.3953.8511.595.604.12(11)正常極限設(shè)計(jì)值短期組合1+8+31944.13333.14443.9613.9479.3340.6(12)正常極限設(shè)計(jì)值長(zhǎng)期組合1+9+101720.32949.33932.2537.9415.5289.0控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力1944.13333.14443.9613.9479.3340.6各截面正常極限設(shè)計(jì)值短期、長(zhǎng)期組合值及控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力和，匯總于下表表3-6梁號(hào)荷載類別彎矩剪力L/8L/4L/2梁端L/8L/41號(hào)邊梁正常極限設(shè)計(jì)值短期組合1944.13333.14443.9613.9479.3340.6正常極限設(shè)計(jì)值長(zhǎng)期組合1720.32949.33932.2537.9415.5289.0承載力極限設(shè)計(jì)值基本組合1944.13333.14443.9613.9479.3340.62號(hào)邊梁正常極限設(shè)計(jì)值短期組合1819.93120.14159.8577.1446.2315.3正常極限設(shè)計(jì)值長(zhǎng)期組合1633.32800.23733.4514.1392.9272.0承載力極限設(shè)計(jì)值基本組合1819.93120.14104.8577.1446.2315.3控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力1944.13333.14443.9613.9479.3340.6第4章行車道板計(jì)算及人行道板計(jì)算4.1行車道板的計(jì)算4.1.1構(gòu)件自重橋面鋪裝為6cm的瀝青混凝土面層和平均厚度為9cm的C25混凝土墊層，則：瀝青混凝土面層：=0.06×1.0×23=1.38C25混凝土墊層：T形梁翼板自重：合計(jì)4.1.2每米寬板條的恒載內(nèi)力為,其中的20為肋板寬4.1．3車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力汽車后軸作用力，著地長(zhǎng)度，寬度則荷載對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度故作用于每米寬板條上的彎矩和剪力分別為：4.2人行道板計(jì)算人群荷載，在人行道板上鋪設(shè)2cm的砂漿抹面。人行道板的高度為h=21cm4.2.1簡(jiǎn)支板在成橋后的跨中彎矩剪力混凝土的保護(hù)層厚度取,,所以代入數(shù)據(jù)可知縱向鋼筋的布置：選用25根12mm的HRB335級(jí)鋼筋，實(shí)際鋼筋面積4.2.2截面復(fù)核,滿足要求；配筋率,滿足要求。4.2.3裂縫寬度驗(yàn)算最大裂縫寬度裂縫滿足要求。通過(guò)上述計(jì)算可知人行道板滿足設(shè)計(jì)要求。支座的設(shè)計(jì)5.1.1確定支座的平面尺寸由于主梁肋寬為16cm，故初步選定支座的尺寸為,，則按構(gòu)造最小尺寸確定為,。首先，根據(jù)橡膠支座的壓應(yīng)力限值確定支座是否滿足要求，支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值如下所示：恒載支點(diǎn)反力標(biāo)準(zhǔn)值；人群荷載作用下最大支點(diǎn)反力；車道集中荷載作用下；車道均布荷載作用下。故，，支座應(yīng)力為，滿足規(guī)范要求。通過(guò)驗(yàn)算可知，混凝土局部承壓強(qiáng)度也滿足要求，因此所選定的支座平面尺寸滿足設(shè)計(jì)要求。5.1.2確定支座高度計(jì)算溫度為，引起的溫度變形由主梁兩端均攤，則每一支座的水平位移為因此不計(jì)入制動(dòng)力時(shí)，?？v向折減系數(shù)，雙車道不折減，車道荷載制動(dòng)力按同向行駛時(shí)的車道荷載（不計(jì)入沖擊系數(shù)）計(jì)算，故計(jì)算制動(dòng)力時(shí)按一個(gè)車道計(jì)算，一個(gè)車道上由車道荷載產(chǎn)生的制動(dòng)力為在加載長(zhǎng)度上的車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值的總重力的10%，故制動(dòng)力為：由于小于公路II級(jí)汽車荷載制動(dòng)力的最低限值，故取，由于有4根主梁，每根T形梁有兩個(gè)支座，共有8根支座，且假設(shè)橋墩為剛性墩，各支座抗推剛度相同，因此制動(dòng)力可平均分配，則一個(gè)支座的制動(dòng)力為：因此，計(jì)入制動(dòng)力時(shí)，橡膠厚度的最小值為此外，從保證受壓的穩(wěn)定性考慮，矩形板式橡膠支座的橡膠厚度應(yīng)滿足：由上述計(jì)算可知，按計(jì)入制動(dòng)力和不計(jì)入制動(dòng)力計(jì)算的橡膠厚度最大值為1.17cm，小