發(fā)展超臨界W火焰爐的幾點(diǎn)思考課件

華電電力科學(xué)研究院我國(guó)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究所我國(guó)發(fā)展超臨界W火焰爐的幾點(diǎn)思考劉鵬遠(yuǎn)華電電力科學(xué)研究院我國(guó)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究所我國(guó)發(fā)展超臨界W火焰爐的我國(guó)W火焰爐發(fā)展的三個(gè)階段1、300MW亞臨界（上世紀(jì)90年代）

突出問(wèn)題：下?tīng)t膛結(jié)焦，飛灰可燃物>10%，CO>1000ppm,鍋爐效率80~85%。2、600MW亞臨界（本世紀(jì)前10年）

增大了下?tīng)t膛容積，設(shè)置專(zhuān)門(mén)防焦風(fēng)，調(diào)整了對(duì)煤粉細(xì)度的要求，鍋爐效率88~91%，是運(yùn)行較為穩(wěn)定的一種爐型。3、600MW超臨界（2009年開(kāi)始）

燃燒效率方面沒(méi)有質(zhì)的飛躍，水冷壁系統(tǒng)結(jié)構(gòu)有大幅變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)鍋爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行是一項(xiàng)挑戰(zhàn)。

我國(guó)W火焰爐發(fā)展的三個(gè)階段1、300MW亞臨界（上世紀(jì)90截止2012年11月，我國(guó)已投產(chǎn)16臺(tái)600MW超臨界W火焰鍋爐東鍋(7)哈鍋(3)上鍋(1)北京B&W(5)珙縣電廠No1~2機(jī)組鎮(zhèn)雄電廠No1~2機(jī)組合山電廠No3機(jī)組金竹山電廠No3機(jī)組福溪電廠No1~2機(jī)組塘寨電廠No1機(jī)組國(guó)電滎陽(yáng)No1~2機(jī)組南寧電廠No1~2機(jī)組興義電廠No1~2機(jī)組威信電廠No1機(jī)組此種爐型仍然是無(wú)煙煤發(fā)電的首選，在此爐型的利用上我們國(guó)家積累了大量的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)截止2012年11月，我國(guó)已投產(chǎn)16臺(tái)600MW超臨界W火焰依據(jù)“生產(chǎn)實(shí)時(shí)監(jiān)控系統(tǒng)”設(shè)備缺陷統(tǒng)計(jì)及“600MW超臨界W火焰爐月報(bào)”統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，集團(tuán)公司所屬珙縣、鎮(zhèn)雄、塘寨電廠600MW超臨界W火焰爐機(jī)組投產(chǎn)以來(lái)共發(fā)生41臺(tái)次機(jī)組強(qiáng)迫停運(yùn)事件，其中鍋爐設(shè)備原因32臺(tái)次。水冷壁系統(tǒng)問(wèn)題垮焦煤質(zhì)差風(fēng)機(jī)、空預(yù)器及其它珙縣電廠5328鎮(zhèn)雄電廠335塘寨電廠21合計(jì)10(31.25%)6214依據(jù)“生產(chǎn)實(shí)時(shí)監(jiān)控系統(tǒng)”設(shè)備缺陷統(tǒng)計(jì)及“600M華電集團(tuán)8臺(tái)超臨界機(jī)組在設(shè)計(jì)階段做過(guò)相關(guān)優(yōu)化工作1鍋爐燃燒、制粉系統(tǒng)優(yōu)化選型與設(shè)計(jì)塘寨、珙縣對(duì)燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，提高燃燒效率，降低NOx排放，改善爐膛局部結(jié)渣嚴(yán)重等情況2600MW超臨界燃用無(wú)煙煤W火焰爐少油點(diǎn)火技術(shù)攻關(guān)珙縣對(duì)于低揮發(fā)分的無(wú)煙煤實(shí)現(xiàn)少油點(diǎn)火技術(shù)，節(jié)省起爐點(diǎn)火和低負(fù)荷穩(wěn)燃、助燃時(shí)的油耗，同時(shí)要求不影響鍋爐的安全運(yùn)行。3針對(duì)燃用高硫煤鍋爐“四管”耐腐蝕技術(shù)攻關(guān)珙縣西南地區(qū)燃煤煤種硫分高，對(duì)四管的耐腐蝕問(wèn)題造成了較大的威脅，課題主要研究相關(guān)有效措施提高四管的耐腐性。4采用脫硫添加劑提高脫硫效率的技術(shù)研究珙縣研究脫硫添加劑對(duì)脫硫系統(tǒng)的影響5基于三維W火焰爐爐內(nèi)溫度場(chǎng)測(cè)量技術(shù)的燃燒優(yōu)化控制技術(shù)研究鎮(zhèn)雄通過(guò)對(duì)爐膛火焰進(jìn)行實(shí)時(shí)采集與分析，獲取爐內(nèi)溫度場(chǎng)分布狀況，研究溫度場(chǎng)與最佳運(yùn)行工況關(guān)聯(lián)性，開(kāi)發(fā)計(jì)算機(jī)開(kāi)環(huán)系統(tǒng)指導(dǎo)運(yùn)行，提高鍋爐性能6取消GGH后，鍋爐尾部煙道及煙囪耐腐蝕技術(shù)研究塘寨課題對(duì)取消GGH后，防止鍋爐尾部煙道及煙囪因低溫?zé)煔饨Y(jié)露而引起酸性腐蝕進(jìn)行研究華電集團(tuán)8臺(tái)超臨界機(jī)組在設(shè)計(jì)階段做過(guò)相關(guān)優(yōu)化工作1鍋爐燃燒、經(jīng)過(guò)設(shè)計(jì)優(yōu)化后解決在300MW和600MW鍋爐上存在的一些問(wèn)題

引入防焦風(fēng)+爐膛熱力參數(shù)優(yōu)化—減緩結(jié)焦

制粉系統(tǒng)配備動(dòng)態(tài)分離器+燃燒系統(tǒng)配風(fēng)優(yōu)化—提高了燃燒穩(wěn)定性，降低飛灰含碳量

引入燃盡風(fēng)系統(tǒng)—降低氮氧化物排放項(xiàng)目符號(hào)單位工況1工況2工況3工況4工況5負(fù)荷MW550595598601599爐渣可燃物Cf%6.803.924.042.184.84飛灰可燃物Cb%4.505.558.075.275.08排煙溫度θpy℃123.9117.2116.7116.1116.7鍋爐熱效率η%91.2690.2387.6391.1690.58NOx排放量（O2=6%）NOxmg/m3631736628617805經(jīng)過(guò)設(shè)計(jì)優(yōu)化后解決在300MW和600MW鍋爐上存在的一些問(wèn)600MW超臨界W火焰鍋爐設(shè)計(jì)上的難點(diǎn)拱式燃燒技術(shù)+超臨界汽水參數(shù)系統(tǒng)+垂直管圈低質(zhì)流量流速爐膛選型、燃燒系統(tǒng)和水動(dòng)力設(shè)計(jì)三者必須結(jié)合起來(lái)，才能達(dá)到低能耗、低污染的預(yù)期目標(biāo)。幾種類(lèi)型的超臨界W爐都不約而同的采用了如下一些設(shè)計(jì)超臨界參數(shù)：25.4MPa，566℃/566℃汽水系統(tǒng)：低質(zhì)量流速+垂直管圈+優(yōu)化內(nèi)螺紋管尤其是采用了低質(zhì)量流速仍能對(duì)管壁有效冷卻，這項(xiàng)技術(shù)的突破是超臨界W爐和CFB應(yīng)用的前提，在國(guó)際上是先進(jìn)的。但此項(xiàng)技術(shù)在國(guó)際上實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)較少。600MW超臨界W火焰鍋爐設(shè)計(jì)上的難點(diǎn)從整個(gè)鍋爐系統(tǒng)看，除水冷壁系統(tǒng)之外的其它子系統(tǒng)采用的均是目前已經(jīng)相當(dāng)成熟的超臨界技術(shù)，和現(xiàn)在大量采用的螺旋管圈超臨界鍋爐是相同的。因此水冷壁系統(tǒng)的安全運(yùn)行是該型鍋爐運(yùn)行的關(guān)鍵。水冷壁燃燒器開(kāi)孔大風(fēng)箱框架600MW超臨界W火焰鍋爐的癥結(jié)—水冷壁系統(tǒng)從整個(gè)鍋爐系統(tǒng)看，除水冷壁系統(tǒng)之外的其它子系統(tǒng)采用的均是目前從已投產(chǎn)的超臨界W爐運(yùn)行情況看，存在很多共性問(wèn)題1、前墻水冷壁拉裂變形在各個(gè)廠都不同程度的出現(xiàn)過(guò)金竹山電廠合山電廠福溪電廠區(qū)域相似，爐膛前墻中部水冷壁。標(biāo)高有所不同，40-50m從已投產(chǎn)的超臨界W爐運(yùn)行情況看，存在很多共性問(wèn)題1、前墻水冷2、低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)前墻水冷壁壁溫偏差容易過(guò)大前期上部水冷壁壁溫情況比較(5臺(tái)磨運(yùn)行)最低值（℃）最高值（℃）最大溫度偏差珙縣電廠(DG)36044080鎮(zhèn)雄電廠(HG)38542540塘寨電廠(HG)38043050威信電廠(DG)37845072合山電廠(SG)380500120南寧電廠(DG)36542651金竹山電廠(B&W)39044050滎陽(yáng)電廠(B&W)385437522、低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)前墻水冷壁壁溫偏差容易過(guò)大前期上部水冷壁壁溫3、水冷壁超溫現(xiàn)象上部水冷壁采用光管膜式壁，

材料為12Cr1MoVG，超過(guò)500℃后，材料性能顯著下降，容易被拉裂。大范圍、大面積的超溫現(xiàn)象比較少，但工況變化過(guò)程中，局部管壁溫度持續(xù)偏高的現(xiàn)象仍存在，需引起重視。3、水冷壁超溫現(xiàn)象上部水冷壁采用光管膜式壁，材料為12C折焰角斜坡易積灰現(xiàn)象鍋爐爐膛壓力先達(dá)到負(fù)的最大值：首先是水平煙道垮灰后導(dǎo)致?tīng)t膛壓力為很大的負(fù)值；然后在達(dá)到正的最大值：灰垮到冷灰斗后，爐膛壓力到達(dá)正的最大值；緊接著又是一個(gè)正的很高的爐膛壓力：由于爐膛壓力的劇烈波動(dòng)，導(dǎo)致了下?tīng)t膛的垮焦，焦垮到冷灰斗后，爐膛壓力又達(dá)到一個(gè)正的高值保證吹灰正常是極為重要的。滅火過(guò)程爐膛壓力變化

折焰角斜坡易積灰現(xiàn)象鍋爐爐膛壓力先達(dá)到負(fù)的最大值：首先是水解決對(duì)策：積灰區(qū)域加裝局部吹灰器揚(yáng)州電廠加裝的局部吹灰噴管解決對(duì)策：積灰區(qū)域加裝局部吹灰器揚(yáng)州電廠加裝的局部吹灰噴管為了更好的分析600MW超臨界W爐的特性，利用數(shù)值解析技術(shù)對(duì)4家電廠三種燃燒器、四種爐型結(jié)構(gòu)進(jìn)行了計(jì)算，以獲得溫度、速度、氣體成分等的全爐膛分布情況，輔助優(yōu)化設(shè)備改進(jìn)。為了更好的分析600MW超臨界W爐的特性，利用數(shù)值建立模型網(wǎng)格劃分···并行反應(yīng)模型模擬實(shí)際燃燒過(guò)程改進(jìn)的燃燒模型0（時(shí)間)揮發(fā)份燃燒焦炭燃燒數(shù)值計(jì)算先進(jìn)的NOx模型建立模型網(wǎng)格劃分···并行反應(yīng)模型改進(jìn)的燃燒模型0（時(shí)間煤粉燃燒器模型鎮(zhèn)雄煤粉燃燒器模型濃粉出口淡粉出口一次風(fēng)入口一次風(fēng)入口淡粉出口濃粉出口珙縣煤粉燃燒器模型一次風(fēng)入口淡粉出口濃粉出口塘寨煤粉燃燒器模型煤粉燃燒器模型鎮(zhèn)雄煤粉燃燒器模型濃粉淡粉一次風(fēng)入口一次風(fēng)入口燃燒器模擬結(jié)果——橫截面速度云圖（單位：m/s）鎮(zhèn)雄煤粉燃燒器珙縣煤粉燃燒器塘寨煤粉燃燒器淡測(cè)78%濃側(cè)22%淡測(cè)69%濃側(cè)31%燃燒器模擬結(jié)果——橫截面速度云圖（單位：m/s）鎮(zhèn)雄煤粉燃燒燃燒器中下部有較明顯的二次流存在，是提高分離效果的重要因素。鎮(zhèn)雄、珙縣燃燒器橫截面速度矢量圖鎮(zhèn)雄燃燒器珙縣燃燒器燃燒器中下部有較明顯的二次流存在，是提高分離效果的重要因素。塘寨燃燒器局部速度矢量圖從空氣場(chǎng)速度矢量圖看出，在葉片迎風(fēng)面空氣受阻，產(chǎn)生分流，分別進(jìn)入濃側(cè)和淡側(cè)，在葉片背風(fēng)側(cè)有明顯的漩渦區(qū)存在。

在分流板入口處，有高速的濃粉氣流流過(guò)，是防止磨損的重點(diǎn)部位之一。塘寨燃燒器局部速度矢量圖從空氣場(chǎng)速度矢量圖看出，0.01mm跟隨性好0.05mm跟隨性差0.1mm跟隨性差0.2mm二次碰撞塘寨燃燒器粒子軌跡分布0.01mm跟隨性好0.05mm跟隨性差0.1mm跟隨性差0中截面溫度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面溫度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次中截面速度矢量場(chǎng)工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面速度矢量場(chǎng)工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三中截面CO濃度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面CO濃度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有中截面NOx濃度分布NOx濃度1129mg/Nm3（折算到O26%）NOx濃度667.5mg/Nm3（折算到O26%）工況一工況三工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面NOx濃度分布NOx濃度1129mg/Nm3NOx停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）工況一工況五停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）工況一工況五氧濃度速度矢量場(chǎng)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）中截面速度矢量場(chǎng)比較

中截面溫度場(chǎng)比較停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)數(shù)值計(jì)算目前仍在進(jìn)行的研究工作：全爐膛的粒子軌跡圖—預(yù)測(cè)易積灰、結(jié)焦的部位停用不同磨煤機(jī)時(shí)的熱流密度分布—分析熱負(fù)荷的偏差煤種變更時(shí)的影響預(yù)測(cè)—煤種變化對(duì)燃燒、排放的影響

不同拱下風(fēng)入射角度的影響數(shù)值計(jì)算目前仍在進(jìn)行的研究工作：全爐膛的粒子軌跡圖—預(yù)測(cè)易四川第一臺(tái)超臨界W鍋爐主要指標(biāo)主要指標(biāo)鍋爐熱效率（%）鍋爐額定出力（t/h）空預(yù)器漏風(fēng)率（%）鍋爐斷油最低穩(wěn)燃出力（MW）飛灰可燃物（%）大渣含碳量（%）排煙溫度（℃）主汽、再熱參數(shù)（溫度、壓力）NOx(mg/Nm3)FGD出口SO2濃度(mg/Nm3)設(shè)計(jì)值91.31840.62≯5240551321100344.3運(yùn)行指標(biāo)#61爐92.781768.097.82/6.63不合格2302-32-3127均能達(dá)設(shè)計(jì)值700-800能夠達(dá)設(shè)計(jì)值#62爐92.811768.097.82/6.63不合格2202-32-3132均能設(shè)計(jì)值700-800能夠達(dá)設(shè)計(jì)值四川第一臺(tái)超臨界W鍋爐主要指標(biāo)主要指標(biāo)鍋爐熱效率（%）鍋爐額提高超臨界W火焰鍋爐穩(wěn)定性的措施（一）運(yùn)行措施1、加強(qiáng)燃煤采購(gòu)和摻配摻燒管理，盡可能使入爐煤質(zhì)接近設(shè)計(jì)值?；疖?chē)煤熱值最低達(dá)15.6MJ/KG，通過(guò)合理?yè)脚鋼綗骄霠t煤熱值約為17.5MJ/KG2、嚴(yán)格執(zhí)行防止水冷壁超溫及壁溫差過(guò)大的運(yùn)行措施，主要包括：（1）制定了防止鍋爐水冷壁超溫的措施及考核辦法并嚴(yán)格執(zhí)行。主要是對(duì)壁溫單點(diǎn)超限和最大壁溫差超限以及超限時(shí)間進(jìn)行考核。（2）維持爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定，并確保爐膛滅火保護(hù)裝置可靠投入。提高超臨界W火焰鍋爐穩(wěn)定性的措施（一）運(yùn)行措施（3）超溫主要發(fā)生在啟、停磨煤機(jī)及增、減負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)。在加減負(fù)荷過(guò)程中盡量平穩(wěn)緩慢，嚴(yán)格按照負(fù)荷曲線進(jìn)行變動(dòng)。啟動(dòng)磨煤機(jī)時(shí)，旁路風(fēng)在20%左右，容量風(fēng)不超過(guò)5%，開(kāi)啟磨煤機(jī)熱風(fēng)門(mén)時(shí)應(yīng)緩慢進(jìn)行，并提醒給水調(diào)節(jié)人員，根據(jù)汽溫及水冷壁溫變化，及時(shí)增加給水，調(diào)整負(fù)荷。停磨時(shí)盡量將筒體煤粉抽空，避免再次啟動(dòng)時(shí)大量煤粉進(jìn)入爐內(nèi)對(duì)燃燒造成巨大波動(dòng)。（4）在負(fù)荷不變的情況下，進(jìn)行制粉系統(tǒng)切換時(shí)，原則上準(zhǔn)備啟動(dòng)的磨煤機(jī)在暖磨合格后采用閉磨啟動(dòng)方式，啟運(yùn)后先逐漸關(guān)小準(zhǔn)備停運(yùn)的磨煤機(jī)的容量風(fēng)，再緩慢開(kāi)啟剛啟運(yùn)磨煤機(jī)的容量風(fēng)，每次幅度不超過(guò)5%，其他磨煤機(jī)暫時(shí)不做調(diào)整，避免燃燒大幅度波動(dòng)。（3）超溫主要發(fā)生在啟、停磨煤機(jī)及增、減負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)。在加減負(fù)（5）為維持爐膛熱負(fù)荷盡量均勻，減少熱負(fù)荷偏差，在條件允許情況下，原則上480MW-600MW負(fù)荷保持六臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，400MW-480MW負(fù)荷保持五臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行，350MW-400MW保持四臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行。

（6）盡量避免同時(shí)對(duì)多臺(tái)磨煤運(yùn)行狀態(tài)（容量風(fēng)量）進(jìn)行調(diào)整，以防止輸入粉量波動(dòng)疊加，引起熱負(fù)荷大的波動(dòng)，在穩(wěn)態(tài)下磨煤機(jī)出力偏差不大于5t/h。（7）在機(jī)組協(xié)調(diào)投入的情況下，注意監(jiān)視運(yùn)行磨煤機(jī)的容量風(fēng)擋板變化幅度和頻率，如變化幅度較大，頻率較快，引起水冷壁管壁溫度上升，立即將該磨容量風(fēng)切換為手動(dòng)運(yùn)行。（5）為維持爐膛熱負(fù)荷盡量均勻，減少熱負(fù)荷偏差，在條件允許情（8）調(diào)整給水時(shí)應(yīng)緩慢平穩(wěn)，防止因給水流量大幅度波動(dòng)而引起管壁超溫。在給水投入自動(dòng)的時(shí)候密切監(jiān)視給水流量的變化幅度，必要時(shí)切為手動(dòng)方式調(diào)整。（9）做好風(fēng)煤比的控制和入爐風(fēng)量的調(diào)節(jié)工作，在440MW負(fù)荷以上時(shí)，保證氧量在3.5%--4.0%之間，在440MW負(fù)荷以下時(shí)，氧量控制在4.0%--5.2%之間，防止低負(fù)荷時(shí)風(fēng)量過(guò)小引起煙氣流分布不均的加劇。（8）調(diào)整給水時(shí)應(yīng)緩慢平穩(wěn)，防止因給水流量大幅度波動(dòng)而引起管（10）做好二次風(fēng)風(fēng)箱風(fēng)壓控制，保證二次風(fēng)箱風(fēng)壓在0.75-1.0KPa，最低不低于0.6KPa。以免二次風(fēng)剛性差。但是嚴(yán)禁過(guò)分關(guān)小F風(fēng)各分門(mén)強(qiáng)行提高風(fēng)壓，F(xiàn)風(fēng)各分門(mén)開(kāi)度按相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。（11）在440MW以下時(shí)，水冷壁超溫情況較為明顯，在此區(qū)段負(fù)荷，應(yīng)加強(qiáng)調(diào)整和監(jiān)視。原則上保持四臺(tái)磨煤機(jī)原則運(yùn)行，盡量做到在爐膛寬度方向上熱負(fù)荷分布均勻。（10）做好二次風(fēng)風(fēng)箱風(fēng)壓控制，保證二次風(fēng)箱風(fēng)壓在0.75-（12）必須按規(guī)定進(jìn)行爐膛的吹灰工作，在壁溫偏差較大情況下，應(yīng)增加爐膛的吹灰次數(shù)。（13）若出現(xiàn)超溫，開(kāi)大超溫位置的燃盡風(fēng)門(mén)開(kāi)度，在不掉粉的情況下，適當(dāng)減小對(duì)應(yīng)的F風(fēng)擋板開(kāi)度。（14）嚴(yán)格監(jiān)視水冷壁管壁溫度，當(dāng)超溫發(fā)生時(shí)，降低過(guò)熱度，將過(guò)熱度控制在10℃-20℃，適當(dāng)降低主汽參數(shù)運(yùn)行。（12）必須按規(guī)定進(jìn)行爐膛的吹灰工作，在壁溫偏差較大情況下，（15）在保證管壁不超溫的前提下，做好中間點(diǎn)溫度、減溫水之間相互協(xié)調(diào)控制，盡量保證主汽溫度在額定值運(yùn)行，汽溫調(diào)節(jié)原則盡量通過(guò)調(diào)整過(guò)熱度，少減溫水的方式。嚴(yán)禁采用高過(guò)熱度，大減溫水運(yùn)行方式，這樣既不安全又不經(jīng)濟(jì)。（16）經(jīng)常分析磨煤機(jī)運(yùn)行情況，定期檢查分析煤粉細(xì)度、均勻性、出口一次風(fēng)風(fēng)速偏差、煤粉濃度偏差，對(duì)動(dòng)態(tài)分離器及其回粉管道定期清理雜物。原則上保證每臺(tái)磨煤機(jī)每月至少進(jìn)行一次內(nèi)部檢查（發(fā)現(xiàn)煤粉細(xì)度異常應(yīng)盡快檢查），包括動(dòng)靜態(tài)分離器葉片、鎖氣器、回粉管等。（17）嚴(yán)格執(zhí)行防止空預(yù)器堵塞措施，避免由此產(chǎn)生的一、二次風(fēng)壓脈動(dòng)引起燃燒擾動(dòng)和管屏低頻振動(dòng)。（15）在保證管壁不超溫的前提下，做好中間點(diǎn)溫度、減溫水之間（二）檢修措施1、按照“逢停必檢”的原則做好防磨防爆檢查工作，應(yīng)特別注意受熱面變形、水冷壁扁鋼拉裂、集箱管座裂紋的檢查、處理和分析記錄。2、加強(qiáng)風(fēng)量測(cè)量系統(tǒng)及自動(dòng)裝置的定期檢查校核，確保顯示準(zhǔn)確，自動(dòng)裝置運(yùn)行穩(wěn)定、可靠。3、停爐后對(duì)制粉系統(tǒng)、風(fēng)煙系統(tǒng)的風(fēng)門(mén)擋板進(jìn)行檢查治理，并對(duì)一次風(fēng)、乏氣風(fēng)進(jìn)行調(diào)平，同一臺(tái)磨煤機(jī)煤粉濃度差不應(yīng)超過(guò)±10%。（二）檢修措施5、停爐后對(duì)爐膛結(jié)焦情況進(jìn)行檢查，特別是對(duì)有焦塊遮擋、堵塞的燃燒器和風(fēng)口進(jìn)行清理，避免風(fēng)量分配不均或局部缺氧。6、做好剛性梁及膨脹導(dǎo)向裝置、校平裝置系統(tǒng)的檢查，運(yùn)行時(shí)注意檢查受熱面相關(guān)部位的膨脹與晃動(dòng)，停爐后注意檢查受熱面及剛性梁是否回到原位，連接部位有無(wú)卡澀現(xiàn)象。5、停爐后對(duì)爐膛結(jié)焦情況進(jìn)行檢查，特別是對(duì)有焦塊遮擋、堵塞的小結(jié)W火焰爐仍然是利用無(wú)煙煤發(fā)電的首選。發(fā)展超臨界W爐，設(shè)計(jì)是關(guān)鍵。合理選取熱力參數(shù)、布置燃盡風(fēng)系統(tǒng)、布置防焦風(fēng)系統(tǒng)、設(shè)置水冷壁中部全混合集箱等措施要在設(shè)計(jì)階段充分考慮。對(duì)于已投產(chǎn)的超臨界W爐，充分認(rèn)識(shí)到此種爐型熱容量小、參數(shù)變化快等特點(diǎn)，做好燃料管理、設(shè)備巡檢、燃燒調(diào)整等各個(gè)環(huán)節(jié)工作，以提高W爐運(yùn)行的穩(wěn)定性。小結(jié)W火焰爐仍然是利用無(wú)煙煤發(fā)電的首選。每月編寫(xiě)一期《600MW超臨界W火焰爐月報(bào)》，旨在對(duì)此種爐型的技術(shù)進(jìn)展、存在問(wèn)題、注意事項(xiàng)等作歸納總結(jié)，為四家電廠提供更多更有用的信息，少走彎路。編寫(xiě)了《提高600MW超臨界W火焰爐穩(wěn)定運(yùn)行的若干措施》，從設(shè)計(jì)、制造、安裝、調(diào)試、運(yùn)行、檢修等各個(gè)環(huán)節(jié)提出指導(dǎo)性意見(jiàn)，以提高鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性。每月編寫(xiě)一期《600MW超臨界W火焰爐月報(bào)》，旨在對(duì)此種爐型歡迎各位領(lǐng)導(dǎo)專(zhuān)家到我院檢查指導(dǎo)工作謝謝

我們一直在努力歡迎各位領(lǐng)導(dǎo)專(zhuān)家演講完畢，謝謝觀看！演講完畢，謝謝觀看！華電電力科學(xué)研究院我國(guó)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究所我國(guó)發(fā)展超臨界W火焰爐的幾點(diǎn)思考劉鵬遠(yuǎn)華電電力科學(xué)研究院我國(guó)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究所我國(guó)發(fā)展超臨界W火焰爐的我國(guó)W火焰爐發(fā)展的三個(gè)階段1、300MW亞臨界（上世紀(jì)90年代）

突出問(wèn)題：下?tīng)t膛結(jié)焦，飛灰可燃物>10%，CO>1000ppm,鍋爐效率80~85%。2、600MW亞臨界（本世紀(jì)前10年）

增大了下?tīng)t膛容積，設(shè)置專(zhuān)門(mén)防焦風(fēng)，調(diào)整了對(duì)煤粉細(xì)度的要求，鍋爐效率88~91%，是運(yùn)行較為穩(wěn)定的一種爐型。3、600MW超臨界（2009年開(kāi)始）

燃燒效率方面沒(méi)有質(zhì)的飛躍，水冷壁系統(tǒng)結(jié)構(gòu)有大幅變動(dòng)，實(shí)現(xiàn)鍋爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行是一項(xiàng)挑戰(zhàn)。

我國(guó)W火焰爐發(fā)展的三個(gè)階段1、300MW亞臨界（上世紀(jì)90截止2012年11月，我國(guó)已投產(chǎn)16臺(tái)600MW超臨界W火焰鍋爐東鍋(7)哈鍋(3)上鍋(1)北京B&W(5)珙縣電廠No1~2機(jī)組鎮(zhèn)雄電廠No1~2機(jī)組合山電廠No3機(jī)組金竹山電廠No3機(jī)組福溪電廠No1~2機(jī)組塘寨電廠No1機(jī)組國(guó)電滎陽(yáng)No1~2機(jī)組南寧電廠No1~2機(jī)組興義電廠No1~2機(jī)組威信電廠No1機(jī)組此種爐型仍然是無(wú)煙煤發(fā)電的首選，在此爐型的利用上我們國(guó)家積累了大量的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)截止2012年11月，我國(guó)已投產(chǎn)16臺(tái)600MW超臨界W火焰依據(jù)“生產(chǎn)實(shí)時(shí)監(jiān)控系統(tǒng)”設(shè)備缺陷統(tǒng)計(jì)及“600MW超臨界W火焰爐月報(bào)”統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，集團(tuán)公司所屬珙縣、鎮(zhèn)雄、塘寨電廠600MW超臨界W火焰爐機(jī)組投產(chǎn)以來(lái)共發(fā)生41臺(tái)次機(jī)組強(qiáng)迫停運(yùn)事件，其中鍋爐設(shè)備原因32臺(tái)次。水冷壁系統(tǒng)問(wèn)題垮焦煤質(zhì)差風(fēng)機(jī)、空預(yù)器及其它珙縣電廠5328鎮(zhèn)雄電廠335塘寨電廠21合計(jì)10(31.25%)6214依據(jù)“生產(chǎn)實(shí)時(shí)監(jiān)控系統(tǒng)”設(shè)備缺陷統(tǒng)計(jì)及“600M華電集團(tuán)8臺(tái)超臨界機(jī)組在設(shè)計(jì)階段做過(guò)相關(guān)優(yōu)化工作1鍋爐燃燒、制粉系統(tǒng)優(yōu)化選型與設(shè)計(jì)塘寨、珙縣對(duì)燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，提高燃燒效率，降低NOx排放，改善爐膛局部結(jié)渣嚴(yán)重等情況2600MW超臨界燃用無(wú)煙煤W火焰爐少油點(diǎn)火技術(shù)攻關(guān)珙縣對(duì)于低揮發(fā)分的無(wú)煙煤實(shí)現(xiàn)少油點(diǎn)火技術(shù)，節(jié)省起爐點(diǎn)火和低負(fù)荷穩(wěn)燃、助燃時(shí)的油耗，同時(shí)要求不影響鍋爐的安全運(yùn)行。3針對(duì)燃用高硫煤鍋爐“四管”耐腐蝕技術(shù)攻關(guān)珙縣西南地區(qū)燃煤煤種硫分高，對(duì)四管的耐腐蝕問(wèn)題造成了較大的威脅，課題主要研究相關(guān)有效措施提高四管的耐腐性。4采用脫硫添加劑提高脫硫效率的技術(shù)研究珙縣研究脫硫添加劑對(duì)脫硫系統(tǒng)的影響5基于三維W火焰爐爐內(nèi)溫度場(chǎng)測(cè)量技術(shù)的燃燒優(yōu)化控制技術(shù)研究鎮(zhèn)雄通過(guò)對(duì)爐膛火焰進(jìn)行實(shí)時(shí)采集與分析，獲取爐內(nèi)溫度場(chǎng)分布狀況，研究溫度場(chǎng)與最佳運(yùn)行工況關(guān)聯(lián)性，開(kāi)發(fā)計(jì)算機(jī)開(kāi)環(huán)系統(tǒng)指導(dǎo)運(yùn)行，提高鍋爐性能6取消GGH后，鍋爐尾部煙道及煙囪耐腐蝕技術(shù)研究塘寨課題對(duì)取消GGH后，防止鍋爐尾部煙道及煙囪因低溫?zé)煔饨Y(jié)露而引起酸性腐蝕進(jìn)行研究華電集團(tuán)8臺(tái)超臨界機(jī)組在設(shè)計(jì)階段做過(guò)相關(guān)優(yōu)化工作1鍋爐燃燒、經(jīng)過(guò)設(shè)計(jì)優(yōu)化后解決在300MW和600MW鍋爐上存在的一些問(wèn)題

引入防焦風(fēng)+爐膛熱力參數(shù)優(yōu)化—減緩結(jié)焦

制粉系統(tǒng)配備動(dòng)態(tài)分離器+燃燒系統(tǒng)配風(fēng)優(yōu)化—提高了燃燒穩(wěn)定性，降低飛灰含碳量

引入燃盡風(fēng)系統(tǒng)—降低氮氧化物排放項(xiàng)目符號(hào)單位工況1工況2工況3工況4工況5負(fù)荷MW550595598601599爐渣可燃物Cf%6.803.924.042.184.84飛灰可燃物Cb%4.505.558.075.275.08排煙溫度θpy℃123.9117.2116.7116.1116.7鍋爐熱效率η%91.2690.2387.6391.1690.58NOx排放量（O2=6%）NOxmg/m3631736628617805經(jīng)過(guò)設(shè)計(jì)優(yōu)化后解決在300MW和600MW鍋爐上存在的一些問(wèn)600MW超臨界W火焰鍋爐設(shè)計(jì)上的難點(diǎn)拱式燃燒技術(shù)+超臨界汽水參數(shù)系統(tǒng)+垂直管圈低質(zhì)流量流速爐膛選型、燃燒系統(tǒng)和水動(dòng)力設(shè)計(jì)三者必須結(jié)合起來(lái)，才能達(dá)到低能耗、低污染的預(yù)期目標(biāo)。幾種類(lèi)型的超臨界W爐都不約而同的采用了如下一些設(shè)計(jì)超臨界參數(shù)：25.4MPa，566℃/566℃汽水系統(tǒng)：低質(zhì)量流速+垂直管圈+優(yōu)化內(nèi)螺紋管尤其是采用了低質(zhì)量流速仍能對(duì)管壁有效冷卻，這項(xiàng)技術(shù)的突破是超臨界W爐和CFB應(yīng)用的前提，在國(guó)際上是先進(jìn)的。但此項(xiàng)技術(shù)在國(guó)際上實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)較少。600MW超臨界W火焰鍋爐設(shè)計(jì)上的難點(diǎn)從整個(gè)鍋爐系統(tǒng)看，除水冷壁系統(tǒng)之外的其它子系統(tǒng)采用的均是目前已經(jīng)相當(dāng)成熟的超臨界技術(shù)，和現(xiàn)在大量采用的螺旋管圈超臨界鍋爐是相同的。因此水冷壁系統(tǒng)的安全運(yùn)行是該型鍋爐運(yùn)行的關(guān)鍵。水冷壁燃燒器開(kāi)孔大風(fēng)箱框架600MW超臨界W火焰鍋爐的癥結(jié)—水冷壁系統(tǒng)從整個(gè)鍋爐系統(tǒng)看，除水冷壁系統(tǒng)之外的其它子系統(tǒng)采用的均是目前從已投產(chǎn)的超臨界W爐運(yùn)行情況看，存在很多共性問(wèn)題1、前墻水冷壁拉裂變形在各個(gè)廠都不同程度的出現(xiàn)過(guò)金竹山電廠合山電廠福溪電廠區(qū)域相似，爐膛前墻中部水冷壁。標(biāo)高有所不同，40-50m從已投產(chǎn)的超臨界W爐運(yùn)行情況看，存在很多共性問(wèn)題1、前墻水冷2、低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)前墻水冷壁壁溫偏差容易過(guò)大前期上部水冷壁壁溫情況比較(5臺(tái)磨運(yùn)行)最低值（℃）最高值（℃）最大溫度偏差珙縣電廠(DG)36044080鎮(zhèn)雄電廠(HG)38542540塘寨電廠(HG)38043050威信電廠(DG)37845072合山電廠(SG)380500120南寧電廠(DG)36542651金竹山電廠(B&W)39044050滎陽(yáng)電廠(B&W)385437522、低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)前墻水冷壁壁溫偏差容易過(guò)大前期上部水冷壁壁溫3、水冷壁超溫現(xiàn)象上部水冷壁采用光管膜式壁，

材料為12Cr1MoVG，超過(guò)500℃后，材料性能顯著下降，容易被拉裂。大范圍、大面積的超溫現(xiàn)象比較少，但工況變化過(guò)程中，局部管壁溫度持續(xù)偏高的現(xiàn)象仍存在，需引起重視。3、水冷壁超溫現(xiàn)象上部水冷壁采用光管膜式壁，材料為12C折焰角斜坡易積灰現(xiàn)象鍋爐爐膛壓力先達(dá)到負(fù)的最大值：首先是水平煙道垮灰后導(dǎo)致?tīng)t膛壓力為很大的負(fù)值；然后在達(dá)到正的最大值：灰垮到冷灰斗后，爐膛壓力到達(dá)正的最大值；緊接著又是一個(gè)正的很高的爐膛壓力：由于爐膛壓力的劇烈波動(dòng)，導(dǎo)致了下?tīng)t膛的垮焦，焦垮到冷灰斗后，爐膛壓力又達(dá)到一個(gè)正的高值保證吹灰正常是極為重要的。滅火過(guò)程爐膛壓力變化

折焰角斜坡易積灰現(xiàn)象鍋爐爐膛壓力先達(dá)到負(fù)的最大值：首先是水解決對(duì)策：積灰區(qū)域加裝局部吹灰器揚(yáng)州電廠加裝的局部吹灰噴管解決對(duì)策：積灰區(qū)域加裝局部吹灰器揚(yáng)州電廠加裝的局部吹灰噴管為了更好的分析600MW超臨界W爐的特性，利用數(shù)值解析技術(shù)對(duì)4家電廠三種燃燒器、四種爐型結(jié)構(gòu)進(jìn)行了計(jì)算，以獲得溫度、速度、氣體成分等的全爐膛分布情況，輔助優(yōu)化設(shè)備改進(jìn)。為了更好的分析600MW超臨界W爐的特性，利用數(shù)值建立模型網(wǎng)格劃分···并行反應(yīng)模型模擬實(shí)際燃燒過(guò)程改進(jìn)的燃燒模型0（時(shí)間)揮發(fā)份燃燒焦炭燃燒數(shù)值計(jì)算先進(jìn)的NOx模型建立模型網(wǎng)格劃分···并行反應(yīng)模型改進(jìn)的燃燒模型0（時(shí)間煤粉燃燒器模型鎮(zhèn)雄煤粉燃燒器模型濃粉出口淡粉出口一次風(fēng)入口一次風(fēng)入口淡粉出口濃粉出口珙縣煤粉燃燒器模型一次風(fēng)入口淡粉出口濃粉出口塘寨煤粉燃燒器模型煤粉燃燒器模型鎮(zhèn)雄煤粉燃燒器模型濃粉淡粉一次風(fēng)入口一次風(fēng)入口燃燒器模擬結(jié)果——橫截面速度云圖（單位：m/s）鎮(zhèn)雄煤粉燃燒器珙縣煤粉燃燒器塘寨煤粉燃燒器淡測(cè)78%濃側(cè)22%淡測(cè)69%濃側(cè)31%燃燒器模擬結(jié)果——橫截面速度云圖（單位：m/s）鎮(zhèn)雄煤粉燃燒燃燒器中下部有較明顯的二次流存在，是提高分離效果的重要因素。鎮(zhèn)雄、珙縣燃燒器橫截面速度矢量圖鎮(zhèn)雄燃燒器珙縣燃燒器燃燒器中下部有較明顯的二次流存在，是提高分離效果的重要因素。塘寨燃燒器局部速度矢量圖從空氣場(chǎng)速度矢量圖看出，在葉片迎風(fēng)面空氣受阻，產(chǎn)生分流，分別進(jìn)入濃側(cè)和淡側(cè)，在葉片背風(fēng)側(cè)有明顯的漩渦區(qū)存在。

在分流板入口處，有高速的濃粉氣流流過(guò)，是防止磨損的重點(diǎn)部位之一。塘寨燃燒器局部速度矢量圖從空氣場(chǎng)速度矢量圖看出，0.01mm跟隨性好0.05mm跟隨性差0.1mm跟隨性差0.2mm二次碰撞塘寨燃燒器粒子軌跡分布0.01mm跟隨性好0.05mm跟隨性差0.1mm跟隨性差0中截面溫度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面溫度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次中截面速度矢量場(chǎng)工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面速度矢量場(chǎng)工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三中截面CO濃度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面CO濃度分布工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有中截面NOx濃度分布NOx濃度1129mg/Nm3（折算到O26%）NOx濃度667.5mg/Nm3（折算到O26%）工況一工況三工況一工況二工況三工況四有無(wú)燃盡風(fēng)無(wú)有有有三次風(fēng)下傾角度0°0°20°40°中截面NOx濃度分布NOx濃度1129mg/Nm3NOx停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）工況一工況五停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）工況一工況五氧濃度速度矢量場(chǎng)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）中截面速度矢量場(chǎng)比較

中截面溫度場(chǎng)比較停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)0°6臺(tái)工況五無(wú)0°5臺(tái)（B停運(yùn)）停用磨煤機(jī)B的工況燃盡風(fēng)三次風(fēng)下傾角度磨煤機(jī)投運(yùn)臺(tái)數(shù)工況一無(wú)數(shù)值計(jì)算目前仍在進(jìn)行的研究工作：全爐膛的粒子軌跡圖—預(yù)測(cè)易積灰、結(jié)焦的部位停用不同磨煤機(jī)時(shí)的熱流密度分布—分析熱負(fù)荷的偏差煤種變更時(shí)的影響預(yù)測(cè)—煤種變化對(duì)燃燒、排放的影響

不同拱下風(fēng)入射角度的影響數(shù)值計(jì)算目前仍在進(jìn)行的研究工作：全爐膛的粒子軌跡圖—預(yù)測(cè)易四川第一臺(tái)超臨界W鍋爐主要指標(biāo)主要指標(biāo)鍋爐熱效率（%）鍋爐額定出力（t/h）空預(yù)器漏風(fēng)率（%）鍋爐斷油最低穩(wěn)燃出力（MW）飛灰可燃物（%）大渣含碳量（%）排煙溫度（℃）主汽、再熱參數(shù)（溫度、壓力）NOx(mg/Nm3)FGD出口SO2濃度(mg/Nm3)設(shè)計(jì)值91.31840.62≯5240551321100344.3運(yùn)行指標(biāo)#61爐92.781768.097.82/6.63不合格2302-32-3127均能達(dá)設(shè)計(jì)值700-800能夠達(dá)設(shè)計(jì)值#62爐92.811768.097.82/6.63不合格2202-32-3132均能設(shè)計(jì)值700-800能夠達(dá)設(shè)計(jì)值四川第一臺(tái)超臨界W鍋爐主要指標(biāo)主要指標(biāo)鍋爐熱效率（%）鍋爐額提高超臨界W火焰鍋爐穩(wěn)定性的措施（一）運(yùn)行措施1、加強(qiáng)燃煤采購(gòu)和摻配摻燒管理，盡可能使入爐煤質(zhì)接近設(shè)計(jì)值?；疖?chē)煤熱值最低達(dá)15.6MJ/KG，通過(guò)合理?yè)脚鋼綗骄霠t煤熱值約為17.5MJ/KG2、嚴(yán)格執(zhí)行防止水冷壁超溫及壁溫差過(guò)大的運(yùn)行措施，主要包括：（1）制定了防止鍋爐水冷壁超溫的措施及考核辦法并嚴(yán)格執(zhí)行。主要是對(duì)壁溫單點(diǎn)超限和最大壁溫差超限以及超限時(shí)間進(jìn)行考核。（2）維持爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定，并確保爐膛滅火保護(hù)裝置可靠投入。提高超臨界W火焰鍋爐穩(wěn)定性的措施（一）運(yùn)行措施（3）超溫主要發(fā)生在啟、停磨煤機(jī)及增、減負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)。在加減負(fù)荷過(guò)程中盡量平穩(wěn)緩慢，嚴(yán)格按照負(fù)荷曲線進(jìn)行變動(dòng)。啟動(dòng)磨煤機(jī)時(shí)，旁路風(fēng)在20%左右，容量風(fēng)不超過(guò)5%，開(kāi)啟磨煤機(jī)熱風(fēng)門(mén)時(shí)應(yīng)緩慢進(jìn)行，并提醒給水調(diào)節(jié)人員，根據(jù)汽溫及水冷壁溫變化，及時(shí)增加給水，調(diào)整負(fù)荷。停磨時(shí)盡量將筒體煤粉抽空，避免再次啟動(dòng)時(shí)大量煤粉進(jìn)入爐內(nèi)對(duì)燃燒造成巨大波動(dòng)。（4）在負(fù)荷不變的情況下，進(jìn)行制粉系統(tǒng)切換時(shí)，原則上準(zhǔn)備啟動(dòng)的磨煤機(jī)在暖磨合格后采用閉磨啟動(dòng)方式，啟運(yùn)后先逐漸關(guān)小準(zhǔn)備停運(yùn)的磨煤機(jī)的容量風(fēng)，再緩慢開(kāi)啟剛啟運(yùn)磨煤機(jī)的容量風(fēng)，每次幅度不超過(guò)5%，其他磨煤機(jī)暫時(shí)不做調(diào)整，避免燃燒大幅度波動(dòng)。（3）超溫主要發(fā)生在啟、停磨煤機(jī)及增、減負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)。在加減負(fù)（5）為維持爐膛熱負(fù)荷盡量均勻，減少熱負(fù)荷偏差，在條件允許情況下，原則上480MW-600MW負(fù)荷保持六臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，400MW-480MW負(fù)荷保持五臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行，350MW-400MW保持四臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行。

（6）盡量避免同時(shí)對(duì)多臺(tái)磨煤運(yùn)行狀態(tài)（容量風(fēng)量）進(jìn)行調(diào)整，以防止輸入粉量波動(dòng)疊加，引起熱負(fù)荷大的波動(dòng)，在穩(wěn)態(tài)下磨煤機(jī)出力偏差不大于5t/h。（7）在機(jī)組協(xié)調(diào)投入的情況下，注意監(jiān)視運(yùn)行磨煤機(jī)的容量風(fēng)擋板變化幅度和頻率，如變化幅度較大，頻率較快，引起水冷壁管壁溫度上升，立即將該磨容量風(fēng)切換為手動(dòng)運(yùn)行。（5）為維持爐膛熱負(fù)荷盡量均勻，減少熱負(fù)荷偏差，在條件允許情（8）調(diào)整給水時(shí)應(yīng)緩慢平穩(wěn)，防止因給水流量大幅度波動(dòng)而引起管壁超溫。在給水投入自動(dòng)的時(shí)候密切監(jiān)視給水流量的變化幅度，必要時(shí)切為手動(dòng)方式調(diào)整。（9）做好風(fēng)煤比的控制和入爐風(fēng)量的調(diào)節(jié)工作，在440MW負(fù)荷以上時(shí)，保證氧量在3.5%--4.0%之間，在440MW負(fù)荷以下