腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的設(shè)計計算

腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的設(shè)計計算腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的設(shè)計計算要求1．模板支撐架的結(jié)構(gòu)工作特點無論是梁模板、樓板模板或梁板模板支撐架，當(dāng)采用腳手架桿件搭設(shè)，即采用腳手架結(jié)構(gòu)時，一般都具有以下結(jié)構(gòu)工作特點：（1）模板支架以承受豎向荷載的壓力作用為主，支架的工作安全主要受其整體或單肢立桿的穩(wěn)定承載能力控制；（2）在各種結(jié)構(gòu)和構(gòu)造的模板支架中，無論是顯形的受壓柱（鋼管柱、格構(gòu)柱等）或是隱形的受壓柱（即將單元支架或支架段就視為一軸心受壓桿件），其穩(wěn)定承載能力取決于壓桿的柔度（即桿件的計算長細(xì)比入）和結(jié)構(gòu)的約束條件;（3）計算壓桿的柔度入隨立桿步距h,立桿頂端的自由長度hl、支架的高度H及高寬比H/B的增大而增大，而約束條件則介于兩端鉸支（口=1.0）與一端固定、一端自由（口=2.0）之間，受構(gòu)架尺寸、桿件線剛度、斜桿和附著拉結(jié)桿件設(shè)置以及桿件連接（結(jié)）的緊固程度（如扣件的擰緊程度）等因素的影響；（4）不考慮支架各立桿（柱）之間的幫忙（即應(yīng)力重分布）作用。試驗表明，下部采用雙立桿的腳手架，主立桿荷載自單、雙立桿的交接處往下傳7步后才能完全達到平均受力，雙立桿的間距只有0.2m左右，而支架立桿的間距為0.6?1.5m,雖也會有些幫忙作用，但難以量定，因此不予考慮。當(dāng)需要調(diào)整相差過大的立桿荷載時，可采用變桿距或合理確定模板荷載傳力點（即模板支架的支承點）的辦法加以解決。2．模板支撐架的設(shè)計計算要求（1）設(shè)計計算項目1）受壓桿件穩(wěn)定性驗算（包括支柱、單肢立桿和支架整體穩(wěn)定性，其中支架的整體穩(wěn)定性一般都轉(zhuǎn)化為對其長度為步距h的立桿段的穩(wěn)定性驗算）；2）直接承受模板荷載并將其傳給立桿的水平桿件和構(gòu)造（組合梁、桁架梁等）及其連接件的驗算（承壓、受彎、受彎以及扣件抗滑等）；3）支座、基礎(chǔ)和地基驗算。（2）荷載計算梁、板和梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值見表5-85。梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值表5-85編號名稱荷載標(biāo)準(zhǔn)值1模板及支架自重按設(shè)計圖紙實算。肋形樓板模板的自重可?。?.5kN/m2（木模）；0.75kN/m2（組合鋼模）2新澆混凝土自重普通混凝土取24kN/m2，其他混凝土取其實際的重力密度。當(dāng)混凝土堆料高度超過100mm時，按實際高度計算荷載項目3鋼筋自重按設(shè)計圖紙實算。一般梁板結(jié)構(gòu)可?。?.1kN/m2（樓板）；1.5kN/m2（梁）4施工荷載（人員及設(shè)備自重）計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時取1kN/m25振搗混凝土荷載荷載組合對水平模板可取2kN/m2梁模板支架組合1、2、3、5；板和梁板模板支架組合1、2、3、4、53）設(shè)計計算要求總的要求為：構(gòu)造合理、受力明確、荷載算夠、驗算合格。其中應(yīng)特別注意以下幾點：1）模板荷載的作用點應(yīng)盡量布置在立桿之上（通過使用立桿頂托撐或其他構(gòu)造措施）或盡量靠近立桿，以消除或減小偏心作用；2）強度和穩(wěn)定驗算，應(yīng)分別達到相當(dāng)于單一系數(shù)法設(shè)計中安全系數(shù)K21.5和K22.0的要求；3）立桿的基礎(chǔ)（地）應(yīng)有足夠的承載能力，且在受載后不得出現(xiàn)超過10mm（或設(shè)計限定值）的沉降?；氐臉前鍟r，其下應(yīng)視需要設(shè)置支撐；4）支架的結(jié)構(gòu)和構(gòu)造中不得出現(xiàn)低于驗算條件的薄弱部位。否則，應(yīng)按薄弱部位（即最不利受力條件）的荷載和構(gòu)造參數(shù)進行驗算；5）確保節(jié)點構(gòu)造、斜桿和其他整體性、加強性桿件的設(shè)置符合設(shè)計要求，使支架具有穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)；6）嚴(yán)格控制和確保施工中的實施荷載及其分布不超過設(shè)計值?？奂戒摴芰喊迥０逯渭艿姆€(wěn)定性計算采用扣件式鋼管腳手架材料搭設(shè)的梁板模板支撐架（以下簡稱“扣件梁板模板支架”）的工作受其穩(wěn)定承載能力控制。1．《扣件架規(guī)范》對模板支架計算的規(guī)定“模板支架計算”是《扣件架規(guī)范》后增加的一節(jié)，共作了3條4款規(guī)定，包括要求模板支架的荷載、壓縮變形和抗傾覆計算應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》(GB50204-92)(注：這是該規(guī)范的規(guī)定，而所用標(biāo)準(zhǔn)現(xiàn)已改為《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002)的規(guī)定，支架立桿軸向力設(shè)計值N和立桿計算長度10的計算式。將《扣件架規(guī)范》中式(562-3)所確定的10以l01表示，則有：l0i=h+2a(5-83)式中h――支架立桿步距；a――立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度?！犊奂芤?guī)范》給出的模板支架軸向力設(shè)計值N的計算式(5.6.2)與用于腳手架計算的式(5.3.2)是相同的，前者取lQ1=2h+a，而后者取l01=k\Uh。當(dāng)支架的構(gòu)造和約束條件與雙排腳手架相同時，則l01應(yīng)當(dāng)與10相同，即l01=l0,則有：h+2a=k?口ha=h(k1u-1)/2(5-84)當(dāng)l01±l0時，其K22.0,可滿足安全要求；當(dāng)l01Vl0時，其KV2.0,則安全度不夠。當(dāng)將k口=1.155X(1.5?1.8)=1.732?2.079代入(5-84)式時，要使得按式(5-83)計算的支架立桿釣設(shè)計穩(wěn)定承載能力具有K>2.0的安全度，就必須使a±(0.367?0.54)h，即當(dāng)h=1.8m時，需讓a±0.66?0.97m，而這又恰與限制a的初衷相違背。之所以出現(xiàn)這一問題，就是在借用英國標(biāo)準(zhǔn)時，忽視了必須滿足K22.0的要求。按照《扣件架規(guī)范》的計算規(guī)定，在aV(0.367?0.54)h時，就會出現(xiàn)不能滿足K22.0要求的結(jié)果。鑒于這一存在問題，在計算模板支架時，需要對式(5-83)式作必要的調(diào)整，以確保使用安全。2.兩類構(gòu)架梁板模板支架立桿計算長度10的確定按兩類構(gòu)架的情況，分別采用相適合的支架立桿計算長度10的計算式：幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)支架：b=如珀11=上汪-42a)(5-85)因須使h+2a總fih故a<0,5(護-1)A(5-86)非幾何不可變祎系結(jié)構(gòu)支架：Iq—2尹h(5-87)ft1=W]m2px(5-S8)匕上式中葩——琴慮K>2.0要求的立桿計算長度的調(diào)整慕數(shù)，其對于切的調(diào)整相當(dāng)于對抗力F的調(diào)整*《扣件架規(guī)范》所給趴=1.155的取值偏低，應(yīng)按表子踽選用；k2——考慮搭設(shè)高度影響的立桿計算長度的調(diào)整系數(shù)■」因只調(diào)整支架計算高度Ho>4mm的高支架”故碗其搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)麗=11+0,005(Hn<4m時+K|>r0)b將K』轉(zhuǎn)化為對山曲碉整系數(shù)總"其值列入表升酣中*d——“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)*支架立桿的計算長渡系數(shù)，即計算扣件式舸管腳手架單肢立桿穩(wěn)定性的旳C值，分別按甫立桿X邊立桿和中立桿蠟出，見表5-21;屮——將“非幾何不可變軒條結(jié)構(gòu)“支架的立桿視為44有側(cè)移框架柱3按英兩端交匯桿件線剛度的比價Ki、IQ確定的計算從度系數(shù)的理論值，I51*3-4節(jié)說明和査￡朗結(jié)枸設(shè)計規(guī)范》GB50017—2002的附表4吃；m「m2――考慮扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定約束條件中連墻桿和縱向水平桿作用的調(diào)整系數(shù)，見表5-88。當(dāng)支架的邊排立桿有附墻連結(jié)時，其靠邊兩排立桿按實際的附墻連結(jié)情況考慮，其內(nèi)各排立桿按無附墻連結(jié)考慮；當(dāng)支架邊排無附墻連結(jié)時，橫向立桿排數(shù)三5排的支架按“兩步三跨”邊墻考慮，橫向立桿排數(shù)W4排的支架按“三步三跨”連墻考慮。模板支架立桿計算長度調(diào)整系數(shù)k1表5-86步距h(m)hW0.90.9<hW1.21.2<hW1.51.5<hW2.1ki1.2431.1851.1671.163

農(nóng)或T支架計算高度怏庭調(diào)整系數(shù)K胡為卜-值時{TH)4(1.0)6(0.9?)8(0.98)10(0.971)12(0.962)14(0.952)16(0.943)(0.935)20(0.^26)(0.905)30(0.885)35(0.866)40(0.847)1.35kO1,0141.0261,0391.0421.0541,061ro&iK0921.1131.1371,1551.1731.441衛(wèi)1.0121.0221.031E0391.047l+0561.0641,0721*0921.Ill1.129K1491?1.0K0071.015U024lg1+0391.047K0551.0621,0791.0971.1141.1321.621.01.0071.014L021l+029K0361,0431.0511,0561.0741.0901.1M11231.80t.oK0071JJ141.020l,02fi1.0331.0401.0461.0521.0671,0811.096I.Ill1.92KO1.0071.0121.0181.0241.0301.0351J)421.0481.0621076l.OTO1.1042.041.0K0071.(112L018lg1血91.0351.0391U44L,0601.0731.087rioi2,252.55l.fl1.0071.(110LD161.02U1.0271.0321,0371-U421.0571.0701.0S1t.0942.7D-13.36I.01.0071.0101.0161.0271.032i.tm1.042EG531.U66kO7BLJ)91注：當(dāng)（或A+2a）.H0的數(shù)值與表不苻時■可用捕入法確定,戴采用下貼欄的數(shù)值（即將◎直梢微取大一些人模板支架立桿計算長度調(diào)整聚數(shù)%表模板支架立桿計算長度調(diào)整聚數(shù)%表5-87調(diào)It系數(shù)mi和叫值表5-88A仏Sth/i.b曲“酉連墻點設(shè)世為叫當(dāng)屯桿的類別和位置為2歩3跨3步3跨數(shù)值類別邊立桿中立桿療卅架其他步架首步架其他歩架0,61.7752.0871^131,230UfilK19L0.71.6551.945裁占值11601.1751.1261.1490,81.5551,B141.10S1.1151.0921JW70”91.4571.6801.0681.0761,U571.0651,0K3721.5771.0301.D371.0221.0251.1i.m1.4^5L015L0191.0111.0121.1613K2611,430嵌據(jù)值———1.2.1.2441,410繪圖值1.001313L.SU2011,3590.982o.9fiy0.988L.3H461.1651.315依據(jù)值———續(xù)表A/fb或罷億叫,當(dāng)連墻點設(shè)置為叫當(dāng)立桿的類別和位童為2步2胯3步3黔數(shù)值類則邊立桿中立桿首涉架體他步架首歩架其他步架1.41.1621.313--0.9700.9650.9791.55.1511.299」繪圖值Q.95509470,9(590.9631.61.1411.2840,9400,9300.9600.9501.71.1301+2740.9250.9120.9510.93H_1.74131.1231,264依據(jù)值i.?1.11SJ.2600,9110*8940.9420.9251.9L.1151.2570,8960.S770.9330.9132,014131.253繪圖值0,8810.H610,923D.901211.1111.2510.8760.855U.9220.8972.21.111)1.250D.8710.850n.9i9U辭3注:杳眄時用皿”査叫時用和“龜、仏和4分別為步距、立桿的橫距和埶距q3．梁板模板支撐架的穩(wěn)定承載能力和驗算步驟（1）梁板模板支架立桿的穩(wěn)定承載能力《編制建筑施工腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的統(tǒng)一規(guī)定》確定的腳手架整體穩(wěn)定性的一般設(shè)計表達式，將穩(wěn)定系數(shù)申和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y0（=0.9）均歸入式子右端的抗力項，即：不組合風(fēng)載：組合風(fēng)載：1"藥開+1.4xo+85（sqt-bSwJW盤&（5聊）前述計算支架立桿計算長度%的調(diào)整系數(shù)指相當(dāng)于和=D.gy；的作用，而如是由實用高度的降低系數(shù)Kf轉(zhuǎn)比咄來的，它調(diào)整的是幾因廠和護同在右端，也就可氐轉(zhuǎn)化為對護（即耳）的調(diào)整口固此’模板支架穩(wěn)定性的計算*可釆用￡統(tǒng)一規(guī)定》的式子*因釘和雖已含入單的計算中、故有：不組合鳳載N=1.2N伽卜1+4"爭W商（5-91）組合佩載N=1.2^低寸i.4xO.SSCNqj,亠晉氣<爾（5-92）式中爭依據(jù)（h+2a）（幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)）或讓=狀聰心【非幾啊不可燮桿系結(jié)構(gòu)）確定=以上公式右端就是支架的材料抗力Rd（=9Af），當(dāng)立桿為?48X3.5普碳鋼管，其A=489mm2,f=205N/mm2，則有：Rd=100.2450(kN)5-93)支架立桿穩(wěn)定承載能力Rd的數(shù)值列入表5-89中。由表中可以看出：當(dāng)支架高度不變時，10由1.35變化到3.36,即增加到其2.49倍時，Rd減小至其1°=1.35時的22.01%?23.8%:當(dāng)10不變時，隨著高度由4m增加到40m，其Rd為H=4m時的77.8%?84.17%。普礫期管支架立桿的穂宦承託能力R.(kN)*S-S9hla或“計算支架的計算高度Hq(.m)頂目46s)0114斶J2012530140虹1.01,014L.<)26i-0^71+K4L+呵l.o?ll+092].1131.1371455i.n：5AIM'LOSlit)11]112113115116118121123125135￥0.5440.5300.5230-5160-5090*02a,4M0曲3C.4760-4?40.4460.434Q+42154.553.152.451.7SEO50.349J4B.4斗"46.544.743-542.4爲(wèi)U221.0M1?0391.047l-05€1.064i1.0721.0921.1111,1291.149AIB115UC117119120121122124126t2R1301,44￥血496Q.4S30.4760-.,4700-4640.4580,4520.4460-440仏宓0.41?0,4060.3961.2*3Rd49.74B.447.747,146,545-94544,744.142.94l.fi40,7M+7*sl.l)1.0071.0241,0311.039石1,0551-0621,079LCW71-132A130121122121124125126127J28130132134136L.53母Q.4520.44tiQ.44Q0.434Q,42B0.4230.4170.4120-4060.3960.3S60.37610-367Rd4“44.7"J43.542.942.441怡41.340.739,?38=737\736,-8均1.01.U07t.0'141.0211.0291J0361.0431.051E0561.0741.0901.1061.123A127128]2QBO131IS21331341351371391411431.620.412Dh4O60.40]0.3960.3910.3B60.3SI氛3760J710.3620.3530^3440,33640.740.239.739,238.738.237.737.236,235.434,53371.8G37.236-ff36.3M.935.455,0J5-034,SH.l3S,332-S31+?30-91.921.環(huán)533.?32.932.532-131.7J1.33Q.93Q“2趴929.228.S27.82XM29.929.529.228.828.82S..52fi-227.827^縱g26.325.725.22,2525.725.425-224.924.624.424」24.123.S23.J22.622J21.72.401.16722-S22+4pT22.12R921.721,521.221.020.620-019.619-22.55(kN>20.319/919.719.5】9+319.1lfi.9ia|17.7:17.417.11B.2Ifl.B17.9n,717/517*17+2na116+916-616.115.9,15.^12儷\1A63■苗.116.015川15.715,5'15.315.2LS.O14.14.614-313丹13.73,0614,4L4J14』13,913.813.715.313.213.0RH-4112+13.1513,613-513-313.]IJ.O12,912.812.7■12.512.312.011,7114J.3612.011.811,711忑1L511-3H.Jn.211.010.￡10,510.310,1(2)設(shè)計驗算步驟計算模板底梁(楞)以上荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；依模板構(gòu)造和荷載情況初選支架立桿布置間距(等間距或變間距)按以下式子粗算立桿軸力的設(shè)計值N'：不組合風(fēng)載M二L2<NCik+畑+1-4^)(5-94)組合％載M-1.2xlTl(NG1k+N囲+%)(5-95)式中1.N1.4——荷載分項系數(shù)；K1——考慮風(fēng)載的系數(shù)；NGnt——粗算模板支架自重標(biāo)淮值裡立桿中產(chǎn)生的軸力(kN),?。篘clk=O.O38hH0(5-^6)n.038—048X3.5鋼管單位自章(kN/m);n——考慮橫桿和斜桿設(shè)置的系數(shù).其值可分別取3川(A>ff距門、3*5(fi=/)或■()(ft<OcHo——搭設(shè)高度(血；%——其他自重(恒載)標(biāo)準(zhǔn)值在立桿中產(chǎn)生的軸力(kN)sNqk一施工荷載(活載)標(biāo)唯值在立桿中產(chǎn)生的軸力(kN)。依據(jù)和粗算的N」值，從表「陽中查得值的丘十婦(用于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架)戴G(用于“非幾何不可變桿系結(jié)枸”支架)值，確定橫桿步距機確定支架的結(jié)枸類別，桿件設(shè)置及構(gòu)造尺寸；披設(shè)計構(gòu)架和荷載計算Nyg(二警和皿豈或畑<^^^<0.1時，驗算合瓠按以上設(shè)計計算步驟，一般均可實現(xiàn)合格要求，可避免在盲目情況下先確定構(gòu)架尺寸所造成的反復(fù)調(diào)整問題。因為，如果在第3步已發(fā)現(xiàn)N'值偏大時，即應(yīng)調(diào)整桿距。碗扣式鋼管模板支撐架的設(shè)計計算碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構(gòu)件的整體性和剛度較好，且碗扣節(jié)點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的穩(wěn)定承載能力，特別適合用于構(gòu)造各類重荷載的模板支撐架。1．碗扣式鋼管模板支撐架承載能力的試驗值碗扣式鋼管腳手架在研制及其使用過程中，相繼作過一些單元和多元架體試驗，其荷載均為加在架體頂部，工作條件更近于支撐架的情況，雖不夠系統(tǒng)，但從表5-90所列的試驗結(jié)果中，仍可初步得出以下認(rèn)識：碗扣式鋼管支架的試驗承載能力表5-90序瘵別構(gòu)衆(zhòng)構(gòu)架罄數(shù)M斜桿設(shè)蜀楹限荷戴g（kN）A試蚩架試驗址桿1無10927.2554兩側(cè)非節(jié)點112.42B.ID爲(wèi)冏憫節(jié)點149.537.38翅1四冊節(jié)點297.674,^05MXl.SI1無15037.5093183.445.AS?KS1”2IS3.3［「兩側(cè)節(jié)點15338.25鍛71,21”工1-2Sr7兩楠節(jié)點17944.7551.81,21-893四刪節(jié)點>351>S7-7S冊31.551.227470.6436109川1.55?1■'t呂-無LBO45.0?31.2■-4.5725062.53X1.552x1,551.8網(wǎng)77.25?2'2k1.552X1,551.87D.01.55i.55餌測節(jié)點刑V2.S?可2^1.551-S.S.03i無2W70.0注：1．室內(nèi)試驗為正規(guī)試驗，采用千斤頂在架體頂部施壓；室外試驗采用設(shè)于地面的張拉機、鋼絲繩經(jīng)導(dǎo)向滑輪在頂部施壓；2.破壞形式為整體或局部（1?2根立桿）失穩(wěn)；3．“節(jié)點”斜桿為裝設(shè)于立桿和橫桿節(jié)點碗扣上的斜桿，“非節(jié)點”斜桿為裝于其他立桿碗扣上的斜桿；4.⑥號的剪力撐設(shè)置方式見圖5-57。（1）極限荷載隨斜桿設(shè)置量的增加而提高沿縱向（二）兩側(cè)面設(shè)節(jié)點斜桿的③和四個側(cè)面都設(shè)節(jié)點斜桿的④的極限荷載，分別比不設(shè)斜桿的①提高了37%和173%，四側(cè)設(shè)置節(jié)點斜桿者，其立桿的極限荷載達74.4?92.5kN，相當(dāng)于（p=0.772?0.923。（2）設(shè)置非節(jié)點斜桿的作用甚微設(shè)置非節(jié)點斜桿的②的極限荷載僅比①提高了約3%。（3）有輔助構(gòu)架者，承載力提高三跨架⑥的極限荷載比單元架①提高了37.61%，3排雙跨架（4個平面單元，受力單元居角部）?和。的極限荷載比單元架?提高了55.56%；3排3跨架（6個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比?提高了71.67%，比?提高了10.36%。經(jīng)分析，輔助構(gòu)架中與負(fù)載單元立桿直接以橫桿相連的每根“幫忙”立桿只分擔(dān)了4.5kN(即占?立桿荷載45kN的10%)。因此，負(fù)荷單元極限承載力的提高應(yīng)主要來自：1)立桿約束條件的改變(由角立桿變?yōu)檫吜U或中立桿)；2)負(fù)載單元架架體剛度和穩(wěn)定性的提高。比較?與①的結(jié)果，也可看出粗短架體比細(xì)長架體具有更高的承載力。設(shè)連墻撐的作用明顯設(shè)連墻撐⑥的極限荷載比⑤(不設(shè)連墻撐)提高了22%(但這是雙排架的試驗結(jié)果，隨著架體排數(shù)的增加，其作用將相應(yīng)降低)。極限荷載隨步距的減小而增大平面單元尺寸相同的⑩、?和?，步距1.2m的⑩的極限荷載是步距=1.8m的?的152.22%，而步距=0.6m的?更是?的242.22%，其單立桿承載達到了109kN，已接近其承載能力的標(biāo)準(zhǔn)值YdRd(=1.165X100.25kN),雖然并無斜桿設(shè)置。說明當(dāng)斜桿的設(shè)置角度偏小時(此時為21.16°)，已不起什么作用。2．碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計計算結(jié)果與試驗值的符合程度當(dāng)碗扣式鋼管模板支撐架亦采用與扣件式鋼管支架基本相同的式子，即在計算立桿的計算長度low時；對于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架，?。篏八卜2u)(5-97)◎K砂-1)對于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架,取】t爲(wèi)=代卡汕m(5'98)式中g(shù)址二支架立桿計算提度的調(diào)整系數(shù).分別查表寧86和表5活力Plw——按“首步架1+計的碗扣武鋼管腳手架單肢立桿的計算長度系數(shù)，査表5-22(當(dāng)斜桿設(shè)養(yǎng)鼻+框格時，將表中數(shù)值乘以045系數(shù)便用人將表亍加所列試驗架體按其結(jié)構(gòu)類型計算出其立桿的A.爭円和尺比工100.25純后「與其極限荷載試驗值汕「相比較，得到安全系數(shù)列入衣1中。其中，取單位架的佻=訴取哆無架的血：=+(N-4.5Q,N為支架極限荷載的試驗價，眾為富元架中的“幫忙”芷桿數(shù)°從表5-91所列計算值與試驗值的比較中可以看出：碗扣式鋼管支架設(shè)計和試驗承載能力的比較表5-91

編A)丄嚴(yán)i*h工(kN)(kN)I#Ke①1.81-51U1.666{(.477}1.1651.U133.55(313)「-224(19S)0145[11,1阿14.54(JS.45)27.25.1.87“-1,583門川03)3.56(2-98)nr0.160(0.201)(20.15)37.382,33(1.S6)J)1-80-3l-lfi3]1.0132.83咖0,22322,f674.403.33⑤二1.J1.0t,65314631.0133.512220.14814.A333.002.23{(.77)⑥Q(3-l：D(197)fo.18fi；(18.W)41-^51.7JJ(2.22)O1.81.S1,01.583(1.403)l.uta1-0133.36(2-9B)213(189)0.160(0.201)；6.(M(2D.15)38.252.39(l.W門1.0b02.09(1.B2)11631.0132.96(2.57)〔剛真203(0.365)20,35(26.57)44.752.29(L6B)AU8031.163l-(J]32^31790.22322,7687.75氛稀?a1.S1.16L.161.9S3(1.737)1A631..OT4.Lti(3.64)264(231)0.105(0.137J(13.73)454.27(3.2S)趣表號結(jié)構(gòu)類型爲(wèi)_A_護ghiA4g(kN)(kN)K(罟)Kdw￡L1..E1,161.161.B4(1.61)1.1AS1.003.85(3.3?)244(2M)0.123W.159)12.33(15,94)70.55.72(4.42)1.47(1-29)3,UB(2.70)195(17Deasy(0.243)18.95(2^.36)n-721.81.151.161.911(1.673)1.1?31,004,00(S,50)254(222)0.14(0.14S)11.43(1"4]65.55,73(4*41}1.624(1.42213.40(2+9B)216伽】0456(0.2CL)15.6400.15)4.19(3.25)A1.80-31.1W1.002鹿1790.22322.7692.54-06注：1.單定架的叫按“首城架"的"帚直桿"5-22,不帶括號的按“3步3跨”W.憎括號的按孚步2跨“連墻；舉元魏的斑血”匕欖為按丸稈類劃（幷丸桿、邊爻懺、中i；.ff）円ja豹平均值“下橫但肯匕欄值乘以調(diào)粘系數(shù)，蜒歐：?乘U0.80；?乘Jtk加。2.在“結(jié)構(gòu)類型“中,"Ah為“幾何車叮變桿羅S構(gòu)”枸架「古為“非幾何不可變桿縈結(jié)構(gòu)"構(gòu)峯*（1）室外試驗的支架高度為9m左右，支架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件相對較弱，極限荷載的試驗值與計算值的比較結(jié)果為：1）無斜桿和兩側(cè)面有斜桿設(shè)置的單元架（屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架）室外試驗的極限荷載為按“3步3跨”連墻計算的計算值的1.87?2.39倍,平均達到K=2.20，高于設(shè)計安全保證要求的2.026（=2X1.013）；而按“2步3跨”連墻計算時，則平均達到K=1.73；2）無斜桿的雙排3跨架（即單元架兩邊有輔助架）的K=2.23，與兩側(cè)設(shè)斜桿的單元架的K（=2.33）相近;而有連墻構(gòu)造的無斜桿雙排3跨架的K=2.79,其與2.23的比值為1.251，而有兩側(cè)斜桿單元架與無斜桿單元架的比值為2.33/1.87=1.246,兩者非常相近，說明兩側(cè)面設(shè)斜桿時，起作用相當(dāng)于加設(shè)連墻構(gòu)造；3）設(shè)置四側(cè)斜桿的單元架（屬于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架），其試驗極限荷載為計算值的3.33和3.86倍，平均K=3.60。（2）室內(nèi)試驗的支架高度為5m左右，約為室外試驗支架高度的一半，由于支架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件顯著加強，因而極限荷載提高，其分析結(jié)果為：1）無斜桿單元架按“3步3跨”連墻計算時K=4.27，按“2步2跨”連墻計算時，K也達到了3.28（為室外試驗的221.6%）；2）四側(cè)斜桿單元架的K達到4.06，為室外試驗的112.8%；3）3排立桿的多單元架的K值，按“3步3跨”連墻計時達到5.7，按“2步3跨”連墻計時，也達到4.4，分別將其「w值乘以0.85或0.80系數(shù)后，K值仍可達到3.25和2.9。以上分析結(jié)果表明，3排以上的支架可按“2步3跨”連墻計算，并可按支架高度調(diào)低u1w的取值。3．碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計的要點和參考資料（1）構(gòu)造要求1）支架的步距h應(yīng)不大于1.8m，立桿的縱距l(xiāng)和橫距l(xiāng)b應(yīng)不大于1.5m，且abh〃a和h〃b必須±1.0；2）支架立桿在頂層橫桿之上的伸出長度aW0.5（?1w—1）h,且應(yīng)盡量減??；3）雙排支架的兩個長向外側(cè)面和多排（3排以上）支架的四周外側(cè)面均應(yīng)設(shè)置不少于占其1/3框格的節(jié)點斜桿；4）各層橫桿和掃地桿必須雙向滿設(shè)。（2）設(shè)計計算要點由于絕大多數(shù)碗扣式鋼管支撐架的斜桿設(shè)置數(shù)量不會達到占其框格總數(shù)的一半，屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架，但其穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管腳手架，因此，在計算規(guī)定上作必要的調(diào)整，要點如下：1）雙排碗扣式鋼管支撐架，按“3步3跨”連墻計算；3排以上碗扣式鋼管支撐架按“2步3跨”連墻計算；2）碗扣式鋼管支撐架穩(wěn)定性驗算中立桿計算長