某城市污水處理廠工藝初步設(shè)計說明

下載可編輯下載可編輯..專業(yè).整理.1設(shè)計容和任務(wù)畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)根據(jù)已知資料，確定城市污水處理廠的工藝流程，計算各處理構(gòu)筑物的尺寸，繪制污水處理廠的工藝流程圖、平面布置圖、高程圖、主體構(gòu)筑物平面和剖面圖，并附詳細的設(shè)計說明書和計算書。設(shè)計容及要求設(shè)計說明書：說明城市概況、設(shè)計任務(wù)、工程規(guī)模、水質(zhì)水量。比較幾種生活污水處理技術(shù)的技術(shù)特點（技術(shù)穩(wěn)定性、投資成本、運行費用、占地大小、處理效果等）確定所選用的技術(shù)。根據(jù)所選技術(shù)，完成方案設(shè)計、工藝總體設(shè)計和局部施工圖設(shè)計（括各構(gòu)筑物設(shè)計計算、設(shè)備選型、投資估算及費用效益分析。說明書應(yīng)簡明扼要，力求50-70（7（和剖面圖?？偲矫娌贾脠D中應(yīng)表示各構(gòu)筑物的確切位置、外形尺寸、相互距離；各構(gòu)筑物之間的連接管道及場區(qū)各種管道的平面位置、管徑、長度、坡度；其它輔助建筑物的位置、廠區(qū)道路、綠化布置等；污水污泥處理高程中標出各種構(gòu)筑物的頂、底、水面以及重要構(gòu)件的設(shè)計標高、地面標高等。3．英文翻譯（3000-5000。設(shè)計資料概況——某城市位于黃淮平原。該市地形由南向北略有坡度，平均坡度為0.43.9～5.0m，4.80m7～11t/m2638℃，最低-8150m4.101.30m200000m3/d。原水水質(zhì)CODcr: 300mg/L BOD:200mg/L5SS: mg/L NH-N：25-35mg/L3TP: 3.9mg/L pH=6-9設(shè)計出水指標：該水經(jīng)處理以后，水質(zhì)應(yīng)符合國家《污水綜合排放標準》（GB18918－2002）中的一級標準。2污水處理工藝流程說明2.1城市概況某城市位于黃淮平原。該市地形由南向北略有坡度，平均坡度為0.43.9～5.0m，4.80m。屬粉質(zhì)砂土區(qū)，7～11638-8150m4.10m1.30m，2.50m200000m3/d。污水處理工藝流程說明工藝方案分析本項目污水處理的特點為：①污水以有機污染為主，BOD/COD=0.66,可生化性較好，BODCOD、SS針對以上特點，以及出水要求，現(xiàn)有城市污水處理技術(shù)的特點，以采用生化處理最為NH-N3較低，不必完全脫氮。A2/OSBR1A2/O工藝A2/OA2/O工藝根據(jù)活性污泥微生物在完成硝化、反硝化以及生物除磷過程對環(huán)境條件要求的不同，在A2/O已積累有一定的設(shè)計和運行經(jīng)驗，通過精心的控制和調(diào)節(jié)，一般可以獲得較好的脫氮除磷A2/O工藝也有一定的缺點，主要表現(xiàn)為：需分別設(shè)置污泥回流和回流系統(tǒng)，尤其是回流系統(tǒng)，設(shè)計回流比往往200%～300%左右或更大，這將增加投資和運行能耗，而且回流的控制較復(fù)雜，對管理的要求較高。2、卡魯塞爾氧化溝工藝卡魯塞爾氧化溝工藝是一種單溝式環(huán)形氧化溝，在氧化溝的頂端設(shè)有垂直表面曝氣斷氧化得以去除。該氧化溝一般設(shè)有獨立的沉淀池和污泥回流系統(tǒng)?？斎麪栄趸瘻暇哂幸话阊趸瘻系墓餐瑑?yōu)點，工藝流程簡單，抗沖擊能力較強，出水水質(zhì)較穩(wěn)定；其獨特之處在于：在處理某些工業(yè)污水時尚需預(yù)處理，但在處理城市污水時不需要預(yù)沉池；污泥穩(wěn)定，不需消化池可直接干化；工藝穩(wěn)定可靠；工藝控制簡單；系統(tǒng)性能顯示，BOD95%～98%，COD90%～95%，同時具有較高的脫氮除磷功5m8m，降低了占地面積和工程造價。不需要預(yù)沉池；污泥穩(wěn)定，不需消化池可直接干化；工藝穩(wěn)定可靠；工藝控制簡單；系統(tǒng)沉淀，影響運行效果，難以避免供氧和攪拌的矛盾，尤其在進水水質(zhì)較淡的情況下，為節(jié)由于表曝機數(shù)量少，溝混合液自由流程很長，由紊流導(dǎo)致的流速不均有可能引起污泥沉淀，影響運行效果，難以避免供氧和攪拌的矛盾，尤其在進水水質(zhì)較淡的情況下，為節(jié)能需降低表曝機的轉(zhuǎn)速，但會急劇減弱攪拌能力，無疑雪上加霜，導(dǎo)致嚴重沉淀，淤積污泥。對于大中型的氧化溝，水深不宜超過3.5m，否則應(yīng)設(shè)置水下推進器，投資和成本會有2mg/L卡魯塞爾氧化溝結(jié)構(gòu)簡單，管理方便。對中小規(guī)模的城市污水處理廠有一定的適用性。3、改良的SBR類工藝SBR20運行，單池由撇水器間接出水，故又稱序批式活性污泥法。該工藝將傳統(tǒng)的曝氣池、沉淀池由空間上的分布改為時間上的分布，形成一體化的集約構(gòu)筑物，并利于實現(xiàn)緊湊的模塊布置，最大的優(yōu)點是節(jié)省占地。另外，可以減少污泥回流量，有節(jié)能效果。典型的SBRCASS，CASTMSBRA2/O，SBR，UCTSBR為一間歇式反應(yīng)器，在此反應(yīng)器中活性污泥法過程按曝氣和非曝氣階段不斷重復(fù)，將生物SBR處理廠，進水量的增加導(dǎo)致需設(shè)計大量的SBRSBR以下為各種好氧生物處理工藝方法的技術(shù)經(jīng)濟指標比較各種好氧生物處理工藝方法的技術(shù)經(jīng)濟指標比技術(shù)指 經(jīng)濟指標* 運行情況標 運 管 適應(yīng)除率％）85～9510010010085～95除率％）85～9510010010085～9510010010085～95100100100

行理行理負穩(wěn)情荷波定況動一一不適般般應(yīng)傳統(tǒng)活性污泥法漸減曝氣 一

適用于中等濃度的生敏感一般 空氣供應(yīng)逐漸減小以配合法 般 般 有機負荷的需要分段曝氣 一 法 般

一般 處理污水的圍較廣法法法

穩(wěn) 簡 適定 便85～90<100<100>10085～9185～90<100<100>10085～91<100<100>10085～95>100<100<10085～90>100<100<10080～90<100>100<10085～95>100>100<10090～95<100>100>10090～99<100100<100穩(wěn) 簡 適定 便

一般都能使用，能抗沖擊負荷廠廠法法

穩(wěn) 一 適應(yīng) 施工難度大，一般不定 般簡 一般 適用高懸浮固體污般 便純氧曝氣法氧化溝

麻 適般 煩穩(wěn) 簡 適定 便

有經(jīng)濟氧源的地方需要脫氮除磷地區(qū)SBRAB法

85～95 <100

約100

穩(wěn) 簡 適應(yīng) 適用于中小型污水處理定 便一 簡 適應(yīng) 可分期建設(shè)達到不同般 便 水質(zhì)要求A/OA2/O生物膜法

90～95>=90

>100 >100 >100 一 般 般<100 <100 約 穩(wěn) 100 定

一般 需脫氮除磷的大型污水適應(yīng) 適用于小型污水廠而20萬噸的處理量屬于大中型污水處理廠，運用氧化溝及SBR并不合適。A2/O工藝對大型污水廠具有難以替代的優(yōu)點：A2/OSBR400000m3/d水廠，1m31146這種工藝的能耗和運營費低的原因是：a.設(shè)置初沉池，利用物理法以最小的能耗和費用去除污水中相當一部分有機物和懸浮物，降低二級處理的負荷，顯著節(jié)省能耗；b.污泥采用厭氧消化，它比氧化溝和SBR工藝的同步好氧消化顯著節(jié)省能耗，是一種公認的節(jié)能工藝。SBRSBRSBR污水廠規(guī)模越大，常規(guī)活性污泥法的優(yōu)勢就越大。A2/O法的主要缺點是處理單元多，操作管理復(fù)雜，特別是污泥厭氧消化要求高水而常規(guī)活性污泥法的缺點不會成為限制使用的因素。工藝流程考慮到進水量較大而水中雜質(zhì)含量不是很大，故省略初沉池直接進入進水進水格柵提升泵房沉砂池砂砂水分離消毒劑混合液回流排放接觸池二沉池好氧池缺氧池厭氧池泵房污泥回流濃縮池泥餅脫水間貯泥池圖2.2.2工藝流程簡圖

3工藝流程設(shè)計計算平均流量：Q=200000m3/d=8333.3m3/h=2.315m3/sa總變化系數(shù)：K= 2.7 (Q－平均流量，L/s)z Qa0.11 a= 2.723150.11=1.15∴設(shè)計流量Q：maxQ=K×Q=1.15×200000=230000m3/d=9583.3m3/h=2.662m3/smax z a設(shè)備設(shè)計計算中格柵格柵用以截留水中的較大懸浮物或漂浮物，以減輕后續(xù)處理構(gòu)筑物的負荷，用來去除那些可能堵塞水泵機組駐管道閥門的較粗大的懸浮物，并保證后續(xù)處理設(shè)施能正常運行的裝置。設(shè)計規(guī)定：水泵處理系統(tǒng)前格柵柵條間隙，應(yīng)符合下列要求：25～40mm16～25mm40mm0.2m3渣。格柵傾角一般用450～750。機械格柵傾角一般為600～700。通過格柵的水頭損失一般采用0.08～0.15m(5)0.6～1.0m/s。設(shè)計計算：圖3.2.1中格柵計算草圖設(shè)格柵前水深h=1.2m，過柵流速v=0.9m/s，柵條間隙寬度b=0.026m，柵條傾角α=60°，N=1，則柵條間隙數(shù)n為nQ

max

88sin2.66 sin600Nbhv 0.026sin2.66 sin600設(shè)柵條寬度為S=0.01m，則柵槽寬度B為B=S(n-1)+bn=0.01×(88-1)+0.026×88=3.16m水流通過格柵的水頭損失為

S4/3v2sinh k b 2g式中∑h——水流通過格柵的水頭損失(m)；k——系數(shù)，格柵受污堵塞后，水頭損失增大倍數(shù)，一般k=3；β——形狀系數(shù)，本設(shè)計中，柵條采用銳邊矩形斷面，β=2.42；將各參數(shù)數(shù)值代入上式，計算得，∑h=0.073m，取∑h=0.10m格柵總高度H為H=h+h+∑h2式中h0.3m2則柵槽總高度為H=1.2+0.3+0.10=1.60m。L

Ll l 2.01.0H11 2 tg式中l(wèi)1

m1

(BB1

)/2tg1

，B為進水渠寬，取2.00，1 為進水渠展開角，一般用20°；1l (BB1

)/2tg1

=(3.162.00)/2tg20o=1.59ml ml2

l/2=0.795m；1H mH=hh=1.2+0.3=1.5m；1 1 2將各參數(shù)代入，計算得L=6.25m。W：0.05m3/1000m3，K＝1.15Z86400qW

WVmax 1

864000.05

100m3/d2m3/d采用機械清渣。

K Z

1.151000提升泵房提升泵房用以提高污水的水位，保證污水能在整個污水處理流程過程中流過 ，從而達到污水的凈化。設(shè)計計算：5（4，1流量要求：Q Q /n1.15200000/(244)2396m3/h0 max選取500QW2600-15-160型潛污泵揚程/m流量轉(zhuǎn)速軸功率/kw出口直徑效率/%15/(m3/h)2600/(r/min)745160/mm50086.05污水提升泵房的集水池容積：VQmax

2.667560560/n 200m34設(shè)集水池的有效水深為3m，則集水池的面積為： S 66.67m2h 3500QW2600-15-1601950×1600，2的檢修維護空間。18m，6m集水池平面尺寸LB18m6m1.2m，4.2m細格柵圖3.2.3細格柵計算草圖h1.0mv=0.9m/sb=0.008m角α=60N=2，則柵條間隙數(shù)n為nQ

max

2.66 172sin600sinNbhv 20.0081.0sin600sin設(shè)柵條寬度為S=0.005m，則柵槽寬度B為B=S(n-1)+bn=0.005×(172-1)+0.008×172=2.23m水流通過格柵的水頭損失為 S4/3v2sinh k b 2g式中∑h——水流通過格柵的水頭損失(m)；k——系數(shù)，格柵受污堵塞后，水頭損失增大倍數(shù)，一般k=3；β——形狀系數(shù)，本設(shè)計中，柵條采用銳邊矩形斷面，β=2.42；將各參數(shù)數(shù)值代入上式，計算得，∑h=0.139m，取∑h=0.14m格柵總高度H為H=h+h+∑h2式中h0.3m2則柵槽總高度為H=1.0+0.3+0.11=1.41m。L

Ll l 2.01.0H11 2 tg式中l(wèi)1

m1

(BB1

)/tg，B1

為進水渠寬，取1.50， 為進水渠展開角，一般用20°；1l (BB1

)/tg1

=(2.231.50)/tg20o=2.00ml ml2

l/2=1.00m；1H mH=hh=1.0+0.3=1.3m；1 1 2將各參數(shù)代入，計算得L=6.75m。W：0.07m3/1000m3K＝1.15Z86400q WW Vmax 1

864000.072.662 14.00(m3/d)0.2m3/d采用機械清渣。

K 1000 1.151000Z沉砂池沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重較大的顆粒，保證后續(xù)處理構(gòu)筑物的正常運行。15~30m3/106m360%，1500kg/m3255o；200mm；貯砂斗不宜太深，應(yīng)與排砂方法要求，總體高程布置相適應(yīng)。0.01~0.02，0.3m。設(shè)計計算：圖3.2.4沉砂池設(shè)計草圖污水在沉砂池中停留時間t=50s，則沉砂池總有效容積V為：VQ t2.66250133.1m3max污水在池中水平流速v＝0.30m/s,則水流斷面積A為：AQ

max

2.662 8.87m2v 0.30設(shè)有效水深h2=1.1m，則沉砂池總寬度BB＝A/h＝8.87/1.1=8.0m24格，每格池寬b＝B/4＝2.00m(5)沉砂池的池長L＝vt＝0.30×50＝15m(6)沉砂室所需容積VQ

max

XT86400 2.66230286400 12.00m3K106Z

1.15106212.00V042

1.50m3沉沙斗各部分尺寸：設(shè)斗底寬a1=0.5m，60o，斗高h沉沙斗上口寬：h2 ha 3

a 21.00.51.65m2 tg60o沉沙斗容積：

1 tg60oh， 1.0SSV 3(S S SS0 3 1 2

) 2.770.52 1.652.770.52)1.96m31 2 30.06，坡向沙斗，h h'0.06l h'0.06(L2a a')/21.00.0621.650.2)/21.34m3 3 2 3 2Hhh1 2

h；3

—超高（m1

—貯砂室高度（m）3Hhh h1 2 3

0.31.341.12.74m驗算最小流速：在最小流速時，只用一格工作v Q

min

2.01 1.36m/smin

nw1

10.81.85沉砂池底部的沉砂通過吸砂泵，送至砂水分離器，脫水后的清潔砂粒外運 ，分離來的水回流至泵房。A2/O工藝1、設(shè)計流量 Q=200000m3/d（不考慮變化系數(shù)）2、設(shè)計進水水質(zhì) COD=300mg/L；BOD(S)=200mg/L；SS=180mg/L；NH-N=35mg/L；5 0 3TP=3.9mg/L3、設(shè)計出水水質(zhì) (S5 e 34、設(shè)計計算BODN=0.20kgBOD/(kgMLSS·d)5 5X=8000mg/LRR=0.6混合液懸浮固體濃度X R X

0.6

80003000mg/L

1R R 10.6QS 200000200V 0 ＝66666.7m3

NX 0.203000V 66666.7厭氧：缺氧：好氧

t 0.33d8hQ 200000厭氧池水力停留時間t h，池容V 0.266666.13333.m3厭 厭缺氧池水力停留時間t缺

0.28.0＝1.6h，池容V缺

0.266666.13333.m3好氧池水力停留時間t好

0.68.0＝4.8h，池容V好

0.666666.7＝40000m3厭氧段總磷負荷反應(yīng)池主要尺寸

QTP0XV厭

2000003.9＝0.0325kgTN/(kgMLSSd30008000反應(yīng)池總?cè)莘eV66666.7m322V單

V/466666.7/416666.7m3有效水深h4.5mV

16666.7單組有效面積S 單

單＝ 3703.7m2h 4.5采用5廊道式推流式反應(yīng)池，廊道寬b9.0mLS

3703.7

82.30mB 59.0校核：b/h9.0/4.52 (滿足b/h1~2)L/b82.30/9.09.14 L/b)1.0m，反應(yīng)池進、出水系統(tǒng)算進水管單組反應(yīng)池進水管設(shè)計流量Q Q/2200000/(286400)1.157m3/s1管道流速v1.2m/s管道過水斷面面積AQ1

/v1.157/1.20.964m24A44A管徑d

取進水管管徑DN1100mm校核管道流速v

Q 1.157

1.22m/s

A (1.1)22單組反應(yīng)池回流污泥渠道設(shè)計流量QR

200000渠道流速v1.2m/

Q RQ0.6R

4

0.347m3/sAQ1

/v0.347/1.20.289m24A44A管徑d

＝0.607m進水井反應(yīng)池進水孔尺寸：

Q 50000進水孔過流量Q2

R) 0.6) ＝0.926m3/4 486400孔口流速v0.6m/sQ 0.926孔口過水斷面積A .542m2v 0.6孔口尺寸取1.51.0m進水豎井平面尺寸2.5m4.0m按矩形堰流量公式：3Q 0.42 2gbH3Q

32Q3式中 b9.0m——堰寬，H——堰上水頭高

RR )內(nèi) 2

4.165m3/sH出水豎井平面尺寸4.0m4.0m出水管單組反應(yīng)池出水管設(shè)計流量

4.1653(Q1.86b3)233(Q1.86b3)21.869.0管道流速v1.2m/sQ

1.851

Q Q 1.851m3/s5 2管道過水斷面積A 5 1.5425m2v 1.2管徑d

41.54254A 4A3.14Q

1.851校核管道流速v

5A1.4A( )22

1.203m/s曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算AOR。AOR＝（去除BOD

氧當量-NNH-N5的氧當量）-反硝化脫氮產(chǎn)氧量每日產(chǎn)生的生物污泥量 Y

5 3 3 0.5 x Q(S

S)1K200000(20020)10.055103

14400kg/dVSS

0 e d生物合成需氮量為12%144001728kg/d折合每單位體積進水用于生物合成的氮量為：172810002000008.64mg/LNON量NO3

358.641511.36mg/L所需去除氮量S碳化需氧量D1

NO3

11.36200000/10002272kg/dQ(S S) 200000(0.200.03)D 0 1.42x ＝ 1.4214400＝29305.92kgO /d1 1e0.235

VSS

1e0.235 2硝化需要量D2D 4.6Q(N2

N)0.56xe VSS200000(3515)0.0010.56/d2反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D 2.6QNO 2.6200000/100011.36＝5907.2kgO /d3 3 2總需要量AORDD D1 2 3

29305.92103365907.2＝33734.72kgO2

/2

/h 去除1kgBOD5

的需氧量

AOR

33734.72

0.937kgO

/kgBOD

Q(S0

S) 200000(0.200.02) 2 5HGB0.54.320.14822.97.3830.19820.156.2服務(wù)面積f（m2）工作條件水深H（m）風量（m3/h）充氧能力q服務(wù)面積f（m2）工作條件水深H（m）風量（m3/h）充氧能力q（kg/h）c充氧能力氧利用率 理論動力效率ε（%） ASOR

AOR

s(20)

33734.729.17(C

sm(T)

C)1.024(T20)L

0.82(0.950.9099.122)1.0245/d＝2376.14kgO /h2 2好氧反應(yīng)池平均時供氣量 G /hs 0.3EA

0.320

phh1

h h3

h0.54.9m式中 hh1 2

0.2m——供風管到沿程與局部阻力之和h＝3.8m——曝氣器淹沒水頭3h 0.4m4h0.5m——富裕水頭根據(jù)供氣量和壓力選用四臺RF-350羅茨鼓風機按供氧能力計算所需曝氣器數(shù)量。取工作風量為：2m3/hh SOR 2376.14個)核算：

1 4q 40.148c3960240142.5m3/h982.33/40140.55m2供風管道設(shè)計供風干管道采用環(huán)狀布置。1 1流量QS

G /h2.75m3/4 s 4流速v10m/sSv42.7510Sv42.75103.14取干管管徑DN550mm單側(cè)供氣(向單側(cè)廊道供氣)支管 Q ＝ s 3300.2m3/h 0.917m3/s流速v10m/

S單 3 4 12S單4S單管徑d

10

＝0.34m取支管管徑為DN300mm雙側(cè)供氣Q

S雙

83m3/sS單流速v10m/sS雙S雙管徑d

10

＝0.48m取支管管徑DN=450mm41/m3池容計算。厭氧池有效容積V缺氧池有效容積V

9厭9厭混合全池污水所需功率為5(3333.38TR221.57-4/12型號葉輪直徑電動機功率轉(zhuǎn)速外形尺寸重量TR221.57-4/12（mm）1800（kW）4.5（r/min）38（mm）1300×1800（kg）300×1800污泥回流設(shè)備R污泥回流量QR

RQ0.620000120000m3/d5000m3/h15(411 1單泵流量Q ＝ Q＝ 5001250m3/hR單 4 R 4選取選取400QW-1250-5-30型潛污泵揚程/m 流量 轉(zhuǎn)速 軸功率/(r/min)5 1250 980 30混合液回流設(shè)備

出口直徑/mm400

效率/%78.9混合液回流泵R內(nèi)混合液回流量Q RQ2/d16666.67m3/hR 內(nèi)25(321 Q 1R2 單泵流量Q ＝3 R＝ 16666.67＝2777.8m3/hR2 550QW-3500-7-110揚程/m 流量 轉(zhuǎn)速 軸功率/(r/min)7 3500 745 110

出口直徑/mm550

效率/%77.5混合液回流管。Q Q混合液回流管設(shè)計Q6

R 2內(nèi)2

285m3/s泵房進水管設(shè)計流速采用v1.0m/sA

1.851 2v 1.04A44A管徑d

取泵房進水管管徑DN1600mm6校核管道流速v Q6

1.851

/s4d2

41.62泵房壓力出水總管設(shè)計流量 Q Q 1.851m3/s7 6設(shè)計流速采用v1.2m/s管道過水斷面積A＝

Q 1.8517＝ .54m2管徑d

v 1.24A 44A 取泵房壓力出水管管徑DN1400mm1.設(shè)計要求不好，出水中就會增加活性污泥懸浮物，從而增加出水的BOD濃度；同時回流污泥濃度也會降低，從而降低曝氣中混合及濃縮影響凈化效果.積大于只進行泥水分離所需要的面積.進入二沉池的活性污泥混合液濃度（2000～4000mg/L，有絮凝性能，因此屬于成層固定不變，僅與初始濃度有關(guān).活性污泥的另一個特點是質(zhì)輕，易被出水帶走，并容易產(chǎn)生二次流和異重流現(xiàn)象，使實際的過水斷面遠遠小于設(shè)計的過水斷面.0.03m/s.以利于氣，水分離，提高澄清區(qū)的分離效果.池體設(shè)計計算4t=3h，1m3/（m2?h-1）圖3.2.5二沉池設(shè)計草圖二沉池表面面積Q 8333.3F 2Nq/ 41.0D實際水面面積實際表面負荷

4F42083.33.14F4F42083.33.144

51.6m，取55m5524 2Q 8333.3

q/

＝0.88m3/m2nF 42375 Q 2083.3m20 n 4Xr8000mg/L混合液濃度 XXr

rr80000.60.63000mg/L，為保證污泥回流濃w2h，Tw4.0hVwV Tww

(1R)Q0XXr

X 40.6)2083.33000 3636.3m330008000采用機械刮吸泥機連續(xù)排泥，設(shè)泥斗的高度h 1.0m。4校核堰口負荷Qq/Q

1.67L*m校核固體負荷

1 2255q/

(1R)QN0 W

24 0.6)2083.3324 /(m3*d)2 F 2376澄清區(qū)高度：設(shè)t

h/

Q0t2083.3151.32m2 F 23761.5m，取h/1.5m2污泥區(qū)高度：設(shè)t/1.5h(1R)QN

t/ 0.6)2083.331.5

h2

0.5(NW

0 WC)Fu

1.15m2376h h/2 2

h2

50.32.95，取h2

3.5m沉淀池高度：設(shè)池底坡度為0.05，污泥斗直徑d=2m，池中心與池邊落差Dd 552h 0.05 0.05 1.33m，超高h 0.5m，污泥斗高度h 1.0m3 2 2 1 4Hhh1 2

h h3

31.06.33m進水部分設(shè)計1)進水管計算單池設(shè)計污水流量Q

＝Q/42.315/40.579m3/s單進水管設(shè)計流量Q＝Q

R)0.5790.926m3/s進 單選取管徑DN1000mm，流速v

4進＝

＝1.18m/s22）配水槽計算

1.02配水槽寬取0.8m取導(dǎo)流絮凝區(qū)停留時間為600s，Gm配水孔平均流速：

20s1，水溫取20oC，v1.06106m2/s，則得到2TvGm22TvGm26001.0610620n

/s孔徑Φ=50mm,沉淀池配水槽孔數(shù)（m）為：40.926m 6640.710.052孔距為：dD

3.1455

mm 664出水部分設(shè)計單池設(shè)計流量

＝Q/4＝2.315/40.579m3/s單環(huán)形集水槽流量q

/20.579/20.2895m3/s集 單環(huán)形集水槽設(shè)計k1.2集水槽寬度b(kq集

取b0.60m集水槽起點水深為h起集水槽終點水深為h終

0.75b0.45m1.25b0.75m槽深取0.7m，采用雙側(cè)集水環(huán)形集水槽計算，取槽寬b=1.5m，槽中流速v0.6m/s槽終點水深h q/vb0.2895/0.6432hk332hk3/h h24 433aq2/gb23aq2/gb231.00.28952/(9.811.02)k3h23h22h3/h4 k 43

0.204m30.32230.32220.2043/0.32校核：當水流增加一倍時，q=0.579m3/s，v′=0.8m/sh q/vb0.589/(0.843aq2/gb23aq2/gb231.00.5792/(9.811.02)k

0.32m3h223h22h3/h4 k 430.49220.323/0.493

0.72m設(shè)計取環(huán)形槽水深為0.8m，集水槽總高為0.8+0.3（超高）=1.1m，采用90°三角堰。出水溢流堰的設(shè)計采用出水三角堰90°，堰上水頭（三角口底部至上游水面的高度）H=0.05m(HO).1 2每個三角堰的流量q 1.4H52.5＝0.000783m3/s1 1三角堰個數(shù)n1

q /q集 1

0.2895/0.000783370(個)三角堰中心距（單側(cè)出水）L＝L/n (D2b)/

3.14(5520.6)/370＝0..456m1 1 1二、排泥部分設(shè)計單池污泥量總污泥量為回流污泥量加剩余污泥量回流污泥量QR剩余污泥量QS

QR8333.3/h14400m3/d600m3/hQ＝Q Q 50006005600m3/h總 R SQ

/4700m3/h單 總集泥槽沿整個池徑為兩邊集泥其設(shè)計泥量為qQ單

/21400/2700m3/h0.194m3/s集泥槽寬b0.9q940.40.47m取b0.5m起點泥深h1終點泥深h2

0.751.25b25m消毒接觸池接觸時間t30min，設(shè)計接觸池各部分尺寸、接觸池容積VV＝Q t9583.30.54791.65m3max、采用矩形隔板式接觸池4座n，每座池容積V1

4791.65/41197.9m33、接觸池水深h3m，單格寬b5m水流長度L1197.9/(3)79.86m設(shè)每座池分3格L79.86/34、加氯間1) 加氯量 按每立方米投加5g計，則W52000001031000kg2)5REGAL-2100（4110kg/h污泥泵房二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒閥井中，然后由管道輸送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。1、設(shè)計參數(shù)120000m3/d剩余污泥流量的計算：WaQ (SA 0

S)bVXe

(SS0

SSe

)QA

50%；XV

fXa

—A0.75；X—好氧區(qū)混合液污泥濃度；SSa X fXV a

0.7530002250mg/lWaQ (S S)bVX (SS SS)Q 50%A 0 e V 0 e A0.5200000(20020)0.1400002250(180-20)20000050%25000000g/d

W 25000000 4166.7m3/ s fX 0.758000r2、污泥泵7（52，型號300QW1000-28-1322（11，型號150QW210-7-7.53、集泥池容積 按1臺泵最大流量時6min的出流量設(shè)計V10006＝100m360取集泥池容積120m31面積 有效水深H2.5m，面積FQ1

48m28m，BFl集泥池平面尺寸L

H 2.5集泥池底部保護水深為1.2m，實際水深為3.7m4、泵位及安裝排污泵直接置于集水池，排污泵檢修采用移動吊架。1.設(shè)計要求1）污泥在最終處置前必須處理，而處理的最終目的是降低污泥中有機物含量并減少其水分，使之在最終處置時對環(huán)境的危害減至最小限度，并將其體積減小以便于運輸和處置.2）重力式濃縮池用于濃縮二沉池出來的剩余活性污泥的混合污泥.按其運轉(zhuǎn)方式分連續(xù)流，間歇流，池型為圓形或矩形.濃縮池的上清液應(yīng)重新回至初沉池前進行處理.連續(xù)流污泥濃縮池可采用沉淀池形式，一般為豎流式或輻流式.4m，0.1mm/s10～16h設(shè)計計算二沉池產(chǎn)生剩余活性污泥及其他處理構(gòu)筑物排除污泥由地下管道自流入集流井，剩余污泥泵(采用地下式)將其提升至污泥處理系統(tǒng)。剩余污泥泵房將污泥送至重力濃縮池，濃縮池采用豎流式；中心進水，周邊出水，底部排泥；P=99.6%；P=97%。1 2v0.1mm/s，0.1mm/s；濃縮時間T10h。池n=2q=75kgss/(m2.d)AQXs r

/q4166.78/75444.45m24An44An4444.4523.14h2

16.82mh2vT0.00011036003.6m/0.1m/s，則中心進水管管徑為：s/448.22/2s/448.22/20.11000d=1.35d=1.33m1/=1.35d=1.79m1濃縮池底部設(shè)置污泥斗，直徑可采用D/4，污泥斗夾角可設(shè)置為50o，斗高為：h51.0m濃縮后污水流量為：qQ

PP1

48.2299.6-9741.79L/ss100P2

100-97100

100-99.6Qs

Q 1s100P2

48.22 6.43L/100-97濃縮池總深度：Hhh h h h；h—超高，取0.3m；h—有效水深；h—中1 2 3 4 5 1 2 30.5m；h0.3m；h—泥斗高度。Hhh1 2

h h h3 4

4 0.31.05.7m1.7L（m·s刮渣板。NG16型中心傳動濃縮機。貯泥池采用圓形貯泥池，貯存來自濃縮池的污泥量。每天污泥量為QQs

555.6m3/d；貯泥池貯泥時間 ；則有效容積為VQT555.64/2492.6m3。設(shè)貯泥池池高h ，則貯泥池表面積F為2FV/h 92.6/330.87m224F430.873.14貯泥池徑D 4F430.873.14貯泥池設(shè)置超聲波液位計。距池底 0.5m處安裝潛水攪拌機以防止污泥沉積，選DOT075型低速潛水推流器。濃縮污泥提升泵房污泥泵提升流量QQs

555.6m3/d23.15m3/h250QW25-10-1.5（11，放置于剩余污泥泵房中。污泥脫水間P=97%GP=75％；W105.4397%)G 66.67m3/dw 175%6LWD430W（51L=18m，B=9m。3.3主要構(gòu)建筑物與設(shè)備一覽表序 名號1 2 房

規(guī)格L×B=6.25m×3.16mL×B=18.6m×9.6m

數(shù)量 設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量dQ=200000m3/dd2座 柵條間隙d26.0mm柵前水深h1.2m過柵流速v0.9m/sm3/h1座 單泵流量Q=2600m3/hH=6mH2OH=1mH2O=9800Pa設(shè)計流量

主要設(shè)備HG-120012螺旋壓榨機（Φ300）1螺紋輸送機（Φ300）1鋼閘門（2.0X1.7m）4（Φ1500mm,N60kw）5臺，41鋼閘門（2.0mX2.0m）5手動啟閉機（5t）5手動單梁懸掛式起重機（2t，Lk4m）1臺HG-1200回旋式機械格柵1套L×B=6.75m 2

Q=200000m3/d

超聲波水位計2套螺旋壓榨機（Φ300）1臺d3 d

×2.23m

柵條間隙d

螺紋輸送機（Φ300）1鋼閘門（2.0X1.7m）4柵前水深h1.0m手動啟閉機（5t）4臺過柵流速v0.9m/s平流沉L×B×H=m3/hQSL-400（1.2t）4砂水分離器（Φ0.5m）23砂池15m×8m×2.5m1座v=0.3m/sH1=T=50SAEW（AEW-3000）12L×B×H=m3/hTR221.57-4/12攪拌機32臺HGB181444A2O池82.3m×49.5m×5.5m4座BOD個5N=0.20kgBOD/(kgML5SS·d)設(shè)計流量Q=ZBX-552500m3/h吸泥機4臺5輻流式D×H=4座水力停留時間t=3h，撇渣斗4個二沉池Φ55m×表面負荷為1m3/6.33m（m2?h-1）池邊水深H1=3.5m6接觸消毒池L×B×H=27.3m×15m4座設(shè)計流量Q=9583.3m3/h注水泵（Q3～6m3/h）2臺×4mT=0.5H1=3m7加氯間L×B=12m×9m1座投氯量1000kg/d氯庫貯氯量按15dREGAL-21005電動單梁懸掛起重機(2.0t)1臺回流及2鋼閘門(2.0X2.0m)28剩余污泥L×B=1座手動單梁懸掛式起重機(2t)1臺（建式）20m×10mDN800mm,Φ1500mm個電動啟閉機（1.0t）2手動啟閉機（5.0t）2無堵塞潛水式剩余污泥泵3臺4.1

4勞動定員及其附屬構(gòu)筑物污水廠人員編制系根據(jù)建設(shè)部2001年《城市污水處理工程項目建設(shè)標準》進行確定。《建設(shè)標準》規(guī)定：1～5m3/dm325～75～10m3/dm37～5；10～20m3/dm35～3污水廠人員編制表序號機構(gòu)設(shè)置人員(人)備注1管理及工程技術(shù)人員8廠長1副廠長2總工程師12直接生產(chǎn)人員60工程師6給排水、機電、自控污水處理值班工人15污泥處理值班人15中心控制室10化驗室63輔助生產(chǎn)人員16機修電修44.2門衛(wèi)2為了使本廠建成后高運轉(zhuǎn)，專業(yè)技術(shù)人員和技術(shù)工人應(yīng)在國和與本廠工藝類似，且運轉(zhuǎn)管理好的城市污水處理廠進行時間培訓。技術(shù)管理為了使本工程運行管理達到所要求的處理效果、降低運行成本的目的，除了按上述的組織機構(gòu)進行行政管理外，還必須加強技術(shù)管理。會同市政環(huán)保部門監(jiān)測污水系統(tǒng)水質(zhì)，監(jiān)督工廠企業(yè)工業(yè)廢水排放水質(zhì)。工業(yè)廢水排放水質(zhì)必須達到“污水排入城市下水道水質(zhì)標準”(CJIS－86)的要求。完整的各項資料。及時整理匯總、分析運行記錄，建立運行技術(shù)檔案。(5).建立信息系統(tǒng)，定期總結(jié)運行經(jīng)驗。附屬構(gòu)筑物污水處理廠的輔助建筑物有泵房，鼓風機房，辦公室，集中控制室，水質(zhì)分析化驗室，變電所，存儲間等，其建筑面積按具體情況而定，輔助建筑物之間往返距離應(yīng)短而方便，安全，變電所應(yīng)設(shè)于耗電量大的構(gòu)筑物附近，化驗室應(yīng)機器間和污泥干化場，以保證良好的工作條件，化驗室應(yīng)與處理構(gòu)筑物保持適當距離，并應(yīng)位于處理構(gòu)筑物夏季主風向所在的上風中處。附屬化驗設(shè)備污水廠的常規(guī)主要化驗設(shè)備列下表：序號1設(shè)備名稱高溫爐數(shù)量1設(shè)備名稱生物顯微鏡數(shù)量12電熱恒溫箱1離子交換純水器15BOD培養(yǎng)箱1電冰箱17電熱恒溫水鍋1電動離心機19分光光度計1真空泵111酸度計1滅菌器113溶解氧測定儀2磁力攪拌器115水分測定儀1COD儀117精密天平2空調(diào)器119物理天平1計算機15工程概預(yù)算20t/天。估算依據(jù)建筑部建標《全國市政工程投資估算指標第四冊排水工程HGZ47-104-2007》國家城市給水排水工程技術(shù)研究中心《給水排水工程概預(yù)算與經(jīng)濟評價手冊》上海市政工程設(shè)計研究院《給水排水設(shè)計手冊》單項構(gòu)筑物的工程造價計算5.2.1.第一部分費用第一部分費用包括建筑工程費；設(shè)備、器材、工具等購置費；安裝工程費?？刹橛嘘P(guān)排水工程投資估算、概算指標確定。根據(jù)有關(guān)指標計算各項構(gòu)筑物的工程造價見下表：序號序號名稱投資概算1總平面萬元2污水泵房800萬元3平流沉砂池12.2200000244萬元4厭氧池157.192000003143.8萬元5曝氣池157.192000003153.8萬元6污泥泵房62.122000001242.4萬元7污泥濃縮池17.96200000359.2萬元8貯泥池5.64200000112.8萬元9脫水機房10鍋爐房11綜合樓及控制室12辦公及化驗樓13機修間14變電所、配電間15倉庫合計5.2.2第二部分費用5.165.16200000103.2萬元24.10200000482萬元20.24200000404.8萬元20.24200000404.8萬元16.64200000332.8萬元24.10200000482萬元17.89200000357.8萬元13413.4萬元13413.4506706.7萬元5.2.3第三部分費用第三部分費用包括工程預(yù)備費、價格因素預(yù)備費、建設(shè)期貸款利息、鋪底流動資金。工程預(yù)備費按第一部分費用的10%計，則：13413.4101341.34萬元價格因素預(yù)備費按第一部分費用的5%計，則：13413.45670.67萬元貸款期利息按貸款、鋪底流動資金按20%計，則：13413.4202682.68萬元第三部分費用合計：13413.4+670.67+2682.68=4694.69工程總投資合計：項目總投資=第一部分費用+第二部分費用+第三部分費用13413.4+6706.7+4694.69=24814.79萬元運行成本計算動力費（通常即為電費）：E 0.994QHd/nK1= z式中 Q―設(shè)計供水量，200000立方米每天。H―工作全揚程，15m。D―電費單價，0.6元/度。n ―水泵和電機效率，一般取75%。K―日變化系數(shù)，取1。zE=0.994*200000*15*0.6/0.75=2385600=238.56（萬元/年）1液氯單價1700元/噸E 62.05（萬元/年）2E=An3式中 A―職工每人每年的平均工資福利費，取30000元n5E=252（萬元/年）3E=SP4式中 S―工程總費用，24814.79萬元PE=SP=1240.74（萬元/年）4E=S*1%=248.15（萬元/年）5E=(E+EE +E+E)*6%=122.49（萬元/年）6 1 2 3 4 5因此，年經(jīng)營費用為：ΣE=E

+EE+E+EE=2163.99（萬元/年）1年處理水量為：

2 3 4 5 6ΣQ=365Q=7300m3單位制水成本為：T=ΣE/ΣQ=0.296（元/m3）

6污水處理廠總體布置污水處理廠平面布置的原則1處理構(gòu)筑物事務(wù)水處理廠的主體建筑物，在作平面布置時，應(yīng)根據(jù)各構(gòu)筑物的功能要求和水力要求，結(jié)合地形和地質(zhì)條件，確定它們在廠區(qū)平面的位置，對此，應(yīng)考慮：(2)構(gòu)筑物布置力求緊湊，以減少占地面積，并便于管理。(3)考慮近、遠期結(jié)合，便于分期建設(shè)，并使近期工程相對集中。(4)各處理構(gòu)筑物順流程布置，避免管線迂回。(5(6)建筑物盡可能布置為南北朝向。(730％，(8)交通順暢，使施工、管理方便。廠區(qū)平面布置除遵循上述原則外，還應(yīng)根據(jù)城市主導(dǎo)風向，進水方向、排水方向，工藝流程特點及廠區(qū)地形、地質(zhì)條件等因素進行布置，既要考慮流程合理，管理方便，經(jīng)濟實用，還要考慮建筑造型，廠區(qū)綠化及與周圍環(huán)境相協(xié)調(diào)等因素。2、管、渠的平面布置廠區(qū)主要管道有污水管道、污泥管道、超越管道、雨水管道、廠區(qū)給水管、廠區(qū)污水管及電纜管線等，設(shè)計如下：污水管道污水管道為各污水處理構(gòu)筑物連接管線及廠區(qū)污水管道，管道的布置原則是線路短，廠區(qū)污水經(jīng)污水管收集后接入廠區(qū)進水泵房，與進廠污水一并處理。污泥管道污泥管道主要為氧化溝出泥管，污泥泵房出泥管以及脫水機房污泥管。管道設(shè)計時考慮污泥含水率相對較低的特點，選擇適當?shù)墓軓郊霸O(shè)計坡度以免淤積。事故排放管在泵房格柵前調(diào)置事故排放管，一旦格柵或水泵發(fā)生故障以及需檢修時，關(guān)閉格柵前后閘門，進廠污水可通過事故排放管溢流臨時排入渭河。超越管（直接排放全部構(gòu)筑物雨水管道為避免產(chǎn)生積水，影響生產(chǎn)，在廠區(qū)設(shè)雨水排放管，廠區(qū)雨水直接排入某河。(6)廠區(qū)給水管廠給水由城市給水管直接接入，給水管道的布置主要考慮各處生活飲用和消防用水。污水廠的理構(gòu)筑物的沖洗，輔助建筑物的用水綠化等用深度處理出水。(7)電纜管線廠電纜管線主要采用電纜溝形式敷設(shè)，局部輔以穿管埋地方式敷設(shè)。廠區(qū)道路，圍墻設(shè)計8646周邊均設(shè)有道路。路面采用混凝土結(jié)構(gòu)。污水處理廠圍墻：采用花池圍墻，以增加美觀，圍墻高2.1m。4、輔助建筑物污水處理廠的輔助建筑物有：泵房、辦公室、綜合樓、水質(zhì)分析化驗室、變電所、維情況與條件而定。有可能時，可設(shè)立試驗車間，以不斷研究與改進污水處理技術(shù)。輔助構(gòu)筑物的位置應(yīng)根據(jù)方便、安全等原則確定。在污水處理廠應(yīng)合理的修筑道路，方便運輸，廣為植樹綠化美化廠區(qū)，改善衛(wèi)生條件，改變?nèi)藗儗ξ鬯幚韽S“不衛(wèi)生”的傳統(tǒng)看法。按規(guī)定，污水處理廠廠區(qū)的綠化面積不得少于30%。5、本設(shè)計污水處理廠的平面布置根據(jù)污水處理廠平面布置的原則，本設(shè)計污水處理廠的平面布置采用分區(qū)的方法，共分四區(qū)：廠前區(qū)、污水處理水區(qū)、污泥處理區(qū)和中水處理區(qū)。(1設(shè)有綜合樓、車庫、維修車間、食堂、浴室及傳達室等。建筑物前留有適當空地可作綠化用。綜合樓前設(shè)噴泉一座，以美化環(huán)境，噴泉用水為循環(huán)水。大門左右靠墻兩側(cè)設(shè)花壇。時對輔助構(gòu)筑物的布置較為有利。員集中地區(qū)。脫水機房接近廠區(qū)后門，便于污泥外運。污水處理廠的平面布置在廠區(qū)平面布置及高程布置時，主要根據(jù)各構(gòu)筑物的功能和流程的要求，結(jié)合廠址地形、地質(zhì)條件、進出水方向的可能來進行布置。在平面布置中根據(jù)進水方向，在進廠污水管道旁（處理廠東南角）就近設(shè)污水進水泵房，而根據(jù)排放水體方向及考慮夏季主導(dǎo)風向?qū)⑽鬯幚順?gòu)筑物依其流程由被向北布置,形成處理廠生產(chǎn)區(qū),作為輔助生產(chǎn)構(gòu)筑物的維修間設(shè)在進水泵房東側(cè),機修間位于處理廠中心,靠近鼓風機房,中心辦公樓則位于進廠大門的西側(cè),設(shè)化驗樓,會議樓,廠區(qū)綠化用地較多,可改善廠衛(wèi)生條件。在高程布置上，處理構(gòu)筑物標高僅按處理后污水能自然排出為前提，使進廠污水泵房揚程最小，節(jié)省經(jīng)常運行費用。污水處理廠的高程布置污水處理廠高程布置方法選擇兩條距離較低，水頭損失最大的流程進行水力計算。(3)在作高程布置時，還應(yīng)注意污水流程與污泥流程積極配合。污水處理廠污水處理流程高程布置的主要任務(wù)是：確定各處理構(gòu)筑物和泵房的標高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管渠的尺寸及其標高，通過計算確定各部位的水面標高，從而能夠使污水沿處理流程在處理構(gòu)筑物之間通暢地流動，保證污水處理廠的正常運行。為了降低運行費用和便于維護管理，污水在處理構(gòu)筑物之間的流動，以重力流考慮為宜(污泥流動不在此例)。為此，必須精確的計算污水流動中的水頭損失，水頭損失包括：(1)污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物的水頭損失。在作初步設(shè)計時可按下表所列數(shù)據(jù)估算。但應(yīng)當認識到，污水流經(jīng)處理構(gòu)筑物的水頭損失，主要產(chǎn)生在進口和出口和需要的跌水(多在出口處)，而流經(jīng)構(gòu)筑物本身的水頭損失則很小。頭損失。污水流經(jīng)量水設(shè)備的水頭損失。在對污水處理污水處理流程的高程布置時，應(yīng)考慮下列事項：以保證在任何情況下，處理系統(tǒng)都能夠運行正常。時的備用水頭。資過大和增加施工上的困難。污水入流干管或其它構(gòu)筑物的可能。本污水處理廠高程計算本設(shè)計處理后的污水排入河流后，河流水面水位接近廠區(qū)高程，故以河流水面水位作為起點，逆流向上推算各水面高程：污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物的水頭損失。在作初步設(shè)計時可按下表所列數(shù)據(jù)估算。但在出口處)，而流經(jīng)構(gòu)筑物本身的水頭損失則很小。構(gòu)筑物名稱水頭損失(cm)構(gòu)筑物名稱水頭損失(cm)格柵10～25雙層沉淀池10～20沉砂池10～25曝氣池污水潛流入池25～50沉淀池：平流20～40污水跌水入池50～150沉淀池：豎流40～50沉淀池:輻流50～60管渠設(shè)計參數(shù)出廠管管渠設(shè)計參數(shù)出廠管管渠名設(shè)計流尺寸稱水深 流速 長度D(mm) iH(mm) v(m/s) L(m)或B×H出廠管 2266160011250.0011.2500至接觸 2266池160011250.0011.210二沉池92612007500.00141.22出水管配水井到二沉 926池12007500.00141.230二沉池到配水 926井160011250.0011.232曝氣池到配水 926井10005600.00121.2197.7沉砂池753160011250.0011.212到配水井井泵房到沉砂池231590011250.0011.26河面最高水位：4.1m出水廠管沿程損失：0.001×150=0.15m接觸池下游水位：4.25m接觸池出水口損失：0.2m自由跌水：0.3m接觸池上游水位：4.75m二次沉淀池出水口損失：0.20m配水井至接觸池沿程損失：0.001×135=0.135m自由跌落：0.6m二次沉淀池集水槽堰上水頭：0.30m合計：1.m二沉池池水位：5.785m配水井到二沉池沿程損失:29.1×0.002=0.0582m跌水位：0.1m合計：0.1582m配水井水位：5.9432m曝氣池集水槽堰上水頭：0.30m曝氣池進水口損失：0.20m曝氣池至配水井沿程損失損失：197.7×0.0012=0.237m曝氣池跌水位：0.40m配水井出水損失：0.20m配水井進口損失：0.15m合計：0.987m曝氣池水位：6.9302m配水井到曝氣池沿程損失跌水位：0.1m沉砂池配水井到配水井沿程損失跌水位：0.1m沉砂池跌水位：0.2m合計：0.8m沉砂池水位：7.7302m配水井沿程損失：0.6-0.4=0.2m配水井跌水位：0.1m總水頭損失：3.6302m下載可編輯下載可編輯污泥流程為壓力流：儲泥池泥位：5.1m重力濃縮池到污泥投配井水頭損失：1.5m，2.49 28 1.51.852.52m 0.21.17

255.10-(2.52+1.5)=1.08m場地面標高為4.8m,則有，重力濃縮池標高：4.80+3.00=7.80m儲泥井標高：4.80+0.30=5.10m脫水機房標高：4.80+3.20=8.00m參考文獻[1][2][3][4][5][6][7][8][9][10][11][12][13][14][15]

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,by CarlosidentificationofPAOandGAOPhosphorus(P)isakeynutrientthatstimulatesthegrowthofalgaeandotherphotosyntheticmicroorganismssuchastoxiccyanobacteria(blue-greenalgae),andmustberemovedfromwastewatertoavoideutrophicationinaquaticwatersystems.TheriskofadverseeffectstotheplantandanimalcommunitiesinwaterwaysdeclinesasPconcentrationsapproachbackgroundlevels.Aroundtheworld,agrowingawarenessoftheneedtocontrolPemissions,whichisreflectedinincreasinglystringentregulations,hasmadePremovalmorewidelyemployedinwastewatertreatment.Enhancedbiologicalphosphorusremoval(EBPR)promotestheremovalofPfromwastewaterwithouttheneedforchemicalprecipitants.EBPRcanbeachievedthroughtheactivatedsludgeprocessbyrecirculatingsludgeanaerobicandaerobicconditions.Usually,biologicalnutrientremoval(BNR)referstothecombinationofbiologicalnitrogenremovalandtheEBPRprocess.ThegroupofmicroorganismsthatarelargelyresponsibleforPremovalareknownasthepolyphosphateaccumulatingorganisms(PAOs).Theseorganismsareabletostorephosphateasintracellularpolyphosphate,leadingtoPremovalfrombulkliquidphaseviaPAOcellremovalinthewasteUnlikemostothermicroorganisms,PAOscantakeupcarbonsourcessuchasvolatilefattyacids(VFAs)underanaerobicconditions,andstorethemintracellularlyascarbonpolymers,namelypoly-β-hydroxyalkanoates(PHAs).Theenergyforthesebiotransformationsismainlygeneratedbythecleavageofpolyphosphateandreleaseofphosphatefromthecell.ReducingpowerisalsorequiredforPHA下載可編輯下載可編輯formation,whichisproducedlargelythroughtheglycolysisofinternallystoredglycogen.Aerobically,PAOsareabletousetheirstoredPHAastheenergysourceforbiomassgrowth,glycogenreplenishment,Puptakeandpolyphosphatestorage.NetPremovalfromthewastewaterisachievedthroughtheremovalofwasteactivatedsludgecontainingahighpolyphosphatecontent.WhilethemajorityofPremovalfromtheEBPRprocessisoftenachievedthroughanaerobic–aerobiccycling,anaerobic–anoxicoperationalsoallowsPremovaltooccur,duetotheabilityofatleastsomePAOs(i.e.denitrifyingPAOsorDPAOs)tousenitrateornitriteinsteadofoxygenaselectronacceptorsand,therefore,performPuptakeanddenitrificationsimultaneously.MaximisingthefractionofPremovalachievedanoxicallycanreduceprocessoperationalcosts,duetosavingsinaerationaswellasintheamountofcarbonsourcesneededfordenitrification.Currently,manydifferentprocessconfigurationsexistwherebothPandnitrogenremovalarecombined.Whenoperatedsuccessfully,theEBPRprocessisarelativelyinexpensiveenvironmentallysustainableoptionforPremoval;however,thestabilityandreliabilityofEBPRcanbeaproblem.ItiswidelyknownthatEBPRplantsmayexperienceprocessupsets,deteriorationinperformanceandevenfailures,causingviolationstodischargeregulations.Insomecases,externaldisturbancessuchashighrainfall,excessivenitrateloadingtotheanaerobicreactor,ornutrientlimitationexplainstheseprocessupsets.Inothercases,microbialcompetitionbetweenPAOsandanothergroupoforganisms,knownastheglycogen(non-polyphosphate)accumulatingorganisms(GAOs),hasbeenhypothesisedtobethecauseofthedegradationinPremoval.LikePAOs,GAOsareabletoproliferateunderalternatinganaerobicandaerobicconditionswithoutperforminganaerobicPreleaseoraerobicPuptake,thustheydonotcontributetoPremovalfromsystems.GAOsarebelievedtouseglycogenastheirprimaryenergysourceforanaerobicVFAuptakeandPHAformation,whilePHAisoxidisedaerobically,leadingtobiomassgrowthandglycogenreplenishment.SinceGAOsconsumeVFAswithoutcontributingtoPremoval,theyarehighlyundesirableorganismsinEBPRsystems.GAOshaveindeedbeenfoundinnumerousfull-scaleEBPRplants,andstudiessuggestedthattheyincreasetheanaerobicVFArequirementsoftheseplants.MinimisingthegrowthofGAOsinEBPRsystemshasbeenawidelyresearchedtopicrecently,duetotheopportunitiesthatexistforincreasingthecost-effectivenessofthisprocess.FactorsaffectingthePAO-GAOcompetitionDiversestudieshavebeenundertakenaimingatgettingabetterunderstandingabouttheinfluenceofdifferentenvironmentalandoperatingconditionsonthePAO-GAOcompetition.Theeffectsoftemperature,typesofinfluentcarbonsources,pHandinfluentP/VFAratio,amongotherparameters,havebeenobservedtoplayanimportantroleonthecompetitionbetweenPAOandGAO.TemperatureeffectsMostofthelab-scalestudiescarriedouttoaddresstheeffectsoftemperatureonthePAO-GAOcompetitionagreeonthestatementthat,atwastewatertemperatureshigherthan20C,theactivityoftheBPRprocesstendstodeteriorateandGAObecomethedominantmicroorganisms. However,theunderlyingmechanismsoftheEBPRprocessdeteriorationandactualtemperatureeffectsonthemetabolismofPAOandGAOremainunclearsinceallthosestudieswerenotperformedusingenrichedPAOandGAOcultures.Atfull-scalesystems,differentstudieshavedescribedthedominanceofGAOandtheEBPRperform