設(shè)計(jì)2.2框架計(jì)算簡圖及線剛度

前言 建筑設(shè)計(jì) 總平面設(shè)計(jì) 平面功能布局設(shè)計(jì) 立面設(shè)計(jì) 剖面設(shè) 設(shè)計(jì)資料 結(jié)構(gòu)設(shè) 結(jié)構(gòu)選型 框架計(jì)算簡圖及梁柱線剛 豎向荷載計(jì) 風(fēng)荷載計(jì) 使用分層法計(jì)算框架彎 重力荷載代表值計(jì) 內(nèi)力組 截面設(shè)計(jì)與配筋計(jì) 基礎(chǔ)設(shè) 施工組織設(shè) 工程概 主要施工技術(shù)方 工期控制管理措 施工平面布 雨天施工技術(shù)措 技術(shù)進(jìn)步及降低成本措 結(jié)論 致謝 參考文獻(xiàn) 附錄 本工程總建筑面積5450m2，層數(shù)為六層，層高3.0m。本工程為辦公樓考慮教2.4m3整體感覺簡潔大方，給人以莊嚴(yán)、挺拔、、輕快、樸素、大放、親切的印象工程概況507.5m，7.8m；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，工程地質(zhì)及水文資1.1表 各巖土層力學(xué)指標(biāo)匯總性，土壤 大凍結(jié)深度0.56使用環(huán)境類別：二b設(shè)計(jì)荷載0.50kN/m20.2kN/m2

文地質(zhì)概況：最高地下水位ff（kPa（MPa（kN/m3厚度（m1——27.6/318.7/439/常年地下水位-3.9無腐蝕分組為第二組設(shè)計(jì)基 加速度值0.05（3）樓面、屋面荷載及常用材料和構(gòu)件重量見《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》2012屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，剛?cè)嵝韵嘟Y(jié)合的屋面，屋面120120確定框架計(jì)算為-1.0m，二層樓面標(biāo)高為3.0m，故底層柱高為4.0m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高）3.0m，由此可繪出框架計(jì)算簡圖如下圖：2.1主梁取注：對于中框架梁取I=2 邊框?yàn)镮=1.5左邊左邊跨梁 =EI/l=2.8×107左邊右邊 左邊 =4.03×10右邊 左邊中跨梁： =EI/l=2.8×107kN/㎡

1×0.3×0.603/7.5m=4.03×1041×0.25×0.53/2.4m=6.07×104中跨 上部層各柱：i=2.8×107kN/㎡

1=3.2×104底層柱 i=2.8×107kN/㎡×0.5×0.453/4.0×1=2.4×104kN.m令i左上層柱底層柱i左右邊跨=4.03×104kN.m/3.2×104kN.m=1.2i中跨梁=6.07×104kN.m/3.2×104kN.m=3.7 底層柱恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)防水層（剛性）30厚細(xì)石混凝土防 1.0kN/ 找平層：15厚水泥砂 0.015m×20kN/m3=0.30kN/找平層：15厚水泥砂漿 0.015m×20kN/m3=0.30kN/㎡找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3‰找平0.04m×14kN/m3=0.56KM/㎡保溫層：80厚礦渣水泥 0.08m×14.5kN/m3=1.16KM/㎡結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3kN/㎡抹灰層：10厚混合砂 0.01m×17kN/㎡=0.17kN/合計(jì)：6.89kN/水磨石地面（1020結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3kN/㎡抹灰層：10㎜厚混合砂漿 0.01m×17kN/m3=0.17kN/㎡合計(jì)：3.82kN/大理石面層，水泥砂漿擦縫、30厚1：3干硬性水泥砂漿，面上撒2㎜ 1.16kN/㎡結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3kN/㎡抹灰層：10厚混合砂 0.01×17kN/m3=0.17kN/合計(jì)：4.33kN/梁自重b×h=300×600梁自重： 25kN/m3×0.3m×（0.60m-0.12m）=3.6kN/m抹灰層：10厚混合砂 0.27合計(jì)：3.87梁自重b×h=250×500梁自重： 25kN/m3×0.25m×（0.50m-0.12m）=2.38kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 合計(jì)梁自重b×h=250×450梁自重： 25kN/m3×0.25m×（0.45m-0.12m）=2.06kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 合計(jì)基礎(chǔ)梁重b×h=250×400梁自重 25kN/m3合計(jì)（5）柱尺寸b×h=450×450柱自重： 25kN/m3×0.6m×0.6m=5.06kN/m抹灰層：10厚混合砂 0.306 0.9m×0.24m×18N/m3： 水泥粉刷外涂涂料 合計(jì)縱墻 6.8鋁合金 水泥粉刷外涂涂料外 0.75水泥粉刷 0.54：縱墻 2.7m×0.24m×9.8kN/m3=11.67：合計(jì)：13.83內(nèi)隔墻 2.4m×0.2m×7.5kN/m3=3.6水泥粉刷 1.73合計(jì):5.33活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Sk=1.0×0.2kN/㎡=0.2kN豎向荷載作用下框架內(nèi)力7.8m2.2（1）A-B 6.89kN/㎡×1.95×（1-2×0.252+0.253）×2=23.92kN/㎡活載 0.6×1.95×（1-恒載 4.33kN/㎡×1.95×（1-活載 2.0×1.95×（1-2×0.252+0.253）×2=9.35梁自重 A-B屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.87kN/m+23.92kN/m活荷載=板傳荷 樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.87kN/m+15.48kN/m=19.35活荷載=板傳荷 （2）B-C 6.89kN/㎡×1.95×5/8×2=9.04kN/㎡ 0.6×1.95×5/8×2=1.46kN/m恒載 4.33kN/㎡活載 2.0×1.95kN/㎡梁自重 B-C屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=2.59kN/m+16.79kN/m=19.38活荷載=板傳荷 （3）A（1100，1005.5kN/m3+25kN/㎡×㎡頂層柱恒荷載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=2.244kN/m×7.8+3.87kN/m×頂層柱活荷載=板傳荷載=3.47kN/m7.5m/2+6.89kN/1.955/87.8m=32.03柱恒荷載=墻自重+梁自重+板傳荷載=3.87kN/m×(7.8m-0.45m)+4.33kN7.5+5.71×（7.8-標(biāo)準(zhǔn)層柱活載：板傳活載基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=8.30kN/m×（7.8m-（4）B頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.87kN/m×（7.8m-×（1-2×0.252+0.253）+6.89kN/m×1.95m+2.22kN/m×7.5m/2=113.65頂層柱活載=板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.87kN/m×（7.8m-0.45m）+3.82kN/m×標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=27.07kN+13.02kN/m+2.0kN/m7.85/8基礎(chǔ)頂面恒載基礎(chǔ)梁自重墻自重=2.5kN/m(7.8m-2.3為了簡化計(jì)算作用在外上的風(fēng)荷載可近似用于屋面梁和樓面梁處的等效ωk=βzμsμzωo(hi+h式 ωo=基本風(fēng)壓，ωo=0.6kN/μz=風(fēng)壓高度變化系數(shù)，建設(shè)地點(diǎn)地面粗糙度為Bμs=風(fēng)荷載體形系數(shù)根據(jù)建筑物體型查得μs=1.3βz=風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用T1=0.08n(n0.64s>0.25s，順風(fēng)向風(fēng)振的影響，βz=1+ζvψz/μ hIhj2B=迎風(fēng)面的寬度2.4離地高度z/mμβμωo㎡hIhjWk注：對于框架結(jié)構(gòu)也可以近似按下式計(jì)算基本自振周期T1計(jì)算ψzH=20.1m，查表得ζ=1.23，v=0.5風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)1側(cè)移剛度D6~2D2.5構(gòu)建k kDA軸4.03×104kNm/10.08×104kNB柱2×(4.03×104kNm+6.07×104kNm)/210.08×104kN 與AB底層D2.6k kDA4.03×104kNm/7.56B（4.03×104kNm m)/7.56×CD與AB風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)△Uj=Vj式中：Vj=第j∑Dij=第jUj=第j1n1n頂層側(cè) Uj=j

△U U=j

△U2.7WjVj∑D△Uj△Uj654321U=∑△Uj層間側(cè)移最大值：1/2727<1/550(滿足要求2.8A（D）iy600050004000 3000 20001000B（C）iy6000500040003000200010002.9風(fēng)荷載作用下AD (kN (kNMbKN6543212

D/(KN/

D(KN/

D/

V/ 2.10BC層Vi

D/(KN/

(KN/m)

/

/

Mc(kN

Mc(kN

Mb(kN

Mb(kN 10.0118.02 19.8735.77 28.4551.21 35.9964.78 42.8577.13 148.70 48.7797.54 MMMM Ml (MbMt) Mr (MbMt) il il VlVr1(MlMr 2.11梁端剪力 柱軸力 VbAB-6- VbAB-6---5---4---3---2-- -51- -5（1）A-B軸：頂層：22.30kN/m B–C軸：頂層：13.25kN/m C-D軸：頂層 標(biāo)準(zhǔn)層9恒載最終軸力圖（對稱部分未標(biāo)出活載載作用下梁端彎矩計(jì)A-B軸：頂層：1.31kN/m B–C軸：頂層 標(biāo)準(zhǔn)層C-D軸：頂層 標(biāo)準(zhǔn)層42.25（對稱不封未標(biāo)出2.26（對稱部分未標(biāo)出集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi1屋面恒載250%屋面雪荷載3梁自重4墻自重5柱自重共計(jì)1樓面恒載250%樓面活載：=3梁自重4柱自重5墻體自重共計(jì)1樓面恒載250%樓面活載：=3梁自重4柱自重5墻體自重共計(jì)G1=樓面橫荷載+樓面活載50%+梁自重+上下各半層柱自重+上下各半層墻體自重=1278.902.27橫梁線剛度ib線剛度ic計(jì)算分別見下表D

c （根據(jù)梁柱的線剛度比k的不同梁的慣性矩再乘以不同的增大系數(shù)。梁截面慣性矩取值見下表，表中I0為梁矩形部2.28橫梁線剛度ibNmm2blEcl62503.423.292.29icNmm2bmm2mm4EcIcN2-12.302.31kib（一般層 （一般層 kDciEIC kib（底層k0.5（底層 k2.32ckkckki1kki1i2i3ki12.33A/Dk kbkkc 2D=kCc60.4550.4540.4530.4520.4510.452.34B/Ck kbkkc 2D=kCc60.4550.4540.4530.4520.4510.452.35ZAZBZD65432=橫向框架自振周期計(jì)算式。按式T11.7U=0.60s1 1 。2.36654321橫向作用計(jì)算及樓層剪力計(jì)amax=0.04（最大影響系數(shù)40m故采用底部剪力法計(jì)算水 作用，結(jié)構(gòu)總水 作用標(biāo)準(zhǔn)值按公式

=a1GeqGeq 因?yàn)椋篢g<T1=0.492s<5T

h2=1.0(阻尼調(diào)整系數(shù))g1a=1

Tg) =

0

21

FEK=0.028

Gi因?yàn)?.4Tg=1.40.4s=0.563s<T1=0.6s,所以不考慮頂部附加作用表2.37各層橫向作用及樓層剪GiHinGkHK654321nj—1—各質(zhì)點(diǎn)水平作用及了樓層剪力沿屋高分布圖 剪力沿房屋高度分布 圖2.39各質(zhì) 作用分布水平作用下框架位移計(jì)算nn水 作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移ui和頂點(diǎn)位移ui分別按公式(ui)Vi/表2.40橫向水平作用下的位移計(jì) 和u(ui)k計(jì)算計(jì)算過程如（11）表中e為各層的層間彈性位移角e

表2.40橫向水 作用下的位移計(jì)ujFi/iutujj61.6710-53.0010-44.0010-34.6710-25.0010-14.0010-4.34104<1/550=1.82103滿足式中uh=1/550D梁柱線剛度見表各柱剪力計(jì)算柱的反彎點(diǎn)高m，n，K查表得到柱反彎點(diǎn)系數(shù)yo根據(jù)上下橫梁線剛度比值來查得修正值y1，根據(jù)上下層高度變化查得修正值y2yh=(yoy1y2y32.41邊柱（A中柱（B中柱（C邊柱（Dky0ky0a1y1a1y1a1y3a1y3a2y2a2y2a2y3a2y3a3y3a3y3a3y3a3y3ky0ky0a1y1a1y1a1y3a1y3a2y2a2y2a2y3a2y3a3y3a3y3a3y3a3y3ky0ky0a1y1a1y1a1y3a1y3a2y2a2y2a2y3a2y3a3y3a3y3a3y3a3y3柱端及梁端彎矩的計(jì)上柱

=V(1

MD=

Vi2.42各柱剪力及彎矩值VijDyMbVijMuV(1 67.680.720.310.6165140.7626.170.600419.250.73135.970.649323.350.7743.640.66226.160.7448.870.66128.550.73451.640.62.43各梁柱彎矩剪力及軸力值MlbMrbVb/NAND6---2---5---4---4---6---3---3--2---1--1-----2.44（對稱部分未標(biāo)出2.45（對稱部分未標(biāo)出2.46（對稱部分未標(biāo)出內(nèi)力基本組合表（層不考慮荷載作考慮荷載作6層左M----------V--中M--V右M----------V----------3層左M---------V--中M-V右M----------V----------內(nèi)力基本組合表（層不考慮荷載作考慮荷載作6層左M----------V-6-中MV右M----------V---6-------3層左M-------V-----中M-V右M-------V-------內(nèi)力基本組合表（框架柱層不考慮荷載作考慮荷載作6層上M--N----------V----------下M--N----------V----------1層上M-----N----------V---------下M-----N----------V---------內(nèi)力基本組合表（框架柱層不考慮荷載作考慮荷載作6層上M----------N----------V----------下M----------N----------V----------1層上M-------N----------V-------下M-------N----------V-------內(nèi)力基本組合表（框架柱層不考慮荷載作考慮荷載作6層上M---------N---------V---------下M---------N---------V---------1層上M------N---------V------下M------N---------V------內(nèi)力基本組合表（框架柱層不考慮荷載作考慮荷載作6層上M--N----------V----------下M--N----------V----------1層上M-----N----------V---------下M-----N----------V---------混凝土強(qiáng)度：C25，fc=11.9N/mm2，fc=1.27N/鋼筋強(qiáng)度：HRB335，fy=300N/mm2HPB400，fy=360N/mmb0.518（查表框架柱截面

mm2

mm底層柱：Nmax軸壓比：μN(yùn)=N/fcAc滿足要求，則D取h0=450mm-45mm=405mm,Vmax=53.77kNhw0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×450×405=542.2kN>53.77kN(3)D：NA=α1fc頂層：從柱的內(nèi)力組合表可見Nb>N，為大偏壓，選用M大N小的組合最不 IAcN/fbh=257.78103IAclc=3.3mi

3000/129.9=23.15<34-e=ei+h/2- 1fC

Nefbh2(10.5AA' 1

=268.43mmf fy

a')HRB400，最小總配筋率As,min=A`s,min=0.55%×4502/2=557mm24Ф16(AA

mm S底層：從柱的內(nèi)力組合表可見Nb<N，為小偏壓，選用MNcN/fclc=4.0mi=129.9mm4000/129.9=31.01>34-0.5fcA=0.832<1，

0.70.3M10.7+0.3×-26.20 h

M

C取m=0.7，eaC

ns

1300M2/Nea

/h0

cMCmnsM2,Cmns0.7×1.32=0.92，Cmns1.0eo=M/N=39.18mm，ea=max{20mm，450mm/30=15mm}=20mmei=eo+ea=59.18mm，e=ei+h/2-as=241.24mm Nb1fcNe-0.431fcbh0f

1-bh0-as1 Nefbh2(10.5AA' 1 <0f fy

a')As,min=A`s,min=0.55%×4502/2=557mmAA mm2則每側(cè)實(shí)配4Ф16（ SLo/b=4.0/0.45=8.89ψ=0.99 SD頂層最不利組合0.3fcA=0.3×11.9×4502=722.9kN<N，N=722.9kN1.75f

0.07N1 4φ10@250（6）Aeo/ho=59.18/405=0.15<0.55eo/ho=309.36/405=0.76>0.55 F=1.78N/mm2，E=200×103N/mm,h Cs=37+6=43mm，te

0.0088，

M0.87h0

1.1-0.65ftk

sq

deqte

0.65，max1.9EsE

1.9cs0.08

te框架梁截面AB（300mm×600mm）1αs=M/αfbh2=0.084，1

=0.087<ζb，As=αfbh1 1 ρmin=max[0.2%,(45ft/fy)%]=0.2%，As,min=ρmin3Ф18（As=763mm2）ABBC2.54層支座左跨中截支座右支座左跨中截支座右6----11As=α1fcbh01---11As=α1fcbh0梁AB（頂層）Vb=93.37kN0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×300×560=499.80kN>Vb滿足要求。Asv/s=（Vb-按構(gòu)造配箍，取雙肢箍ABBC2.55層6363- /SVb-0.7ftbh0 AB（頂層Mk=120.52kN計(jì)算=1.1-0.65ftk/σskρte=1.1-n i

iii nv iiis

deq Cs

.09.1EsAB（標(biāo)準(zhǔn)層Mk=137.74kN

teσsk=Mk/0.87hoAs=222.71N/mm=1.1-0.65ftk/σskρte=0。n i

iii nv iiis

deq

Cs

.09.1Es

tecB基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，選粘土層為持力層，f=240kN/m2，根據(jù)地質(zhì)條件基礎(chǔ)埋置深度取為1.3m，0.8mC30，f=14.3kN/m2cym鋼筋，f 。.粘土ym =20kN/m3.( （1）A

kN/

,回填

按構(gòu)造要求初步確定基礎(chǔ)尺寸如圖所示,基礎(chǔ)埋深為0.5+0.8=1.3m,采用厚1002.56按受壓基礎(chǔ)初步估算基底面fafakdm(d0.5)=240+1.5×19.3×(1.3-0.5)=263.16A

fa-GdW

a=2b,b=2.4m,L=4.8m,b<3mMk=619.69kN

Nk=2150.43

Vk=53.772.57pmaxN

=2186.43

2.4

12.46

h=800mm，h。b=2.4m，柱截面的寬度和高度acbc0.45m，hpata0.45，aba2h01.95m，amatab 由于b>a2h0，于是A122h0b hc

F1PjmaxA1572.35kN，0.7npftamh0800.1kN，F(xiàn)10.7hpftamh0h=800mmh1=400mm，上階h01=350mm，b02h01沖切力：Pjmax×[（l2l12h01）bb/2b12h01)2]=382.37kN，抗沖切力：0.7hpftb1h01h01=482.28>382.37kN，滿足要求。Pj=Pjmin+（l+ac）/2l（Pjmax+Pjmin）=179.96+（4.8+0.45）/（2×4.8(193.36-M=1/48[(Pjmax+P)(2b+bc)+(Pjmax-P)b](-A=M/0.9fyho=3918.00mm MⅢ=1/48[(Pjmax+PⅢ)(2b+bc)+(Pjmax-PⅢ)b](l- = /0.9fyho=2931.11mm 比較A和 應(yīng)按A配筋，現(xiàn)于2.4m寬度內(nèi)配筋14@95，A=3888mm PF = =1495mm =1/24Pb-bc22ll /0.9fyho=249.52mm2 =1481mm2，所以按構(gòu)造配筋 S10@200.A=1886mmSMk

NK

VKek

MKNK

=0.0376Pk，maxNKGK16ek158.89kpa k，min

l

Pkmax=158.89kPa＜1.2faE=1.2afa=1.2×1.3×（2）B按受壓基礎(chǔ)初步估算基底面fafakdm(d0.5)=240+1.5×19.3×(1.3-0.5)=263.16A

fa-GdW

a=2b,b=2.4m,L=4.8m,b<3mMk=66.79kN

Nk=2355.18

Vk==51.33pmaxN

=2391.18

2.4

12.4 6

取h=800mm，h。基礎(chǔ)短邊長度b=2.4m，柱截面的寬度和高度acbc0.45mhpata0.45，aba2h01.95m，amatab 由于b>a2h0，于是A122h0b hc

F1PjmaxA1621.63kN0.7npftamh0800.1kN，滿足F10.7hpftamh0所以基礎(chǔ)高度h=800mm合適。基礎(chǔ)分兩級，下階h1=400mm，上階h01=350mm， 變截面，b02h01=1.2+2×沖切力：Pjmax×[（l2l12h01）bb/2b12h01)2]=415.30kN，抗沖切力：0.7hpftb1h01h01=482.28>415.30kN，滿足要求。Pj=Pjmin+（l+ac）/2l（Pjmax+Pjmin）=198.87+（4.8+0.45）/（2×4.8）×A=M/0.9fyho=4264.00mm MⅢ=1/48[(Pjmax+PⅢ)(2b+bc)+(Pjmax-PⅢ)b](l- = /0.9fyho=3187mm 比較A和 應(yīng)按A配筋，現(xiàn)于2.4m寬度內(nèi)配筋14/16@95，A=4483mm PF ⅡASⅡ

=1642.59mm =1/24Pb-bc22ll /0.9fyho=1632.30mm2< =1481mm2，所以按構(gòu)造配筋 S10@200.A=1886mmSMk

NK

VKek

MKNK

=0.0566PkmaxNKGK16ek l

結(jié)論P(yáng)kmax=267.77kPa＜1.2faE=1.2afa=1.2×1.3×建筑物619.65m，5450㎡。層屋面采用爐渣保溫層、SBS防水層，散水為素混凝土一次抹平。地質(zhì)及環(huán)境條0.5氣象條2.2℃27.5℃日期：125日～35施工工61011105150施工技術(shù)經(jīng)濟(jì)距10公里。木門窗由市木材制作（運(yùn)距7公里。樓，工人宿舍無需設(shè)置，但工地及鍋爐房仍應(yīng)設(shè)置。QT1-6型塔吊，QT1-2型塔吊。汽車除解放牌（5噸）外，尚有牌（8噸）基坑土方開挖施工本工程孔樁開挖采用鋼筋混凝土護(hù)壁加固方法，防止造成事故，同時(shí)用50M揚(yáng)程的孔樁開挖時(shí)要隨時(shí)檢查孔樁四周土質(zhì)及水的狀態(tài)，防止孔樁四周塌陷邊坡0.5m，20mm。80-100mm，傾角45所以鉆進(jìn)深度應(yīng)大于設(shè)計(jì)深度0.5米鉆孔完畢后應(yīng)立即將鋼筋體和灌漿管同時(shí)孔150mm32.5250mm—500mm1Φ30mm護(hù)坡砼中的鋼筋與坡面間隙宜大于20mm，鋼筋網(wǎng)應(yīng)與土釘和加強(qiáng)筋連接牢固，噴射砼時(shí)5m防管道滲水施工中嚴(yán)格觀察土質(zhì)變化當(dāng)土質(zhì)與提供的地質(zhì)報(bào)告有較大不符時(shí)就及基礎(chǔ)墊層施工12cm高低20mm，縫隙填塞完后，用1：3的水泥砂漿找平至墊層頂標(biāo)高。此側(cè)磚模項(xiàng)面，可作100mm動(dòng)器振搗密實(shí)（也可用鐵鏟拍壓，表面用硬刮尺厚漿刮平、鐵襪子收光?；A(chǔ)梁施工方（長梁臺(tái)振動(dòng)捧搗固。②土方回填施填土的施工方法，分層鋪填厚度，每層壓實(shí)遍數(shù)等應(yīng)通過試驗(yàn)確定，壓實(shí)系數(shù)λc、回填土方前進(jìn)技驗(yàn)收規(guī)范要求進(jìn)行基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)進(jìn)行隱蔽驗(yàn)收基（槽回填應(yīng)在相對兩側(cè)或四周同時(shí)進(jìn)行基礎(chǔ)側(cè)標(biāo)高不可相差太多③模板工程施工方基本項(xiàng)目：模板接縫不應(yīng)漏漿。模板與砼接觸表面干凈并涂刷劑，嚴(yán)禁②施工工藝與質(zhì)量內(nèi)墻包括筒體墻和剪力墻，其支承架均與墻兩側(cè)的梁板支承架相連接，達(dá)到支柱模板（3-1，3-1.2m。主筋綁扎臨時(shí)固定，用U安裝柱箍：柱箍采用Φ48×3.5,第一道箍距地面(樓面)15～20cm,以上的為75cm3.1梁模板的支設(shè)方式如圖3-23.2搭設(shè)梁板承重架（如在地面必須夯實(shí)，立桿下墊通長腳手板。梁與柱采用1.2m500mm～1000mm0.8～1.0m,梁高在1000～1500mm0.8m4m1/1000～3/1000。800mm50×3安裝樓板模板（3-（1）和龍骨，依次逐排安裝，支柱間距為80cm。大龍骨間距80cm，小龍骨間距60cm，模板使鋪模板，可從一側(cè)開始鋪，逐塊拼接，搭接e.20～30cm方向每隔1.6米左右一道,并應(yīng)經(jīng)常檢查,保證完整牢固,并按技術(shù)交底要求,搭設(shè)方f.3.3a.1.2Mpa；d.下來，不得拋擲，拆下后即清理干凈，板面涂刷劑，按規(guī)格分類堆放整齊。梁、板、柱采用竹膠板模板，背楞使用60×80、80×100木方，支撐為3.5壁厚，φ48加可鋼筋工程施工Ф12、?10、?81同冶煉方法的鋼筋≤60T為一批；同牌號、同規(guī)格、同冶煉方法而不同爐號組成混合批的鋼筋≤60T可作為一批，但每爐號含碳量之差≤0.02%、含錳量之差≤0.15%。經(jīng)復(fù)試合格2、鋼筋的3150～350℃烘箱內(nèi)烘干）焊接前應(yīng)查看焊條牌號是否符合要求；焊條藥皮應(yīng)無裂縫、氣孔凹凸不缺陷。2）作冷變試驗(yàn)，合格后才能成批焊接。直徑Φ16～18mmHRB335直徑Φ20mm以上HRB335級鋼筋采用預(yù)熱閃光焊在連續(xù)閃光前增加一次預(yù)熱過程，工作場所焊接，質(zhì)量可靠，施工費(fèi)用較優(yōu)點(diǎn)。本工程梁筋φ≥22時(shí)采用等強(qiáng)焊接或焊頭的焊縫長度h應(yīng)不小于0.3d，焊縫寬度b不小于0.7d搭接焊時(shí)，用兩點(diǎn)固定，定位焊縫離搭接端部20以上。表3.41≥82≥10作業(yè)場地要有安全防護(hù)設(shè)施，防火和必要的通風(fēng)措施，防止發(fā)生燒傷、觸電、砼工程施工方12各種施工機(jī)具到位，對各種機(jī)具進(jìn)行檢查，避免施工中出現(xiàn)機(jī)器故障，造成作好工人尤其是機(jī)器操作手的班前集底工作，使工人做到心中有數(shù)。崗位人員到位，責(zé)任到人。及時(shí)下發(fā)通知書給上道工序?qū)I(yè)工程師。待后報(bào)監(jiān)理工程師簽字認(rèn)可后再進(jìn)行本確定此次澆筑混凝土的值班及具體分工3e.d.混凝土澆筑與振搗的一般要求：混凝土自由傾落高度不得超過2m，如超過2m一般分層高度為振搗器作用部分長度的1.25倍，最大不超過50cm。使用式振搗器應(yīng)不大于振搗棒作用半徑的1.5倍（一般為30～40cm）。振搗上一層時(shí)應(yīng)下層5cm，以澆筑混凝土應(yīng)連續(xù)進(jìn)行。如必須間歇，其間歇時(shí)間應(yīng)盡量縮短，并應(yīng)層混凝土確定，一般超過2h時(shí)，應(yīng)按施工縫處理。柱澆筑前底部應(yīng)先填以2～3cm厚與混凝土配合比相同的減半石混凝土，柱混凝土應(yīng)分層振搗，使用式振搗器時(shí)每層厚度不大于50cm，振搗棒不得觸動(dòng)鋼筋和預(yù)埋件。除三分之一處，如沿著與次梁垂直的方向澆灌混凝土?xí)r，施工縫應(yīng)留置在主梁二分之一混凝土澆筑完畢后，夏季應(yīng)在12h或冬季可在24h以內(nèi)加以覆蓋和澆水應(yīng)在12h以內(nèi)7驗(yàn)員做好進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)混凝土試塊標(biāo)準(zhǔn)試塊寫內(nèi)容為工程名稱混凝土標(biāo)（C30、c.每500m3留置兩組，每增加250—500m3留置兩組。其中一組標(biāo)養(yǎng)，另一組同條件下養(yǎng)護(hù)。每工作班不足500m3也留置兩組。砌體工程施工本工程墻體工程：本工程墻體采用厚砼空心砌塊、厚陶粒實(shí)心磚、厚加氣砼1存樣本標(biāo)準(zhǔn)。浸水24h吸水率小于20%。2在混凝土工程施工時(shí)，砌體與混凝土梁柱相交處沿砌體高度方向每隔500預(yù)埋一塊×70×1503物品要限定荷載（如機(jī)磚不超過6皮磚高）。砌體墻的用料及構(gòu)造措施必須符合GB50203-984抹灰工程施工1基層處理→規(guī)方→澆水潤濕(→甩毛或刷界面劑<混凝土>)→標(biāo)準(zhǔn)灰餅→充筋→23止裂縫和空鼓，采用YH-2混凝土及砂漿面防裂劑。具體操作方法為:抹灰前將基層每遍抹灰厚度為5～7mm，面層經(jīng)趕平、壓實(shí)后其厚度一般不超過3mm，室內(nèi)抹灰以度為50mm，抹灰要求平整，不應(yīng)有裂紋，氣泡，接搓不平現(xiàn)象。要做到陰陽角方正，灰施工進(jìn)度計(jì)劃在本工程中的專業(yè)作業(yè)隊(duì)的工作內(nèi)容應(yīng)進(jìn)行統(tǒng)一的質(zhì)量進(jìn)度管理各專業(yè)隊(duì)施部的統(tǒng)一下在確保工程質(zhì)量和安全生產(chǎn)的前提下保證日周月施工計(jì)劃的完成，3）計(jì)劃的檢查與向現(xiàn)場施工管理班組長檢查本周計(jì)劃完成情況及下達(dá)下周的施工計(jì)劃月底根據(jù)考業(yè)主直接指定分包單位時(shí)土建承包人與建設(shè)單位訂立協(xié)議對指定分包單位工期嚴(yán)格執(zhí)行獎(jiǎng)懲制度，工資與工期掛鉤，提前，延期受罰備足，按時(shí)工資，穩(wěn)定人心不動(dòng)搖加強(qiáng)設(shè)備，確保正常運(yùn)行，提高機(jī)械使用率和完好率，以免影響工期施工機(jī)械設(shè)備的布1QTZ-63，50m2SCD200/2003、砼輸送泵：本工程設(shè)置一臺(tái)砼輸送泵，型號為HBT-80BX3-63056施地及施工臨設(shè)的安1、施150C254m，表面拉毛，供施工車輛通行。施地：利用空地作為施地2施工用水、用電管1擬從市 接駁，采用Ф50主干管接入現(xiàn)場。再變管徑接入用水地點(diǎn)。施工樓層供采用加壓供水，擬在一層砌筑20m3的蓄水池，用2"管徑150m揚(yáng)程的高壓水泵，供水到施兩個(gè)3/4"閥門，用膠皮管送水到施工操作面。23施工用電總量：P=1.10.64800.6280 600KVA4該施工現(xiàn)場用電電源由甲方提供，施工區(qū)內(nèi)現(xiàn)場設(shè)置配電室。施工現(xiàn)場用電線路采用電纜埋地或電纜及穿管敷設(shè)至各施工用電部位配電箱引出三路電源一路是436雨季施工要1、基坑挖土機(jī)開挖時(shí)，測量應(yīng)密切配合，及時(shí)抄測底標(biāo)高，防止超挖247911、雨季裝飾工程施工，對外粉刷有一定的影響。雨季來臨之前，務(wù)必做好外墻技術(shù)進(jìn)步措1力不得在跨端1/3范圍搭接下部受力筋不得在跨中1/3范圍搭接搭接位置中心距離不1.2la（la）50%。2根據(jù)施工要求，全部采用木摸后備5*10木方按照彈出的邊線，用支柱、穿觸表面須清理干凈并涂劑。345-50cm降低成本的措要給予經(jīng)濟(jì)。Φ16實(shí)行限額領(lǐng)料，做好砂漿、砼灰及各種材料的二次回收和利用工作I8%項(xiàng)目，做到有計(jì)劃、有、有總結(jié)，確保各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的全面完成；制定“干前、邊干邊算、干后核算”的成本控制方案70%以上，使之達(dá)到促進(jìn)效益的目的；認(rèn)真按圖紙放線，杜絕錯(cuò)挖、超挖，邊放坡邊支護(hù)，避免50×100mm50×100mm1.2m間距支撐形式，大大減少立柱的數(shù)量、用量，另一方面也減少了支撐安裝加固現(xiàn)場用料以限額領(lǐng)料和材料包干為主要，以消耗為依據(jù)控制材料的消耗量，鋼釬、U形卡、安全防護(hù)欄、木抹子等，可節(jié)約一定費(fèi)用。9）合理安排施工工序，進(jìn)行流水段交叉作業(yè)，縮短工期，節(jié)約大、小型施工機(jī)械租安全標(biāo)知》、《安全生產(chǎn)十個(gè)》、《安全生產(chǎn)六大紀(jì)律》、《安全保證體系網(wǎng)絡(luò)》、《施工現(xiàn)場安全管理制度》、《安全生產(chǎn)處罰條例》等圖牌。、“當(dāng)心墜落”、“當(dāng)心觸電”、“通行”、“戴好安全帽”等等。、用電設(shè)備統(tǒng)一并繪有通電標(biāo)志基坑作業(yè)安全基坑四周設(shè)置防護(hù)欄桿，并搭設(shè)上下基坑通道，其構(gòu)造應(yīng)符合臨邊和洞口作腳手架安全措(3)腳手架搭設(shè)后由公司組織分段驗(yàn)收，驗(yàn)收履行驗(yàn)收簽字手續(xù)。行檢查簽字手續(xù)。對檢查出的問題應(yīng)及時(shí)，項(xiàng)目部每半月至少檢查一次。腳手片須用不細(xì)于18#鉛絲雙股并聯(lián)綁扎不少于4腳手架外側(cè)自第二步起必須設(shè)1.2m30cm高踢腳桿，頂排防護(hù)欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的，在腳手架內(nèi)側(cè)設(shè)1.2m高的防護(hù)欄桿和30cm“三寶”、“四口”安全措密目式安全網(wǎng)必須滿足2000目/10cm×10cm，做耐貫穿試驗(yàn)不，6m×1.8m的單張網(wǎng)重量應(yīng)在3.0kg以上，并應(yīng)盡量滿足環(huán)境效果要求。安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)證和質(zhì)量合格證以及建筑安全監(jiān)督管理部 的施工現(xiàn)場搭架、支模等高處作業(yè)的均應(yīng)系安全帶。安全帶應(yīng)符合GB6095-88有合格，生產(chǎn)廠家經(jīng)勞動(dòng)部門批準(zhǔn)，并做好定期檢驗(yàn)。積極推廣使用可卷式安全帶。安全帶高掛低用，掛在牢固可靠處，將繩打結(jié)使用。安全帶使用后有專人負(fù)責(zé)，存，為了能夠更好的完成畢業(yè)設(shè)計(jì)天為自己安排一定得時(shí)間來做畢業(yè)設(shè)計(jì)我并且從館和別的同學(xué)那里借來許多參考文獻(xiàn)館的每一個(gè)部分設(shè)計(jì)都要與國家規(guī)，對于用CAD畫圖感覺沒什么問題對于我來說最大的問題出現(xiàn)在框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)上在計(jì)算受力時(shí)候一點(diǎn)都不能馬虎一不就會(huì)漏算幾個(gè)數(shù)據(jù)，這對于建筑的安全性是個(gè)極大的隱患。 本次設(shè)計(jì)從始至終得到了我們土木工程系教師的關(guān)心和支持尤其是指導(dǎo)老師她在繁忙的工作中抽出大量寶貴的時(shí)間對設(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo)為我提供大量資料參考，在我遇到疑難問題時(shí)及時(shí)給予解答,使設(shè)計(jì)能夠順利進(jìn)行。龍馭球.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].：高等教育張文忠.公共建筑設(shè)計(jì)原理[M].：中國建筑工業(yè)彭一剛.建筑空間組合論[M].：中國建筑工業(yè)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010–2002)[S].：中國建筑工業(yè)建筑采光設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（GB/T5003-2001）[S].：中國建筑工業(yè)李四光.地殼構(gòu)造與地殼運(yùn)動(dòng).中國科學(xué)民用建筑設(shè)計(jì)通則(GB50352–2005)[S].：中國建筑工業(yè)砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50003-2001）[S].：中國建筑工業(yè)建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（GBJ16-1987）[S].：中國計(jì)劃10建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)（GB/T50104- ：中國建筑工 SimpleBeamThelayoutofasimpleprestressed-concretebeamiscontrolledbytwocriticalsections:theummomentandsections.Afterthesesectionsaredesigned,intermediateonescanoftenbedeterminedbyinspectionbutshouldbeseparayinvestigatedwhennecessary.Theummomentsectioniscontrolledbytwoloadingstages,theinitialstageattransferwithminimummomentMGactingonthebeamandtheworking-loadstagewith umdesignmomentMT.sectionsarecontrolledbyarearequiredforshare,bearingplates,anchoragespacings,andjackingclearances.Allintermediatesectionsaredesignedbyoneormoreoftheaboverequirements,dependingontheirrespectivedistancesfromtheabovecontrollingsections.Acommonarrangementforposttensionedmembersistoemploysomeshape,suchasIorT,fortheummomentsectionandtorounditoutintoasimplerectangularshapenears.Thisiscommonlyreferredtoasblockforposttensionedmembers.Forpretensionedmembers,producedonalonglineprocess,auniformI,double-T,orcoredsectionisemployedthroughout,inordertofacilitateproduction.ThedesignforindividualsectionshavingbeenexplainedinChapters5,6,and7,thegeneralcablelayoutofsimplebeamswillnowbediscussed.ThelayoutofabeamcanbeadjustedbyvaryingboththeconcreteandtheThesectionofconcretecanbevariedastoitsheight,width,shape,andthecurvatureofitssoffitorextrados.Thesteelcanbevariedoccasionallyinitsareabutmostlyinitspositionrelativetothecentroidalaxisofconcrete.Byadjustingthesevariables,manycombinationsoflayoutarepossibletosuitdifferentloadingconditions.ThisisquitedifferentfromthedesignofsectionorauniformT-sectionandthepositionofsteelisalwaysasnearthebottomfibersasispossible.Considerfirstthepretensionedbeams,Fig.8-7.Herestraightcablesarepreferred,sincetheycanbemoreeasilytensionedbetweentwoabutments.Letusstartwithastraightcableinastraightbeamofuniformsection,(a).Thisissimpleasfarasformandworkmanshipareconcened,Butsuchasectioncannotoftenbeeconomicallydesigned,becauseoftheingrequirementsofthemidspanandendsections.Attheummomentsectiongenerallyoccurringatmidspan,itisbesttoplacethecableasnearthebottomaspossibleinordertoprovidetheumleverarmfortheinternalresistingmoment.WhentheMGatmidspanisappreciable,itispossibletoplacethec.g.s.muchbelowthekernproducingtensioninthetopfibersattransfer.section,however,presentsanentirelydifferentsetofrequirements.Sincethereisnoexternalmomentat,itisbesttoarrangethetendonssothatthec.g.s.willcoincidewiththec.g.c.atsection,soastoobtainauniformstressdistribution.Inanycase,itisnecessarytoplacethec.g.s.withinthekerniftensilestressesarenotpermittedats,andnottoofaroutsidethekerntoavoidtensionstressinexcessofallowablevalues.Itisnotpossibletomeettheingrequirementsofboththemidspanandsectionsbyalayoutsuchas(a).Forexample,ifthec.g.s.islocatedallalongthelowerkernpoint,whichisthelowestpointpermittedbysection,asatisfactoryleverarmisnotyetattainedfortheinternalresistingmomentatmidspan.Ifthec.g.s.islocatedbelowthekern,abiggerleverarmisobtainedforresistingthemomentatmidspan,butstressdistributionwillbemoreunfavorableats.Besides,toomuchcambermayresultfromsuchalayout,sincetheentirelengthofthebeamissubjectedtonegativebendingduetoprestress.Inspiteoftheseobjections,thissimplearrangementisoftenused,especiallyforshortspans.Forauniformconcretesectionandastraightcable,itispossibletogetamoredesirablelayoutthan(a)bysimplevaryingthesoffitofthebeam,asinFig.8-7(b)and(c);(b)hasabentsoffit,while(c)hasacurvedone.Forbothlayouts,thec.g.s.atmidspancanbedepressedaslowasdesired,whilethatatscanbekeptnearthec.g.c.Ifthesoffitcanbevariedatwill,forexample,aparabolicsoffitwillsuitauniformloading.Whilethesetwolayoutsareefficientinresistingmomentandfavorableinstressdistribution,theypossessthreedisadvantages.First,theformworkismorecomplicatedthanin(a).Second,thecurvedorbentsoffitisoftenimpracticalinastructure,forarchitecturalorfunctionalreasons.Third,theycannotbeeasilyproducedonalong-linepretensioningbed.Whenitispossibletovarytheextradosofconcrete,alayoutlikeFig.8-7(d)or(e)canbeadvantageouslyemployed.Thesewillgiveafavorableheightatmidspan,whereitismostneeded,andyetyieldaconcentricornearlyconcentricprestressatendsection.Sincethedepthisreducedforsections,theymustbecheckedforshare.For(d),itshouldalsobenotedthatthecriticalsectionmaynotbeatmidspanbutratheratsomepointawayfromitwherethedepthhasdecreasdappreciablywhiletheexternalmomentisstillneartheum.Beam(d),however,issimpleinformworkthan(e),whichhasacurvedMostpretensioningplantsintheUnitedStateshaveburiedanchorsalongstressingbedssothatthetendonsforapretensionedbeamcanbebent,Fig.8-7(f)and(g).Itmaybeeconomicaltodoso,ifthebeamhastobeofstraightanduniformsection,andiftheMGisheavyenoughtowarrantsuchadditionalexpenseofbending.Meansmustbeprovidedtoreducethefrictionallossofprestressproducedbythebendingofthetendons.Forexample,thetendonsmaybetensionedfirstfromsandthenbentattheharpoints.Itisevidentfromtheabovediscussionthatmanydifferentlayoutsarepossible.Onlysomebasicformsaredescribedhere,thevariationsandcombinationsbeinglefttothediscretionofthedesigner.Thecorrectlayoutforeachstructurewilldependuponthelocalconditionsandthepracticalrequirementsaswellasupontheoreticalconsiderations.Mostofthelayoutsforpretensionedbeamscanbeusedforposttensionedonesaswell.But,forposttensionedbeams,Fig.8-8,itisnotnecessarytokeepthetendonsstraight,sinceslightlybentorcurvedtendonscanbeaseasilytensionedasstraightones.Thus,forabeamofstraightanduniformsection,thetendonsareveryoftencurvedasinFig.8-8(a).Curvingthetendonswillpermitfavorablepositionsofc.g.s.tobeobtainedatbothandmidspansections,andotherpointsaswell.Fig8-8.LayoutsforposttensionedAcombinationofcurvedorbenttendonswithcurvedorbentsoffitsisfrequentlyused,Fig.8-8(b),whenstraightsoffitsarenotrequired.Thiswillpermitasmallercurvatureinthetendons,thusreducingthefriction.Curvedorbentcablesarealsocombinedwithbeamsofvariabledepth,asin(c).Combinationsofstraightandcurvedtendonsaresometimesfoundconvenient,asin(d).Variablesteelareaalongthelengthofabeamisoccasionallypreferred.Thiscallsforspecialdesignofthebeamandinvolvesdetailswhiayoffsetitseconomyinweightofsteel.InFig.8-8(e),somecablesarebentupwardandflange.Thesearrangementswillsavesomesteelbutmaynotbejustifiedunlessthesavingisconsiderableasforverylongspanscarryingheavyloads.8-3CableWestatedintheprevioussectionthatthelayoutofsimplebeamsiscontrolledbytheummomentandendsectionssothat,afterthesetwosectionsaredesigned,othersectionscanoftenbedeterminedbyinspection.Itsometimeshappens,however,thatintermediatepointsalongthebeammayalsobecritical,andinmanyinstancesitwouldbedesirabletodeterminethepermissibleanddesirableprofileforthetendons.Todothis,alimitingzoneforthelocationofc.g.s.isfirstobtained,thenthetendonsarearrangedsothattheirwillliewithintheThemethoddescribedhereisintendedforsimplebeams,butitalsoservesandcontinuousspans,wherecablelocationcannotbeeasilydeterminedbyinspection.Themethodisagraphicalone;givingthelimitingzonewithinwhichthec.g.s.mustpassinorderthatnotensilestresseswillbeproduced.Compressivestressesinconcretearenotcheckedbythismethod.Itisassumedthatthelayoutoftheconcretesectionsandtheareaofprestressingsteelhavealreadybeendetermined.Onlytheprofileofthec.g.s.istobelocated.ReferringtoFig.8-9,havingdeterminedthelayoutofconcretesections,weproceedtocomputetheirkernpoints,thusyieldinokernlines,onetopandonebottom,(c).Notethatforvariablesections,thesekernlineswouldbecurved,althoughforconveniencetheyareshownstraightinthefigurerepresentingabeamwithuniformcrosssection.Forabeamloadedasshownin(a),theminimumandummomentdiagramsforthegirderloadandforthetotalworkingloadrespectivelyaremarkedasMGandMTin(b).Inorderthat,undertheworking