單層輕鋼結(jié)構(gòu)工業(yè)廠房設(shè)計(jì)word

宋宏旭：?jiǎn)螌虞p鋼結(jié)構(gòu)工業(yè)廠房設(shè)計(jì)PAGE2中文題目：?jiǎn)螌虞p鋼結(jié)構(gòu)工業(yè)廠房設(shè)計(jì)外文題目：Designoflightsteelconstructionwithsinglepairinter-industrialbuilding畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）共89頁(yè)（其中：外文文獻(xiàn)及譯文25頁(yè)）圖紙共4張完成日期2011年6月答辯日期2011年6月PAGEI摘要本設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)形式為門(mén)式鋼架的單層雙跨廠房。設(shè)計(jì)中通過(guò)對(duì)廠房整體結(jié)構(gòu)、建筑使用功能、防火等級(jí)要求、抗震等級(jí)要求及耐久年限要求的綜合分析，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的最終的方案采用裝配式預(yù)應(yīng)力排架結(jié)構(gòu)形式。根據(jù)建筑設(shè)計(jì)用途和設(shè)計(jì)依據(jù)，使構(gòu)配件標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化的原則，設(shè)計(jì)時(shí)力求技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全使用、施工方便。確定建筑設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：構(gòu)件選型；柱子尺寸初定、結(jié)構(gòu)平面布置和剖面設(shè)計(jì)；單項(xiàng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算；最不利內(nèi)力組合；構(gòu)件截面設(shè)計(jì)，主要包括最不利內(nèi)力作用下上柱、下柱的配筋計(jì)算；柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；完成用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)自振周期，完成用底部剪力法計(jì)算水平地震作用；施工階段驗(yàn)算及施工圖繪制。關(guān)鍵詞：門(mén)式鋼架；單層雙跨廠房；內(nèi)力計(jì)算；配筋計(jì)算PAGEIIABSTRACTThecoursedesignwascompletedfortheSingledoublecrossworkshopofgabledframe,Thedesignofcomprehensiveconsiderationofoverallstructure、thefunctionalrequirementsofbuilding、thefirecoderequirements、safetyregulatoryrequirementsanddurabilitycode.Thefinaldesignusedfabricatedconcretesimplysupported.Accordingtothepurposeandbasisforbuildingdesign。Thecomponentsandpartsstandardization,serialization,universalprinciplesofdesignandstrivetoadvancedtechnology,economical,safe,easyconstruction.Determinethearchitecturaldesignofthemaincontent：componentselection;initiallyforcolumnsize,structure,layoutandprofiledesign;singleloadsStructures;completewithtopdisplacementmethodtocalculatenaturalperiodtocompletethelevelwiththebottomoftheseismicshearmethod;themostunfavorablecombinationofinternalforces;componentcross-sectiondesign,includingthemostadverseeffectofinternalforces,thecolumn,thenextcolumnandcorbelofReinforcementcalculation;Checkingtheconstructionphase;heconstructiondrawing.Keywords：gabledframe；Singledoublecrossworkshop；internalforcecalculation；reinforcementcalculation目錄HYPERLINK\l"_Toc296193562"前言1HYPERLINK\l"_Toc296193563"1緒論2HYPERLINK\l"_Toc296193564"1.1輕型門(mén)式剛架結(jié)構(gòu)體系在國(guó)內(nèi)的發(fā)展概況2HYPERLINK\l"_Toc296193565"1.2輕型門(mén)式剛架結(jié)構(gòu)的研究現(xiàn)狀3HYPERLINK\l"_Toc296193566"1.3設(shè)計(jì)的理論知識(shí)5HYPERLINK\l"_Toc296193567"1.3.1單層廠房結(jié)構(gòu)組成5HYPERLINK\l"_Toc296193568"1.3.2荷載取值6HYPERLINK\l"_Toc296193569"2單層輕型鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)計(jì)10HYPERLINK\l"_Toc296193570"2.1設(shè)計(jì)資料10HYPERLINK\l"_Toc296193571"2.1.1生產(chǎn)工藝要求10HYPERLINK\l"_Toc296193572"2.1.2工程氣象條件10HYPERLINK\l"_Toc296193573"2.1.3工程地質(zhì)條件10HYPERLINK\l"_Toc296193574"2.1.4建筑構(gòu)造10HYPERLINK\l"_Toc296193575"2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱的尺寸確定11HYPERLINK\l"_Toc296193576"2.2.1結(jié)構(gòu)構(gòu)件的選型11HYPERLINK\l"_Toc296193577"2.2.2柱截面尺寸確定12HYPERLINK\l"_Toc296193578"3.排架內(nèi)力計(jì)算14HYPERLINK\l"_Toc296193579"3.1荷載計(jì)算14HYPERLINK\l"_Toc296193580"3.1.1恒載計(jì)算14HYPERLINK\l"_Toc296193581"3.1.2屋面活荷載15HYPERLINK\l"_Toc296193582"3.1.3吊車(chē)荷載15HYPERLINK\l"_Toc296193583"3.1.4風(fēng)荷載16HYPERLINK\l"_Toc296193584"3.2內(nèi)力計(jì)算17HYPERLINK\l"_Toc296193585"3.2.1剪力分配系數(shù)的計(jì)算17HYPERLINK\l"_Toc296193586"3.2.2恒載作用下的排架內(nèi)力分析18HYPERLINK\l"_Toc296193587"3.2.3屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析20HYPERLINK\l"_Toc296193588"3.2.4吊車(chē)荷載作用下排架內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間）22HYPERLINK\l"_Toc296193589"3.2.5風(fēng)荷載作用27HYPERLINK\l"_Toc296193590"4.柱的設(shè)計(jì)29HYPERLINK\l"_Toc296193591"4.1最不利內(nèi)力組合29HYPERLINK\l"_Toc296193592"4.2柱的設(shè)計(jì)32HYPERLINK\l"_Toc296193593"4.2.1上柱配筋計(jì)算32HYPERLINK\l"_Toc296193594"4.2.2下柱配筋計(jì)算35HYPERLINK\l"_Toc296193595"4.2.3箍筋的配置38HYPERLINK\l"_Toc296193596"4.2.4柱的裂縫寬度驗(yàn)算38HYPERLINK\l"_Toc296193597"4.2.5柱的吊裝驗(yàn)算40HYPERLINK\l"_Toc296193598"4.3牛腿設(shè)計(jì)41HYPERLINK\l"_Toc296193599"4.4A柱施工圖43HYPERLINK\l"_Toc296193600"5.抗震計(jì)算44HYPERLINK\l"_Toc296193601"5.1荷載抗震計(jì)算44HYPERLINK\l"_Toc296193602"5.1.1橫向計(jì)算所需載荷44HYPERLINK\l"_Toc296193603"5.1.2縱向計(jì)算所需荷載45HYPERLINK\l"_Toc296193604"5.1.3橫向抗震計(jì)算46HYPERLINK\l"_Toc296193605"5.1.4縱向抗震計(jì)算48HYPERLINK\l"_Toc296193611"6圍護(hù)墻剛度計(jì)算52HYPERLINK\l"_Toc296193612"6.1圍護(hù)磚墻側(cè)移剛度計(jì)算52HYPERLINK\l"_Toc296193613"6.2磚圍護(hù)墻的抗震驗(yàn)算53HYPERLINK\l"_Toc296193614"7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)55HYPERLINK\l"_Toc296193622"8.結(jié)論62HYPERLINK\l"_Toc296193623"致謝63HYPERLINK\l"_Toc296193624"參考文獻(xiàn)64HYPERLINK\l"_Toc296193625"附錄A65HYPERLINK\l"_Toc296193638"附錄B76：?jiǎn)螌虞p鋼結(jié)構(gòu)工業(yè)廠房設(shè)計(jì)（論文）PAGE112PAGE111前言相對(duì)與其他結(jié)構(gòu)，鋼結(jié)構(gòu)具有輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性韌性好、安全可靠、工業(yè)化程度高、施工速度快等優(yōu)點(diǎn)。更具有在“高、大、輕”三個(gè)方面發(fā)展的獨(dú)特優(yōu)質(zhì)。鋼結(jié)構(gòu)以其自身的優(yōu)越性引起業(yè)內(nèi)關(guān)注，已經(jīng)在工程中得到合理的、迅速的應(yīng)用[1]。單層工業(yè)廠房比較容易組織生產(chǎn)工藝流程和車(chē)間內(nèi)部運(yùn)輸，地面上能夠放置較重的機(jī)器設(shè)備和產(chǎn)品，所以其在工業(yè)建筑設(shè)計(jì)中得到廣泛的應(yīng)用[2]。目前，我國(guó)鋼產(chǎn)量超過(guò)1億噸，鋼結(jié)構(gòu)在我國(guó)的應(yīng)用與發(fā)展已與國(guó)際接軌，有著廣闊的發(fā)展前景。

隨著我國(guó)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要，外國(guó)公司的涌入和技術(shù)設(shè)備引進(jìn)，大大加速了我國(guó)輕鋼結(jié)構(gòu)建筑體系的發(fā)展步伐。但是由于輕鋼結(jié)構(gòu)的科研、設(shè)計(jì)、施工管理相對(duì)滯后，所以在發(fā)展的過(guò)程還存在不少問(wèn)題，和國(guó)外輕鋼結(jié)構(gòu)房屋公司的技術(shù)水平相比還存在較大的差距，產(chǎn)品質(zhì)量管理好沒(méi)有走上正軌，市場(chǎng)還不規(guī)范。

今后10年鋼結(jié)構(gòu)的發(fā)展將會(huì)更快，為了使我國(guó)輕鋼結(jié)構(gòu)在新世紀(jì)經(jīng)濟(jì)領(lǐng)域中發(fā)揮更大作用，縮小和國(guó)外同行的差距，除了政府部門(mén)加強(qiáng)管理以外，科研、設(shè)計(jì)、施工單位和輕鋼結(jié)構(gòu)廠家要團(tuán)結(jié)合作，共同促進(jìn)我國(guó)輕鋼結(jié)構(gòu)事業(yè)的發(fā)展。通過(guò)本畢業(yè)設(shè)計(jì)總結(jié)在校期間的學(xué)習(xí)成果，從中學(xué)習(xí)、掌握和提高綜合應(yīng)用所學(xué)的理論知識(shí)進(jìn)行分析問(wèn)題和解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力；深入掌握房屋建筑鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的設(shè)計(jì)原理和方法；可以進(jìn)行專(zhuān)業(yè)外文資料的翻譯，并能熟練運(yùn)用Auto-cad制圖軟件，達(dá)到能夠獨(dú)立依照國(guó)家相關(guān)規(guī)范設(shè)計(jì)的目的。最后進(jìn)行工程實(shí)例設(shè)計(jì)，分別從荷載選取、建立計(jì)算模型、內(nèi)力分析、截面驗(yàn)算等方面進(jìn)行分析，進(jìn)而得出最終符合力學(xué)要求的設(shè)計(jì)信息，完成本雙跨輕鋼門(mén)式鋼架的設(shè)計(jì)。1緒論1.1輕型門(mén)式剛架結(jié)構(gòu)體系在國(guó)內(nèi)的發(fā)展概況由于科技的飛速發(fā)展以及鋼材品質(zhì)的進(jìn)步，鋼結(jié)構(gòu)的重要性己經(jīng)被先進(jìn)國(guó)家所肯定，隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，我國(guó)鋼鐵工業(yè)與建筑鋼結(jié)構(gòu)的應(yīng)用也取得了長(zhǎng)足的發(fā)展。中國(guó)鋼產(chǎn)量自1996年突破l億噸后，至今已實(shí)現(xiàn)”七連冠”。2000年中國(guó)鋼產(chǎn)量占到世界鋼產(chǎn)量份額的巧.23%，鋼材消費(fèi)量也一躍成為世界大國(guó)。到了2004年，我國(guó)的鋼產(chǎn)量已達(dá)到2.6億噸，中國(guó)鋼產(chǎn)量占到世界鋼產(chǎn)量份額的25%。隨著中國(guó)鋼材實(shí)現(xiàn)了從短缺到充裕的大跨度飛躍，國(guó)家相繼出臺(tái)了”發(fā)展鋼結(jié)構(gòu)、開(kāi)發(fā)鋼結(jié)構(gòu)造和安裝施工新技術(shù)等產(chǎn)業(yè)技術(shù)政策。至此，中國(guó)的鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)業(yè)擺脫了由于鋼材數(shù)量不足對(duì)鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)用的束縛，駛上積極發(fā)展的快車(chē)道。由從前的限制使用鋼結(jié)構(gòu)到現(xiàn)在鼓勵(lì)建筑鋼結(jié)構(gòu)的發(fā)展。由于國(guó)家政策、鋼材生產(chǎn)、設(shè)計(jì)研發(fā)等諸多方面的有利因素，近幾年我國(guó)的建筑鋼結(jié)構(gòu)處于建國(guó)以來(lái)最好的發(fā)展時(shí)期，而且還會(huì)在相當(dāng)長(zhǎng)時(shí)期內(nèi)得到長(zhǎng)足的發(fā)展。建設(shè)部、原國(guó)家冶金工業(yè)局成立的建筑用鋼技術(shù)協(xié)調(diào)小組制定的建筑用鋼發(fā)展計(jì)劃指出：爭(zhēng)取到2010年我國(guó)建筑鋼結(jié)構(gòu)用鋼達(dá)到鋼材總產(chǎn)量的5%，而發(fā)達(dá)國(guó)家建筑用鋼占鋼產(chǎn)量的比例目前都在10%以上。建設(shè)部1997年H月發(fā)布了新的《中國(guó)建筑技術(shù)政策》(1996、2010)，具體提出了發(fā)展鋼結(jié)構(gòu)的要求，這是幾十年來(lái)的第一次。近幾年來(lái)采用鋼結(jié)構(gòu)的工業(yè)與民用建筑年平均用量呈迅猛發(fā)展的態(tài)勢(shì)，其中輕型鋼結(jié)構(gòu)房屋所占比重在迅速增加，并且由于其突出的特點(diǎn)及適應(yīng)我國(guó)現(xiàn)階段國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要而得到飛速發(fā)展。據(jù)有關(guān)部門(mén)統(tǒng)計(jì)，1999年中國(guó)建筑用鋼約2500多萬(wàn)噸，占全部鋼材產(chǎn)量的20%一25%。其中鋼筋混凝土用鋼筋、鋼絲、鋼絞線約2000萬(wàn)噸，鋼結(jié)構(gòu)約200萬(wàn)噸，金屬門(mén)窗及設(shè)備支架約300萬(wàn)噸。包括橋梁、石油管線及各專(zhuān)業(yè)工業(yè)部門(mén)使用鋼材，其總量約為4000萬(wàn)一5000萬(wàn)噸，占全國(guó)鋼材產(chǎn)量45%左右。據(jù)統(tǒng)計(jì)，2000年中國(guó)每年大約有300多萬(wàn)平方米輕鋼結(jié)構(gòu)建筑竣工(包括門(mén)式鋼架、輕鋼房屋和壓型鋼板、拱殼屋蓋)。輕型鋼結(jié)構(gòu)所用鋼板大量為涂層鋼板。2000年，我國(guó)涂層鋼板表現(xiàn)消費(fèi)量達(dá)86.4萬(wàn)噸，而當(dāng)年涂層板產(chǎn)量只有35.4萬(wàn)噸，市場(chǎng)滿足率只有41%。而到了2004年，我國(guó)僅新增彩色涂層板生產(chǎn)能力143萬(wàn)噸/年。輕型鋼結(jié)構(gòu)體系中擦條和墻梁一般采用“Z”型或“C”形冷彎薄壁型鋼【4】。目前，我國(guó)冷彎型鋼年產(chǎn)量在30萬(wàn)噸左右。鋼結(jié)構(gòu)新興產(chǎn)業(yè)方興未艾，國(guó)產(chǎn)鋼結(jié)構(gòu)用鋼發(fā)展迅速。這幾年，為適應(yīng)鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)業(yè)對(duì)鋼材的需求，一大批新型鋼結(jié)構(gòu)用種相繼問(wèn)世，產(chǎn)量在不斷擴(kuò)大。寶鋼開(kāi)發(fā)出新型的耐火耐候鋼，初步形成了具有國(guó)際先進(jìn)水平的和中國(guó)特點(diǎn)的系列產(chǎn)品B27O一B57ONQ，并在國(guó)內(nèi)的大型廠房、民居、商務(wù)樓等應(yīng)用，受到鋼結(jié)構(gòu)加工、施工單位好評(píng)；馬鋼也研制出耐火熱軋H型鋼，能耐600℃高溫，并在上海一幢高層建筑上應(yīng)用；上海大通鋼結(jié)構(gòu)有限公司采用寶鋼的材料開(kāi)發(fā)出耐火耐候高頻焊接H型鋼。我國(guó)的熱軋H型鋼從零開(kāi)始發(fā)展到2002年的100多萬(wàn)噸，其他鋼結(jié)構(gòu)用的中厚板、型鋼、鋼管、冷彎型鋼、涂鍍層鋼板等產(chǎn)品，都有明顯的增長(zhǎng)，基本滿足國(guó)內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)行業(yè)的需求，為其不斷發(fā)展做出了貢獻(xiàn)。然而，應(yīng)該看到，盡管?chē)?guó)產(chǎn)的鋼結(jié)構(gòu)用鋼在研制、開(kāi)發(fā)和產(chǎn)能上有了長(zhǎng)足進(jìn)展，但與鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)業(yè)未來(lái)發(fā)展趨勢(shì)和要求還存在一定的差距，目前國(guó)產(chǎn)的輕型薄壁型鋼材與我國(guó)鋼結(jié)構(gòu)建筑業(yè)的發(fā)展還不能完全相適應(yīng)。比如，板材的焊接能力差，16Mn板材在焊接時(shí)往往出現(xiàn)層狀撕裂；高強(qiáng)度低合金結(jié)構(gòu)鋼在冷彎薄壁型鋼中的應(yīng)用尚未解決，不能滿足輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)的需要；我國(guó)生產(chǎn)的大多為鍍鋅薄板，而鍍鋁鋅薄板幾乎沒(méi)有，在輕鋼房屋中，用戶多選用抗蝕性能更好的鍍鋁鋅薄板；我國(guó)的型材品種規(guī)格還不能滿足建筑需要，H型鋼的規(guī)格不多，對(duì)其推廣應(yīng)用帶來(lái)一定影響；近年來(lái)，方鋼管在建筑建筑工程應(yīng)用增多，但這種型材的規(guī)格不夠齊全，尤其是大規(guī)格的很少，對(duì)推廣應(yīng)用有一定影響；目前國(guó)產(chǎn)鋼結(jié)構(gòu)用鋼主要是Q235，建筑用高強(qiáng)度低合金鋼品種還太少，Q39O鋼材在實(shí)際工程中尚未見(jiàn)采用；耐火耐候鋼等鋼材的新品種還需進(jìn)一步開(kāi)發(fā)；等等。這些問(wèn)題有待研究，它為鋼鐵企業(yè)提出了新的攻關(guān)課題。對(duì)于輕型鋼結(jié)構(gòu)，我國(guó)目前主要還是接受輕型門(mén)式剛架鋼結(jié)構(gòu)體系，我國(guó)現(xiàn)階段的設(shè)計(jì)規(guī)程也是針對(duì)這一結(jié)構(gòu)形式。中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)《門(mén)式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(CECSI()2：2002)就是針對(duì)這一結(jié)構(gòu)形式制定的[3]。1.2輕型門(mén)式剛架結(jié)構(gòu)的研究現(xiàn)狀與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)體系相比，輕型門(mén)式剛架房屋鋼結(jié)構(gòu)體系在理論還很不完善，存在著很大的理論探索空間。有鑒于此，圍繞輕型門(mén)式剛架鋼結(jié)構(gòu)體系應(yīng)用過(guò)程中各環(huán)節(jié)的工作均不是簡(jiǎn)單的成果應(yīng)用。另外，輕型門(mén)式剛架房屋鋼結(jié)構(gòu)體系在各個(gè)領(lǐng)域的技術(shù)進(jìn)步和應(yīng)用發(fā)展，除必要的技術(shù)導(dǎo)入之外，應(yīng)根據(jù)自身能力，追逐理論熱點(diǎn)，以科技為先導(dǎo)，開(kāi)展必要的科研工作，以最大限度地挖掘利潤(rùn)空間，追求更大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益，滿足生產(chǎn)和市場(chǎng)需要。就目前的熱點(diǎn)問(wèn)題有以下幾個(gè)方面：(1)理論研究方面：①應(yīng)力蒙皮效應(yīng)與結(jié)構(gòu)共同工作的空間作用；②I型變截面梁柱，在腹板局部屈曲后剛架結(jié)構(gòu)體系的穩(wěn)定極限承載力；③以用鋼量為目標(biāo)函數(shù)，以極限承載力或不適合變形為控制參數(shù)的計(jì)算機(jī)分析、優(yōu)化設(shè)計(jì)和評(píng)估軟件系統(tǒng)的開(kāi)發(fā)等。(2)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證方面：①節(jié)點(diǎn)、基本構(gòu)件和整體剛架結(jié)構(gòu)，在靜力和動(dòng)力荷載作用下的受力性能、破壞機(jī)理和對(duì)穩(wěn)定極限承載力的影響；②剛架結(jié)構(gòu)體系，在動(dòng)力和地震荷載作用下的工作性能和破壞機(jī)理等。(3)設(shè)計(jì)與生產(chǎn)領(lǐng)域技術(shù)方面①輕型門(mén)式剛架房屋鋼結(jié)構(gòu)體系的進(jìn)一步簡(jiǎn)化；②構(gòu)件節(jié)點(diǎn)(包括剛架和彩板節(jié)點(diǎn))設(shè)計(jì)的可靠性和方便適用；焊接I型鋼生產(chǎn)線的加工工藝的連續(xù)性和高效性，各環(huán)節(jié)效率如何協(xié)調(diào)同步，以及具體環(huán)節(jié)內(nèi)的專(zhuān)項(xiàng)技術(shù)。如切割、組立(或拼裝)、焊接、校正以及除銹和防腐處理技術(shù)等。另外，輕型門(mén)式剛架的安裝技術(shù)有別與傳統(tǒng)鋼結(jié)構(gòu)。剛架的安裝要區(qū)別具體情況和自身安裝能力，選擇整體或組合吊裝方案。整體吊裝的主要優(yōu)點(diǎn)是速度快，但機(jī)械和機(jī)具需用量大，并應(yīng)注意吊裝過(guò)程中的穩(wěn)定和作業(yè)安全等問(wèn)題；組合吊裝機(jī)械和機(jī)具需用量少，但工作量相對(duì)較大，用時(shí)較長(zhǎng)。并且由于作業(yè)量大，空中作業(yè)的安全性等問(wèn)題顯得十分突出。同時(shí)兩者均須強(qiáng)調(diào)安裝精度對(duì)結(jié)構(gòu)受力的影響。壓型板以及配套附件安裝則應(yīng)著重于根據(jù)不同板型的需要，選擇不同的安裝工藝，并且更強(qiáng)調(diào)板型連接和節(jié)點(diǎn)處理質(zhì)量，達(dá)到外形美觀和符合功能性要求等[4]。1.3設(shè)計(jì)的理論知識(shí)1.3.1單層廠房結(jié)構(gòu)組成圖1-2單層廠房結(jié)構(gòu)組成Figure1-2Single-layerworkshopstructures1）屋蓋結(jié)構(gòu)：位于廠房頂部，主要承受屋面上的豎向荷載，并與廠房柱組成排架承受結(jié)構(gòu)上各種荷載的作用。屋蓋結(jié)構(gòu)分為有檁體系和無(wú)檁體系兩種。有檁體系由小型屋面板、檁條、屋架及屋蓋支撐組成如圖1-3（a），這種屋蓋的結(jié)構(gòu)和荷載傳遞均比較復(fù)雜，整體性和空間剛度較差，但對(duì)一般中小型廠房能滿足使用要求，且構(gòu)件小而輕，便于運(yùn)輸和吊裝。無(wú)檁體系由大型屋面板（包括天溝板）、屋架及屋蓋支撐組成如圖1-3（b），有時(shí)還包括有天窗架和托架等構(gòu)件，這種屋蓋的屋面剛度大、整體性好，構(gòu)件數(shù)量和種類(lèi)較少，施工速度快，適用范圍廣，是單層廠房中最常用的一種屋面形式，適用于具有較大噸位吊車(chē)或有較大振動(dòng)的大、中型或重型工業(yè)廠房。（a）（b）圖1-3房蓋結(jié)構(gòu)Figure1-3Housingcoverstructure2）排架柱：柱頂與屋架鉸接，柱底與基礎(chǔ)頂面剛接，承受屋架、吊車(chē)梁及外墻等構(gòu)件傳來(lái)的豎向荷載、吊車(chē)荷載、風(fēng)荷載及地震作用等，并將它們傳至基礎(chǔ)，是廠房中的主要承重構(gòu)件。3）吊車(chē)梁：兩端焊接（簡(jiǎn)支）在柱的牛腿頂面，主要承受吊車(chē)傳來(lái)的豎向荷載及橫向或縱向水平荷載，并將它們及其自重傳遞給排架柱。4）支撐：包括屋蓋支撐和柱間支撐兩大類(lèi)。其主要作用是加強(qiáng)廠房的空間剛度和整體性，保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件在安裝和使用時(shí)的穩(wěn)定性和安全性，同時(shí)傳遞山墻風(fēng)荷載、吊車(chē)水平荷載和地震作用等。5）基礎(chǔ)：承受住和基礎(chǔ)梁傳來(lái)的荷載，并將它們傳至地基。6）圍護(hù)結(jié)構(gòu)：包括縱墻、橫墻（或稱(chēng)山墻）。抗風(fēng)柱、連系梁等構(gòu)件。主要承受墻體和構(gòu)件自重及墻面上的風(fēng)荷載，并將它們傳遞至柱和基礎(chǔ)，抗風(fēng)柱還將部分風(fēng)荷載傳至屋蓋結(jié)構(gòu)[5]。1.3.2荷載取值一個(gè)建筑對(duì)外界防御的第一道防線由墻面和屋面組成的外維護(hù)體系。它們同時(shí)承受風(fēng)載，雪載等荷載的作用，并將這些荷載傳到次要支承結(jié)構(gòu)上。次結(jié)構(gòu)即墻面墻梁及屋面檁條，將由墻面及屋面?zhèn)鬟f來(lái)的荷載均勻地傳到主結(jié)構(gòu)上去，同時(shí)對(duì)主結(jié)構(gòu)提供良好的側(cè)向約束。對(duì)于門(mén)式剛架輕鋼結(jié)構(gòu)，其主結(jié)構(gòu)由柱及橫梁構(gòu)成，承受荷風(fēng)載、雪載及其它的荷載，并將其傳遞到基礎(chǔ)。作用在橫向排架上的荷載有恒載、屋面活載、雪荷載、積灰荷載、吊車(chē)荷載、風(fēng)荷載等，除吊車(chē)荷載外，其他荷載均取自計(jì)算單元范圍內(nèi)[6]。1）恒載恒載包括屋蓋、柱、吊車(chē)梁及軌道連接件、圍護(hù)墻體自重，其值可根據(jù)構(gòu)件的設(shè)計(jì)尺寸和材料容重計(jì)算。若選用標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件，其值也可直接由標(biāo)準(zhǔn)圖查得。a）屋蓋自重屋蓋自重包括屋架或屋面梁、屋面板、天溝板、屋面構(gòu)造層（找平層、保溫層、防水層）、天窗架和屋蓋支撐等重量。計(jì)算單元范圍內(nèi)屋蓋的總重是通過(guò)屋架或屋面梁的端部以豎向集中力傳至柱頂，其作用點(diǎn)位置視實(shí)際連接情況而定。b）懸墻自重當(dāng)設(shè)有連系梁支承圍護(hù)墻體時(shí)，排架柱承受著計(jì)算單元范圍內(nèi)連系梁、墻體和窗等自重，它以豎向集中力的方式作用在支承連系梁的柱牛腿頂面，作用點(diǎn)通過(guò)連系梁或墻體截面的形心軸。c）吊車(chē)梁自重吊車(chē)梁和軌道及連接件自重按照吊車(chē)梁及軌道連接構(gòu)造標(biāo)準(zhǔn)圖取用，它以豎向集中力的方式沿吊車(chē)梁截面中心線作用在柱牛腿頂面，作用點(diǎn)距柱縱向定位軸線之間的距離，一般為750mm。d）柱自重，上、下柱自重及分別作用于各柱截面的幾何中心線上，且上柱自重對(duì)下柱幾何中心線有一偏心距。2）屋面活荷載a）屋面均布活荷載《荷載規(guī)范》規(guī)定屋面水平投影面上的均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：石棉瓦、瓦楞鐵等輕屋面和瓦屋面為0.3，鋼絲網(wǎng)水泥及其他水泥制品輕屋面為0.5；鋼筋混凝土[12]屋面為0.7；當(dāng)檢修施工荷載較大時(shí)，按實(shí)際情況采用。b）屋面雪荷載《荷載規(guī)范》規(guī)定屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算:(1-1)式中—基本雪壓值，由《荷載規(guī)范》中“全國(guó)基本雪壓分布圖”查得；—屋面積雪分布系數(shù)，可由《荷載規(guī)范》查得。c）屋面積灰荷載按照廠方使用性質(zhì)及屋面形式的不同，標(biāo)準(zhǔn)值可由《荷載規(guī)范》查得3）吊車(chē)荷載a）吊車(chē)豎向荷載對(duì)于四輪橋式吊車(chē)，可按下式進(jìn)行計(jì)算:(1-2)式中G—吊車(chē)橋架（大車(chē)）的總重；g—小車(chē)的重量；Q—吊車(chē)的額定最大起重量。b）吊車(chē)橫向水平荷載對(duì)于各類(lèi)四輪橋式吊車(chē)，當(dāng)小車(chē)滿載時(shí)，大車(chē)每一個(gè)輪子傳遞給吊車(chē)梁的橫向水平制動(dòng)力為(1-3)式中為水平制動(dòng)力系數(shù)，對(duì)軟鉤吊車(chē):當(dāng)t時(shí)，取當(dāng)t時(shí)，取當(dāng)t時(shí)，取c）吊車(chē)縱向水平荷載作用在吊車(chē)梁上的縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為（1-4）式中—吊車(chē)每端制動(dòng)輪數(shù)，對(duì)一般四輪橋式吊車(chē)，=1；—制動(dòng)輪在輪壓下與鋼軌間的滑動(dòng)摩擦系數(shù)。4）風(fēng)荷載風(fēng)荷載崔志作用于廠房外墻面、天窗側(cè)面和屋面，在迎風(fēng)墻面產(chǎn)生風(fēng)壓力，在背風(fēng)墻面產(chǎn)生風(fēng)吸力。風(fēng)荷載的大小與建筑場(chǎng)地的基本風(fēng)壓、建筑體型、高度及建筑地面粗糙度等因素有關(guān)?！逗奢d規(guī)范》規(guī)定：垂直于廠房各部分表面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算(1-5)式中—基本風(fēng)壓值，由《荷載規(guī)范》中“全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖”查得；—某高度Z處的風(fēng)振系數(shù)，對(duì)于高度小于30m的單層廠房，取=1.0；—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，離地面越高，風(fēng)壓值越大，為各廠房標(biāo)高處的風(fēng)壓與其10m高度處的基本風(fēng)壓的比值；它還與地面粗糙度有關(guān)，其值可由《荷載規(guī)范》查得；—風(fēng)荷載體型系數(shù)，可根據(jù)建筑體型由《荷載規(guī)范》查得。橫向排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下述有關(guān)公式計(jì)算:(1-6)(1-7)(1-8)式中B為計(jì)算單元寬度。2單層輕型鋼結(jié)構(gòu)廠房設(shè)計(jì)2.1設(shè)計(jì)資料2.1.1生產(chǎn)工藝要求某金工車(chē)間為兩跨等高廠房，跨度均為24m，柱距均為6m，車(chē)間總長(zhǎng)度66m?？偨ㄖ娣e3168。每跨設(shè)有10t吊車(chē)各一臺(tái)，吊車(chē)工作級(jí)別為中制A5，軌頂標(biāo)高為5.8m，廠房無(wú)天窗，建筑剖面簡(jiǎn)圖如圖2-1所示。耐火等級(jí)為二級(jí)，屋面防水等級(jí)三級(jí)，建筑耐久年限二級(jí)。2.1.2工程氣象條件廠房所在地點(diǎn)的基本風(fēng)壓為0.40/，基本雪壓為0.35K/，恒荷載為0.30/。2.1.3工程地地質(zhì)條件根據(jù)對(duì)建筑基地的的勘察結(jié)果，地地質(zhì)情況見(jiàn)下下表2-1表2-1建筑地層層一覽表（標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值）Table2--1Listtofbbuildiinggrround(stanndardvaluee)序號(hào)巖土分類(lèi)土層深度（M）厚度范圍（M）地基承載力fk（KPa）樁端阻力（KPaa）樁周摩擦力（KPPa）1雜填土0.0-0.80.82粉土0.8-1.81.0110103中砂1.8-2.81.0200254礫砂2.8-6.54.03002400305圓礫6.5-12.556.0500350060注：１）地下穩(wěn)定定水位距地坪坪－6M以下；；２）表中給定土層層深度由自然然地坪算起；；建筑場(chǎng)地類(lèi)類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地土。2.1.4建筑構(gòu)構(gòu)造屋面采用卷材保溫溫屋面做法，圍圍護(hù)墻為2440mm厚雙雙面清水磚墻墻，采用鋼門(mén)門(mén)窗，窗寬為為3600mmm，室內(nèi)外高高差為1500mm，素混凝凝土地面。圖2-1廠房剖面面示意圖Figure22-1diaagrammmaticcrosss-secttionooffacctory2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件選選型及柱的尺尺寸確定2.2.1結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件的選型鋼筋混凝土單層廠廠房多采用排排架結(jié)構(gòu)，為為了保證屋蓋蓋的整體性和和剛度，屋蓋蓋采用無(wú)檁體體系。該車(chē)間間廠房為卷材材防水屋面，因因而采用屋面面坡度較小而而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較較好的預(yù)應(yīng)力力折線形屋架架。普通鋼筋筋混凝土吊車(chē)車(chē)梁制作方便便，當(dāng)?shù)踯?chē)噸噸位不大時(shí)，有有較好的經(jīng)濟(jì)濟(jì)指標(biāo)，故選選用普通混凝凝土吊車(chē)梁。該該廠房各主要要承重構(gòu)件選選型[7]見(jiàn)表2-2。由工藝要求，吊車(chē)車(chē)軌頂標(biāo)高為為5.80mm，吊車(chē)為100t，A5中級(jí)工作作制，m，查電動(dòng)橋橋式起重機(jī)基基本參數(shù)和尺尺寸系列（ZZQ1-622）得軌頂至至吊車(chē)頂?shù)母吒叨葹?.330m。吊車(chē)梁的的高度為1..20m，軌軌道高度可取取0.20m，則牛腿頂面標(biāo)高=軌軌頂標(biāo)高—吊車(chē)梁高度度—軌道高度==5.80—1.20—0.20==4.40m，由建筑模數(shù)的要求求，故牛腿頂頂面標(biāo)高取為為4.60m；柱頂標(biāo)高=牛腿頂頂面標(biāo)高+吊車(chē)梁高度度+軌道高度+吊車(chē)高度+吊車(chē)頂至屋屋架下弦底面面的尺寸==4.60++1.20++0.20++2.30++0.22==8.522m，故柱頂（或屋架下下弦底面）標(biāo)標(biāo)高取為8..50m，假定室內(nèi)地面至基基礎(chǔ)頂面的深深度為0.550m，則mmm表2-2主要承重構(gòu)件件選型Table2--2Mainnbearringccomponnentsselecttion構(gòu)件名稱(chēng)標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號(hào)重力載荷標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410（一）1.56m預(yù)應(yīng)力力混凝土屋面面板YWB-2=2\*ROMANII（中中間跨）YWB-2=2\*ROMANIIss(端跨)1.4KN/(包括灌縫重)天溝板G410(三)1.5m6m預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土屋屋面板（卷材材防水天溝板板）TGB68-11.91KN//屋架G410（三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線線形屋架（跨跨度24m）YWJA-24--1Aa106KN/榀榀0.05KN//（屋蓋鋼支撐）吊車(chē)梁G323(二)鋼筋混凝土吊車(chē)梁梁（中、輕級(jí)級(jí)工作制）DL-9Z(中間間跨)DL-9B(邊跨跨)39.5/根40.8/根軌道連接G325吊車(chē)軌道聯(lián)結(jié)詳圖圖0.80KN//m基礎(chǔ)梁G320JL-316.7KN/根根注：本表圖集均按按《鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》設(shè)計(jì)計(jì)，重力載荷荷已換算為法法定計(jì)量單位位2.2.2柱截面面尺寸確定1）柱截面尺寸為A,C軸上柱矩==400mmm400mmm下柱=1\*ROMANI=400mmm800mm1000mm150mmB軸上柱矩=4000mm6000mm下柱=1\*ROMANI=400mmm800mmm100mm1500mm2）計(jì)算簡(jiǎn)圖及柱的計(jì)計(jì)算參數(shù)本廠房為金工車(chē)間間，工藝無(wú)特特殊要求，結(jié)結(jié)構(gòu)布置及載載荷分布（除除吊車(chē)載荷外外）均勻，故故可由廠房相相鄰柱距的中中線截取圖22-2所示為為計(jì)算單元，計(jì)計(jì)算單元寬度度B=6.00m。根據(jù)柱的的截面尺寸，其其計(jì)算參數(shù)表表2-3。表2-3柱的計(jì)算參參數(shù)Table2--3Coluumncaalculaatingparammeterss計(jì)算參數(shù)柱號(hào)截面尺寸（mm）面積（）慣性矩（）自重（KN/m）A,C上柱矩4004001.621.34.0下柱I40080011001501.775143.804.44B上柱矩4006002.4726.0下柱I40080011001501.775143.804.44圖2-2計(jì)算單元和和計(jì)算簡(jiǎn)圖Figure22-2caalculaatingunitandCCalcullationndiaggram3.排架內(nèi)力計(jì)算3.1荷載計(jì)算3.1.1恒載計(jì)計(jì)算（1）屋蓋自重三氈四油防水層撒撒綠豆砂保護(hù)護(hù)層00.4/20mm厚水泥砂砂漿找平層2000.02=00.4/150mm厚加氣氣混凝土保溫溫層7.500.15=11.1/20mm厚底板混混合砂漿抹灰灰170..02=0..34/預(yù)應(yīng)力大型屋面板板（包括灌縫縫）11.4/屋蓋鋼支撐0..05/屋面恒載合計(jì)3.669/為了簡(jiǎn)化計(jì)算，天天溝板及相應(yīng)應(yīng)構(gòu)造層的恒恒載，取與一一般屋面恒載載相同。屋架架自重為1006KN//榀，則作用用于柱頂?shù)奈菸萆w結(jié)構(gòu)自重重設(shè)計(jì)值為=1.2（3.6696+106）=382..42（2）吊車(chē)梁及軌道自自重設(shè)計(jì)值為為=1.2(39..5+0.886)=533.16（3）柱自重設(shè)計(jì)值為為A,C軸上柱下柱B軸上柱下柱各項(xiàng)恒載及其作用用位置如圖33-1所示。3.1.2屋面活活荷載由《載荷規(guī)范》差差得，屋面均均布活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為0..50/，雪荷載標(biāo)標(biāo)注值為0..35KNN/，小于屋屋面活荷載，故故僅按活荷載載計(jì)算。作用用于柱頂?shù)奈菸菝婊詈奢d設(shè)設(shè)計(jì)值為=50.4活荷載的作用位置置與屋蓋自重重作用位置相相同，如圖33-1所示。圖3-1荷載作用位置圖Figure33-1loaddspossitionndiaggram3.1.3吊車(chē)荷荷載對(duì)于10t的中級(jí)級(jí)工作制吊車(chē)車(chē)，查電動(dòng)橋橋式起重機(jī)基基本參數(shù)和尺尺寸系列（ZZQ1-622）將吊車(chē)的的噸位換算為為KN，得=125，=477，B=5.55m，K=4.400m，g=38圖3-2吊車(chē)荷載作作用下支座反反力影響線Figure3--2Craanelooadcoounterractinngforrceinnfluennceliines根據(jù)B與K，可算算得吊車(chē)梁支支座反力影響響線中各輪壓壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的坐坐標(biāo)值，如圖圖3-2所示，依依據(jù)該圖可求求得作用柱上上的吊車(chē)荷載載。1）吊車(chē)豎向荷載KNKN2）吊車(chē)橫向水平荷載載作用于每一個(gè)輪子子上的吊車(chē)橫橫向水平制動(dòng)動(dòng)力為則作用于排架柱上上的吊車(chē)橫向向水平荷載為為3.1.4風(fēng)荷載載基本風(fēng)壓=0.44/，按B類(lèi)地面粗糙糙度，由《荷荷載規(guī)范》差差得風(fēng)壓高度度變化系數(shù)為為柱頂（按H=9..0m）=1.0檐口（按H=100.8m）=1.0屋頂（按H=122.0m）=1.144風(fēng)荷載體型系數(shù)如如圖3-3所示，則則風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為則作用于排架計(jì)算算簡(jiǎn)圖上的風(fēng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值值為（a）風(fēng)荷載體型系數(shù)（b）風(fēng)荷載時(shí)排排架計(jì)算簡(jiǎn)圖圖圖3-3風(fēng)荷載體型型系數(shù)及排架架計(jì)算簡(jiǎn)圖Figure33-3Wiindlooadshhapeccoeffiicienttandbentcalcuulatioondiaagram3.2內(nèi)力計(jì)算該廠房為兩跨等高高排架，可用用剪力分配發(fā)發(fā)進(jìn)行計(jì)算。3.2.1剪力分分配系數(shù)的計(jì)計(jì)算對(duì)A，C軸柱由單階變截面柱的的柱頂位移系數(shù)和反力系系數(shù)（~）[8]可得==對(duì)于B柱由單階變截面柱的的柱頂位移系數(shù)和反力系系數(shù)（~）可得各柱的剪力分配系系數(shù)=則3.2.2恒載作作用下的排架架內(nèi)力分析將圖3-1中的恒恒載簡(jiǎn)化為圖圖3-4所示的的計(jì)算簡(jiǎn)圖，圖圖中由于圖3-4（aa）中的排架架為對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)構(gòu)，故在對(duì)稱(chēng)稱(chēng)荷載作用下下排架無(wú)側(cè)移移，各柱可按按柱頂為不動(dòng)動(dòng)鉸支座計(jì)算算，且中柱彎彎矩為零。圖3-4恒載作用下下排架內(nèi)力圖圖Figure33-4undeerconnstanttloaddbentttoiinsideediaggram對(duì)A,C軸柱，由單單階變截面柱柱的柱頂位移移系數(shù)c。和反力系系數(shù)（C1～C11）得則3.2.3屋面活活荷載作用下下排架內(nèi)力分分析1）AB跨作用有屋面面活荷載由屋架傳至柱頂?shù)牡募泻奢d,,由它在A，B柱柱頂及變變階處引起的的彎矩分別為為。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3--5（a）所示。圖3-5AB跨作用用屋面活荷載載時(shí)排架內(nèi)力力分析Figure33-5ABBwhennliveeloaddacroossfuunctioonrooofingbentinterrnalfforceanalyysis計(jì)算不動(dòng)鉸支座反反力A柱由前知，B柱，由單階變截面柱柱的柱頂位移移系數(shù)c。和反力系系數(shù)（C1～C11）得則排架柱頂不動(dòng)鉸鉸支座總反力力為將R反向作用于排架柱柱頂，由剪力力分配法可求求得排架各柱柱柱頂剪力排架各柱的彎矩圖圖、軸力圖及及柱低剪力如如圖3-5（b）（c）所示。2）BC跨作用有屋面面活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)，故故只需要將AAB跨作用有有屋面活荷載載情況的A柱與C柱內(nèi)力對(duì)換換，并注意內(nèi)內(nèi)力變號(hào)，如如圖3-6所示。圖3-6BC跨作作用屋面活荷荷載時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖Figure33-6ABBwhennliveeloaddacroossfuunctioonrooofingbentinterrnalfforceanalyysis3.2.4吊車(chē)荷荷載作用下排排架內(nèi)力分析析（不考慮廠廠房整體空間間）1）作用于A柱由吊車(chē)豎向荷載，在柱中引起起的彎矩為，計(jì)算簡(jiǎn)圖如如圖3-7（a）所示。圖3-7作用在A柱柱時(shí)排架內(nèi)力力圖Figure33-7WhhenrooleinnAcoolumnbenttoinnside計(jì)算不動(dòng)鉸支座反反力A柱B柱由單階變截面柱的的柱頂位移系系數(shù)c。和反力系系數(shù)（C1～C11）得則將R反向作用于排架柱柱頂，由剪力力分配法可求求得排架柱各各柱頂剪力為為排架各柱的彎矩圖圖、軸力圖和和柱底剪力值值如圖3-7（b），（c）所示。2）作用于B柱左由吊車(chē)豎向荷載，在柱中引起起的彎矩為計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3--8（a）所示。圖3-8作用在B柱柱左時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖Figure33-8whhenrooleinnBcoolumnbenttoleeftwiithinA柱B柱則將R反向作用于排架柱柱頂，由剪力力分配法可求求得排架柱各各柱頂剪力為為排架各柱的彎矩圖圖、軸力圖和和柱底剪力值值如圖3-88（b），（c）所示。3）作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性及及吊車(chē)噸位相相等的條件，內(nèi)內(nèi)力計(jì)算與“作用于B柱左”的情況相同同，只需將AA，C柱內(nèi)力對(duì)換換并改變?nèi)坎繌澗丶凹袅αΨ?hào)，如圖圖3-9所示。圖3-9作用在B柱柱右時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖Figure3--9wheenrolleinBcollumnbbentttorigghtwiithin4）作用于C柱同理，將“作用于于A柱”情況的A，C柱內(nèi)力對(duì)換換，如圖3-100所示。圖3-10作用用于C柱時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖Figure3--10WheenrolleinCcollumnbbentttoinsside5）作用于A，B柱當(dāng)AB跨作用有吊車(chē)車(chē)橫向水平荷荷載時(shí)，計(jì)算算簡(jiǎn)圖如圖33-11（a）所示。圖3-11作用于于A、B柱時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖Figure33-11inthherolleofAanddBcoolumnbenttowhhenwiithin邊柱A由單階階變截面柱的的柱頂位移系系數(shù)c。和反力系系數(shù)（C1～C11）得,,中柱B,,,由由單階變截面面柱的柱頂位位移系數(shù)c。和反力系系數(shù)（C1～C11）得則將R反向作用于柱頂，求求得各柱頂剪剪力為排架各柱的內(nèi)力圖圖如圖3-11（b）所示。當(dāng)當(dāng)橫向水平荷荷載方向相反反時(shí)。則彎矩矩圖和剪力只只改變符號(hào)，大大小不變。6）作用于B，C柱因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)及吊吊車(chē)噸位相等等，故排架內(nèi)內(nèi)力與“作用于A，B柱”的情況相同同，僅需將AA柱和C柱內(nèi)力對(duì)換換，如圖3-12所示。當(dāng)橫橫向水平荷載載反向相反時(shí)時(shí)，則各柱彎彎矩圖反向。圖3-12作用于B，C柱時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖Figure3--12IntheroleofBandccolumnnbentttowwhenwwithinn3.2.5風(fēng)荷載載作用1）左吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如3-113（a）所示。邊柱A，C,由由單階變截面面柱的柱頂位位移系數(shù)c。和反力系系數(shù)（C1～C11）得則將R反向作用于柱頂，可可求得各柱頂頂?shù)募袅榕偶芨髦鶅?nèi)力如圖圖3-13（b）所示。圖3-13左吹風(fēng)時(shí)排排架內(nèi)力圖Figure33-13lefttwhenninteernalblowbbackbbent2）右吹風(fēng)時(shí)此種情況排架內(nèi)力力與“左吹風(fēng)”時(shí)相同，僅僅須將A，C柱內(nèi)力對(duì)換換，并改變柱柱內(nèi)符號(hào)即可可，如圖3-14所示。圖3-14右吹風(fēng)時(shí)排排架內(nèi)力圖Figure33-14righhtwheenintternallblowwbackbent4.柱的設(shè)計(jì)4.1最不利內(nèi)力力組合首先選取控制截面面，對(duì)單階柱柱，上柱為II-I截面，下下柱Ⅱ-Ⅱ及Ⅲ-Ⅲ截面。考慮慮各種荷載同同時(shí)作用時(shí)，會(huì)會(huì)出現(xiàn)最不利利內(nèi)力的可能能性，進(jìn)行荷荷載組合。本本設(shè)計(jì)中，取取下面三種荷荷載組合，即即恒載+0.85（可可變荷載+風(fēng)荷載）恒載+可變荷載恒載+風(fēng)荷載在每種荷載組合中中，對(duì)矩形和和Ⅰ形截面柱應(yīng)應(yīng)考慮以下四四種內(nèi)力組合合，即在四種內(nèi)力組合中中，前三種組組合主要是考考慮柱可能出出現(xiàn)大偏心受受壓破壞的情情況，第四種種組合考慮柱柱可能出現(xiàn)小小偏心受壓破破壞的情況。在各種荷載作用下下，僅以邊柱柱A為例，其內(nèi)內(nèi)力設(shè)計(jì)值及及標(biāo)準(zhǔn)值組合合見(jiàn)表4-1.表4-1A柱的的內(nèi)力Table4--1Inteernalforceeofccolumnn在各種荷載作用下下,以A柱為例進(jìn)行行最不利內(nèi)力力組合.其中未考慮慮廠房的整體體空間的作用用.A柱的內(nèi)力力組合結(jié)果見(jiàn)見(jiàn)表4-2，4-3，4-4。表4-2恒載+0..85（風(fēng)載載+其它活荷載載）Table4--2permaanentload++0.85（windload+otheersliivelooad）內(nèi)力組合恒載+0.85（風(fēng)風(fēng)載+其它活荷載載）I-IM1+0.85[22+3+0..9(6+9)+10]]51.771+0.85[00.9(5+7+9)+11]-24.501+0.85[22+3+0..9(6+99)+10]]51.771+0.85[33+0.9((6+9)+10]51.75N443.98401.14443.98401.14Ms39.82-18.8539.8239.81Ns341.52308.57341.52308.57II-IIM1+0.85[33+0.9(4+6+99)+10]-43.891+0.85[22+0.9(5+7+99)+11]-72.351+0.85[22+3+0..9(4+88)+10-66.421+0.85[00.9(7++9)+111]-61.98N623.92560.92666.76454.3Ms33.76-55.65-51.09-47.68Ns479.94431.48512.89349.46III-IIIM1+0.85[33+0.9(4+6+8))+10]148.631+0.85[22+0.9((5+7+88)+11]]-116.881+0.85[22+3+0..9(4+88)+10]]114.981+0.85[33+0.9((6+9)++10]126.11N651.09588.09693.93481.47V63.61-12.4340.8246.38Ms114.33-89.9188.4597.00Ns500.84452.38533.79370.36Vs48.93-9.5631.435.68表4-3恒載+可可變荷載Table4-33permaanentload++variiableload內(nèi)力組合恒載+可變荷載I-IM1+2+3+0..9(6+99)50.401+0.9(5+77+9)-14.361+2+3+0..9(6+99)50.401+3+0.9((6+9)50.38N451.54401.14451.54401.14Ms38.77-11.0538.7738.75Ns347.34309.57347.34309.57II-IIM1+3+0.9((4+6+99)51.781+2+0.9((5+7+9)-60.111+2+0.9((4+8)-81.161+0.9(7++9)47.91N653.86579.73704.26454.3Ms39.83-46.2462.4336.85Ns502.97445.95541.74349.46III-IIIM1+3+0.9((4+6+8)89.971+2+0.9((5+7+8)-66.741+2+0.9((4+8)50.391+3+0.9((6+9)70.86N681.03606.90731.43481.47V13.87-8.729.9220.69續(xù)表4-3恒載+可可變荷載Table4-33permmanenttloadd+variiableload力組合恒載+可變荷載III-IIIMs1+3+0.9((4+6+8)69.211+2+0.9((5+7+8)-51.341+2+0.9((4+8)38.861+3+0.9((6+9)54.51Ns523.87466.85562.64370.36Vs10.67-6.717.6316.094-4恒載+風(fēng)風(fēng)載Table4-44permaanentload++windload內(nèi)力組合恒載+風(fēng)載I-IM1+1027.551+112.591+1027.551+1027.55N401.14401.14401.14401.14Ms21.192.2721.1921.19Ns309.57309.57309.57309.57II-IIM1+10-34.071+11-59.031+11-59.031+11-59.03N454.3454.3454.3454.3Ms-26.21-45.41-45.41-45.41Ns349.49349.49349.49349.49III-IIIM1+1086.691+11-61.641+1086.691+1086.69N481.47481.47481.47481.47V45.65-3.9545.6545.65Ms66.68-47.4266.6866.68Ns307.36307.36307.36307.36Vs35.12-3.0435.1235.12注:1）組合及中中,±M的絕對(duì)值相相等.因柱為對(duì)稱(chēng)稱(chēng)配筋,所以表中的的M只取了正值值.2）表中0.99為參與組合合的吊車(chē)豎向向荷載為2臺(tái)時(shí)的荷載載折減系數(shù)。根據(jù)《荷載規(guī)范》,荷載效應(yīng)的基本組合有兩種.一種由可變荷載效應(yīng)控制的組合;一種由永久荷載效應(yīng)控制的組合.單層廠房中排架的內(nèi)力通常由第一種組合控制。4.2柱的設(shè)計(jì)4.2.1上柱柱配筋計(jì)算以A柱為例進(jìn)行柱的設(shè)設(shè)計(jì),混凝土強(qiáng)度度等級(jí)為C25，縱向鋼筋筋為=2\*ROMANII級(jí)，箍筋I(lǐng)級(jí)，，，，。選取控制截面的最最不利內(nèi)力A柱：=1\*GB3①I(mǎi)-I:=2\*GB3②I-I:1）上柱配筋計(jì)算吊車(chē)廠房排架方向向上柱的計(jì)算算長(zhǎng)度為按第=1\*GB3①組內(nèi)力計(jì)算算取屬于大偏心受壓，2）按第=2\*GB3②組內(nèi)力計(jì)計(jì)算取屬于大偏心受壓故上柱縱向鋼筋3）垂直于彎矩作用用平面的承載載驗(yàn)算對(duì)于有吊車(chē)廠房，有有柱間支撐在在垂直排架方方向柱的計(jì)算算長(zhǎng)度查得軸心受壓穩(wěn)定定系數(shù)為驗(yàn)算滿足需求。4.2.2下柱配配筋計(jì)算由A柱內(nèi)力組合可知，下下柱II-III和III-IIII截面共共有24組不利內(nèi)內(nèi)力，經(jīng)分析析和比較，其其最不利設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力為=1\*GB3①=2\*GB3②=3\*GB3③1）按第=1\*GB3①組內(nèi)力取故中和軸位于翼緣緣內(nèi)，截面屬屬于大偏心受受壓2)第=2\*GB3②組內(nèi)力計(jì)計(jì)算取，故中和軸位于翼緣緣內(nèi)，截面屬屬于大偏心受受壓3)第=3\*GB3③組內(nèi)力計(jì)算取，所以故中和軸位于翼緣緣內(nèi)，截面屬屬于大偏心受受壓故下柱縱向配筋3)垂直于彎矩作作用平面的承承載力驗(yàn)算下柱垂直于彎矩作作用平面的慣慣性矩為回轉(zhuǎn)半徑對(duì)于有吊車(chē)廠房，有有柱間支撐在在垂直排架方方向柱的計(jì)算算長(zhǎng)度查得穩(wěn)定系數(shù)所以A、B柱平面面外受壓承載載力滿足要求求。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果果，綜合考慮慮則上、下柱柱配筋為上柱314下柱5144.2.3箍筋的的配置因柱底的剪力很小小若取剪跨比則遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于柱底的的剪力值，所所以排架柱的的箍筋按構(gòu)造造配置值為，柱柱箍筋加密區(qū)區(qū)取為。4.2.4柱的裂裂縫寬度驗(yàn)算算1）A上柱選取內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值，進(jìn)行驗(yàn)算，取縱向受拉鋼筋合力力點(diǎn)至受壓合合力點(diǎn)的距離離為裂縫處受拉鋼筋應(yīng)應(yīng)力為裂縫間鋼筋應(yīng)力不不均勻系數(shù)取驗(yàn)算滿足要求2）下柱選取內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值，進(jìn)行驗(yàn)算故取驗(yàn)算滿足要求4.2.5柱的吊吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊吊點(diǎn)設(shè)在牛腿腿下不，起吊吊時(shí)，混凝土土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度的1000%。1）荷載計(jì)算考慮動(dòng)力系數(shù)，各各段柱自重線線荷載設(shè)計(jì)值值為上柱牛腿下柱2）內(nèi)力計(jì)算由求得的最大位置3）上柱配筋計(jì)算上柱配筋受彎承重力驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算驗(yàn)算滿足要求。4）下柱配筋受彎承重力驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算驗(yàn)算滿足要求4.3牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車(chē)梁支撐位位置、截面尺尺寸及構(gòu)造要要求，初步擬擬定牛腿尺寸寸如圖4-11）牛腿高度驗(yàn)算作用于牛腿頂面按按荷載短期效效應(yīng)組合計(jì)算算的豎向力牛腿頂面無(wú)水平荷荷載，即牛腿截面的有效高高度圖4-1牛腿尺寸簡(jiǎn)圖Figure4-1bracketsizediagram中、輕級(jí)工作制吊圖4-1牛腿尺寸簡(jiǎn)圖Figure4-1bracketsizediagram豎向力作用點(diǎn)位于于下柱截面以以內(nèi)，所以故牛腿截面高度滿滿足要求。4.4A柱施工工圖圖4-2A柱的的施工圖Figure4--2AColuumnoffconsstructtionddiagraam5.抗震計(jì)算5.1荷載抗震計(jì)計(jì)算5.1.1橫向計(jì)計(jì)算所需載荷荷1）柱的重量A,C軸上柱下柱B軸上柱下柱A、C柱自重18.772+21..05=399.77B柱自重28.008+27..17=555.25排架柱自重2）墻的重量檐墻自重（一個(gè)柱柱距范圍內(nèi)）圍護(hù)墻重量（一個(gè)個(gè)柱距范圍內(nèi)內(nèi)）墻體總重3）屋蓋重量（一個(gè)柱柱距范圍內(nèi)）4）雪荷載（一個(gè)柱距距范圍內(nèi)）5）灰荷載（一個(gè)柱距距范圍內(nèi)）6）吊車(chē)梁重量（兩跨跨4根）5.1.2縱向計(jì)計(jì)算所需荷載載縱向計(jì)算按柱列進(jìn)進(jìn)行。由于對(duì)對(duì)稱(chēng)A柱列與C柱列相同，其其負(fù)載范圍666m×12m，中間間B柱列負(fù)載范范圍66m×24m。1）A、C柱列計(jì)算所需荷載載柱自重（12根邊邊柱）圍護(hù)墻重量檐墻重量山墻重量（大門(mén)洞洞口）吊車(chē)梁重量（111根）屋蓋重量雪荷載2）B柱列計(jì)算荷載柱自重（12根中中柱）山墻重量吊車(chē)梁重量（222根）屋蓋重量雪荷載圖5-1縱向荷載計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖Figure55-1veerticaalloaadcallculattionddiagraam5.1.3橫向抗抗震計(jì)算1）質(zhì)點(diǎn)等效集中重力力荷載的計(jì)算算[9]2）計(jì)算簡(jiǎn)圖與排架的的側(cè)移計(jì)算本設(shè)計(jì)橫向抗震[[10]計(jì)算算如圖5-2所示，靜力力分析為兩跨跨等高排架，動(dòng)動(dòng)力分析按單單質(zhì)點(diǎn)體系考考慮。圖5-1橫向抗震震計(jì)算見(jiàn)圖Figure55-2laaterallloaddcalcculatiiondiiagramm3）單柱慣性矩4）獨(dú)立柱頂側(cè)移[111]單位力作用下排架架橫梁內(nèi)力、與排架頂點(diǎn)點(diǎn)側(cè)移5）排架橫向自振周期期的計(jì)算6）橫向水平地震作用用的計(jì)算根據(jù)本設(shè)計(jì)給的條條件，設(shè)防烈烈度7度，II類(lèi)場(chǎng)地。作用下的排架橫梁梁內(nèi)力，得地地震作用下排排架彎矩與剪剪力K7）橫向水平地震作用用效應(yīng)的調(diào)整整[3]由于本設(shè)計(jì)設(shè)防烈烈度為7度，廠房單單元屋蓋長(zhǎng)度度與總跨度之之比66/336=1.883<8，山山墻厚為2440mm且水水平開(kāi)洞面積積比<50%%，柱頂高度度<15m，滿足“規(guī)范”所提出的相相應(yīng)條件，因因此平面排架架考慮窨工作作及扭轉(zhuǎn)及扭扭轉(zhuǎn)影響的內(nèi)內(nèi)力調(diào)整進(jìn)行行，本設(shè)計(jì)屬屬于鋼筋混凝凝土有檁屋蓋蓋，兩端有山山墻的等高廠廠房，屋蓋長(zhǎng)長(zhǎng)度為66mmm，調(diào)整系系數(shù)。水平地震引起的內(nèi)內(nèi)力為5.1.4縱向抗抗震計(jì)算1）縱向抗震計(jì)算（修修正剛度法）具有鋼筋混凝土屋屋蓋的單層等等高多跨鋼筋筋混凝土柱廠廠房采用修正正剛度法進(jìn)行行縱向抗震計(jì)計(jì)算時(shí)，可將將屋蓋在縱向向視為一個(gè)質(zhì)質(zhì)點(diǎn)體系，集集中各柱列的的等效重力荷荷載為統(tǒng)一的的重力荷載，集集中各柱列的的剛度為統(tǒng)一一的總剛度，然然后求出統(tǒng)一一的周期和水水平地震作用用，并按修正正后的柱列剛剛度將水平地地震作用分配配到各柱列，然然后可進(jìn)行內(nèi)內(nèi)力計(jì)算與各各種抗震驗(yàn)算算。2）各柱上下截面縱向向慣性矩3）則各柱列的側(cè)移剛剛度=各柱列所有柱柱頂頂剛度之和4)C柱列支撐撐頂部側(cè)移C柱列支撐頂部剛度度通過(guò)計(jì)算得得到5)B柱列支撐頂頂部側(cè)移為B柱列支撐頂部剛度度為6)A列柱頂剛度度為B列柱頂剛度為三個(gè)柱列總剛度之之和在進(jìn)行地震力分配配時(shí)，磚墻剛剛度應(yīng)乘以折折減系數(shù)，，此此時(shí)7)柱列等效集中重力力荷載的計(jì)算算柱列等效集中重力力荷載柱列等效集中重力力荷載（計(jì)算算水平地震作作用時(shí)）8)廠房縱向自振周期期的計(jì)算取周期修正系數(shù)，算算出廠房縱向向周期9)廠房縱向水平地震震作用的計(jì)算算B柱列加有有檁屋蓋與邊邊跨無(wú)天窗兩兩條件，；由由于中柱列下下柱撐斜桿長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)比且下柱柱支撐僅一柱柱間，故查表表得到。地震影響系數(shù)A、C柱列縱向柱頂水平平地震作用6圍護(hù)墻剛度計(jì)算6.1圍護(hù)磚墻側(cè)側(cè)移剛度計(jì)算算本設(shè)計(jì)磚的強(qiáng)度等等級(jí)MU7..5，砂漿的的強(qiáng)度等級(jí)MM2.5，砌砌體的彈性模模，，。由于圍護(hù)護(hù)磚墻為多洞洞口墻體，其其剛度計(jì)算過(guò)過(guò)程見(jiàn)表6-1。表6-1圍護(hù)磚墻剛剛度計(jì)算Table6--1Retaaininggwalllstifffnessscalcculatiion序號(hào)hb（KN/m）(m/KN）11.8660.0272712.2223.613.60.0173.621.80.08933660.045457.3389650.5660.0075843.97則圍護(hù)墻的最終剛剛度磚圍護(hù)墻水平地震震作用6.2磚圍護(hù)墻的的抗震驗(yàn)算磚圍護(hù)為自承重墻墻，以第二層層窗間墻壁為為薄弱部位（截截面薄弱，墻墻體正應(yīng)力較較小），特驗(yàn)驗(yàn)算刺窗間墻墻的中部，并并取縱墻整體體計(jì)算[2]]。圍護(hù)墻結(jié)構(gòu)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖6-1。圖6-1圍護(hù)墻結(jié)構(gòu)構(gòu)簡(jiǎn)圖Figure66-1ennclosuurewaallsttructuure窗間總有效面積二層窗間墻壁中部部以上墻體重重量平均正壓力砌體砂漿強(qiáng)度等級(jí)級(jí)M2.5，抗剪剪強(qiáng)度，，正壓力影影響系數(shù),磚圍護(hù)墻總總抗剪能力一側(cè)磚圍護(hù)墻承擔(dān)擔(dān)地震剪力設(shè)設(shè)計(jì)值所以抗剪強(qiáng)度滿足足。7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》[122]規(guī)定：對(duì)對(duì)地基承載力力標(biāo)準(zhǔn)值1000<1300、單層排架架結(jié)構(gòu)6m柱距的多多跨廠房，跨跨度，吊車(chē)額額定起重量不不超過(guò)30tt的二級(jí)建筑筑物，設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)可不作地基基變形計(jì)算。下下面扔以A柱為例進(jìn)行行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)[[13]。基礎(chǔ)材料混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)C115，，，，鋼筋采用用I級(jí)，。7.1基礎(chǔ)計(jì)算選擇如下三組最不不利內(nèi)力進(jìn)行行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。①②③基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-00.005mm，基礎(chǔ)梁頂頂標(biāo)高-0..05m，梁梁上砌筑雙面面清水2400mm厚實(shí)心心粘土磚圍護(hù)護(hù)墻，自重119，墻上設(shè)設(shè)置鋼窗，按按0.45計(jì)算算，則每個(gè)基基礎(chǔ)承受的由由墻體傳來(lái)的的重力荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為?；A(chǔ)梁自重16.700×1.2=220.04墻體自重鋼窗重量7.2基礎(chǔ)埋深和和底面尺寸確確定1）按構(gòu)造要求，擬擬定基礎(chǔ)高度度柱插入杯口深度差差得取杯底厚度得，取基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為--0.5000m故基礎(chǔ)埋置深度2）按軸心受壓估算算基礎(chǔ)底面尺尺寸，取考慮彎矩作用，按按以上值適當(dāng)當(dāng)擴(kuò)大，取基礎(chǔ)底面的彈性抵抵抗矩和慣性性矩基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值和和基礎(chǔ)上的土土重標(biāo)準(zhǔn)值為為7.3地基承載計(jì)計(jì)算1）按第①組荷載計(jì)計(jì)算，如圖77-1（a）驗(yàn)算滿足要求。2）按第=2\*GB3②二組荷載載計(jì)算，如圖圖7-1（b）驗(yàn)算滿足要求。3）按第③三組荷載載計(jì)算，如圖圖7-1（c）驗(yàn)算滿足要求。圖7-1基底反力計(jì)算圖Figure77-1basaalcouunterfforcecalcuulatioonchaart7.4受沖切承載載力驗(yàn)算由上述計(jì)算結(jié)果可可知，在第三三組荷載作用用下，基底反反力最大，故故按第三組荷荷載驗(yàn)算基礎(chǔ)礎(chǔ)受沖切承載載力。計(jì)算基基底凈反力時(shí)時(shí)，取按構(gòu)造要求，基礎(chǔ)礎(chǔ)各細(xì)部尺寸寸如圖7-3所示。其其中基礎(chǔ)頂面面突出柱邊的的寬度主要決決定于杯壁厚厚度t，t300mm時(shí)，取t=325mm，則基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面突出柱柱邊的寬度tt+75=4400mm。杯壁高高度取為。根根據(jù)所確定的的尺寸可知，由由柱邊所作的的擴(kuò)散線恰好好通過(guò)變階處處，故沖切破破壞只可能沿沿基礎(chǔ)變階處處發(fā)生。破壞壞錐面如圖77-2中虛線所示示。故滿足要求。圖7-3破壞錐面圖圖Figure77-3deestrucctioncone7.5基礎(chǔ)底板配配筋計(jì)算由三組最不利荷載載在基礎(chǔ)底面面處產(chǎn)生的基基底凈反力分分別計(jì)算如下下1）按第一組荷載2）按第二組荷載3）按第三組荷載顯然，由第三組荷荷載在基礎(chǔ)長(zhǎng)長(zhǎng)邊方向，由由第二組荷載載在基礎(chǔ)短邊邊方向所引起起的彎矩分別別為最大。7.5.1基礎(chǔ)長(zhǎng)長(zhǎng)邊方向配筋筋計(jì)用第三組荷載所長(zhǎng)長(zhǎng)生的基底凈凈反力計(jì)算在柱邊截面處，，，在變階截面處7.5.2基礎(chǔ)短短邊方向配筋筋計(jì)算1）用第一組荷載產(chǎn)生生的基底凈反反力計(jì)算在柱邊截面處在變階截面處基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向選用用基礎(chǔ)短邊方向選用用由于基礎(chǔ)長(zhǎng)邊大于于3.0m，故故可將長(zhǎng)邊方方向鋼筋減短短10%交錯(cuò)布布置，即沿長(zhǎng)長(zhǎng)邊方向的鋼鋼筋長(zhǎng)度為（3900-2×35）×0.93500mm，其中35mm為保護(hù)厚度。圖7-4基礎(chǔ)模板板及配筋圖Figure77-4bassicteemplatteanddreinnforceementfigurre8.結(jié)論本次的單層廠房結(jié)結(jié)構(gòu)形式為裝裝配置鋼筋混混凝土排架結(jié)結(jié)構(gòu)。本次設(shè)設(shè)計(jì)中，首先要對(duì)對(duì)廠廠房進(jìn)行構(gòu)件件選型，利用圖集找找到適合自己己課題的構(gòu)件件代號(hào)和有關(guān)關(guān)尺寸、重量量等設(shè)計(jì)參數(shù)數(shù)；之后用剪力分分配法計(jì)算屋屋面恒載、活活載、吊車(chē)荷荷載、風(fēng)荷載在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生生的內(nèi)力，手算內(nèi)力值值并且繪制各項(xiàng)荷載作用用下的內(nèi)力圖圖（包括彎矩矩、軸力、剪剪力圖）;用頂點(diǎn)位移移法計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)自振周期，完完成用底部剪剪力法計(jì)算水水平地震作用用，繪出水平平地震作用下下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力力圖；根據(jù)最不利內(nèi)內(nèi)力組合，完完成柱構(gòu)件和和基礎(chǔ)的配筋筋計(jì)算；在排排架柱承載力力、裂縫寬度度驗(yàn)算及基礎(chǔ)礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算算之后，繪制制施工圖[113]。通過(guò)本次的畢業(yè)設(shè)設(shè)計(jì)，掌握了建筑結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算算的原理和方方法；熟悉使使用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)的規(guī)范、標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)圖集和手冊(cè)；編編寫(xiě)結(jié)構(gòu)計(jì)算算書(shū)、繪制結(jié)結(jié)構(gòu)施工圖。在工程實(shí)例中，為了使配件標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化，所以設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、施工方便。本次課程設(shè)計(jì)讓我們學(xué)以致用，將課本知識(shí)與實(shí)踐融會(huì)貫通，因該課程設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)力學(xué)、混凝土結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、力學(xué)等相關(guān)課程緊密聯(lián)系，這一過(guò)程，讓我們鞏固了以前所學(xué)的知識(shí)；同時(shí)，該設(shè)計(jì)完成過(guò)程中需要我們繪制大量的圖表及圖表的編排，讓我們更深入的熟悉掌握運(yùn)用各學(xué)習(xí)軟件如（建筑CAD、建筑天正、WORD等）同時(shí)也提高了我們的計(jì)算機(jī)應(yīng)用水平。致謝在做設(shè)計(jì)的過(guò)程中中，我多次覺(jué)覺(jué)得自己的思思路模糊。每每當(dāng)這個(gè)時(shí)候候，我的指導(dǎo)導(dǎo)老師李春林老師都都會(huì)給予我最最大的幫助。他他不厭其煩地地為我講述每每一個(gè)細(xì)節(jié)，使使得我每次的的可以明確自自己的目標(biāo)后后繼續(xù)完成設(shè)設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過(guò)過(guò)程中我對(duì)李李老師有了進(jìn)進(jìn)一步的了解解，見(jiàn)識(shí)到了了他淵博的學(xué)學(xué)識(shí)和他理論論應(yīng)用于實(shí)際際很強(qiáng)的能力力。同時(shí)對(duì)他他良好的教學(xué)學(xué)精神和和藹藹的教學(xué)態(tài)度度無(wú)比的敬佩佩和尊敬。在在這里我要感感謝李老師對(duì)我的的幫助，謝謝謝李老師！其次，要要感謝我的室室友馬海霞、張瑩瑩、潘潘研。感謝你你們營(yíng)造了非非常好的宿舍舍生活環(huán)境和和學(xué)習(xí)氛圍，讓讓我擁有了一一個(gè)非常完美美的大學(xué)生活活。最后，要感謝我的的爸爸媽媽。是是你們養(yǎng)育了了我，提供了了這么便利的的條件，給我我這樣美好的的生活。感謝所有有給予我?guī)椭娜?是你們的鼓鼓勵(lì)、支持和和幫助，使我我能一步一步步走到今天,對(duì)你們我心心存感激。最后，在即將畢業(yè)業(yè)之際，我想想感謝力學(xué)與與工程學(xué)院和和我的母?！|寧工程程技術(shù)大學(xué)對(duì)對(duì)我四年的栽栽培！參考文獻(xiàn)[1]中華人民民共和國(guó)國(guó)家家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》(GBJ117—88)，北京.[2]羅福午午.單層工業(yè)廠廠房設(shè)計(jì)[M].第二版.北京：清華華大學(xué)出版社社，1990[3]劉新佳佳.輕鋼剛架的的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].交通工程科科技，2002，12(4)：451~~533[4]喬悅青青，羅小青.門(mén)式剛架輕輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)研究[J]，山西建筑筑，2005,,40(6)):13-115.[5]童岳生生，梁興文.鋼筋混凝土土構(gòu)件設(shè)計(jì)[M].北京：科技技技術(shù)文獻(xiàn)出出版社，1995[6](GB550009--2001))《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》[s][7](GB550010--2002))《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》[s][8]李國(guó)平平.預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件件設(shè)計(jì)原理[M].第三版.北京：人民民交通出版社社，2000[9](GB550011--2001))《建筑抗震震設(shè)計(jì)規(guī)范》[s][10]蘇永永強(qiáng)，劉曉敏敏，建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)[M].第二版.北京：科技技出版社，2003..[11]蔡益燕..門(mén)式剛架輕輕型房屋鋼結(jié)結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程程，CECSS102：2002修訂訂介紹，規(guī)范范宣講講義[[z]，2003..[12](GBB500077-20011)《建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》[s][13](GBB501033-20011)《總圖制圖圖標(biāo)準(zhǔn)》[s][14]ChennSuLLai.DDiscusssesttheliightpportalltypeerigiidstrructurredessignsshalloowly[[J],v16,nn1,Jaan,19994,p255-31[15]Wei--WenYYu.Colld-forrmedSSteelDesiggn[M]，WILEYY.20000[16]Hsiieh，S-H.，Deierrlein，G.G.Nonliinearanalyysisoofthhree-ddimenssionallsteeelfraameswwithssemi-rrigidconneectionns,CoomputeersanndStrructurres[D]]，v41，n5，1991，p995一1009..[17]Co..Cud.TechhnicallManuualPrre-EnngineeeredSSteelBuilddingsZAMILLSTEEELBUIILDINGGS[J]]，v16,,n1,,Jan,11999,pp78-1002附錄A鋼筋混凝土的介紹紹與結(jié)構(gòu)的加加固設(shè)計(jì)1鋼筋混凝土的介紹紹素混凝土是由水泥泥、水、細(xì)骨骨料、粗骨料料（碎石或；；卵石）、空空氣，通常還還有其他外加加劑等經(jīng)過(guò)凝凝固硬化而成成。將可塑的的混凝土拌合合物注入到模模板內(nèi)，并將將其搗實(shí)，然然后進(jìn)行養(yǎng)護(hù)護(hù)，以加速水水泥與水的水水化反應(yīng)，最最后獲得硬化化的混凝土。其其最終制成品品具有較高的的抗壓強(qiáng)度和和較低的抗拉拉強(qiáng)度。其抗抗拉強(qiáng)度約為為抗壓強(qiáng)度的的十分之一。因因此，截面的的受拉區(qū)必須須配置抗拉鋼鋼筋和抗剪鋼鋼筋以增加鋼鋼筋混凝土構(gòu)構(gòu)件中較弱的的受拉區(qū)的強(qiáng)強(qiáng)度。由于鋼筋混凝土截截面在均質(zhì)性性上與標(biāo)準(zhǔn)的的木材或鋼的的截面存在著著差異，因此此，需要對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基基本原理進(jìn)行行修改。將鋼鋼筋混凝土這這種非均質(zhì)截截面的兩種組組成部分按一一定比例適當(dāng)當(dāng)布置，可以以最好的利用用這兩種材料料。這一要求求是可以達(dá)到到的。因混凝凝土由配料攪攪拌成濕拌合合物，經(jīng)過(guò)振振搗并凝固硬硬化，可以做做成任何一種種需要的形