鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理練習(xí)題參考答案

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理練習(xí)題參考答案鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理練習(xí)題參考答案鋼結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)練習(xí)題第1章緒論一、選擇題f1、在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中失效概率P與可靠指標(biāo)β的關(guān)系為( B 。ffA、Pf越大,β越大結(jié)構(gòu)可靠性越差 B、Pf越大,β越小結(jié)構(gòu)可靠性越C、Pf越大,β越小結(jié)構(gòu)越可靠 D、P越大,β越大結(jié)構(gòu)越可靠f2、若結(jié)構(gòu)就是失效則結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)應(yīng)滿足( A )A、Z0 、Z0 C、Z0 D、Z03、鋼結(jié)構(gòu)具有塑性韌性好的特則主要用于( A。C.高聳結(jié)構(gòu)與高層建筑

大跨度結(jié)構(gòu)D.4、在重型工業(yè)廠房采用鋼結(jié)構(gòu)就是因?yàn)樗? C 的特點(diǎn)A.勻質(zhì)等向體、塑性與韌性好 B.勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高強(qiáng)C.輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性與韌性好 D.可焊性、耐熱性好5、當(dāng)結(jié)構(gòu)所受荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為:永久荷載qGk為( D 。

,且只有一個(gè)可變荷載qQk

,則荷載的設(shè)計(jì)值q ＋qG Qk k、2(q ＋q )G Qk k1、4(q ＋qG Qk k

) D.1、2qGk

＋1、4qQk6、鋼結(jié)構(gòu)一般不會(huì)因偶然超載或局部荷載而突然斷裂破這就是由于鋼材具有(A A.良好的塑性 B.良好的韌性C.均勻的內(nèi)部組織 D.良好的彈7、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點(diǎn)就( C 。A、結(jié)構(gòu)的重量大 、造價(jià)高 C、易腐蝕、不耐火 D、施工困難8、大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因就是鋼結(jié)( B )A、密封性好 B、自重輕 C、制造工廠化 D、便拆裝二、填空題1、結(jié)構(gòu)的可靠度就是指結(jié)構(gòu)在 規(guī)定的時(shí)間 內(nèi),在 規(guī)定的條件 下,成預(yù)定功能的概率。承載能力極限狀態(tài)就是對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了 最大承載力 而發(fā)生破壞結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了不適于繼續(xù)承受荷載的 最大塑性變形的情況 。3、建筑機(jī)械采用鋼結(jié)構(gòu)就是因?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)具有以下特點(diǎn) :1) 強(qiáng)度高、自重輕 、2) 塑性、韌性好 ,3) 材質(zhì)均勻、工作可靠性高 。4、正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)內(nèi)容包括 控制鋼結(jié)構(gòu)變形、控制鋼結(jié)構(gòu)撓曲5、根據(jù)功能要求,結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)可分為下列兩類: 承載力極限狀態(tài) 正常使用極限狀、6、某構(gòu)件當(dāng)其可靠指標(biāo)減小時(shí)相應(yīng)失效概率將隨之 增大 三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比,具有哪些特點(diǎn)？2、鋼結(jié)構(gòu)采用什么設(shè)計(jì)方法？其原則就是什么？3、兩種極限狀態(tài)指的就是什么？其內(nèi)容有哪些？4、可靠性設(shè)計(jì)理論與分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)公式中,各符號(hào)的意義？第2章鋼結(jié)構(gòu)材料一、選擇題1、鋼材在低溫下強(qiáng)度( A 塑性( B 沖擊韌性( B 。(A)提高 (B)下降 (C)不變 可能提高也可能下2、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型就( A。3、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞,有明顯先兆的情況就是( B 的典型特征(A)脆性破壞 (B)塑性破壞 強(qiáng)度破壞 (D)失穩(wěn)破壞4、建筑鋼材的伸長率(D 標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí) (B)到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)(C)試件塑性變形后 試件斷裂5、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度就是根( C 確定的。(A)比例極限 (B)彈性極限 屈服點(diǎn) (D)極限強(qiáng)6、結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指目前最主要用(D )表示。(A)流幅 沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率7、鋼材牌號(hào)Q235,Q345,Q390就是根據(jù)材料( A 命名的(A)屈服點(diǎn) 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 含碳量8、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬應(yīng)變強(qiáng)化之后( A。(A)強(qiáng)度提高 塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高9 型鋼中的H鋼與工字鋼相,( B 。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對(duì)較寬(C)前者的強(qiáng)度相對(duì)較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜10、鋼材就是理想的( C )。(A)彈性體 塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體、3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5％,就是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰( A 好(A)脫氧 爐種 屈服強(qiáng)度 (D)澆注質(zhì)量12、同類鋼種的鋼板厚度越大,( A 。33v(A)強(qiáng)度越低 塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越13、鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fv與f有關(guān)一般而言,f＝(A 。33v

(B)

f (C)f／3(D)3f14、對(duì)鋼材的分組就是根據(jù)鋼材的( D 確定的。鋼種 鋼號(hào) 橫截面積的大小 厚度與直徑15、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件就是(D )等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。(A)最大主拉應(yīng)力 (B)最大剪應(yīng)力 (C)最大主壓應(yīng)力 (D)折算應(yīng)力1 1 3 eq16、k

就是鋼材的(A 指標(biāo)。(A)韌性性能 強(qiáng)度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性17、大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)其主要原因就是( D 。(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性 鋼材的韌性好(C)鋼材接近各向均質(zhì)體,力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最符合(D)鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其她材料18、進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按(A )(A)標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 (B)設(shè)計(jì)荷載計(jì)算(D)19、沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處就( D (A)冶煉溫度不同(B)冶煉時(shí)間不同沸騰鋼不加脫氧劑兩者都加脫氧劑但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧20、符號(hào)L1258010表示( B 。(A)等肢角鋼 不等肢角鋼 (C)鋼板 槽鋼21、假定鋼材為理想的彈塑性就是指屈服點(diǎn)以前材料為( D (A)非彈性的 塑性的 彈塑性的 完全彈性的22、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)就是構(gòu)件可以達(dá)到( A 。(A)最大應(yīng)力 (B)設(shè)計(jì)應(yīng)力 疲勞應(yīng)力 (D)穩(wěn)定臨界應(yīng)23、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫鋼材的塑性與沖擊韌性( B 。(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多 24,0時(shí)稱為( B 。

minmax

＝-1時(shí)稱為(A 當(dāng)應(yīng)力比min＝max對(duì)稱循環(huán) (B)脈沖循環(huán) (C)不完全對(duì)稱循環(huán) (D)不對(duì)稱循環(huán)25、鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)最基本、最主要的就是(C )時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)(A)承受剪切 承受彎曲 (C)單向拉伸 雙向與三向受力26、鋼材的冷作硬化使(A )。(A)強(qiáng)度提高塑性與韌性下降 強(qiáng)度、塑性與韌性均提高(C)強(qiáng)度、塑性與韌性均降低 (D)塑性降低強(qiáng)度與韌性提高27、承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)就(C (A)抗拉強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性(C)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能28、對(duì)于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋下列說法不正確的就( C (A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保29、鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為( A 。(A)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷(C)抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎30、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度( D。(A)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f (B)鋼材屈服點(diǎn)fk yfu

鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)fk R31、隨著鋼材厚度的增加下列說法正確的就是(A )(A)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降(B)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高(C)(D)視鋼號(hào)而定32、有四種厚度不等的Q345鋼板其中( A 厚的鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最高(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm33、下列論述中不正確的就是(B 項(xiàng)。(A)強(qiáng)度與塑性都就是鋼材的重要指標(biāo) 鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)比塑性指標(biāo)更重(C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示同種鋼號(hào)中薄板強(qiáng)度高于厚板強(qiáng)度34、鋼材內(nèi)部除含有Fe,C外還含有害元素(A 。(A)N,O,S,P (B)N,O,Si (C)Mn,O,P 35、在普通碳素鋼隨著含碳量的增加鋼材的屈服點(diǎn)與極限強(qiáng)(B 塑性( C性( C 可焊性(C 疲勞強(qiáng)度( C 。(A)不變 提高 下降 可能提高也有可能下降36、在低溫工作(-20oC)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外,還需(C )指標(biāo)。(A)低溫屈服強(qiáng)度 (B)低溫抗拉強(qiáng)度 低溫沖擊韌性 疲勞強(qiáng)37、影響鋼材基本性能的因素就是(C 。(A)化學(xué)成分與應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷與截面形式(C)應(yīng)力集中與加荷速度 加工精度與硬38、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)就(B 。(A)單向壓應(yīng)力狀態(tài) (B)三向拉應(yīng)力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài)單向拉應(yīng)力狀39、在多軸應(yīng)力下鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為(C。(A)主應(yīng)力達(dá)到f , (B)最大剪應(yīng)力達(dá)到f ,y v(C)折算應(yīng)力達(dá)到f (D)最大拉應(yīng)力或最大壓應(yīng)力達(dá)到fy y40、鋼中硫與氧的含量超過限量會(huì)使鋼材( B(A)變軟 熱脆 冷脆 變硬二、填空題1、鋼材代號(hào)Q235的含義為 屈服點(diǎn)為235N/mm2 的鎮(zhèn)靜碳素結(jié)構(gòu)鋼 。2、鋼材的硬化,提高了鋼材的 強(qiáng)度 ,降低了鋼材的 塑性、韌性 。3伸長率與伸長率5,分別為標(biāo)距長l= 10d與l＝ 的試件拉斷后的 伸長率與原標(biāo)距比值的百分。4、當(dāng)用公式≤[]計(jì)算常幅疲勞時(shí)式中表示 應(yīng)力。5、鋼材的兩種破壞形式塑性破壞 與 脆性破壞 。6、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fy除以 抗力分項(xiàng)系素 。7、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下,由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件就是折算應(yīng)力等于或大于鋼材在 單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn) 。8、按 脫氧程度 之不同鋼材有鎮(zhèn)靜鋼與沸騰鋼之分。9、鋼材的k值與溫度有關(guān),在-20C或在-40C所測(cè)得的k值稱 負(fù)溫沖擊性 。10、通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試可確定鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)抗拉強(qiáng)度f、 u屈服強(qiáng)度fy 與 伸長率 。1、鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度f與屈服點(diǎn)y之間的關(guān)系為 f=fy_/rR 。12、韌性就是鋼材在塑性變形與斷裂過程吸收能量 的能力,亦即鋼抵抗 沖擊 荷載的能力。13、鋼材在250oC左右時(shí)抗拉強(qiáng)度略有提高 ,塑性卻降低的現(xiàn)象稱為 藍(lán)脆 現(xiàn)象。14、在疲勞設(shè)計(jì)經(jīng)過統(tǒng)計(jì)分把各種構(gòu)件與連接分17 類相同力循環(huán)次數(shù)下類別越高容許應(yīng)力幅越 低 。15當(dāng)鋼材厚度較大時(shí)或承受沿板厚方向的拉力作用應(yīng)附加要求板厚方向Z向收縮率 滿足一定要求。16、鋼中含硫量太多會(huì)引起鋼材的 熱脆 ;含磷量太多會(huì)引起鋼材的 冷脆 。17、鋼材受三向同號(hào)拉應(yīng)力作用時(shí),即使三向應(yīng)力絕對(duì)值很大,甚至大大超過屈服點(diǎn),但兩應(yīng)力差值不大時(shí),材料不易進(jìn)入 塑性 狀態(tài),發(fā)生的破壞為 性 破壞。19、影響構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、 應(yīng)力幅 與 構(gòu)件或連接的判別 。20、隨著溫度下降鋼材的 脆性 傾向增加。21、根據(jù)循環(huán)荷載的類型不鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分 常幅疲勞 與 變幅疲勞 種。22、衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標(biāo)稱沖擊韌性值 。它的值越,表明擊斷試件所耗的能量小 鋼材的韌性差 。23、對(duì)于焊接結(jié)構(gòu),除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外,還應(yīng)限制 碳 的含量不超過規(guī)定值。24、隨著時(shí)間的增長鋼材強(qiáng)度提高塑性與韌性下降的現(xiàn)象稱時(shí)效硬化 。`三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)的破壞形式有哪兩種？其特點(diǎn)如何？2、鋼材有哪幾項(xiàng)主要機(jī)械性能指標(biāo)？各項(xiàng)指標(biāo)可用來衡量鋼材哪些方面的性能？3、什么就是鋼材的疲勞？影響疲勞強(qiáng)度的主要因素就是哪些？疲勞計(jì)算有哪些原則？4、影響鋼材機(jī)械性能的主要因素有哪些？各因素大致有哪些影響？5、鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材主要就是哪兩大類？牌號(hào)如何表示？6、承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有哪些機(jī)械性能及化學(xué)成分的合格保證？7、鋼材的規(guī)格如何表示？第3章鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題1、焊縫連接計(jì)算方法分為兩它們就是(C 。(A)手工焊縫與自動(dòng)焊縫 仰焊縫與俯焊縫(C)對(duì)接焊縫與角焊縫 連續(xù)焊縫與斷續(xù)焊縫2、鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配,通常在被連接構(gòu)件選Q345時(shí)焊條選用( B )(A)E55 (B)E50 (C)E43 (D)前三種均可3、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一就(C 。(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時(shí)熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小不需要驗(yàn)算對(duì)接焊縫強(qiáng)度的條件就是斜焊縫的軸線與外力N之間的夾角滿足( A (A)tan1、5 (B) tan>l、5 (C)≥70o (D)＜70o5、角鋼與鋼板間用側(cè)焊搭接連接,當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸與焊縫的長度都同時(shí),( C。(A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背與肢尖的側(cè)焊縫受力不相因而連接受有彎矩的作6、在動(dòng)荷載作用下側(cè)焊縫的計(jì)算長度不宜大于( B )·(A)60hf (B)40hf (C)80hf (D)120hf7、直角角焊縫的有效厚度he(A 。(A)0、7hf (B)4mm (C)1、2hf (D)1、5hf8、等肢角鋼與鋼板相連接肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)(A 。(A)0、7 (B)0、75 (C)0、65 、9、對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)計(jì)算正面直角焊縫時(shí)(C 。(A)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 (C)與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 (D)取 、22f10、直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算公式f

N hlcw

w中,h就是角焊縫的( B)。efe厚度 有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小( A 關(guān)系不大。鋼材的種類 (B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) (D)殘余應(yīng)力大12、焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能( B 有關(guān)。應(yīng)力比 ( 最小應(yīng)力, 最大應(yīng)),min max min max(B)應(yīng)力幅 (C) (D)max min max min13、承受靜力荷載的構(gòu)件,當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時(shí),焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)件(A 。(A)靜力強(qiáng)度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 疲勞強(qiáng)度14、下圖所示為單角鋼(L805)接長連接,采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼與E43型焊條,fwf

160N

),焊腳尺寸hf

=5mm。求連接承載力設(shè)計(jì)值靜載)=( D 。(A)n0.7hlfw

fw＝2×0、7×5×(360-10)×160f(B)2×0、7×5×(360)×160(C)2×0、7×5×(60×5-10)×160(D)2×0、7×5×(60×5)×16015、如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連問最大的焊腳尺寸h =( A 。fmax(A)6 (B)8 (C)10 (D)1216、圖中的兩塊鋼板間采用角焊其焊腳尺寸可選( A(A)7 (B)8 (C)9 (D)617、鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中搭接的長度不得小于焊件較小厚度(B (A)4倍并不得小于20mm (B)5倍并不得小于25mm(C)6倍并不得小于30mm (D)7倍并不得小于35mm18、圖中的焊腳尺寸hf

就是根據(jù)( C 選定的。(A)h 1.5104.7mm,h 1.21012mm與h 6mmfmin fmax fmax(B)h =1.5 63.7mm,h =1.21012mm與h 6mmfmin fmax fmax(C) h 1.5104.7mm,h 1.267.2mm與h 6-(1～2)mmfmin fmax fmax(D) h 1.5104.7mm,h 1.21012mm與h 6mmfmin fmax fmax19、在滿足強(qiáng)度的條件下圖示①號(hào)與②號(hào)焊縫合理的應(yīng)分別就是( D(A)4mm,4mm (B)6mm,8mm (C)8mm,8mm 20、單個(gè)螺栓的承壓承載力中,[Nbc

d tfb],其中為( D 。ca+c+e (B)b+d (C)max{a+c+e,b+d} (D)min{a+c+e,b+d}21、每個(gè)受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力( C )(A)1、0倍 (B)0、5倍 (C)0、8倍 (D)0、7倍22、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別就(C 。(A)摩擦面處理不同 (B)材料不同 預(yù)拉力不同 設(shè)計(jì)計(jì)算不23、承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于( D 。直接承受動(dòng)力荷載 (B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接(C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接(D)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連24、一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力就(D 。(A)螺桿的抗剪承載力 (B)被連接構(gòu)件板的承壓承載(C)前兩者中的較大值 (D)A、B中的較小值25、摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計(jì)算,( C )(A)與摩擦面處理方法有關(guān) 與摩擦面的數(shù)量有關(guān)(C)與螺栓直徑有關(guān) 與螺栓性能等級(jí)無關(guān)26、圖示為粗制螺栓連接螺栓與鋼板均為Q235鋼則該連接中螺栓的受剪面(A)l (B)2 (C)3 (D)不能確定27、圖示為粗制螺栓連接,螺栓與鋼板均為Q235鋼,連接板厚度如圖示,則該連接中承壓板厚度為(B 。(A)10(B)20(C)30(D)40:I.螺栓剪斷壓破壞板件端部剪壞板件拉斷(B來保證的。(A)I,Ⅱ,Ⅲ (B)I,Ⅱ,Ⅳ (C)(D)Ⅱ,Ⅲ,Ⅳ29、摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時(shí)螺栓的抗剪承載力( B 。(A)提高 降低 (C)按普通螺栓計(jì)算 (D)按承壓型高強(qiáng)度螺栓計(jì)30、高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力(B 。(A)與作用拉力大小有關(guān) 與預(yù)拉力大小有關(guān)(C)與連接件表面處理情況有關(guān) 與A,B與C都無031、一寬度為b,厚度為t的鋼板上有一直徑為d的孔則鋼板的凈截面面積( C 。0(A)A

bt

d0t (B)

bt

d20tn 2 n 4(C) An

btd0

t (D) An

btd0t32剪力螺栓在破壞時(shí)若栓桿細(xì)而連接板較厚時(shí)易發(fā)(A 破壞若栓桿粗而連接板薄時(shí)易發(fā)生( B 破壞。栓桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 構(gòu)件受拉破壞 (D)構(gòu)件沖剪破壞33、在直接受動(dòng)力荷載作用的情況下列情況中采用(A 連接方式最為適合(A)角焊縫 (B)普通螺栓 對(duì)接焊縫 (D)高強(qiáng)螺栓34、采用螺栓連接時(shí)栓桿發(fā)生剪斷破壞就是因?yàn)? A 。(A)栓桿較細(xì) 鋼板較薄 (C)截面削弱過多 邊距或栓間距太35、采用螺栓連接時(shí)構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞就是因?yàn)? D 。(A)栓桿較細(xì) 鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太36、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞作用剪力超過了( B 。(A)螺栓的抗拉強(qiáng)度 (B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強(qiáng)度 (D)連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度.37、在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺承載力設(shè)計(jì)值(C (A)就是后者大于前者 (B)就是前者大于后者 (C)相等 不一定相等38、承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連其變形(D 。(A)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小 (B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同 比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接大39、一般按構(gòu)造與施工要求,鋼板上螺栓的最小允許中心間距為( A ),最小允許端距( B 。(A)3d (B)2d (C)1、、 (D)1、540、在抗剪連接中以及同時(shí)承受剪力與桿軸方向拉力的連接承壓型高強(qiáng)度螺栓的受承載力設(shè)計(jì)值不得大于按摩擦型連接計(jì)算( C 倍。(A)1、0 (B)1、2、 (C)1、、 (D)1、5二、填空題1、焊接的連接形式按構(gòu)件的相對(duì)位置可分為 平接 , 搭接 與 T型連接、角部連三種類型。2、焊接的連接形式按構(gòu)造可分對(duì)接焊縫 與 角焊縫 兩種類型。3、焊縫按施焊位置分 平焊 、 橫焊 、 立焊 與 仰焊 ,其中 仰焊 的操作條件最差焊縫質(zhì)量不易保證應(yīng)盡量避免。4、當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接宜用與強(qiáng)度 低的鋼材相適應(yīng)的焊條。22211正應(yīng)力與剪應(yīng)力處還應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力強(qiáng)

1.1

wt 。6、當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對(duì)接焊縫對(duì)接,焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角符合 合 時(shí)其強(qiáng)度可不計(jì)算。7、當(dāng)對(duì)接焊縫無法采用引弧板施焊每條焊縫的長度計(jì)算時(shí)應(yīng)減去 2t 。8當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時(shí)在對(duì)接焊縫的拼接處應(yīng)分別在焊件的寬方向或厚度方向做成坡度不大、5 的斜角。9、在承受 動(dòng)力 荷載的結(jié)構(gòu)垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對(duì)接焊縫。10工字形或T形牛腿的對(duì)接焊縫連接一般假定剪力腹板 的焊縫承受剪應(yīng)力布。、凡通過一、二級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)接焊其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)相同 。12、選用焊條型號(hào)應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強(qiáng)度的要求。Q235鋼應(yīng)選用 E43 型焊條,15MnV鋼應(yīng)選用 E55 型焊條。13、當(dāng)對(duì)接焊縫的焊件厚度很小時(shí),可采用 直邊緣 坡口形式。14、直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的 與平行于構(gòu)件受力方向的 。前者較后者的強(qiáng)度 高 、塑性 低 。15在靜力或間接動(dòng)力荷載作用正面角焊縫端)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù) 、f22_;但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu),應(yīng)取f

、0 。t16、角焊縫的焊腳尺寸h (mm)不得小于 tf

,t為較厚焊件厚度。但對(duì)自動(dòng)焊最小焊腳尺寸可減;對(duì)T形連接的單面角焊應(yīng)增加 。17、角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度12 倍鋼管結(jié)構(gòu)除外但板件度為邊緣的角焊縫最大焊腳尺尚應(yīng)符合下列要求當(dāng)t≤6mm時(shí),hfmax＝ t t>6mm時(shí),h = t-(1～2)mm 。fmax18_8h

與 40mm 。19

h 60 f (承受靜力或間接動(dòng)力荷載時(shí) )或h 40 f 。20、在搭接連接中搭接長度不得小于焊件較小厚度5_倍并不得小于 。21間的距離16tt>12mm)或(當(dāng)t≤l2mm),t為較薄焊件的厚度。22、普通螺栓按制造精度精致螺栓 與 粗制螺栓兩類按受力分析分 剪力螺栓 與 摩擦螺栓 兩類。23、普通螺栓就是通過 栓桿抗剪與板件孔壁承壓 來傳力的;摩擦型高強(qiáng)螺栓就是過 擰緊螺栓而產(chǎn)生的連接件的摩擦來傳力的。24、高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為 摩擦型 與 承壓型 兩種。25、在高強(qiáng)螺栓性能等級(jí)中、8級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義就表示螺栓成品的抗強(qiáng)度不低于800N/mm,08表示屈強(qiáng)比 9級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義就是表示螺栓成品的抗拉強(qiáng)度不低于1000N/mm,0、9表示屈強(qiáng)比;26、普通螺栓連接受剪時(shí)限制端距≥2d,就是為了避免 連接板端部沖剪 破壞。27、單個(gè)螺栓承受剪力螺栓承載力應(yīng)取 抗剪承載與 承壓承載力 的較小值。28、在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計(jì)算連接板的凈截面強(qiáng)度時(shí) ,孔前傳力系數(shù)可取 0、5 。29:Nc

d

tf

b式中∑t‘表示 在同一受力方c向的承壓構(gòu)件的較小總厚。30、剪力螺栓的破壞形式栓桿剪斷 螺栓承壓破壞 板件被栓桿沖箭破壞 、 板件因螺栓孔削弱被拉。31、采用剪力螺栓連接時(shí),為避免連接板沖剪破壞,構(gòu)造上采取 控制螺栓間距與邊距 0 0 措施為避免栓桿受彎破構(gòu)造上采取 控制栓桿長度l≤d(d為栓桿直徑0 0 32、摩擦型高強(qiáng)螺栓就是摩擦力 傳遞外力的當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為構(gòu)件的外力為T時(shí)螺栓受力為 P+0、9T 。33、螺栓連接中,規(guī)定螺栓最小容許距離的理由就是: 規(guī)定螺栓最大許距離的理由就是: 。34承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承靜力 荷載與 間接承受動(dòng)力 荷載結(jié)構(gòu)中的連接。35、普通螺栓群承受彎矩作用時(shí),螺栓群繞 底排螺栓 旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩用時(shí)螺栓群繞 螺栓群中心 旋轉(zhuǎn)。三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)有哪幾種連接方法？它們各在哪些范圍應(yīng)用較合適？2、焊接方法、焊縫型式有哪些？焊條的級(jí)別及選用。3、角焊縫的尺寸有哪些要求？角焊縫在各種應(yīng)力作用下如何計(jì)算？4、焊縫質(zhì)量級(jí)別如何劃分與應(yīng)用？5、對(duì)接焊縫如何計(jì)算？在什么情況下對(duì)接焊縫可不必計(jì)算？6、說明常用焊縫符號(hào)表示的意義？7、焊接殘余應(yīng)力與殘余變形對(duì)結(jié)構(gòu)工作有什么影響？8、普通螺栓與高強(qiáng)度螺栓的級(jí)別如何表示？的排列有哪些型式與規(guī)定？10、高強(qiáng)度螺栓連接有哪些類型？高強(qiáng)度螺栓連接在各種力作用下如何計(jì)算？四、計(jì)算題1、試設(shè)計(jì)雙角鋼與節(jié)點(diǎn)板的角焊縫連接(圖3、80)。鋼材為Q235B,焊條為E43型,手工焊,軸心力N=1000KN(設(shè)計(jì)值),分別采用三面圍焊與兩面?zhèn)群高M(jìn)行設(shè)計(jì)。2 1解:(1)三面圍焊 fw160N/f

1 3

122 312確定焊腳尺寸:tminh 1.2t 1.21012mm, h tminf,max min f,min內(nèi)力分配:

5.2mm, h 8mmfN 3 f

0.7hf

bfw1.2220.78125160273280N273.28KNfNN N 311000273.28196.69KNN2 2 2 3 2NN N 321000273.28530.03KNN1 1 2 3 2焊縫長度計(jì)算:N

530.03lw1

10.7hf

fwf

296mm,20.78160則實(shí)際焊縫長度為lw1N

2968304mm60hf196.69

608480mm310mm。2lw22

0.7h ff f

110mm,20.78160則實(shí)際焊縫長度為lw2

1108118mm60hf

608480mm,取120mm。(2)兩面?zhèn)群复_定焊腳尺寸同上取hf18mm, hf26mm內(nèi)力分配

N11000333KN,

N

21000667KN2 2焊縫長度計(jì)算:N

3667

1 1 31lw11

h ff f

372mm,20.78160則實(shí)際焊縫長度為:l 37282388mm60h

608480mm ,390mm。Nl N

333 248mm,w2 0.7h ff f

20.76160則實(shí)際焊縫長度為:l 24862260mm60h

608480mm,取260mm。2、試求圖3、81所示連接的最大設(shè)計(jì)荷載。鋼材為Q235B,焊條為E43型,手工焊,角焊縫焊腳尺寸hf

8mm,e1

30cm。焊腳尺寸:hf

2055.62052焊縫截面的形心:x 0

2511.25.62205

45.6mm則e 2055.645.6162.2mm2 2內(nèi)力分析:V=F, TF(e1

e)F(300162.2)462.2F2焊縫截面參數(shù)計(jì)算:1I X 12

5.6511.2322055.6(2502.8)22.09108mm4205I 5.6511.245.6222055.6(162.2 )2y 2

1.41107mm4I I Ip x

2.231108mm4 hlew

511.25.622055.65158.72mm2應(yīng)力計(jì)算T引起的應(yīng)力:Tx

Tr IP

462.2F255.62.231108

5.295104FTr Ty IP

462.2F166.2 3.360104F2.231108V FV引起的應(yīng)力: Vy

hlew

5158.72

1.938104F(4) (5.295104F)2[(

3.3601.9381.22

)104F]2160 28.0418.86104F1606.85104F160F233577N233.58KN3382Q235B,型,手工焊。(1)內(nèi)力分析:V=F=98KN, MFe980.1211.76KNm焊縫截面參數(shù)計(jì)算取h 10mmf焊縫截面的形心:215073.52697(7123.5)21937(1937127)21y 15072697219371y 712719375.5143.5mm21

75.5mm I 157(75.3.52267(75.713.52 7193197143. X應(yīng)力計(jì)算

12

2M引起的應(yīng)力:

f,max

My2Ix

11.76106143.5 74.96N/mm22.25107V 98103V引起的應(yīng)力: f

hlew

36.27N/mm227193(4) (

74.961.22

)236.27271.35N/mm2fw160N/mm2f4、習(xí)題3、3的連接中,如將焊縫②及焊縫③改為對(duì)接焊縫(按三級(jí)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)),試求該連接的最大荷載。(1)內(nèi)力分析:V=F, MFeF0.120.12F(KN/m)焊縫截面參數(shù)計(jì)算:150126200121121y 15012200121

66.6mmy 21266.6145.4mm21I X 12

12200315012(66.66)220012(145.4100)21.956107mm4應(yīng)力計(jì)算M引起的應(yīng)力:

max

My2Ix

0.12F106145.4 0.892F(N/mm21.956107V F103V引起的應(yīng)力: 0.417F(N/mm2)A 20012(4)

eq1

2max

321.1fwt (0.892F)23(0.417F)21.148F1.1fw1.1185203.5(N/mm2)tF177.3KN5、焊接工字形梁在腹板上設(shè)一道拼接的對(duì)接焊縫 (圖3、83),拼接處作用有彎矩M1122kN.m,剪力V=374KN,鋼材為Q235B鋼,焊條用E43型,半自動(dòng),三級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn),試驗(yàn)算該焊縫的強(qiáng)度。(1)內(nèi)力分析:V=374KN, M1122kN.m焊縫截面參數(shù)計(jì)算:1I x 12

81000322801450722.68109mm4S 2801450750082502987440mm4wS 280145071987440mm4w1應(yīng)力計(jì)算VS 3741032987440 w /mm2fw125N/mm2max Itxw

2.681098 v腹板與翼緣交接處:My 1 IxVS

1122106500 209.3N/mm22.681093741031987440 1 Itxw

34.7N/mm22.681098折算應(yīng)力:22 209.32334.72217.8N/mm21.1fw1.1185204N/mm21 1 t不滿足6、試設(shè)計(jì)圖3、81的粗制螺栓連接,F=100KN(設(shè)計(jì)值),e1

30cm。(1)內(nèi)力分析:V=100KN, e1

300

2052

402.5mm,參數(shù)計(jì)算

TVe1000.402540.25KNm單個(gè)螺栓抗剪承載力(M22)Nbnv v

d24

fbv

2224

14053.2KN,Nbdtt

min

fb208305cNb minNb,Nb

53.2KNmin v cx2y2

164000mm2i i內(nèi)力計(jì)算T引起的應(yīng)力

Tx

40.25106160y 164000

39.26KN2 1 2 1 N

iTx1

40.251066014.73KN1Ty

x2 y2i i

164000V引起的應(yīng)力:N

V100

10KN1Vy

n 10N1

N2

(N1Ty

N

)2 (14.7310)246.4KNNbmin

53.2KN7、試設(shè)計(jì)如圖、84所示: 構(gòu)件鋼材為Q235B,螺栓為粗制螺栓。①角鋼與連接板的螺栓連接;②豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。d d1 2

170mm。③豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。d1

150mm,d2

190mm。①角鋼與連接板的螺栓連接;單個(gè)螺栓抗剪承載力(M20)Nbnv v

d24

fbv

2

2024

14087.9KNNbd t

fb201430585.4KNmin cNb minNb,Nb

85.4KNmin v c螺栓個(gè)數(shù)n NNbmin

35085.4

4.1個(gè),取5個(gè)螺栓,按規(guī)范規(guī)定間距排列(圖省略)。②豎向連接板與柱的翼緣板的螺栓連接。d d1 2

170mm。內(nèi)力分析N

N 2350 2247.5KNx 2 2VN

N 2350 2247.5KN,由支托承擔(dān)。y 2 2單個(gè)螺栓抗拉承載力(M20,Ae

2.45cm2)NbAfb24517041.65KNt e t螺栓個(gè)數(shù)n

247.5

5.9個(gè),取6個(gè)螺栓,排2排,按規(guī)范規(guī)定間距排列(圖省略)。Nb 41.65d d 150mmd 190mm。12NN N 2350 2247.5KN,x22MN e247.50.0204.95KNmxVN

N 2350 2247.5KN,由支托承擔(dān)。y 2 2N My 247.5103 4.95106120N 1 40.22KNNb

41.65KN1 n y2i

8 4(1202402) t8、按摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓設(shè)計(jì)習(xí)題3、7中所要求的連接(取消承托板),且分別考慮:①d d1 2

170mm;②d1

150mm,d2

190mm。螺栓強(qiáng)度級(jí)別及接觸面處理方式自選。Q235鋼噴砂處理,M20,8、8級(jí),P=125KN, μ=0、45,Nbt

0.8P0.8125100KN①d d1 2

170mmN247.5KN, V247.5KN一個(gè)螺栓承擔(dān)的拉力N 247.5N Nt1 ti

24.75KNNb100KNn 10 t Nit

247.5KNVf

n1.2Nti

)②d 150mm,d1

190mmN247.5KN, V247.5KN, MNx一個(gè)螺栓的最大拉力

e247.50.0204.95KNmN My 247.5103 4.95106160N 1 30.94KNNb

100KN1 n m y2iN 27.85KN2N 24.75KN3N 21.65KN4N 18.56KN5

10 4(1602802) t N247.5KNiV247.5KN0.9nf

(nP1.25 Nti

)0.910.45(101251.25247.5)381.0KN第4章軸心受力構(gòu)件一、選擇題1、一根截面面積為A,凈截面面積為A的構(gòu)件,在拉力N作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為n( C。(A)NAn

≤f , (B)N ≤fAyA(C)NAn

≤f (D)N ≤fAyA2、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)就(C 。(A)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度(B)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度／(C)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人(D)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人3、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容( D 。(A)強(qiáng)度 (B)強(qiáng)度與整體穩(wěn)定性(C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定與整體穩(wěn)定強(qiáng)度、剛度長細(xì)比4、軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算,一般采用軸力除以凈截面面積這種計(jì)算方法對(duì)下列哪種接方式就是偏于保守?( A )摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 (B)承壓型高強(qiáng)度螺栓連(C)普通螺栓連接 (D)鉚釘連接5、工字形軸心受壓構(gòu)件,翼緣的局部穩(wěn)定條件( A。

b235fy1≤(10+0、1) ,其中235fyt構(gòu)件最大長細(xì)比且不小于30、不大于100 (B)構(gòu)件最小長細(xì)(C)最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值 (D)30或100N6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式A

的意義為( D 。(A)截面平均應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(B)截面最大應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值構(gòu)件軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值用Q235鋼與Q345鋼分別制造一軸心受壓其截面與長細(xì)比相同在彈性范圍內(nèi)屈時(shí)前者的臨界力( C 后者的臨界力。(A)大于 小于 (C)等于或接近 (D)無法比較8、軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)采用換算長細(xì)比 ,這就是因(C 。(A)格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件(B)考慮強(qiáng)度降低的影響考慮剪切變形的影響考慮單支失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響9、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措這一做法就是為( A (A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積(C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài) 增加截面的慣性矩10、為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定,在桿件截面面積不變的情況下,桿件截面的形式應(yīng)使其面積分布(B)。(A)盡可能集中于截面的形心處(B)盡可能遠(yuǎn)離形心(C)任意分布無影響 (D)盡可能集中于截面的剪切中、軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型其穩(wěn)定性計(jì)算(B。(A)完全相同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同 (D)完全不同12、計(jì)算格構(gòu)式壓桿對(duì)虛軸工軸的整體穩(wěn)定性其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)( B 查表確定。(A) (B) (C) (D)x ox y oy13、實(shí)腹式軸壓桿繞x,y軸的長細(xì)比分別為,對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為, 若x y x y x＝,則( D 。y (B)= (C)< (D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別x y x y x y14、雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱,實(shí)軸為xx軸,虛軸為yy軸,應(yīng)根據(jù)(B)確定肢件間距離。(A) ＝ (B) ＝ (C) ＝ (D)強(qiáng)度條件x y oy x oy y15折減系數(shù)原因就是(D。(A)格構(gòu)式柱所給的剪力值就是近似的綴條很重要(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)單角鋼綴條實(shí)際為偏心受壓構(gòu)件16、軸心受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定應(yīng)分別滿足(B。(A)NAn

≤f,

N≤f (B)An

N≤f, An

N≤fA(c)

N≤f,N≤f (D)N≤f,N≤fA A A An式中,A為桿件毛截面面積;A。為凈截面面積。17、軸心受壓柱的柱腳底板厚度就是按底( A 。(A)抗彎工作確定的 抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 抗彎及抗壓工作確定18、確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)就( B )。 .(A)格構(gòu)柱所受的最大剪力Vmax (B)繞虛軸與繞實(shí)軸兩個(gè)方向的等穩(wěn)定條件(C)單位剪切角 (D)單肢等穩(wěn)定條件119、軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)就( B 。(A)構(gòu)件的變形規(guī)定 (B)構(gòu)件的容許長細(xì)比(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D)構(gòu)件的撓度20、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行( B 。(A)強(qiáng)度計(jì)算 (B)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定與長細(xì)比計(jì)(C)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定與長細(xì)比計(jì)算 (D)強(qiáng)度與長細(xì)比計(jì)算21、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù),(B 等因素有關(guān)。(A)構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比(B)構(gòu)件截面類別、鋼號(hào)、長細(xì)比(C)構(gòu)件截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比(D)構(gòu)件截面類別、兩個(gè)方向的長度、長細(xì)比22、在下列因素中,( C 對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點(diǎn)變化 荷載的偏心大小23、a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高就是由( D (A)截面就是軋制截面 截面的剛度最大(C)初彎曲的影響最小 殘余應(yīng)力的影響最小24、對(duì)長細(xì)比很大的軸壓構(gòu)件提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施就( A (A)增加支座約束 (B)提高鋼材強(qiáng)度(C)加大回轉(zhuǎn)半徑 減少荷載25、兩端鉸接、Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示,在不改變鋼材品種、構(gòu)件截面類與翼緣、腹板截面面積的情況采用( C 可提高其承載力。(A)改變構(gòu)件端部連接構(gòu)造,或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn),或減少翼緣厚度加大寬度;(B)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度,或減小翼緣寬度加大厚度;(C)改變構(gòu)件端部的連接構(gòu)造,或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn),或減小翼緣寬度加大厚度;(D)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度,或加大腹板高度減小厚度26、雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸與繞虛軸等穩(wěn)定的要求就( B ),x為虛軸。(A) ox oy

2227AxA1227A227AxA1x

(D) x y27、格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力( D 的變化而變化(A)綴材的橫截面積 (B)綴材的種類柱的計(jì)算長度 柱的橫截面面積1 max28規(guī)定綴條柱的單肢長細(xì)比( 為柱兩主軸方向最大長細(xì)1 max( C 。(A)保證整個(gè)柱的穩(wěn)定 (B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個(gè)柱失穩(wěn) 構(gòu)造要二、填空題軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)就是凈截面平均應(yīng)力小于鋼材屈服為極狀態(tài)的。2、軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式彎曲、扭轉(zhuǎn)、彎扭失穩(wěn) 。、實(shí)腹式軸心壓桿設(shè)計(jì),壓桿應(yīng)符合 強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性、剛條件。4、使格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件滿足承載力極限狀態(tài)除要求保證強(qiáng)度、整體穩(wěn)定外還必須證分支穩(wěn)定與局部穩(wěn)。5、實(shí)腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值,就是根據(jù)翼緣板的臨界應(yīng)力等于 桿件穩(wěn)定臨界應(yīng)力 導(dǎo)出的。6、軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比的限制就是根據(jù) 板件臨界應(yīng)力與桿件臨界應(yīng)力相等 的條件推導(dǎo)出的。7、當(dāng)臨界應(yīng)力cr

小于 比例極限 時(shí)軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。8因?yàn)闅堄鄳?yīng)力減小了構(gòu)件截面抗彎剛度 從而降低了軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力。9、格構(gòu)式軸心壓桿中繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考慮 剪切變形 的影響,以ox

代替 進(jìn)x行計(jì)算。235fy10、我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范在制定軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)平主要考慮初彎曲殘余應(yīng)力235fyhtw失穩(wěn) 。

>(25+05) 時(shí)柱可能 肢板局部235fy12、在綴板式格構(gòu)柱中綴板的線剛度不能小于單肢線剛度6235fyh13、焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值就: tw某柱 57, 62,應(yīng)把 較大值 代人上式計(jì)算。x y

5) 。227Ax227AxA1ox

1代表 虛軸穿越的兩個(gè)面上的綴條截面面積之三、簡答題1、軸心受力構(gòu)件有哪些種類與截面形式？2、軸心受力構(gòu)件各需驗(yàn)算哪幾個(gè)方面的內(nèi)容？3、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？4、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？5、柱頭與柱腳的傳力與計(jì)算特點(diǎn)？四、計(jì)算題12635270KN,只承受靜力作用20mm的孔眼、37),Q235應(yīng)改用什么角鋼？注:計(jì)算時(shí)忽略連接偏心與桿件自重的影響。解:(1)強(qiáng)度 查表得∟635的面積A=6.14cm2,imin

i 1.94cm,xA 2(Adt)2(614205)1028mm2,N=270KNnNAn

2701031028

262.6Mpaf215Mpa,強(qiáng)度不滿足,N 270103所需凈截面面積為An

1256mm2,f 2151256所需截面積為AAn

dt

205728mm2,2選636A=7.29cm2729mm2(2)長細(xì)比

728mm2 imin

3000154.635019.440020的鋼板用兩塊拼接板40012進(jìn)行拼接。螺栓孔徑為排列如圖4、38所示。鋼板軸心受拉,N=1350KN(設(shè)計(jì)值Q235鋼解答下列問題(1)1-1截面的強(qiáng)度夠否？算？(3)拼接板的強(qiáng)度夠否？(2)就是否需要驗(yàn)算2-2截面的強(qiáng)度？假定N力在13個(gè)螺栓中平均分配,2-2算？(3)拼接板的強(qiáng)度夠否？解:(1)鋼板1-1截面強(qiáng)度驗(yàn)算:A 3d

)

min

(400322)206680mm2,N=1350KNAn1

13501036680

f205Mpa,強(qiáng)度滿足。2-2截面強(qiáng)度驗(yàn)算:(a),種情況,(a)就是最危險(xiǎn)的。A (ln2 (a

5d0

)t(40080 802802522)206463mm2,N=1350KNAn2

13501036463

208.9Mpaf205Mpa,強(qiáng)度滿足。對(duì)應(yīng)圖(d)的驗(yàn)算:A(l 5

)t(400522)205800mm2,n2 (d) 0N10N1013501038.5KN13 13N

1038.5103

179.0Mpaf205Mpa,強(qiáng)度滿足。A 5800n2拼接板的強(qiáng)度夠否？因?yàn)槠唇影搴穸?1224mm20mm,所以不必驗(yàn)算拼接板。3、3920mm,N=600KN(設(shè)計(jì)值。解:(1)凈截面驗(yàn)算:A3dn

)

min

(240322)142436mm2,NNN0.536006000.53500KN9 9NAn

5001032436

205.3Mpaf215Mpa,強(qiáng)度滿足。(2)全截面驗(yàn)算N

600103

178.6Mpaf215Mpa,強(qiáng)度滿足。A 240144、一水平放置兩端鉸接的Q3459m,2908T870KN解:(1)強(qiáng)度驗(yàn)算908A=13.94cm2imin

i 2.76cm,xN

870103

312.1Mpaf310Mpa,強(qiáng)度滿足。A 13942(2)剛度驗(yàn)算 imin

900032635027.65、某車間工作平臺(tái)柱高2.6m,按兩端鉸接的軸心受壓柱考慮。如果柱采用I16(16號(hào)熱軋工字鋼),試經(jīng)過計(jì)算解答:鋼材采用Q235鋼時(shí),設(shè)計(jì)承載力為多少？(2)Q345(3)如果軸心壓力為330KN(設(shè)計(jì)值),I16能否滿足要求？如不滿足,從構(gòu)造上采取什么措施就能滿足要求？解:(1)鋼材采用Q235鋼時(shí),設(shè)計(jì)承載力為多少？I16A=26.1cm2ix

6.57cm,iy

1.89cml0xlx ix

260065.7

40150,a類截面,查表得x

0.941l0ly iy

260018.9

138

150,b類截面查表得y

0.353NAf0.3532610215198086N198.1KN。Q345 40,a類截面按x

48查表得345235345235

0.921 138,b類截面按y

164查表得345235345235

0.265NAf0.2652610310214411N214.4KN,承載力無太明顯的提高。如果軸心壓力為330KN(設(shè)計(jì)值),I16施就能滿足要求？8距uuuuuuuuuuuujuu因?yàn)镹300KN198.1KN,所以整體穩(wěn)定不滿足。在側(cè)向加一支撐,重新計(jì)算。l0ly iy

2600/218.9

69

150,b類截面查表得y

0.757NAf0.7572610215424791N424.8KN300KN,整體穩(wěn)定滿足。6、設(shè)某工業(yè)平臺(tái)柱承受軸心壓力5000KN(設(shè)計(jì)值),柱高8m,兩端鉸接。要求設(shè)計(jì)一H型鋼或焊接工字形截面柱。解:H型鋼柱(1)初選截面設(shè)600.807(b類)N 5000103 l 8000A

28961mm2289.61cm2,i if 0.807215 x y

0

133mm,選HW4284072035,其面積A361.4mm2,i 18.2cm,i 10.4cmx y(2)驗(yàn)算l0xlx ix

800044150,b類截面查表得182

0.882l0ly iy

104

77

150,b類截面,查表得y

0.707N A

50001030.707361.4102

195.7Mpaf205Mpa,整體穩(wěn)定滿足。焊接工字形初選截面根據(jù)H型鋼截面,初選焊接工字形截面,如圖所示。(2)計(jì)算參數(shù)A4203224001834080mm21I x 12

(4204643184003)3.4109mm4 ,1I 2y

3242033.95108mm43.95103.9510834080IxAi IxAx

315.9mm,i 3.4103.410934080IyA

107.7mm4整體穩(wěn)定驗(yàn)算l0xlx ix

8000315.9

25150,b類截面,查表得x

0.953l0ly iy

8000107.7

74

150,b類截面查表得y

0.726N

5000103

202.3Mpaf205Mpa,整體穩(wěn)定滿足。A 0.72634080局部穩(wěn)定驗(yàn)算42018b

2 6.28(100.174)17.4t 320h 40022.2(250.574)62,局部穩(wěn)定滿足。0t 18w7、圖4、40(a)、(b)所示兩種截面(焰切邊緣)的截面積相等,鋼材均為Q235鋼。當(dāng)用作長度為10m的兩端鉸接軸心受壓柱時(shí),就是否能安全承受設(shè)計(jì)荷載3200KN。解:計(jì)算(a)圖截面(1)A500202500824000mm21 20I 85003220500(250 )21.435109mm4x 12 21I 2 2050034.17108mm4IyA4.17IyA4.1710824000IxA1.43510924000i IxA1.43510924000x

131.8mm4整體穩(wěn)定驗(yàn)算l0xlx ix

10000244.5

41150,b類截面,查表得x

0.895l0ly iy

10000131.8

76

150,b類截面,查表得y

0.714N

3200103

186.7Mpaf205Mpa,整體穩(wěn)定滿足。A 0.71424000局部穩(wěn)定驗(yàn)算5008b

2 12.3(100.176)17.6t 200h 62.5(250.576)0t 8w計(jì)算(b)圖截面(1)計(jì)算參數(shù):A24000mm21 25I 104003225400(200 )26.564108mm4x 12 21I 2 2540032.67108mm4IyA2.67IyA2.6710824000IxA9.56410824000i IxA9.56410824000x

105.5mm4整體穩(wěn)定驗(yàn)算l0xlx ix

10000199.6

50150,b類截面,查表得x

0.856l0ly iy

10000105.5

95

150,b類截面,查表得y

0.588N

3200103

226.8Mpaf205Mpa,整體穩(wěn)定不滿足。A 0.58824000局部穩(wěn)定驗(yàn)算40010b

2 7.8(100.195)19.5t 250h 40040(250.595)72.5,局部穩(wěn)定滿足。0t 10w8、設(shè)計(jì)由兩槽鋼組成的綴板柱,柱長7.5m,兩端鉸接,設(shè)計(jì)軸心壓力為1500KN,鋼材為Q235B,截面無削弱。解:(1)初選截面:設(shè)70yN 1500103

0.751(b類)則Afy

9289mm292.89cm2,0.751215選2［32a,,其面積A48.50297cm2,i 12.44cmy驗(yàn)算實(shí)軸的整體穩(wěn)定l0ly iy

7500124.4

60

150,b類截面,查表得y

0.807 N

1500103

191.6Mpaf215Mpa,繞實(shí)軸的整體穩(wěn)定滿足。A 0.80797102y確定柱寬l 7500設(shè) 30 22 60230252i 0x

144.2mm,1 x y 1i 144.2

x 52xb x 327.7mmb=330mm,如下圖所示。0.44 0.44驗(yàn)算虛軸的整體穩(wěn)定z 2.24cm,I0

304.7cm4,i1

2.51cm截面對(duì)虛軸的參數(shù):

255.2I 2[304.748.50x

)2]16402cm41.64107mm42IxA1.6410748502i IxA1.6410748502x

l 7500133130 133130 i

58,2222x 1ox

x58230265[]582302x

0.780 N

1500103

198.3Mpaf215Mpa,繞虛軸的整體穩(wěn)定滿足。A 0.78097102x綴板的設(shè)計(jì)l i01 1

302.5175.3cm753mm2601808,則l1

l 180753180933mm,取l01

930mm,分支線剛度k1綴板線剛度k

304.7104I 1 3276mm3Il 9301 I1 I b ( 818032)30470mm3b a 255.2 12k 30470則b 9.3k 32671

97102215Af85fy235Af85fy23524535

24535N85VlT 1

2 44705Na 255.224535930a Vl 2 6MT 11 5.70410Nmm2 2 2取焊腳尺寸h 8mm,采用繞角焊,則焊縫計(jì)算長度為l 180mmf w驗(yàn)算焊縫:f

447050.78180

44.4Mpa,f

65.7041060.781802

188.6Mpa(f1.22)22f(188.61.22)2(f1.22)22f(188.61.22)244.42f第5章受彎構(gòu)件一、選擇題1、計(jì)算梁的( A 時(shí)應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。(A)正應(yīng)力 剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定M中2,中

x Wx nx

C 。與材料強(qiáng)度有關(guān) (B)就是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比表示截面部分進(jìn)入塑性 與梁所受荷載有關(guān)在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提,Q235鋼梁的最小高度h ( B)Q345鋼梁的h 其min min她條件均相同)大于 (B)小于 等于 (D)不確4、梁的最小高度就是( C 控制的。(A)強(qiáng)度 (B)建筑要求 剛度 (D)整體穩(wěn)5、單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)就( C 形式的失穩(wěn)。(A)彎曲 (B)扭轉(zhuǎn) 彎扭 (D)雙向彎曲6、為了提高梁的整體穩(wěn)定,( B 就是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。(A)增大截面 (B)增加側(cè)向支撐減少l,1(C)設(shè)置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位7、當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用其作用點(diǎn)處應(yīng)(B 。(A)設(shè)置縱向加勁肋 橫向加勁肋(C)減少腹板寬度 翼緣的厚度8、焊接組合梁腹板布置橫向加勁肋對(duì)防止( A)引起的局部失穩(wěn)最有效布置縱向勁肋對(duì)防止( B引起的局部失穩(wěn)最有效。(A)剪應(yīng)力 (B)彎曲應(yīng)力 復(fù)合應(yīng)力 局部壓應(yīng)9、確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則就( B。(A)制造時(shí)間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩10、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù) >0、6時(shí)用′代替主要就是因?yàn)? B 。b b b(A)梁的局部穩(wěn)定有影響 (B)梁已進(jìn)入彈塑性階段(C)梁發(fā)生了彎扭變形 (D)梁的強(qiáng)度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定腹板與翼緣相接處可簡化為(D (A)自由邊 (B)簡支邊 (C)固定邊 (D)有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊12、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在( C 。(A)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 剪應(yīng)力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位有吊車輪壓的部13、雙軸對(duì)稱工字形截面梁,經(jīng)驗(yàn)算,其強(qiáng)度與剛度正好滿足要求,而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其她條件不變的情況下,宜采用下列方案中的(A)。(A)增加梁腹板的厚度 降低梁腹板的高度(C)改用強(qiáng)度更高的材料 設(shè)置側(cè)向支承14、焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的就( D 。(A)提高梁的抗彎強(qiáng)度 提高梁的抗剪強(qiáng)(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 提高梁的局部穩(wěn)定性15、在簡支鋼板梁橋中當(dāng)跨中已有橫向加勁但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不需采加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正?( B )。(A)橫向加勁加密 縱向加勁設(shè)置在腹板上半(C)縱向加勁設(shè)置在腹板下半部 加厚腹板16、在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中,′＝l說明所設(shè)計(jì)梁( B)。b(A)處于彈性工作階段 不會(huì)喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破壞17、梁受固定集中荷載作用,當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí),采用就是較合理的措施。B(A)加厚翼緣 在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 加厚腹板18、驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力,公式為

22,式中、應(yīng)為( D 。1f驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力與驗(yàn)算點(diǎn)的剪應(yīng)力(C)(D)驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力與剪應(yīng)力19、跨中無側(cè)向支承的組合梁當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足宜采用(C(A)加大梁的截面積 加大梁的高度加大受壓翼緣板的寬度 加大腹板的厚度20、如圖示鋼梁因整體穩(wěn)定要求需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)其位置以( C 為最佳方案。21、( A 對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。(A)增加腹板厚度 約束梁端扭轉(zhuǎn)(C)設(shè)置平面外支承 加寬梁翼緣22、雙軸對(duì)稱截面梁,其強(qiáng)度剛好滿足要求,而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能,下列方案比較應(yīng)采用( C )。(A)在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(C)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 (D)沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐23、以下圖示各簡支梁,除截面放置與荷載作用位置有所不同以外,其她條件均相同,則以( D 的整體穩(wěn)定性為最好( A 的為最差。24、當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式M

l1也就b1就是說在

x 中可以取 為( A )。bWbb x、0 (B)0、6 (C)1、05 仍需用公式計(jì)算25、焊接工字形截面簡支梁,(A)時(shí),整體穩(wěn)定性最好。(A)加強(qiáng)受壓翼緣(B)加強(qiáng)受拉翼緣(C)雙軸對(duì)稱(D)梁截面沿長度變化27、雙軸對(duì)稱工字形截面簡支跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面作用點(diǎn)位( B 時(shí)整體穩(wěn)定性最好。(A)形心 下翼緣 (C)上翼緣 形心與上翼緣之間28、工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定就是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種要措施來保證的?( C。高度控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度(B) 控制板件的寬高厚比并增設(shè)板件的加勁肋(D)控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度29為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定可在梁的( D 加側(cè)向撐以減小梁出平面的計(jì)算長度。1 1 1(A)梁腹板高度的2處 (B)靠近梁下翼緣的腹(5～4)h0處1 1靠近梁上翼緣的腹板(5～4)h0處 受壓翼緣處235fy235fy30、配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力,當(dāng)tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)應(yīng)配置橫向加勁肋(B)只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)(C)應(yīng)同時(shí)配置縱向與橫向加勁肋

>170 時(shí)( C。(D)增加腹板厚度才就是最合理的措施31、計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí),當(dāng)整體穩(wěn)定性系數(shù)b

大于( C 時(shí)應(yīng)以b

'(彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù))代替。b(A)0、8 (B)0、7 (C)0、6 (D)0、532、對(duì)于組合梁的腹板,若

h0＝100,按要求應(yīng)( B 。tw(A)無需配置加勁肋 配置橫向加勁肋配置縱向、橫向加勁肋 配置縱向、橫向與短加勁肋235f235fy33當(dāng)tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)應(yīng)配置橫向加勁肋可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)(C)可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)應(yīng)配置橫向加勁肋

>170 時(shí)(D 。(D)可能發(fā)生剪切失穩(wěn)與彎曲失穩(wěn),應(yīng)配置橫向與縱向加勁肋235f235fy34、工字形截面梁腹板高厚比0tw

＝100 時(shí)梁腹板可能( D 。(A)因彎曲正應(yīng)力引起屈曲,需設(shè)縱向加勁肋(B)因彎曲正應(yīng)力引起屈曲,需設(shè)橫向加勁肋(C)因剪應(yīng)力引起屈曲,需設(shè)縱向加勁肋(D)因剪應(yīng)力引起屈曲,需設(shè)橫向加勁肋35、當(dāng)無集中荷載作用時(shí)焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承( C)(A)豎向剪力 豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用(C)水平剪力 壓力二、填空題1驗(yàn)算一根梁的安全實(shí)用性應(yīng)考強(qiáng)度整體穩(wěn)定性局部穩(wěn)定性剛度 幾個(gè)方面。2、梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高就是指建筑高度 確定的 大剛度 由 剛度條件 確定的 最小高度 由 經(jīng)濟(jì)條件 確定的 經(jīng)濟(jì)高度 。梁腹板中設(shè)置 橫向 加勁肋對(duì)防止 剪力 引起的局部失穩(wěn)有效設(shè)縱與短向 加勁肋對(duì)防彎曲與屈曲 引起的局部失穩(wěn)有效。4、梁整體穩(wěn)定判別式寬度 。

中,ll1l1b1

就是 梁受壓翼緣的自由長,b1

就是 受壓翼緣5、橫向加勁肋按其作用可分間隔加勁肋 、 支承加勁肋 兩種。6、當(dāng)

h0h0t

但小于170 時(shí),應(yīng)在梁的腹板上配置 橫 向加勁肋。235fy235fy7、在工字形梁彎矩、剪力都比較大的截面除了要驗(yàn)算正應(yīng)力與剪應(yīng)力235fy235fy板與翼緣交界處 處驗(yàn)算折