空預(yù)器堵塞的原因分析及調(diào)整對策

空預(yù)器堵塞的原因分析及調(diào)整對策TOC\o"1-5"\h\z目錄

弓I言 2\o"CurrentDocument".概述 2\o"CurrentDocument".空預(yù)器冷端堵灰形成機(jī)理及危害 3\o"CurrentDocument"2.1.概述 3\o"CurrentDocument"2.2.酸腐蝕與硫酸氫核積聚機(jī)理 4\o"CurrentDocument"3.空預(yù)器漏風(fēng)系數(shù)的影響 5\o"CurrentDocument"4.空預(yù)器清灰的影響和堵灰?guī)淼奈：?5\o"CurrentDocument"3.空預(yù)器熱解技術(shù)的理論依據(jù)和實(shí)施設(shè)想 61.概述 6\o"CurrentDocument"2. 解決思路 6\o"CurrentDocument"3.提高煙溫治理硫酸氫錢堵塞可行性分析 7\o"CurrentDocument"4.控制總排口NO*小時均值不超標(biāo) 8\o"CurrentDocument"4.1.燃燒調(diào)整方面 8\o"CurrentDocument"4.3.特殊工況下的調(diào)整 9\o"CurrentDocument".空預(yù)器熱解主要操作步驟 11\o"CurrentDocument".空預(yù)器熱解注意事項(xiàng) 11\o"CurrentDocument".現(xiàn)場治理方案實(shí)施及效果 11\o"CurrentDocument".熱解技術(shù)實(shí)際應(yīng)用及總結(jié) 12\o"CurrentDocument"1.空預(yù)器熱解應(yīng)用實(shí)例 12\o"CurrentDocument"2.空預(yù)器熱解技術(shù)總結(jié) 13\o"CurrentDocument"結(jié)語 14摘要：空預(yù)器是火力發(fā)電廠鍋爐中重要的輔機(jī)設(shè)備之一，主要作用是利用高溫?zé)煔鈦砑訜徨仩t燃燒所需要的空氣，其原理是通過連續(xù)轉(zhuǎn)動的散熱片，在煙氣低溫區(qū)域緩慢地載著傳熱元件旋轉(zhuǎn)，使流入預(yù)熱器的熱煙氣和冷空氣完成熱交換?？疹A(yù)器回收了煙氣熱量，降低了排煙溫度，因而提高了鍋爐效率；同時由于燃燒所需空氣溫度提高，有利于燃料的著火和燃燒，減少了燃料不完全燃燒的熱損失?，F(xiàn)對某廠空預(yù)器堵塞的原因及預(yù)防措施進(jìn)行分析。關(guān)鍵詞：空預(yù)器；SO3；脫硝；堵塞；NOx引言空氣預(yù)熱器分為兩大類：傳熱式和蓄熱式。某廠采用三分倉容克式空氣預(yù)熱器，其布置在脫硝裝置后段。煙氣脫硝裝置采用SCR脫硝技術(shù)，由于市場原因入爐煤種與設(shè)計(jì)煤種偏差較大，且因入爐煤質(zhì)不穩(wěn)定、SCR系統(tǒng)不能實(shí)現(xiàn)自動控制等原因，導(dǎo)致該廠NO*排放瞬時超標(biāo)較多、氨逃逸較高、空預(yù)差壓過高，嚴(yán)重影響機(jī)組的安全性、經(jīng)濟(jì)性及環(huán)保排放指標(biāo)的控制。下面對該廠空預(yù)器堵塞的原因及預(yù)防措施進(jìn)行分析。本方法從熱二次風(fēng)再循環(huán)、脫硝煙氣旁路、送引風(fēng)機(jī)協(xié)同調(diào)整，提高排煙溫度，整體提高空預(yù)器運(yùn)行溫度，同時通過低省控制空預(yù)器出口溫度，減少對電除塵及后續(xù)設(shè)備影響，通過具體實(shí)踐克服了空預(yù)期電流波動，爐膛氣溫偏差，電除塵入口煙溫過高等難題。有效了遏制并控制了硫酸氫鐵堵塞的發(fā)展趨勢，保證了機(jī)組長時間運(yùn)行后帶負(fù)荷能力。1.概述對于SCR法煙氣脫硝，氨氣和NO*不能能全部混合，逃逸是不可避免的，當(dāng)逃逸率超標(biāo)時氨氣與三氧化硫反應(yīng)生成硫酸氫核堵塞空預(yù)器。硫酸氫鏤因其特殊物理性質(zhì)，極易吸附并粘結(jié)在空預(yù)器換熱元件上，常規(guī)的蒸汽吹灰和激波吹灰難以去除。目前解決辦法有在線高壓水沖洗，由于在機(jī)組運(yùn)行期間進(jìn)行沖洗，對空預(yù)器及其后電除塵安全有較大影響，極易發(fā)生空預(yù)器電流波動大而跳閘，有較大安全風(fēng)險，對設(shè)備和機(jī)組工況要求較為苛刻，在公司#4爐運(yùn)行期間曾進(jìn)行過實(shí)驗(yàn)，空預(yù)器曾發(fā)生電流波動超過額定值，壓差減小效果不明顯而未繼續(xù)實(shí)施。大唐三門峽發(fā)電有限責(zé)任公司的2臺630MW——HG-1900/25.4-YM4型鍋爐是哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司利用英國三井巴布科克能源公司(MB)的技術(shù)支持，進(jìn)行設(shè)計(jì)、制造的。鍋爐為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動系統(tǒng)的本生(Benson)直流鍋爐，單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)、n型布置。鍋爐島為露天布置。鍋爐燃用義馬和三門峽當(dāng)?shù)鼗烀?、常村煤及銅川煤。30只低NO*軸向旋流燃燒器(LNASB)采用前后墻布置、對沖燃燒，6臺ZGM113N中速磨煤機(jī)配正壓直吹制粉系統(tǒng)。大唐三門峽發(fā)電有限責(zé)任公司2臺630MW鍋爐于2014年完成脫硝改造，最初設(shè)計(jì)排放值為小于200mg/Nm3。采用的選擇性催化還原法SCR脫硝工藝，SCR反應(yīng)器布置在鍋爐省煤器出口和空氣預(yù)熱器之間，設(shè)計(jì)有三層催化劑層，要求運(yùn)行溫度在300℃-400℃范圍，針對鍋爐低負(fù)荷及深度調(diào)峰情況SCR入口煙溫不到300c問題，脫硝入口設(shè)計(jì)煙氣旁路，鍋爐水平煙道后部引出高溫?zé)煔膺M(jìn)入SCR入口與原煙氣混合后，保證SCR脫硝反應(yīng)溫度在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。SCR煙氣脫硝系統(tǒng)的還原劑采用液氨，H期2臺鍋爐的脫硝系統(tǒng)共用一個還原劑儲存與供應(yīng)系統(tǒng)，在脫硝反應(yīng)器進(jìn)、出口安裝實(shí)時監(jiān)測裝置，具有就地和遠(yuǎn)方監(jiān)測顯示功能，監(jiān)測的項(xiàng)目包括：進(jìn)出口NOx、煙氣流量、煙氣溫度、。2、NH3逃逸、差壓等。針對硫酸氫鏤堵塞問題，空預(yù)器更換兩段式換熱元件，中溫段和低溫段一體化，但#4機(jī)組改造后運(yùn)行一段時期后，空預(yù)期堵塞現(xiàn)象嚴(yán)重，引風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓已到極限值，爐膛負(fù)壓大幅波動。2015年根據(jù)河南省政府藍(lán)天行動文件要求，河南省內(nèi)所有火電機(jī)組必須逐步達(dá)到超低排放標(biāo)準(zhǔn)。#4機(jī)組在2015年12月份完成超凈排放改造后，為了控制出口不超過50mg,必然會加大噴氨量來控制排放。硫酸氫錢堵塞的問題進(jìn)一步嚴(yán)重。在機(jī)組啟動運(yùn)行僅36天后，就出現(xiàn)了空預(yù)器壓差急速增大，爐膛負(fù)壓波動，日常性的蒸汽和激波吹灰不能遏制空預(yù)期壓差發(fā)展。2012.#4機(jī)組啟動后第36天，#4B空預(yù)器壓差情況，最大值4.6Kpa。2.空預(yù)器冷端堵灰形成機(jī)理及危害概述該廠原空預(yù)堵塞并不嚴(yán)重，但由于市場、環(huán)保等原因增加脫硝系統(tǒng)后空預(yù)堵塞較為嚴(yán)重，空預(yù)器前后煙氣差壓最大達(dá)到3.0kPa,嚴(yán)重影響機(jī)組的安全性。分析空預(yù)器堵塞主要原因如下：1)硫酸氫錢的生成作為選擇性催化還原法SCR脫硝的副反應(yīng)，與煤種硫份和SCR未反應(yīng)完全逃逸到煙氣中NH3有直接關(guān)系。2）通常情況硫酸氫錢露點(diǎn)為147團(tuán)，當(dāng)環(huán)境溫度達(dá)到此溫度時，硫酸氫銹以液體形式在物體表面聚集或以液滴形式分散在煙氣中，硫酸氫核是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，極易粘附在物體上難以去除，而且有較強(qiáng)的吸潮性，當(dāng)溫度繼續(xù)升高至250團(tuán)以上，硫酸硫酸氫鏤由液態(tài)升華為氣態(tài)。3）鍋爐空預(yù)器運(yùn)行溫度梯度一般在120團(tuán)-300團(tuán)，硫酸氫鐵的物理性質(zhì)和決定隨著煙氣溫度在空預(yù)器中大幅降低在空預(yù)器中低溫區(qū)域沉積，未沉積的硫酸氫核吸附在煙氣中煙塵轉(zhuǎn)換為固態(tài)，在電除塵中進(jìn)行除去。4）防止硫酸氫鏤的生成主要有控制氨逃逸率和降低入爐煤硫份。鍋爐運(yùn)行中氨逃逸超標(biāo)的主要原因有以下幾種：一是脫硝煙氣流場不均勻，造成局部噴氨量過大引起逃逸；二是脫硝噴嘴未針對煙氣流場進(jìn)行調(diào)整，造成N出濃度場分布不均；三是對氨逃逸率監(jiān)視手段有限；四是空預(yù)器堵塞后，煙氣量減少、排煙溫度降低擴(kuò)大了硫酸氫錢的沉積區(qū)域；五是機(jī)組一直低負(fù)荷運(yùn)行排煙溫度偏低，也擴(kuò)大了硫酸氫錢的沉積區(qū)域；六是機(jī)組負(fù)荷波動頻繁，NOx生成隨負(fù)荷變化而變化，噴氨調(diào)節(jié)存在一定的滯后性，造成過噴現(xiàn)象。2.酸腐蝕與硫酸氫鐵積聚機(jī)理煤中的硫在爐膛燃燒生成SO2,SO2在催化劑的作用下進(jìn)一步氧化生成SO3.SO3與煙氣中的水蒸氣生成硫酸蒸汽。硫酸蒸汽的存在使煙氣的露點(diǎn)顯著升高。由于空預(yù)器冷端壁溫常低于煙氣露點(diǎn)，這樣硫酸蒸汽就會凝結(jié)在空預(yù)器受熱面上，造成硫酸腐蝕。脫硝系統(tǒng)催化還原反應(yīng)后不可避免的會存在氨逃逸，逃逸的NH3與煙氣中SO3反應(yīng)生成硫酸鏤（少量）和硫酸氫鏤，即：NH3+SO3+H2OTNH4HSO4硫酸氫鉉的特性是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，在147?207c溫度范圍內(nèi)以液體形式聚集在物體表面。煙氣中的飛灰流經(jīng)空預(yù)器時，被硫酸氫核粘在傳熱板上，傳熱板進(jìn)而變得不光滑，隨著粘附飛灰量的增加和逐漸長大搭橋，煙氣通道面積減小，最終形成堵灰。空預(yù)器漏風(fēng)系數(shù)的影響由于SCR脫硝系統(tǒng)運(yùn)行過程中會產(chǎn)生黏性大、腐蝕性強(qiáng)、液態(tài)的NH4HS04,而在檢修時發(fā)現(xiàn)空預(yù)器堵塞物中大多是以NH4HSO4為主的混合物。所以，脫硝系統(tǒng)對空預(yù)器影響很大。空預(yù)器漏風(fēng)時，由于鍋爐送風(fēng)進(jìn)入空預(yù)器煙氣側(cè)使煙氣側(cè)部分地方溫度低于煙氣露點(diǎn)，同時由于煙氣中含。2量增加，所以SO3增加，從而進(jìn)一步加劇低溫腐蝕。另外，當(dāng)空預(yù)器漏風(fēng)量增大時，煙氣中。2的增加會使脫硝噴氨量增加，同時煙氣溫度降低，從而加劇了空預(yù)器堵塞。空預(yù)器清灰的影響和堵灰?guī)淼奈：υ阱仩t運(yùn)行中，為保證空預(yù)器加熱效果不變，應(yīng)定期對空預(yù)器進(jìn)行吹灰，但吹灰次數(shù)、吹灰蒸汽壓力和溫度不合格會使吹灰效率降低。如：壓力過高造成空預(yù)器蓄熱元件損毀，使煙氣中飛灰等顆粒物附著在空預(yù)器蓄熱元件上，或蓄熱元件波紋板斷裂、位移形成空預(yù)器堵塞?？疹A(yù)器冷端發(fā)生堵灰后，機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性受到一定程度的影響，硫酸氫錠沉積在空預(yù)器中，造成空預(yù)器堵塞，對鍋爐安全運(yùn)行有極大的危1）由于兩臺空預(yù)器阻力不同，造成低負(fù)荷、低煙氣量時引風(fēng)機(jī)發(fā)生搶風(fēng)現(xiàn)象，造成爐膛負(fù)壓大幅波動，危及機(jī)組安全運(yùn)行；2）由于空預(yù)器的堵塞不均勻，引起一、二次風(fēng)壓和爐膛負(fù)壓周期性波動；3）空預(yù)器阻力增大后風(fēng)煙系統(tǒng)電耗增大；4）空預(yù)器、脫硝吹灰頻次增加，蓄熱元件和脫硝催化劑模塊損壞，蒸汽工質(zhì)損失。5）空預(yù)器堵塞后阻力增大，局部煙氣流速變快，空預(yù)器蓄熱元件磨損加劇，嚴(yán)重時會造成蓄熱元件損壞；6）空預(yù)器堵塞造成煙氣系統(tǒng)阻力增大，引風(fēng)機(jī)出力無法滿足機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，造成機(jī)組限出力；7）最終很可能由于空預(yù)器堵塞機(jī)組被迫停運(yùn)檢修。8）風(fēng)機(jī)電耗明顯升高。據(jù)測算，空預(yù)器發(fā)生堵灰后送、引、一次風(fēng)機(jī)的電耗升高約0.08?0.1%,影響綜合廠用電率升高。9）引風(fēng)機(jī)發(fā)生失速現(xiàn)象，機(jī)組出力受限。滿負(fù)荷引風(fēng)機(jī)動葉開度超過95%后出力突降，爐膛負(fù)壓大幅波動，最終限制機(jī)組出力維持運(yùn)行。10）排煙溫度較設(shè)計(jì)值升高約8團(tuán)，一、二次風(fēng)溫降低，鍋爐燃燒效率降低，發(fā)電煤耗升高。3.空預(yù)器熱解技術(shù)的理論依據(jù)和實(shí)施設(shè)想1.概述硫酸氫鉉，是一種無機(jī)化合物，化學(xué)式為NH4HSO4,為白色結(jié)晶性粉末，易溶于水，幾乎不溶于乙醇、丙酮和毗咤，主要用作分析試劑、有機(jī)反應(yīng)催化劑。根據(jù)對硫酸氫核特性的研究，熱解技術(shù)的理論依據(jù)為：硫酸氫錢（NH4HSO4）在溫度為200℃左右時產(chǎn)生氣化，分解為NH3和H2so4。鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)在正常運(yùn)行時，維持適當(dāng)高的機(jī)組負(fù)荷，將單側(cè)送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力降低，減小空預(yù)器的換熱，增大引風(fēng)機(jī)出力，提升熱解側(cè)空預(yù)器出口煙氣溫度，將積聚在空預(yù)器換熱板上的固態(tài)硫酸氫核轉(zhuǎn)變?yōu)闅鈶B(tài)揮發(fā)，能大大緩解空預(yù)器堵灰情況。經(jīng)查閱資料，空預(yù)器出口煙溫升高至200C左右，能保證空預(yù)器蓄熱元件、電除塵及吸收塔設(shè)備的安全運(yùn)行。2.解決思路由于NH4HSO4的露點(diǎn)為120c左右，當(dāng)冷端綜合溫度在160c以上時，可以保證空預(yù)器大部分區(qū)域溫度在120℃以上，減少NH4HSO4的生成。針對硫酸氫錢的物理性質(zhì)，發(fā)現(xiàn)根據(jù)溫度不同，呈現(xiàn)不同的物理狀態(tài)，在147c以下，呈現(xiàn)堅(jiān)固的固態(tài)；在147c-250C范圍內(nèi)，呈現(xiàn)稱嚴(yán)重的鼻涕狀態(tài)，常規(guī)的蒸汽吹灰和激波吹灰難以去除，在250c以上升華。由于空預(yù)器溫度梯度變化從320C-120C之間，這使得極易吸附并粘結(jié)沉積在空預(yù)器換熱元件中部。由于這種相變在短時間是可逆的，因此提高運(yùn)行溫度，改變沉積區(qū)域，對已經(jīng)沉積在受熱面的硫酸氫錢再溶解升華，改變其沉積區(qū)域，盡量使其粘在灰上，而在下部空預(yù)器元件為一體化，不利于硫酸氫核的粘結(jié)，隨著煙氣冷卻，硫酸氫核固化并隨煙塵早電除塵除去。針對硫酸氫錢掛灰主要兩段之間部位，提高溫度使得過程后移，而后面條件不利于沉積在受熱面上，所以進(jìn)行了去除。3.3.提高煙溫治理硫酸氫鐵堵塞可行性分析按照空預(yù)器廠家規(guī)定的吹灰壓力、溫度（盡量提高吹灰溫度），每次吹灰時必須將輸水輸干凈，防止汽水混合物對空預(yù)器產(chǎn)生影響。當(dāng)空預(yù)器差壓大于l.OkPa,可適當(dāng)增加吹灰頻次，單側(cè)空預(yù)器差壓超過L5kPa,可采用提高單側(cè)空預(yù)器出口煙溫的方式分解NH4HSO4。脫硫系統(tǒng)入口煙溫不應(yīng)高于170c（脫硫系統(tǒng)180℃退出），空預(yù)器差壓達(dá)到2.5kPa時，應(yīng)及時進(jìn)行在線水沖洗，將粘附在空預(yù)器上以NH4HSO4為主的混合物清除。提高煙溫會來造成空預(yù)器整體運(yùn)行溫度區(qū)間的改變，空預(yù)器工作溫度從原來的350℃-120℃（煙氣側(cè)），預(yù)計(jì)將會提升到380C-230C,之后各個運(yùn)行設(shè)備運(yùn)行溫度均會發(fā)生改變，因此煙溫改變后設(shè)備是否能安全運(yùn)行，直接關(guān)系到治理方案是否可行。（1）設(shè)備安全運(yùn)行溫度極限考察，確定提高煙溫的邊界條件。通過查閱空預(yù)器說明書、低溫省煤器、電除塵、引風(fēng)機(jī)、脫硫吸收塔運(yùn)行說明書，空預(yù)器蓄熱片為普通碳鋼變形溫度為420℃,表面噴涂陶瓷的冷端蓄熱元件爆瓷溫度在300℃以上，因此升溫對蓄熱片無影響；電除塵內(nèi)部主要有陽極、陰極、電極瓷瓶等，沒有對煙溫有特別要求材料，但電極瓷瓶耐受溫度可能是制約點(diǎn)，為了防止瓷瓶出現(xiàn)裂紋，以歷史運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明，溫度在160℃無影響；引風(fēng)機(jī)根據(jù)廠家提供的資料，葉片為合金鋼銃制而成，提升到180℃溫度后不會有影響，但應(yīng)加強(qiáng)對引風(fēng)機(jī)軸承溫度監(jiān)視；脫硫吸收塔內(nèi)除霧器為塑料材質(zhì)，對煙溫有明確要求，要求吸收塔煙氣入口溫度不大于160℃。鍋爐低溫省煤器為降低電除塵及脫硫吸收塔煙溫提供了解決途徑，鍋爐通過低溫省煤器能大幅降低空預(yù)器后煙溫，保證其后設(shè)備在安全溫度下運(yùn)行。（2）溫度提高后設(shè)備變形量增加，引發(fā)動靜摩擦或損壞。溫度提升后，主要是考慮空預(yù)器膨脹問題。空預(yù)器轉(zhuǎn)子按半徑6m,高度4m計(jì)算，根據(jù)不銹鋼膨脹系數(shù)，冷端端徑向溫升150c計(jì)算，冷端變形量10.8mm,軸向平均溫升較小，按100℃極端，軸向變形量在4.4mm,詢問鍋爐專業(yè)空預(yù)器間隙調(diào)整的余量，經(jīng)過計(jì)算此形變在空預(yù)器軟性密封的允許范圍之內(nèi)。(3)提高煙溫手段及余量分析。因?yàn)榭疹A(yù)器入口煙溫是在350C,因此適當(dāng)減少空預(yù)器冷二次風(fēng)、一次風(fēng)量，就能達(dá)到提高煙溫至250℃要求。查閱煙氣比熱容，密度，煙氣流量，一次風(fēng)量，二次風(fēng)量，換熱效率進(jìn)行估算。經(jīng)過計(jì)算70%鍋爐負(fù)荷，將煙氣量、送風(fēng)量、一次風(fēng)量進(jìn)行如下調(diào)整，就能滿足出口煙溫調(diào)整要求。以提高鍋爐A側(cè)空預(yù)器出口煙溫為例，鍋爐A側(cè)風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整為BMCR占40%煙氣量，BMCR25%(送風(fēng)量+一次風(fēng)量)，B側(cè)風(fēng)煙系統(tǒng)調(diào)整為BMCR占30%煙氣量BMCR45%(送風(fēng)量+一次風(fēng)量)，在就能滿足?？紤]到鍋爐還布置了熱二次風(fēng)再循環(huán)、脫硝煙氣旁路，因此還有較大調(diào)整余量。通過以上設(shè)備運(yùn)行情況考察，風(fēng)機(jī)出力分析。認(rèn)為過考察熱二次風(fēng)再循環(huán)、脫硝煙氣旁路、送引風(fēng)機(jī)協(xié)同調(diào)整，提高排煙溫度，整體提高空預(yù)器運(yùn)行溫度。在70%鍋爐負(fù)荷，僅通過風(fēng)機(jī)與低省配合就能滿足煙溫需要，并且低省后煙溫滿足安全運(yùn)行需要。因此從方案可行，公司現(xiàn)場具備提高煙溫進(jìn)行治理?xiàng)l件。4.控制總排口NOx小時均值不超標(biāo)盡量減少瞬時值超標(biāo)情況，控制氨逃逸盡可能低，防止空預(yù)器堵塞。3.4.1.燃燒調(diào)整方面保持鍋爐燃燒均衡，是保證脫硝系統(tǒng)氨氮均衡、減少氨逃逸、防止空預(yù)器堵塞的基本條件。入爐煤質(zhì)波動大、燃燒系統(tǒng)配風(fēng)不合理及制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式不合理或有缺陷等，會導(dǎo)致鍋爐內(nèi)部燃燒不均衡。各班組要重視鍋爐燃燒的均衡，防止出現(xiàn)局部高溫，影響爐內(nèi)NOx的均衡分布，導(dǎo)致噴氨量過大，局部氨逃逸升高。燃燒調(diào)整的方法和措施：(1)盡可能提高爐內(nèi)燃燒的均勻程度：利用機(jī)組檢修機(jī)會，進(jìn)行爐內(nèi)二次風(fēng)系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)及燃燒系統(tǒng)的冷態(tài)試驗(yàn)；每季度進(jìn)行一次磨煤機(jī)出口管道一次風(fēng)熱態(tài)調(diào)平工作。(2)個別燃燒器故障(磨煤機(jī)出口粉管不通暢)會引起爐內(nèi)燃燒不均衡，應(yīng)盡快停運(yùn)磨煤機(jī)，吹通粉管，以保證兩側(cè)燃燒均衡。(3)保持鍋爐左右側(cè)煙氣氧量均衡，嚴(yán)格按要求控制各負(fù)荷工況下省煤器出口煙氣氧量。左右側(cè)氧量出現(xiàn)偏差時立即利用二次風(fēng)擋板、兩臺送風(fēng)機(jī)出力偏置進(jìn)行調(diào)整。(4)嚴(yán)格控制鍋爐左右側(cè)煙溫均衡、低過出口左右側(cè)汽溫均衡。通過煙溫和汽溫等判斷左右側(cè)燃燒有偏差時，利用調(diào)整運(yùn)行磨煤機(jī)出力、磨煤機(jī)運(yùn)行方式及二次風(fēng)箱擋板、燃盡風(fēng)擋板進(jìn)行調(diào)整。(5)保持SCR系統(tǒng)左右側(cè)入口NO*濃度均衡，正常工況下，若入口NOx濃度偏差大于100mg/Nm3,則說明爐內(nèi)配風(fēng)或燃燒不均衡，必須立即查找原因，進(jìn)行調(diào)整。(6)低負(fù)荷或環(huán)境溫度較低工況運(yùn)行時，應(yīng)及時投運(yùn)暖風(fēng)器，開大再熱器側(cè)煙氣擋板等，提高SCR入口煙溫，SCR投運(yùn)溫度不宜低于320°C。(7)當(dāng)煤種變化時，尤其是入爐煤揮發(fā)分降低和含硫量升高時，應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視鍋爐NO*濃度、氨逃逸率、空預(yù)器差壓的變化，必要時進(jìn)行燃燒調(diào)整、SCR格柵優(yōu)化調(diào)平等相關(guān)試驗(yàn)。3.4.2.SCR系統(tǒng)的控制(1)噴氨量的控制要平穩(wěn)，任何情況下不得通過大幅開關(guān)噴氨調(diào)門控制出口NOx濃度。噴氨量要勤調(diào)、小幅調(diào)節(jié)、提前調(diào)節(jié)，根據(jù)脫硝出口和入口、脫硫系統(tǒng)出口和入口NOx濃度值的變化，及時調(diào)節(jié)噴氨量，必要時進(jìn)行噴氨量的控制調(diào)整等相關(guān)試驗(yàn)。(2)供氨母管的壓力對噴氨調(diào)節(jié)有較大影響，切換氨罐、快速升降負(fù)荷及大幅開關(guān)噴氨調(diào)門均會造成供氨壓力波動，此時應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視，及時調(diào)整，防止噴氨過大和過小。通過調(diào)整兩側(cè)噴氨量，盡量保持兩側(cè)氨逃逸平衡。3.4.3.特殊工況下的調(diào)整特殊工況下，機(jī)組升降負(fù)荷、啟停磨煤機(jī)、吹灰、液氨罐切換等操作時，必須持續(xù)監(jiān)控脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行，及時進(jìn)行調(diào)節(jié)，防止NO*濃度大幅波動。3.4.3.1.升負(fù)荷時的控制措施1)及時手動調(diào)整風(fēng)量偏置，避免風(fēng)量增加過快，造成NOx濃度突升。2）適當(dāng)增加噴氨量，維持出口NO*濃度稍低。3）通過限制負(fù)荷上限，限制升負(fù)荷速率，防止協(xié)調(diào)方式下鍋爐負(fù)荷增加過快。4）盡早啟動磨煤機(jī)，根據(jù)燃料指令偏差，調(diào)節(jié)磨煤機(jī)出力，防止汽壓偏差大，導(dǎo)致協(xié)調(diào)控制快速增加鍋爐指令，造成NO*濃度突升。5）及時調(diào)整液氨蒸發(fā)槽出力，防止用氨量增大導(dǎo)致供氨母管壓力下降。3.4.3.2.降負(fù)荷時的控制措施1）及時手動調(diào)整風(fēng)量偏置，保持適當(dāng)?shù)难趿浚苊怙L(fēng)量波動造成NO*濃度波動。2）逐漸減小磨煤機(jī)出力，通過監(jiān)視燃料指令的變化，保持磨煤機(jī)出力平穩(wěn)降低，防止燃燒波動造成NOx濃度波動。3）選擇合適的停磨時機(jī)，避免停磨時造成燃燒波動，導(dǎo)致NOx濃度波動。4）停磨后及時減小通風(fēng)量，避免造成NO*濃度波動。3.4.3.3.吹灰對NOx濃度的影響和控制措施D爐膛吹灰可以降低爐膛溫度及NOx濃度，各班應(yīng)及時進(jìn)行爐膛吹灰，特別是NOx濃度較高時，應(yīng)盡快吹灰。2）水平煙道吹灰可降低吹灰區(qū)域煙溫，使該側(cè)NOx濃度大幅下降，因此吹灰前應(yīng)提前適當(dāng)減少噴氨量，避免因過噴氨造成氨逃逸升高；吹灰結(jié)束前適當(dāng)增加噴氨量，避免NO*濃度超標(biāo)。3.4.3.4.氨罐切換操作氨罐切換會因氨罐壓力降低，造成供氨母管壓力降低，機(jī)組噴氨流量減少。氨罐切換前必須通知另一臺機(jī)組人員，適當(dāng)開大噴氨調(diào)門開度，切換過程中監(jiān)視供氨壓力和噴氨流量、出口NOx濃度的變化，及時手動調(diào)整噴氨量。4.3.5.蒸發(fā)槽投'退時控制要注意控制，平穩(wěn)操作蒸發(fā)槽投、退時控制不當(dāng)易引起供氨壓力波動，導(dǎo)致出口NO*濃度波動，因此要注意控制，平穩(wěn)操作：1）蒸發(fā)槽故障需退出運(yùn)行時，盡量選擇在機(jī)組低負(fù)荷階段進(jìn)行。2）停運(yùn)蒸發(fā)槽時通知另一臺機(jī)組人員，監(jiān)視脫硝系統(tǒng)噴氨穩(wěn)定，緩慢關(guān)閉蒸發(fā)槽出口調(diào)門，保持供氨母管壓力穩(wěn)定。.空預(yù)器熱解主要操作步驟1）維持60?70%額定負(fù)荷且保持穩(wěn)定；2）投運(yùn)熱解側(cè)空預(yù)器一、二次風(fēng)暖風(fēng)器，冷端吹灰器投入連續(xù)吹灰。3）解除單側(cè)送、引、一次風(fēng)機(jī)的“自動"控制；4）逐漸降低熱解側(cè)空預(yù)器對應(yīng)的送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力，增加引風(fēng)機(jī)出力，檢查對側(cè)送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力自動增加，引風(fēng)機(jī)出力降低。5）控制溫升速率A1.5C/min,將熱解側(cè)空預(yù)器出口煙溫逐漸升至200c左右，監(jiān)視空預(yù)器電流正常，就地檢查空預(yù)器動靜部分無碰磨異音，保證空預(yù)器本體均勻膨脹，否則維持出口煙溫或減緩溫升速率。6）空預(yù)器出口煙溫升至200c左右后維持運(yùn)行2?3小時，檢查空預(yù)器煙氣側(cè)差壓變化情況；7）熱解結(jié)束后逐漸增加熱解側(cè)空預(yù)器對應(yīng)的送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力，降低引風(fēng)機(jī)出力，控制降溫速率A1.5℃/min。8）另一側(cè)空預(yù)器如需熱解，執(zhí)行以上同樣的熱解步驟，兩側(cè)空預(yù)器熱解結(jié)束后對空預(yù)器冷、熱端進(jìn)行一次全面吹灰。.空預(yù)器熱解注意事項(xiàng)1）熱解時投入一、二次風(fēng)暖風(fēng)器，盡量提高空預(yù)器進(jìn)風(fēng)溫度，增加熱解效果。2）熱解時投入熱解側(cè)空預(yù)器的冷端吹灰器連續(xù)吹灰方式，因非熱解側(cè)空預(yù)器出口煙溫較低，冷端吹灰器暫不要投入，否則吹灰蒸汽帶水會產(chǎn)生腐蝕及飛灰板結(jié)。3）一次風(fēng)機(jī)出力調(diào)整時適當(dāng)降低即可，確保一次風(fēng)母管壓力穩(wěn)定。4）非熱解側(cè)脫硝煙氣量減小，應(yīng)適當(dāng)減少噴氨量，防止造成非熱解側(cè)空預(yù)器在熱解期間堵塞嚴(yán)重。5）熱解結(jié)束后適當(dāng)增加非熱解側(cè)引風(fēng)機(jī)出力，將煙道內(nèi)積聚的未反應(yīng)的逃逸氨氣進(jìn)行抽吸排出。.現(xiàn)場治理方案實(shí)施及效果2016年03月18日，由于#4B空預(yù)器壓差較大，在進(jìn)了充分準(zhǔn)備情況下，進(jìn)行了#4B空預(yù)器升溫試驗(yàn)。機(jī)組帶70%負(fù)荷，緩慢增大#4B側(cè)引風(fēng)機(jī)出力，降低#4B送風(fēng)機(jī)出力，同時開啟#4爐送風(fēng)機(jī)B側(cè)熱風(fēng)再循環(huán)，開啟SCR去B側(cè)煙氣旁路擋板提高B側(cè)空預(yù)器入口溫度。最終B側(cè)送風(fēng)機(jī)動調(diào)開度降至30%維持。#4B側(cè)空預(yù)器排煙溫度達(dá)180C左右，經(jīng)過2小時候時其阻力開始降低，最終排煙溫度升高到230C,考慮到空預(yù)器冷端漏風(fēng)的影響，空預(yù)器冷端蓄熱片的底部應(yīng)該達(dá)到了250C,在此溫度下硫酸氫核基本全部氣化，空預(yù)器阻力大幅降低。B側(cè)低溫省煤器全程投入，兩組換熱器流量調(diào)整至300t/h,有效的把電除塵入口煙溫降至158C,滿足其后設(shè)備安全運(yùn)行。空預(yù)器升溫過程中的危險點(diǎn)及注意事項(xiàng)：11）一是控制好升溫速率，防止由于膨脹不均造成卡澀；12）二是投入空預(yù)器冷端吹灰連續(xù)運(yùn)行，加強(qiáng)引風(fēng)機(jī)軸承溫度監(jiān)視；13）三是緩慢調(diào)整參數(shù)，防止煙溫過調(diào)超限危害電除塵、脫硫吸收塔設(shè)備安全；14）四是提高凝結(jié)水壓力，保證低溫省煤器大流量運(yùn)行，有效降低空預(yù)器后煙溫；15）五是加強(qiáng)另一側(cè)風(fēng)機(jī)參數(shù)監(jiān)視，防止過負(fù)荷；16）六是兩側(cè)空預(yù)器運(yùn)行工況差別大，主要對鍋爐壁溫、主再熱汽溫影響，防止單側(cè)參數(shù)嚴(yán)重超標(biāo)。.熱解技術(shù)實(shí)際應(yīng)用及總結(jié)空預(yù)器熱解應(yīng)用實(shí)例12月31日11：30-16：00,對#1爐B空預(yù)器進(jìn)行了熱解，關(guān)小B送風(fēng)機(jī)動葉至5%