第四章鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面承載力計算試題

第四章鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面承載力計算一、填空題：［①］1、斜裂縫產(chǎn)生的原因是：由于支座附近的彎矩和剪力共同作用，產(chǎn)生復(fù)合主壓應(yīng)力_超過了混凝土的極限抗拉強度而開裂的。［①］2、斜裂縫破壞的主要形態(tài)有：—斜拉破壞、斜壓破壞、剪壓破壞，其中屬于材料充分利用的是剪壓破壞。［②］3、梁的斜截面承載力隨著剪跨比的增大而降低 。［②］4、梁的斜截面破壞形態(tài)主要有三種，其中，以剪壓破壞破壞的受力特征為依據(jù)建立斜截面承載力的計算公式。［①］5、隨著混凝土強度的提高，其斜截面承載九提丄。［①］6、隨著縱向配筋率的提高，其斜截面承載力提高。［②］7、對于義均布荷載情況下作用的簡支梁，可以不考慮剪跨比的影響。對于集中荷載為主情況的簡支梁，應(yīng)考慮剪跨比的影響。［②］8、當(dāng)梁的配箍率過小或箍筋間距過大并且剪跨比較大時，發(fā)生的破壞形式為園拉破壞：當(dāng)梁的配箍率過大或剪跨比較小時，發(fā)牛的破壞形式為斜壓破壞。［②］9、縱向受力筋的配筋率對梁的斜截面承載力有有利影響，在斜截面承載力公式中沒有考慮。［①］10、設(shè)置彎起筋的目的是承擔(dān)剪力、承擔(dān)支座負(fù)彎矩。［②］11、為了防止發(fā)生斜壓破壞，梁上作用的剪力應(yīng)滿足V<0.250fbh_；為了cc0防止發(fā)生斜拉破壞，梁內(nèi)配置的箍筋應(yīng)滿足P>P_s>s，d>d。min max min［③］12、梁內(nèi)設(shè)置鴨筋的目的是抗剪，它不能承擔(dān)彎矩。二、判斷題：［①］1、某簡支梁上作用集中荷載或作用均布荷載時，該梁的抗剪承載力數(shù)值是相同的。(X)［②］2、剪壓破壞時，與斜裂縫相交的腹筋先屈服，隨后剪壓區(qū)的混凝土壓碎，材料得到充分利用，屬于塑性破壞。(X)［①］3、梁內(nèi)設(shè)置箍筋的主要作用是保證形成良好的鋼筋骨架，保證鋼筋的正確位置。(X)［②］4、當(dāng)梁承受的剪力較大時，優(yōu)先采用僅配置箍筋的方案，主要的原因是設(shè)置彎起筋抗剪不經(jīng)濟。(VM［②］5、當(dāng)梁上作用有均布荷載和集中荷載時，應(yīng)考慮剪跨比九的影響，取九=—Vh0(X)［②］6、當(dāng)剪跨比大于3時或箍筋間距過大時，會發(fā)生剪壓破壞，其承載力明顯大于斜裂縫出現(xiàn)時的承載力。（X）［②］7、當(dāng)梁支座處允許彎起的受力縱筋不滿足斜截面抗剪承載力的要求時，應(yīng)加大縱筋配筋率。（X）［②］8、當(dāng)梁支座處設(shè)置彎起筋充當(dāng)支座負(fù)筋時，當(dāng)不滿足斜截面抗彎承載力要求時，應(yīng)加密箍筋。（X）［②］9、梁內(nèi)設(shè)置多排彎起筋抗剪時，應(yīng)使前排彎起筋在受壓區(qū)的彎起點距后排彎起筋受壓區(qū)的彎起點之距滿足：s<s（X）max［②］10、由于梁上的最大剪力值發(fā)生在支座邊緣處，則各排彎起筋的用量應(yīng)按支座邊緣處的剪力值計算。（X［②］11、箍筋不僅可以提高斜截面抗剪承載力，還可以約束混凝土，提高混凝土的抗壓強度和延性，對抗震設(shè)計尤其重要。（V）［①］12、影響斜截面抗剪承載力的主要因素包括混凝土強度等級，截面尺寸大小，縱筋配筋率，冀緣尺寸的大小。（X）［①］13、鴨筋與浮筋的區(qū)別在于其兩端錨固部是否位于受壓區(qū)，兩錨固端都位于受壓區(qū)者稱為鴨筋。（V）［①］14、材料圖又稱為抵抗彎矩圖，只要是材料圖全部外包住彎矩圖，該梁就安全。（V）［②］15、為了節(jié)約鋼筋，跨中和支座負(fù)縱筋均可在不需要位置處截斷。（X）［②］16、設(shè)置彎起筋僅用于抗剪時，還需滿足斜截面抗彎和正截面抗彎。（X）［①］17、不設(shè)彎起筋的梁，不會發(fā)生斜截面抗彎不足。（V）［①］18、斜拉、斜壓、剪壓破壞均屬于服性破壞，但剪壓破壞時，材料能得到充分利用，所以斜截面承載力計算公式是依據(jù)剪壓破壞的受力特征建立起來的。（V）［②］19、設(shè)置彎起筋的排數(shù)越多，其抗剪承載力越高。（X）［①］20、梁的斜截面抗剪承載力公式中沒有考慮梁的受力縱筋用量對斜截面抗剪承載力的影響。（V）三、選擇題：［①］1、關(guān)于混凝土斜截面破壞形態(tài)的下列論述中，（C）項是正確的。A斜截面彎曲破壞和剪切破壞時，鋼筋應(yīng)力可達到屈服B斜壓破壞發(fā)生在剪跨比較?。ㄒ话憔臲1）或腹筋配置過少的情況 C剪壓破壞發(fā)生在剪跨比適中（一般九二1~3）或腹筋配置適當(dāng)?shù)那闆rD斜拉破壞發(fā)生在剪跨比較大（一般九》3）或腹筋配置過多的情況［①］2、下列影響混凝土梁斜面截面受剪承載力的主要因素中，（D）項所列有錯？A剪跨比B混凝土強度C箍筋配筋率和箍筋抗拉強度D縱筋配筋率和縱筋抗拉強度［①］3、鋼筋混凝土梁的斜截面抗剪承載力的計算位置是（C）。A跨中正截面B支座中心截面C受拉區(qū)彎起筋彎起點處D受壓區(qū)彎起筋彎起點處［①］4、受彎構(gòu)件斜截面承載力計算公式是依據(jù)（B）。A斜壓破壞受力特征建立的B剪壓破壞受力特征建立的C適筋破壞受力特征建立的D塑性破壞受力特征建立的［①］5、受彎構(gòu)件斜截面承載力計算公式中沒有體現(xiàn)（B）影響因素。A材料強度B縱筋配筋量C配箍率D截面尺寸［①］6、受彎構(gòu)件中配置一定量的箍筋，其箍筋的作用（D）是不正確的。A提高斜截面抗剪承載力B形成穩(wěn)定的鋼筋骨架C固定縱筋的位置D防止發(fā)生斜截面抗彎不足。［②］7、受彎構(gòu)件產(chǎn)生斜裂縫的原因是（C）。A支座附近的剪應(yīng)力超過混凝土的抗剪強度B支座附近的正應(yīng)力超過混凝土的抗剪強度C支座附近的剪應(yīng)力和拉應(yīng)力產(chǎn)生的復(fù)合應(yīng)力超過混凝土的抗拉強度D支座附近的剪應(yīng)力產(chǎn)生的復(fù)合應(yīng)力超過混凝土的抗壓強度［①］8、斜截面破壞有三種形態(tài)，其中屬于脆性破壞形態(tài)的有（B）。A斜壓破壞和斜拉破壞B斜壓、剪壓和斜拉破壞C剪壓破壞D斜拉破壞［①］9、下列簡支梁的剪跨比九的取值范圍中，（C）屬于剪壓破壞。A九Y1B九》3C1<^<3D<1.4［②］10、鋼筋混凝土板不需要進行抗剪計算的原因是（D）。A板上僅作用彎矩不作用剪力B板的截面高度太小無法配置箍筋C板內(nèi)的受彎縱筋足以抗剪D板的計算截面剪力值較小，滿足V<Vc［①］11、受彎構(gòu)件中配箍率過大時，會發(fā)生（C）A剪壓破壞B斜拉破壞C斜壓破壞D受彎破壞［②］12、選擇抗剪箍筋時，若箍筋間距過大，會發(fā)生（B）A剪壓破壞B斜拉破壞C斜壓破壞D受彎破壞［②］13、設(shè)置彎起筋抗剪時，彎起筋抗剪公式中V二0.8Afsina中的系數(shù)0.8指sbsbyC）。A斜截面破壞時彎起筋沒有屈服B與斜裂縫相交的彎起筋沒有屈服C斜裂縫處的彎起筋在剪壓區(qū)不能達到受拉屈服D與彎起筋的彎起角有關(guān)的系數(shù)［②］14、計算第二排彎起筋用量時，取用的剪力的設(shè)計值為（A）A前排彎起筋受壓區(qū)彎起點處對應(yīng)的剪力值B支座邊緣處對應(yīng)的剪力值C前排彎起筋受拉區(qū)彎起點處對應(yīng)的剪力值D該排彎起筋受拉區(qū)彎起點處對應(yīng)的剪力值［②］15、材料圖也叫正截面受彎承載力圖，其形狀（A）A與梁上的彎矩包絡(luò)圖相同B與梁內(nèi)的縱筋布置情況有關(guān)C與梁內(nèi)的箍筋和彎起筋用量有關(guān)D與梁上的剪力值大小有關(guān)［①］16、受彎構(gòu)件的剪跨比過大會發(fā)生（B）A斜壓破壞B斜拉破壞C剪壓破壞D受扭破壞［①］17、受彎構(gòu)件箍筋間距過小會（A）。A斜壓破壞B斜拉破壞C剪壓破壞D受扭破壞［①］18、受彎構(gòu)件箍筋直徑過小會（B）。A斜壓破壞B斜拉破壞C剪壓破壞D影響施工質(zhì)量［②］19、梁支座處設(shè)置多排彎起筋抗剪時，若滿足了正截面抗彎和斜截面抗彎，卻不

滿足斜截面抗剪，此時應(yīng)在該支座處設(shè)置如下鋼筋（B）。A浮筋B鴨筋C吊筋D支座負(fù)彎矩筋［②］20、設(shè)置抗剪腹筋時，一般情況下優(yōu)先采用僅配箍筋的方案，其原因是（B）。A經(jīng)濟B便于施工和設(shè)計C防止脆性破壞D保證抗剪箍筋能夠屈服［①］21、抗剪設(shè)計時，規(guī)定：V<0.250fbh是為了防止（B）。cc0A斜拉破壞B斜壓破壞C受拉縱筋屈服D脆性破壞［①］22、梁的斜截面抗剪承載力計算時，其計算位置（D）是不正確的。A支座邊緣處B受拉區(qū)彎起筋的彎起點處C箍筋直徑或箍筋間距變化處D受壓區(qū)彎起筋的彎起點處［②］23、梁的斜截面承載力計算時，若采用即配箍筋又設(shè)彎起筋共同抗剪的方案，則應(yīng)先選定箍筋用量，再計算彎起筋的用量，選定箍筋的用量時，應(yīng)滿足（D）。AP>PBs<sCd>dD同時滿足P>P，s<s，sv svmin max min sv svmin maxd>dmin［②］24、矩形截面梁上同時作用有均布荷載q和集中荷載p時，當(dāng)屬于以集中荷載為主的情況時，其剪跨比的計算公式為（B）。M a pA九M a pA九= B九= C九=D九Vh h q00—廠0［①］25、確定支座處縱筋的截斷位置時,應(yīng)從理論斷點處向處伸長一段距離，其原因［①］25、確定支座處縱筋的截斷位置時,A防止支座負(fù)縱筋在理論斷點處被拉拔出來B防止發(fā)生斜截面受彎破壞C有足夠的安全儲備D防止脆性破壞［②］26設(shè)計受彎構(gòu)件時，在（A）情況下不必繪制彎矩包絡(luò)圖布置受力縱筋。A僅配箍筋的簡支梁B有支座負(fù)筋的伸臂梁C不設(shè)置彎起筋的伸臂梁D設(shè)置彎起筋的伸臂梁［③］27、繪制材料圖時，每根鋼筋承擔(dān)的抵抗彎矩應(yīng)按與（B）A受力縱筋直徑的大小成正比分配彎矩B受力縱筋截面面積的大小成正比分配彎矩C受力縱筋根數(shù)的多少成正比分配彎矩D彎起筋截面面積的大小成正比分配彎矩［②］28、設(shè)置彎起筋的目的，（B）的說法不確切。A滿足斜截面抗剪B滿足斜截面抗彎C充當(dāng)支座負(fù)縱筋承擔(dān)支座負(fù)彎矩D為了節(jié)約鋼筋充分利用跨中縱筋［②］29、關(guān)于材料圖的作用，（D）的說法不確切。A反映材料的充分利用程度B確定縱向鋼筋的彎起位置和數(shù)量C確定支座負(fù)縱向鋼筋的截斷位置D防止發(fā)生斜壓破壞［②］30、梁內(nèi)設(shè)置鴨筋的目的是（C）。A滿足斜截面抗彎B滿足正截面抗彎C滿足斜截面抗剪D使跨中受力縱筋充分利用［①］31、材料圖越貼近該梁的彎矩包絡(luò)圖，則說明（A）。A材料的充分利用程度越高B材料的充分利用程度越低C梁的安全儲備越大D越可能發(fā)生斜截面抗彎不足［②］32、設(shè)計受彎構(gòu)件時，如果出現(xiàn)V0.250fbh的情況，應(yīng)采取的最有效的措cc0施是（A）。A加大截面尺寸B增加受力縱筋C提高混凝土強度等級D增設(shè)彎起筋［①］33、矩形、T形和工字形截面的一般受彎構(gòu)件，僅配置箍筋，當(dāng)V<0.7fbh時，t0（C）。fA可直接按最小配箍率P =0.24二1配箍筋B可直接按構(gòu)造要求的箍筋最小sv,min fyv直徑及最大間距配箍筋C按構(gòu)造要求的箍筋最小直徑及最大間距配箍筋，并驗算最小配箍率D按受剪承載力公式計算箍筋用量四、簡答題：［①］1、斜裂縫產(chǎn)生的原因是什么？［①］2、鋼筋混凝土梁斜截面破壞有幾種類型？它們的特點是什么？［①］3、影響斜截面破壞類型和承載能力的因素是什么？［②］4、斜壓破壞、斜拉破壞、剪壓破壞都屬于脆性破壞，為何卻以剪壓破壞的受力特征為依據(jù)建立基本公式？［②］5、對多種荷載作用下的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件進行斜截面受剪承載力計算，什么情況下應(yīng)采用集中荷載作用下的受剪承載力計算公式？對剪跨比有何限制？［②］6、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計算公式的適用條件是什么？0是什c么系數(shù)？如何取值？［②］7、斜截面抗剪承載力計算時，何時不需考慮剪跨比的影響？［②］8、為什么彎起筋的設(shè)計強度取0.8f？y［②］9、如何選用梁中箍筋的直徑和間距？［②］10、受彎構(gòu)件設(shè)計時，如何防止發(fā)生斜壓破壞、斜拉破壞、剪壓破壞？［①］11、鋼筋混凝土梁斜截面承載力應(yīng)驗算哪些截面？［②］12、什么叫抵抗彎矩圖（材料圖）？有什么作用？［②］13、如何確定縱向受力鋼筋彎起點的位置？梁內(nèi)設(shè)置彎起筋抗剪時應(yīng)注意哪些問題？［②］14、什么叫腰筋？有何作用？如何設(shè)置？［②］15、什么叫鴨筋、浮筋，說明它們起什么作用？為什么不能設(shè)計成浮筋？［②］16、工程實踐中，抗剪設(shè)計的方案有哪兩種方案？如何選擇？［②］17、縱向受力鋼筋可以在哪里截斷？延伸長度l有何要求？d［②］18、為什么要對縱向鋼筋在支座處的錨固長度和數(shù)量有所要求？［②］19、伸入梁支座的縱向受力筋的數(shù)量有何要求？［②］20、簡支梁下部縱筋伸入支座的錨固長度l有何要求？不滿足要求時，應(yīng)采取as什么措施？［②］21、連續(xù)梁及框架梁伸入支座鋼筋錨固長度有何要求？［②］22、彎起鋼筋的錨固長度有何要求？［①］23、梁內(nèi)箍筋的形式有哪幾種？［②］24、梁內(nèi)箍筋的肢數(shù)如何確定？五、計算題：［②］4-1如圖4-1所示，某矩形截面簡支梁，截面尺寸250x500mm，承受均布荷載設(shè)計值為90KN/m(包括梁自重)，C25混凝土，箍筋為HRB335級鋼筋，縱筋為HRB400級鋼筋。2匚25+2二18(A二982+509二1491mm2)，環(huán)境類別為一類。要求：s當(dāng)僅配箍筋時，計算箍筋數(shù)量；當(dāng)即配箍筋又配彎起筋時，計算腹筋數(shù)量；圖4-1題4-1附圖（注：①f=11.9N/mm2，f=1.27N/mm2，f=360N/mm2，f=300N/mm2ctyyv②箍筋直徑及間距要求如表1、表2所示。）表4-1 表4-2梁高ft/mmV>0.QlfcbhoV^Q.Q7fcbhQ梁高h/mm箍筋直徑/mm150<A<300150200A<3004300W500200”300500<A<8006500V/iW800250350A>8008A>800300500［③］4-2某矩形截面簡支梁承受荷載設(shè)計值如圖4-2所示。采用C25混凝土，配有縱筋4①25，箍筋為HPB235級鋼筋，梁的截面尺寸bxh=250x600mm，環(huán)境類別為一類，取a=40mm，試計算箍筋數(shù)量。sF-92kN f=92kNg+q=7.5kNZmTTIHlHhrrn-nuh」21201875L 200018755750圖4-2題4-2附圖參考答案一、填空題：1、復(fù)合主拉應(yīng)力2、斜拉破壞斜壓破壞剪壓破壞剪壓破壞3、降低4、 剪壓破壞5、 提高6、提高7、以均布荷載為主的簡支梁，以集中荷載為主8、斜拉破壞斜壓破壞9、 縱向受力筋的配筋率10、 承擔(dān)剪力承擔(dān)支座負(fù)彎矩11、V<0.25BfbhPAP,s>s,d>dcc0minmaxmin12、抗剪二、判斷題：1、X2、X3、X4、X 5、X6、X7、X8、X9、X10、X11、V12、X13、V三、選擇題：14、V15、X16、X17、V18、V19、X20、V1、C2、D3、C4、B 5、B6、D 7、C8、B9、C10、D11C12、B13、C14、A15、A16、B 17、A18、B19、B20、B21B22、D23、D24B25、A26A 27、B28、B29、D30、C31、A32、A33、C四、簡答題：1、受彎構(gòu)件受到彎矩和剪力的作用。在彎矩和剪力為主的區(qū)段內(nèi)，在它們產(chǎn)生的正應(yīng)力b和剪應(yīng)力共同作用下，在受拉區(qū)產(chǎn)生復(fù)合主拉應(yīng)力b,當(dāng)b超過混凝土的極ptpt限抗拉強度時，將會產(chǎn)生斜裂縫，會發(fā)生斜截面破壞。2、（1）斜壓破壞：當(dāng)梁的箍筋配置過多或過密或梁的剪跨比較小時@ 1），隨著荷載的增加，在剪彎段出現(xiàn)一些斜裂縫，這些斜裂縫將梁的腹部分割成若干個斜向短柱，最后因混凝土短柱被壓碎而導(dǎo)致破壞。剪壓破壞：當(dāng)梁內(nèi)箍筋的數(shù)量配置適當(dāng)時(1 <3),隨著荷載的增加，首先在剪彎段受拉區(qū)出現(xiàn)垂直裂縫，隨后斜向延伸，形成斜裂縫。當(dāng)荷載增加到一定數(shù)量時，會出現(xiàn)一條主要斜裂縫即臨界斜裂縫。此后，荷載繼續(xù)增加，與臨界斜裂縫相交的箍筋達到屈服強度，同時剪壓區(qū)的混凝土在剪應(yīng)力共同作用下，達到極限狀態(tài)而破壞。斜拉破壞：當(dāng)箍筋配置得過少且剪跨比較大時(九3)，斜裂縫一旦出現(xiàn)，箍筋立即達到屈服強度，這條斜裂縫將迅速伸展到梁的受壓邊緣，構(gòu)件很快裂為兩部分而破壞。以上三種剪切破壞的形式態(tài)，就其承載力而言，對同樣的構(gòu)件，斜拉破壞最低，剪壓破壞較高，斜壓破壞最高。但就破壞性質(zhì)而言，均屬脆性破壞。其中，斜拉破壞脆性最突出，斜壓破壞次之，剪壓破壞稍好。3、 (1)剪跨比：是一個無量綱的計算參數(shù)，反映了截面承受彎矩和剪力的相對大小。廣義的剪跨比：九=二Vh0a以集中荷載作用下的簡支梁，計算截面的剪跨比為：九=7h0l均布荷載作用下：^=—h0混凝土強度等級：混凝土強度對梁受剪承載力的影響很大，梁的抗剪承載力隨混凝土抗拉強度ft的提高而提高。AnA配箍率和箍筋強度：箍筋的配箍率：P=護=曲，最小配箍率svbsbsP 二0.24-^-sv,min fyv有腹筋梁出現(xiàn)斜裂縫以后，箍筋不僅可以直接承受部分剪力，也能抑制斜裂縫的開展和延伸，提高剪壓區(qū)混凝土的抗剪能力和縱筋的銷栓作用，間接地提高梁的受剪承載能力。試驗研究表明，當(dāng)配箍量適當(dāng)時，梁的受剪承載力隨配箍率的增大和箍筋強度的提高而有較大幅度的提高。縱向鋼筋的配筋率：縱向受力筋能抑制裂縫的擴展，使斜裂縫上端剪壓區(qū)的面積較大，從而能承受較大的剪力，同時縱筋本身也能通過銷栓的作用承受一定的剪力。因而縱向鋼筋的配筋量增大時，梁的受剪承載力也會有一定的提高，但目前我國規(guī)范中的抗剪計算公式并未考慮這一影響。4、 (1)由于斜拉破壞時，斜裂縫一旦出現(xiàn)抗剪腹筋馬上屈服，斜截面抗剪承載力接

近于無腹筋梁斜裂縫產(chǎn)生時的抗剪力，配置的抗剪筋未發(fā)揮作用，不經(jīng)濟。（2）斜壓破壞時，與斜裂縫相交的抗剪腹筋未屈服，剪壓區(qū)混凝土先壓碎，雖然斜截面抗剪承載力較高，但抗剪筋未得到充分利用，也不經(jīng)濟。（3）剪壓破壞時，與斜裂縫相交抗剪腹筋先屈服，隨后剪壓區(qū)混凝土壓碎，鋼筋和混凝土都得到充分利用，所以斜截面承載力計算公式依據(jù)剪壓破壞時的受力特征建立更為合理。5、當(dāng)梁承受集中荷載或雖然承受多種荷載的作用，但集中荷載對支座或節(jié)點邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值75%以上的情況時采用，如下式所示。AV<V=fbh+fsvh+0.8Afsinau九+1t0yvs0 sby九一為剪跨比，1.5<九<3（九較小時，大多發(fā)生斜壓破壞）；九》3時，對抗剪強度無明顯影響）。6、（1）公式上限值—最小截面尺寸：防止發(fā)生斜壓破壞h當(dāng)w<4時，V<0.250fbhbcc0h當(dāng)十>6時，V<0.20fbhbcc0Y6，V<(0.35-0.025佇)0fbhbcc00—混凝土強度影響系數(shù)，當(dāng)<C50時，取0=1；當(dāng)乂80時，取0=0.8cc其間按內(nèi)插法求得。（2）公式下限值—最小配箍率和箍筋最大間距：防止斜拉破壞①箍筋的配箍率：AnAp= *①箍筋的配箍率：AnAp= *= 皿，svbsbs最小配箍率Psv,min二0.24fyv②梁中箍筋最大間距：s<smax③梁中箍筋的直徑：d>dmin7、對于以承受均布荷作用為主的矩形截面梁、承受任意荷載的T形和工字形截面梁,都可不考慮剪跨比的影響，按一般情況的抗剪公式進行計算。AV<V=0.7fbh+1.25f升h+0.8Afsinau t0 yvs0 sby8、考慮到靠近剪壓區(qū)的彎起鋼筋在斜截面破壞時，其應(yīng)力達不到f的不均勻系數(shù)。yd9、 如表4-1、4-2所示，且不小于受力鋼筋直徑的丁。410、 (1)當(dāng)滿足pnp,s<s，以及d>d時可防止斜拉破壞；minmaxminhh當(dāng)滿足①丁<4時，V<0.250fbh；②亍>6時，V<0.20fbh；bcc0bcc0hh③Y4畀y6，V<(0.35—0.025 )0fbh可防止斜壓破壞；b bcc0滿足斜截面受剪承載力公式，配置一定量的箍筋可防止發(fā)生剪壓破壞。11、 如圖4-3所示。圖4-3斜截面受剪承載力計算位置(1)支座邊緣處；(2)彎筋彎起處；(3)箍筋面積或間距改變處；(4)腹板厚度改變處。上述截面都是斜截面承載力比較薄弱的地方，所以都應(yīng)該進行計算，并應(yīng)取這些斜斜面范圍內(nèi)的最大剪力，即斜截面起始端的剪力作為剪力設(shè)計值。12、抵抗彎矩圖，也叫材料圖，是按實際配置的縱向受力鋼筋所確定的梁上各正截面所能抵抗的彎矩圖形(簡稱Mr圖)。抵抗彎矩是構(gòu)件的內(nèi)在抵抗，它與構(gòu)件的截面尺寸、縱向鋼筋的數(shù)量及其布置有關(guān)。反映材料利用的程度。顯然，材料圖越貼近彎矩圖，表示材料利用程度越高；確定縱向受力鋼筋的彎起數(shù)量和位置。設(shè)計中，將跨中部分縱向鋼筋彎起的目的有兩個：一是用于斜截面抗剪，其數(shù)量和位置由受剪承載力計算確定；二是抵抗支座負(fù)彎矩。只有當(dāng)材料圖全部覆蓋住彎矩圖，各正截面受彎承載力才有保證；而要滿足截面受彎承載力的要求，也必須通過作材料圖才能確定彎起鋼筋的數(shù)量和位置；確定縱向受力鋼筋的截斷位置。

通過繪制材料圖還可確定縱向鋼筋的理論斷點及其延伸長度，從而確定縱向鋼筋的實際截斷位置。13、若用彎起抗剪，則彎起點的位置應(yīng)同時滿足如下要求：如圖4-4所示。（1）滿足斜截面抗剪要求：由抗剪計算確定；（2）正截面抗彎的要求：材料圖覆蓋彎矩圖。彎筋與梁縱軸線的交點應(yīng)位于按計算不需要該鋼筋的理論斷點（或不需要點）以外；（3）斜截面抗彎：彎起點應(yīng)設(shè)置按正截面抗彎承載力計算該鋼筋強度充分利用點以h外，其距離應(yīng)sn—2處；當(dāng)不滿足斜截面抗剪承載力要求時，應(yīng)適當(dāng)加密箍筋或增設(shè)鴨筋。圖4-4鋼筋彎起點的位置14、當(dāng)梁高大于700mm或腹板高h 450mm圖4-4鋼筋彎起點的位置w直徑不小于8mm縱向構(gòu)造鋼筋（俗稱腰筋）。每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不應(yīng)小于腹板截面面積bh的0.1%，且其間距不宜大于300?400mm。w（1） 防止梁過高，混凝土外凸；（2） 控制由于混凝土收縮和溫度變形在梁腹部產(chǎn)生的豎向裂縫（3） 控制拉區(qū)彎曲裂縫在梁腹部匯成寬度較大的裂縫。15、如圖4-5所示：圖4-5（a）吊筋；（b）鴨筋；（c）浮筋（1） 當(dāng)縱向鋼筋彎起不能滿足正截面和斜截面受彎承載力和抗剪承載力要求時，可設(shè)置單獨的僅作為受剪的彎起鋼筋，稱鴨筋。（2） 而不能采用僅在受拉區(qū)有較少水平段的錨固長度的浮筋的形式，以防止由于彎起鋼筋發(fā)生較大滑移使斜裂縫有過大的開展，甚至導(dǎo)致截面受剪承載力的降低。（3） 在次梁和主梁的相交處，由于主梁承受由次梁傳來的集中荷載，其腹部可能出現(xiàn)斜裂縫，并引起局部破壞。因此規(guī)范規(guī)定應(yīng)在集中荷載附近s=2件+3b的長度范圍內(nèi)設(shè)置附加橫向鋼筋，以便將全部集中荷載傳至梁的上部。16、（1）只配箍筋和方案；（2）即配箍筋又配彎起筋方案。前者施工方便但不經(jīng)濟，后者將跨中多余部分的鋼筋彎起用來抗剪，鋼筋得到了充分的運用，抗剪鋼筋配筋量較前者小，經(jīng)濟但施工麻煩。因此，工程實踐當(dāng)中，對于獨立梁，一般設(shè)置采用后者，對于框架結(jié)構(gòu)的梁一般選擇前者，但也不絕對。即工程實踐中二者都可以選擇。17、（1）鋼筋混凝土梁下部縱向鋼筋不允許截斷，只能彎起。（2）鋼筋混凝土連續(xù)梁］框架梁支座截面的負(fù)彎矩縱向鋼筋不宜在受拉區(qū)截斷。如必須截斷時，其截斷的位置如圖4-6所示，及其延伸長度l應(yīng)滿足表4-3的要求。dM梁支座羊際脳切斷點少矩鋼筋m實際延伸長度M梁支座羊際脳切斷點少矩鋼筋m實際延伸長度材料抗力包絡(luò)圖J/圖4-6鋼筋延伸長度和切斷點表4-3鋼彎矩鋼筋的延伸長度ld截面條件充分利用截面伸出心卄算不需要截面伸岀QVwOJbhgft1,21,20dV>Q.lbhafl1>2Za+hQ20d且h0V>0.7bhJi1.22.+1.7屁20d且1.3d。且斷點仍在負(fù)彎矩受拉區(qū)內(nèi)18、 支座附近的剪力較大，在出現(xiàn)斜裂縫后，由于與斜裂縫相交的縱筋應(yīng)力會突然增大，若縱筋伸入支座的錨固長度不夠，將使縱筋滑移，甚至被從混凝土中拔出引起錨固破壞。為了防止這種破壞，要對縱向鋼筋伸入支座的長度和數(shù)量有所要求。19、當(dāng)梁寬b150mm時，不應(yīng)少于2根；當(dāng)梁寬b150mm，可為1根。20、 簡支梁下部縱筋伸入支座的錨固長度l（如圖4-7）應(yīng)滿足表4-4的規(guī)定。as

V<0.7f,bh.V>0.7f,bh0帶肋鋼筋不小于12d,光面鋼筋不小于15J表4-4簡支梁縱筋錨固長度1as當(dāng)縱筋伸入支座的錨固長度不符合表4-4的規(guī)定時，應(yīng)采取下述專門錨固措施，伸入支座的水平長度不應(yīng)小于5d。（1）在梁端將縱向受力筋上彎，并將彎折后長度計入1內(nèi)，如圖4-8所示。as圖4-7圖4-7縱筋錨固長度1as圖4-8縱筋向上彎折（2） 在縱筋端部加焊橫向錨固鋼筋或錨固鋼板，如圖4-9所示，此時可將正常錨固長度減少5d。（3） 將鋼筋端部焊接在梁端的預(yù)埋件上，如圖4-10所示。圖4-9端部加焊鋼筋或鋼板圖4-10圖4-10縱筋與預(yù)埋件焊接圖4-11梁縱筋在中間支座的錨固21、（1）上部縱向鋼筋應(yīng)貫穿中間支座或中間節(jié)點范圍；2）下部縱向鋼筋根據(jù)其受力情況，分別采用不同的錨固長度：當(dāng)計算中不利用其強度時，對光面鋼筋l>15d，對月牙紋鋼筋取l>12d，并asas在滿足上述條件的前提下，一般均伸至支座中心線；當(dāng)計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時（支座受正彎矩作用），其伸入支座的錨固長度不應(yīng)小于l；a當(dāng)計算中充分利用鋼筋的抗壓強度時（支座受負(fù)彎矩按雙筋截面梁計算配筋時）,其伸入支座的錨固長度不就小于0.71。a22、彎起鋼筋的彎終點外應(yīng)留有錨固長度，其長度在受拉區(qū)不應(yīng)小于20d，在受壓區(qū)不應(yīng)小于10d；對光面鋼筋在末端尚應(yīng)設(shè)置彎鉤，如圖4-12所示，位于梁底層兩側(cè)的鋼筋不應(yīng)彎起。23、 （1）封閉式箍筋：采用135度彎鉤；（2）當(dāng)T形截面梁翼緣頂面另有橫向受拉鋼筋時，也可采用開口式箍筋。如圖4-13所示。24、 梁內(nèi)箍筋的肢數(shù)如何確定？梁內(nèi)一般采用雙肢箍筋。當(dāng)梁的寬度大于400mm,且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于4根時，應(yīng)設(shè)置得合箍筋（四肢箍）；當(dāng)梁的寬度很小時，也可采用單肢箍。如圖4-14

4-1解題思路：4-1解題思路：受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力設(shè)計題，承受均布荷載，采用抗剪承載力的一般公式計算，有兩種方案可供選擇，即僅配箍筋的方案和即配箍筋又配彎起筋的方案。從設(shè)計和施工方便角度考慮，采用前者，從經(jīng)濟角度考慮，則采用后者?！窘狻縡=11.9N/mm2,f=1.27N/mm2,f=360N/mm2,ctyf=300N/mm2,h二500—35二465mmyv01、內(nèi)力計算11支座邊緣處截面的剪力設(shè)計值為：V=兀ql=x90(4.2-0.24)=178.2KN2n22、驗算截面尺寸是否滿足要求465250465250=1.86<40.250fbh=0.25x1.0x11.9x250x465=345.84KNAV=178.2KNcc0截面尺寸滿足要求3、 驗算是否需要按計算配置箍筋0.7fbh°=0.7x1.27x250x465=103.35KNYV=178.2KN所以應(yīng)按計算配置箍筋4、 箍筋計算：（1）按僅配置箍筋方案計算單位長度上的箍筋面積A由V<V=0.7fbh+1.25f i得u t0 yvs0AV—0.7fbh178200—10335sv= = =0.429s 1.25fh 1.25x300x465yv0箍筋直徑及間距的確定

選用①6箍筋(A=28.3mm2),雙肢箍，n=2sv1=132mmA2x28.3則s==132mm0.429 0.426取s=130mm<s=200mm（滿足構(gòu)造要求）max即所配箍筋為①6@130驗算配箍率AnAP=AnAP=—sv=svbsbs2x28.3250x130=0.17%Af 1.27P =0.24—j=0.24 =0.10%(滿足要求)sv,min f 300yv(2)按即配置箍筋又配彎起筋的方案(有兩種計算方法，工程實踐中多采用方法二，更具有實用性。)?方法一先按構(gòu)造要求選定①6@200的雙肢箍驗算配箍率PsvAnA2xPsv== sv1= =0.11%Absbs250x200Psv,minf Psv,min=°24令=024w=°10%（滿足要求）yv計算彎起筋的面積AsbA由V<V=0.7fbh+1.25f砂h+0.8Afsina得u t0 yvs0 sbyAV-0.7fbh-1.25f 屮h= t0 yvs0sb 0.8fsinay2x283178200-103350-1.25x300x x465二126mm2 200二126mm20.8x360xsin45。根據(jù)已有的正截面配筋，可將中間118彎起45°角，則A二254.5mm2,彎起sb位置如圖4-4所示。驗算是否需彎起第二排鋼筋按構(gòu)造要求，設(shè)第一排彎起筋的彎起點距支座邊緣為50mm(sYs 二200mm),max則彎起點D(受拉區(qū)彎起點)支座邊緣的水平距離為：50+500-25-25=500mm該處(D點)的剪力設(shè)計值為：V= x178-20=133.20KND1980A該截面的抗剪承載力為：由V二0.7fbh+1.25/ 」cs t0 yvs02x28.3=103346+1.25x300x x465二152.69KN》V二133.20KN200 d由以上驗算，說明第一排彎起鋼筋的彎起點D已完全進步由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力V內(nèi)，不需要彎起第二排鋼筋。cs(5)配筋比較：經(jīng)過上述兩個方案的計算可見，配置彎起鋼筋后，箍筋的用量減少了，而縱向受拉鋼筋并未增加，而是得到充分的利用，故第二種方案比第一種方案經(jīng)濟。?方法二根據(jù)已有的正截面配筋，可將中間1 18彎起，則A二254.5mm2，彎起45°角，sb彎起位置如圖4-4所示。計算單位長度上箍筋的面積A由V<V二0.7fbh+1.25f svh+0.8Afsina得u t0 yvs0 sbyAV-0.7fbh-0.8fAsinasv— t0 ysb s 1.25fhyv0178200-10335-0.8x360x254.5xsin45?！?—0.1321.25x300x465箍筋直徑及間距確定選用①6箍筋(A—28.3mm2)，雙肢箍，n—2sv1

A sv—0.429A sv—0.4292x28.30.132=429mmasmax=200mm取s=s=200mmmax即所配箍筋為①6@200驗算配箍率AnA 2x28.3P =好= = =0.11%asvbsbs250x200f 1.27P =0.24——=0.24 =0.10%（滿足要求）sv,min f 300yv驗算是否需彎起第二排鋼筋按構(gòu)造要求，設(shè)第一排彎起筋的彎起點距支座邊緣為50mm（sYs =