關(guān)于廣東省標(biāo)準(zhǔn)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的若干問題

關(guān)于廣東省標(biāo)準(zhǔn)

?高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程?

的假設(shè)干問題華南理工大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院方小丹2021.10.23.一、?廣東省高規(guī)?編制工作的回憶廣東省標(biāo)準(zhǔn)?高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程?2005年由廣東省建設(shè)廳批準(zhǔn)立項(xiàng)〔粵建科函[2005]237號(hào)〕，成立了“廣東省高規(guī)〞編制組，以華南理工大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院為主編單位，廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院等為參編單位，并開展工作。之后，因國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002?進(jìn)行局部修訂以及全面修編，編制組決定等新版行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施后再編寫“廣東省高規(guī)〞，暫停了編制工作。國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程?于2021年10月發(fā)布并開始實(shí)施。編制組2021年12月重新啟動(dòng)?廣東省高規(guī)?的編寫工作，根據(jù)實(shí)際情況，調(diào)整、補(bǔ)充了局部參編單位和人員，原那么是保存原高規(guī)補(bǔ)充規(guī)定的起草人，增加省內(nèi)各大設(shè)計(jì)院較年輕的專家。由主編在原工作的根底上，參考新高規(guī)〔JGJ3-2021〕，整理了討論稿草稿，于2021年12月14日在華南理工大學(xué)建筑設(shè)計(jì)院召開了第一次〔重新起算〕編制工作會(huì)議，明確了分工及進(jìn)度安排。2021年3月召開了第二次編制工作會(huì)議，對(duì)?廣東省高規(guī)?討論稿條文進(jìn)行逐條討論及修改，形成征求意見稿。2021年4月底，編制組將征求意見稿呈報(bào)廣東省住建廳。5月中省住建廳將征求意見稿掛上網(wǎng)，發(fā)文在全省范圍內(nèi)公開征求意見。

編制組于2021年6~9月召開第三、第四次編制工作會(huì)議，對(duì)所征集到的近500條意見進(jìn)行討論，采納其中局部意見，進(jìn)一步完善了?廣東省高規(guī)?并形成送審稿。2021年12月16日，廣東省住建廳在廣州主持召開廣東省高規(guī)的審查會(huì)。送審稿順利通過審查，并得到較高評(píng)價(jià)?！?規(guī)程?較全面地總結(jié)了國(guó)內(nèi)特別是廣東省近年來高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)的研究成果和工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，在假設(shè)干重要條款上有所創(chuàng)新，較好地表達(dá)了國(guó)家科學(xué)開展觀和技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策，具有較高的實(shí)用性和可操作性。〞“審查委員會(huì)認(rèn)為，?規(guī)程?〔送審稿〕內(nèi)容充實(shí)，技術(shù)指標(biāo)合理，適用性強(qiáng)，無重大遺留問題，總體上到達(dá)國(guó)內(nèi)領(lǐng)先水平。〞會(huì)后，根據(jù)審查會(huì)專家意見，對(duì)送審稿進(jìn)行個(gè)別條文的修改、補(bǔ)充，形成報(bào)批稿于2021年1月底報(bào)廣東省住建廳。隨后，省住建廳完成了備案等行政批準(zhǔn)手續(xù)，于2021年4月1日發(fā)布省高規(guī)實(shí)施的公告。二、編寫的主要原那么和內(nèi)容廣東省高規(guī)除與國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)主要條文保持一致外，反映了近年來廣東省的科研成果及工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。編寫的主要原那么和內(nèi)容如下：1、強(qiáng)制性條文與國(guó)家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)?高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程?JGJ3-2021一致。2、章節(jié)編排與〔JGJ3-2021〕根本一致，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造要求與〔JGJ3-2021〕根本保持一致，增加以下內(nèi)容：〔1〕“巨型框架-核心筒結(jié)構(gòu)〞獨(dú)立成章；〔2〕隔震、消能減震〔振〕和結(jié)構(gòu)控制；〔3〕結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)計(jì)算的時(shí)域顯式隨機(jī)模擬法。3、對(duì)以下問題作改進(jìn)和調(diào)整：〔1〕不限制剪力墻使用C60以上高強(qiáng)混凝土，提出對(duì)剪力墻使用C60以上高強(qiáng)混凝土的附加要求；〔2〕結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度均以單位層間位移角所需的水平力表達(dá)；〔3〕適當(dāng)放松結(jié)構(gòu)層間位移角限值；〔4〕不控制結(jié)構(gòu)的周期比，僅控制結(jié)構(gòu)在偶然偏心地震作用下的扭轉(zhuǎn)位移比；〔5〕改進(jìn)結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)的方法；〔6〕明確不以調(diào)整結(jié)構(gòu)剛度來滿足樓層最小地震剪力要求；〔7〕有條件地放松筒體剪力墻的軸壓比限值；〔8〕明確一般框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的地震剪力調(diào)整規(guī)定不適合巨型框架-核心筒結(jié)構(gòu)，要求核心筒承擔(dān)100%的地震剪力；〔9〕框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中，框架承擔(dān)的剪力不滿足要求時(shí)，可直接調(diào)整放大框架柱的剪力，不加大框架的剛度來滿足分擔(dān)剪力的要求?！?0〕保存和調(diào)整?廣東省實(shí)施〈高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程〉〔JGJ3-2002〕補(bǔ)充規(guī)定?DBJ/T15-46-2005的一些條文，如鋼管混凝土柱框架-混凝土核心筒結(jié)構(gòu)框架梁彎矩調(diào)幅、樁根底承載力計(jì)算的規(guī)定等。三、假設(shè)干問題的說明和討論1、關(guān)于“巨型框架-核心筒結(jié)構(gòu)〞帶伸臂桁架加強(qiáng)層巨型框架-核心筒結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)

加強(qiáng)層的彎剪剛度大巨型框架的側(cè)向剛度剛度小

伸臂桁架上下弦桿間筒體剪力墻小剪跨受剪

腰桁架上下弦桿所在層樓板受剪

腰桁架受扭？

巨型框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度2、不限制剪力墻使用C60以上高強(qiáng)混凝土高強(qiáng)混凝土構(gòu)件防止脆性的途徑：受壓時(shí)—約束混凝土壓彎時(shí)—鋼筋屈服，混凝土不壓潰高強(qiáng)混凝土筒體壓彎試驗(yàn)C80高強(qiáng)混凝土筒體壓彎承載力，

設(shè)計(jì)軸壓比n=0.51高強(qiáng)混凝土剪力墻與鋼管混凝土剪力墻壓彎承載力比照試件特征點(diǎn)位移延性系數(shù)及參數(shù)比較

試件編號(hào)ndVy/VcrΔy/ΔcrVm/VyΔm/ΔySTCHSCCW010.558.361.281.671.282.091/3181/911/23STCHSCCW020.4510.281.211.571.342.201/3901/1121/24HSCCW010.518.551.241.631.252.421/3301/841/24注：下標(biāo)cr表示開裂，y表示屈服，m表示峰值，u表示極限。鋼管混凝土剪力墻壓彎試驗(yàn)

試件位移延性系數(shù)及性能指標(biāo)比較試件編號(hào)ndμPm/PyΔm/ΔyθcrθmθuS010.476.661.262.091/5121/1181/37S020.655.251.302.231/4341/1061/45S040.456.251.252.391/6111/1051/40S050.654.881.292.351/4871/1021/49S060.465.051.233.241/8021/711/46S070.455.291.242.401/6011/1081/49S090.455.461.242.451/6091/1061/48S100.456.171.182.791/6361/811/373、結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度均以單位層間位移角所需的水平力表達(dá)；對(duì)應(yīng)于剪力墻，令G=0.4E，可導(dǎo)得框架的等效剪切面積4、適當(dāng)放松結(jié)構(gòu)層間位移角限值；不再?gòu)?qiáng)調(diào)彎曲變形所占比例不小于50%的條件。我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)高層建筑位移限值比較嚴(yán)格的主要原因。以水平荷載作用下鋼筋混凝土構(gòu)件〔包括柱、剪力墻〕開裂時(shí)的層間位移角作為多遇地震作用下結(jié)構(gòu)的彈性位移角限值。對(duì)結(jié)構(gòu)計(jì)算周期進(jìn)行折減，但結(jié)構(gòu)計(jì)算位移沒有相應(yīng)調(diào)整。由單自由度體系的周期計(jì)算公式可知，結(jié)構(gòu)剛度K與周期T的平方成反比例，因此，大致上框架結(jié)構(gòu)的位移計(jì)算值約偏大估計(jì)，即約2.04~2.77倍；框-剪結(jié)構(gòu)約偏大，即約倍；剪力墻結(jié)構(gòu)約偏大，即約1.0~1.23倍。沒有扣除剛體位移的影響。結(jié)構(gòu)的層間位移角限值過于嚴(yán)格造成建筑物尤其是低層及多、高層建筑的剛度需求偏大，其直接后果就是結(jié)構(gòu)的地震反響增大，除造成投資的浪費(fèi)外，反而對(duì)結(jié)構(gòu)抗震不利。5、不控制結(jié)構(gòu)的周期比，僅控制結(jié)構(gòu)在偶然偏心地震作用下的扭轉(zhuǎn)位移比。結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的大小表達(dá)于扭轉(zhuǎn)引起的扭轉(zhuǎn)角和扭矩。研究說明，限制偶然偏心地震作用下的結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)位移比不要過大，就可控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度不致過弱。采用扭轉(zhuǎn)周期比控制指標(biāo)易產(chǎn)生的不合理現(xiàn)象有:a)不滿足扭轉(zhuǎn)周期比要求的規(guī)那么結(jié)構(gòu)通過增加偏心可滿足要求,這與結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)概念相悖。b)不滿足扭轉(zhuǎn)周期比要求的結(jié)構(gòu)可通過削弱結(jié)構(gòu)的平動(dòng)剛度來滿足要求。c)同時(shí)滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的較小耦聯(lián)扭轉(zhuǎn)周期比,可能對(duì)應(yīng)扭轉(zhuǎn)剛度較大和較小兩種情況(以下圖),說明滿足耦聯(lián)扭轉(zhuǎn)周期比要求的結(jié)構(gòu)不一定具備預(yù)期的抗扭剛度,耦聯(lián)扭轉(zhuǎn)周期比不能反映抗扭剛度與抗側(cè)剛度的關(guān)系。d)某些平動(dòng)剛度大的結(jié)構(gòu)耦聯(lián)扭轉(zhuǎn)周期比不滿足要求,但扭轉(zhuǎn)位移比較小,其抗震性能未必比扭轉(zhuǎn)周期比未超限的結(jié)構(gòu)差。e)扭轉(zhuǎn)周期比大于1即扭轉(zhuǎn)為第一振型產(chǎn)生的扭矩和扭轉(zhuǎn)角遠(yuǎn)較考慮5%偶然偏心小，對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力并不起控制作用。扭轉(zhuǎn)位移比與耦聯(lián)周期比的關(guān)系算例：結(jié)構(gòu)平面圖

算例：結(jié)構(gòu)不同偏心時(shí)的扭轉(zhuǎn)控制指標(biāo)結(jié)構(gòu)方案e/rTθ/T扭轉(zhuǎn)振型扭轉(zhuǎn)位移比方案10.000.

926第2振型1.14方案20.050.

896第2振型1.40方案30.100.830第3振型1.56國(guó)家館結(jié)構(gòu)模型

結(jié)構(gòu)小震計(jì)算結(jié)果軟件ETABSPMSAP第1扭轉(zhuǎn)，第1，2平動(dòng)周期/s1.411.281.271.461.291.27方向XY45°XY45°地震作用頂點(diǎn)位移/總高1/19301/18901/19201/18901/18301/1990最大層間位移角1/17001/16401/16701/17401/17001/1690基底彎矩M0106kN?m4.514.464.474.274.184.12基底剪力Q0/104kN7.607.457.327.597.337.35剪重比Q0/G/%5.275.175.085.275.095.10由于建筑造型上的需要，由下至上隨著展廳范圍的伸展，質(zhì)量分布范圍增大，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量加大，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期成為第1周期。第1扭轉(zhuǎn)周期Tt與第1平動(dòng)周期T1之比為1.10，未能滿足混凝土高規(guī)條不應(yīng)大于0.9的要求。在考慮偶然偏心地震作用下，樓蓋豎向構(gòu)件的最大水平位移為屋面兩端豎向構(gòu)件彈性水平位移平均值的1.18倍，小于1.2，屬扭轉(zhuǎn)規(guī)那么結(jié)構(gòu)。削弱前墻肢布置

削弱后墻肢布置

剛度削弱后與削弱前指標(biāo)的比值

TtT1頂點(diǎn)位移

最大層間位移角

最大扭轉(zhuǎn)角位移比墻肢最大剪力設(shè)計(jì)值1.261.701.751.961.951.031.03當(dāng)單方向削弱結(jié)構(gòu)剛度時(shí)，周期比Tt/T1為0.87，可滿足不大于0.9的要求，但是此時(shí)結(jié)構(gòu)的x向水平剛度約減小80％；扭轉(zhuǎn)角約增大95％，而且原本為根本對(duì)稱布置的抗側(cè)力構(gòu)件人為變成不對(duì)稱的布置，對(duì)結(jié)構(gòu)抗震也是不利的。工程由4個(gè)平面尺寸18.6m×18.6m的混凝土筒體通過組合樓蓋連成整體，結(jié)構(gòu)平面規(guī)那么對(duì)稱。由偶然偏心引起的扭轉(zhuǎn)更主要的是由4個(gè)筒體的抗側(cè)平動(dòng)剛度來抵抗。計(jì)算結(jié)果說明，就單個(gè)混凝土筒體而言，最大彈性水平位移僅為平均水平位移的1.01倍，可見就單個(gè)筒體來說，其扭轉(zhuǎn)效應(yīng)并不明顯。即更主要的是由4個(gè)筒體的“公轉(zhuǎn)〞而不是單個(gè)筒體的“自轉(zhuǎn)〞來抵抗整體結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)。計(jì)算結(jié)果還說明，雖然扭轉(zhuǎn)振型是第一振型，但第一扭轉(zhuǎn)振型引起的扭矩僅為第一平動(dòng)振型考慮偶然偏心引起的11％。雖然展廳的樓層數(shù)少，但筒體內(nèi)沿豎向的連梁較多，彈塑性分析和振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果已經(jīng)證明，大震下多處連梁屈服，結(jié)構(gòu)具有良好的耗能機(jī)制。甚至在8度大震的作用下，結(jié)構(gòu)模型的最大層間位移角遠(yuǎn)小于極限彈塑性位移角?？梢姡瑢?duì)本工程來說，雖然扭轉(zhuǎn)周期是第一周期，但結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)反響并不顯著。

模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)

模型滿足動(dòng)力相似關(guān)系及重力相似關(guān)系，加速度及重力加速度相似比為1，幾何相似比為1/27，應(yīng)力相似比為1/7，鋼筋混凝土局部由微粒混凝土、鍍鋅鐵絲模擬，鋼結(jié)構(gòu)局部由紫銅模擬。試驗(yàn)選用了ELCentro波、Pasadena波、上海SHW2人工地震波等3條地震波，在單向、雙向、三向地震作用，7度小、中、大震和8度大震下依次進(jìn)行了模擬地震的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)。7度大震后原型結(jié)構(gòu)頻率最大下降23.8%，8度大震后頻率最大下降38.1%地震作用7度小震7度大震8度大震最大層間位移角1/20031/3521/24360.3m標(biāo)高屋蓋位移比1.221.051.05最大樓層扭轉(zhuǎn)角1/126461/41081/2440振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果

6、改進(jìn)結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)的方法

中震作用下著重結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力校核，大震作用下著重控制整體結(jié)構(gòu)的彈塑性位移角。大震作用彈塑性分析的優(yōu)點(diǎn)和局限鋼筋應(yīng)變：輕微損壞，我司取0.002，省院取0.006，華工取0.004，RBS取0.004，韓老師取0.015；鋼筋應(yīng)變：比較嚴(yán)重?fù)p壞，我司取0.012，省院取0.021，華工取0.01，RBS取0.012，韓老師取0.08；砼壓應(yīng)變：輕微損壞，我司取0.0006-0.0016，省院取<0.0006，韓老師取<0.004；砼壓應(yīng)變：比較嚴(yán)重?fù)p壞，我司取<0.0033，省院取<0.0027，韓老師取1.5倍的極限應(yīng)變；抗震設(shè)計(jì)與其他工程設(shè)計(jì)相比，更容易陷落到嚴(yán)格地但是盲目地應(yīng)用最先進(jìn)的技術(shù)條款，而建造出來的卻是低劣的結(jié)構(gòu)。—LuisEsteva(路易斯埃斯特瓦)應(yīng)當(dāng)看到，動(dòng)力分析本身得到的并不見得能與實(shí)際地震時(shí)表現(xiàn)一致。只有傻瓜才相信，它會(huì)給出抗震設(shè)計(jì)問題的全部答案或解決方法?！久馈緽ungales.Taranath(本格尼塔拉納特〕不同抗震性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在中、大震作用下可按以下規(guī)定進(jìn)行：第1性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)在中震作用下，全部結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震承載力宜符合下式要求：〔〕ξ——承載力利用系數(shù)，壓、剪取0.6；彎、拉取0.69；〔K=1.67、1.45〕η——構(gòu)件重要性系數(shù)，關(guān)鍵構(gòu)件可取1.05~1.15，一般豎向構(gòu)件可取η=1.0，水平耗能構(gòu)件可取η=0.7～0.9。第2性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)在中震作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震承載力宜符合式〔〕的要求，式中承載力利用系數(shù)ξ，壓、剪取0.67；彎、拉取0.77?！睰=1.5、1.3〕第2性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)在大震作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震承載力宜符合式〔〕的要求：〔〕ξ——承載力利用系數(shù)，壓、剪取0.83；彎、拉取1.0?！瞜=1.2、1〕第3性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)在中震作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震承載力宜符合式〔〕要求，承載力利用系數(shù)ξ，壓、剪取0.74；彎、拉取0.87；大震作用下，豎向構(gòu)件的受剪截面宜滿足式〔〕。

〔〕

——剪壓比，取第4性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)在中震作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震承載力宜符合式〔〕的要求，承載力利用系數(shù)ξ，壓、剪取0.83；彎、拉取1.0。在大震作用下，豎向構(gòu)件的受剪截面宜滿足式〔〕，取。第5性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)在大震作用下，豎向構(gòu)件的受剪截面宜滿足式〔〕取以上各大震性能水準(zhǔn)所對(duì)應(yīng)的抗震等級(jí)所要求的構(gòu)造措施，第5水準(zhǔn)不宜低于一級(jí)，第4水準(zhǔn)不宜低于二級(jí)，第3水準(zhǔn)不宜低于三級(jí)，第2水準(zhǔn)不應(yīng)低于四級(jí)。各性能目標(biāo)結(jié)構(gòu)的層間彈塑性極限位移角宜符合表的要求。等位移原理示意圖與R-μ-T原那么R指地震作用力折減系數(shù)，μ指結(jié)構(gòu)的延性，T指結(jié)構(gòu)的剛度。通俗地說，在滿足一定的剛度需求的前提下，延性好的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地震作用力可折減多些，延性差的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地震作用力可折減少些，相應(yīng)地提出不同的延性要求及對(duì)應(yīng)的構(gòu)造措施。等位移原理示意圖等位移原理示意圖

性能目標(biāo)結(jié)構(gòu)體系

層間彈塑性

極限位移角ABCD框架結(jié)構(gòu)1/1001/751/631/50框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-筒體結(jié)構(gòu)、板-柱-剪力墻結(jié)構(gòu)1/1751/1501/1251/100剪力墻結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)1/2101/1801/1501/120各性能目標(biāo)結(jié)構(gòu)的層間彈塑性極限位移角宜符合表的要求7、明確不以調(diào)整結(jié)構(gòu)剛度來滿足樓層最小地震剪力要求反響譜長(zhǎng)周期段與最小地震剪力我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)反響譜存在的缺陷地震反響譜描述了給定的地震作用下單質(zhì)點(diǎn)彈性體系最大地震反響與體系自振周期的關(guān)系，其實(shí)質(zhì)反映了地震動(dòng)的特性。人為改變反響譜曲線會(huì)導(dǎo)致地震動(dòng)反響譜特性的失真，這可從我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)加速度反響譜對(duì)應(yīng)的功率譜以及位移譜在長(zhǎng)周期段的異?？梢钥闯銎洳缓侠硇浴Ｔ诜错懽V長(zhǎng)周期段，會(huì)發(fā)現(xiàn)不同阻尼比的地震影響系數(shù)聚集成一點(diǎn)后分叉(圖2)，大阻尼比的地震影響系數(shù)衰減速度明顯低于小阻尼比的地震影響系數(shù)的衰減，這根本不符合工程中不同阻尼比結(jié)構(gòu)的震動(dòng)衰減關(guān)系。5%dampingaccelerationandpseudovelocityresponsespectra加速度譜擬速度譜20%dampingaccelerationandpseudovelocityresponsespectra加速度譜擬速度譜我國(guó)抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的樓層最小地震剪力系數(shù)僅與地震影響系數(shù)的最大值(αmax)相關(guān)，與場(chǎng)地類別無關(guān)，這有悖于軟土場(chǎng)地上建筑物的地震反響大于硬土場(chǎng)地上地震反響的一般規(guī)律，導(dǎo)致Ⅰ、Ⅱ類場(chǎng)地的長(zhǎng)周期建筑物比Ⅲ、Ⅳ類場(chǎng)地更難滿足最小地震剪力要求的不合理現(xiàn)象。實(shí)際上，樓層最小剪力系數(shù)不是反響譜特性的一局部，而是由于對(duì)長(zhǎng)周期結(jié)構(gòu)地震反響研究不夠深入，為保證結(jié)構(gòu)平安所采取的設(shè)計(jì)措施，可能是恰當(dāng)?shù)?，也可能過于保守。無法證明最小剪力系數(shù)與結(jié)構(gòu)體系的合理性有相關(guān)關(guān)系，相反，畸形、不合理的結(jié)構(gòu)體系可能滿足最小剪重比的要求，而規(guī)那么、合理的結(jié)構(gòu)卻有可能不滿足。因此，以是否滿足人為設(shè)定的、與結(jié)構(gòu)體系的合理性無關(guān)的最小剪力系數(shù)來評(píng)判結(jié)構(gòu)體系合理與否顯然沒有依據(jù)。要保證長(zhǎng)周期結(jié)構(gòu)的平安度有多種方法，令結(jié)構(gòu)承擔(dān)給定的最小地震剪力即為簡(jiǎn)單、可行的方法之一，無需人為去改變反響譜；以加大結(jié)構(gòu)剛度來滿足計(jì)算最小剪重比要求理論上不正確，有違結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的根本概念，實(shí)踐上不但增加設(shè)計(jì)的困難，也造成結(jié)構(gòu)工料的浪費(fèi)。8、有條件地放松筒體剪力墻的軸壓比限值。筒體在水平荷載作用下的受力：當(dāng)滿足

當(dāng)剛筋屈服時(shí)有

那么鋼筋將先于混凝土屈服，鋼筋的變形越充分，那么筒體的延性越好。當(dāng)?shù)卣鹱饔孟潞诵耐不騼?nèi)筒承擔(dān)的底部?jī)A覆力矩不超過總傾覆彎矩的60%時(shí)，在重力荷載代表值作用下，核心筒或內(nèi)筒剪力墻的軸壓比不宜超過表的限值?！袟l件適當(dāng)放松混凝土核心筒的軸壓比限值，不限制采用C60以上高強(qiáng)高性能混凝土，墻厚可比常規(guī)設(shè)計(jì)可大約減少20～30%。減少結(jié)構(gòu)自重，也減小地震反響。

表9.1.6核心筒或內(nèi)筒墻體的軸壓比限值

等級(jí)或烈度一級(jí)二、三級(jí)6度、7度（0.1g）7度(0.15g)、8度軸壓比0.600.550.65當(dāng)核心筒承擔(dān)的傾覆力矩不大于總傾覆力矩的60%時(shí)，其軸壓比限值可按表采用，核心筒剪力墻應(yīng)滿足大震作用下的壓彎承載力要求。可用等效彈性法驗(yàn)算核心筒剪力墻在大震作用下的壓彎承載力。阻尼比可取0.06～0.08。材料強(qiáng)度可取極限值。9、明確一般框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的地震剪力調(diào)整規(guī)定不適合巨型框架-核心筒結(jié)構(gòu)，要求核心筒承擔(dān)100%的地震剪力；帶加強(qiáng)層的巨型框架的側(cè)向剛度很小，不具備承擔(dān)一般框架分配的水平剪力的必要?jiǎng)偠取？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)核心筒應(yīng)承擔(dān)全部的地震剪力；巨型框架柱承擔(dān)的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值宜取不小于框架按側(cè)向剛度分配的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值的3倍，柱端彎矩應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整，框架柱軸力及與之相連的構(gòu)件內(nèi)力可不調(diào)整。10、

不調(diào)整框架剛度來滿足框架-筒體結(jié)構(gòu)中框架分擔(dān)剪力的比例。

框架分擔(dān)的剪力不滿足要求時(shí)，可直接調(diào)整放大框架柱的剪力，相應(yīng)地調(diào)整柱端彎矩；可不調(diào)整框架梁端彎矩、剪力，強(qiáng)調(diào)強(qiáng)柱弱梁的抗震設(shè)計(jì)要求。11、保存和調(diào)整?廣東省實(shí)施〈高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程〉〔JGJ3-2002〕補(bǔ)充規(guī)定?DBJ/T15-46-2005的一些條文，如豎向荷載作用下鋼管混凝土柱框架-核心筒結(jié)構(gòu)的計(jì)算、樁根底承載力計(jì)算的規(guī)定等。計(jì)算長(zhǎng)期荷載作用下鋼〔鋼管混凝土〕框架-混凝土核心筒結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力時(shí)，考慮混凝土徐變、收縮的影響，混凝土核心筒的軸向剛度可乘以0.5～0.6的折減系數(shù)。樁根底承載力計(jì)算豎向荷載，軸心、偏心豎向+風(fēng)豎向+地震四、其他的補(bǔ)充和調(diào)整

高層建筑結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性也可用有限元特征值法進(jìn)行計(jì)算。由特征值法算得的屈曲因子λ不宜小于10。當(dāng)屈曲因子λ小于20時(shí)，結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移計(jì)算應(yīng)考慮重力二階效應(yīng)的影響。分別與等價(jià)

考慮EI折減50%，那么要求λ≥12.對(duì)EI折減50%的討論考慮EI折減80%，那么要求λ≥7.5.

地下室頂板宜采用梁板結(jié)構(gòu)條文說明：利用樓蓋傳遞較大水平力〔如局部框支剪力墻結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換層〕時(shí)，樓板必需具有足夠的承載力和整體剛度。當(dāng)?shù)叵率翼敯宀捎脽o梁樓蓋時(shí)，板厚宜取較小柱距的1/25和400mm的較大值，柱上板帶應(yīng)設(shè)置暗梁，暗梁寬宜不小于柱上板帶寬度的50%。

抗震設(shè)計(jì)時(shí)不宜采用單跨框架結(jié)構(gòu)。必須采用單跨框架結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)采取有效措施，或參照本規(guī)程第3.11節(jié)的要求進(jìn)行抗震性能設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)不應(yīng)低于C級(jí)。6.2.10當(dāng)樓板與框架梁整澆時(shí)，框架梁端抗彎承載力可考慮梁翼緣寬度范圍內(nèi)樓板鋼筋的作用，梁翼緣寬度宜取兩側(cè)各4倍板厚與梁高的較大值，邊梁外側(cè)翼緣寬度不應(yīng)超出樓板邊線。柱截面尺寸應(yīng)符合以下要求：矩形截面柱的短邊邊長(zhǎng)，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)小于200mm，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，四級(jí)不應(yīng)小于250mm，一、二、三級(jí)時(shí)不宜小于350mm；圓柱直徑，非抗震和四級(jí)抗震設(shè)計(jì)時(shí)不宜小于300mm，一、二、三級(jí)時(shí)不宜小于400mm。型鋼混凝土剪力墻、鋼板混凝土剪力墻、鋼管混凝土剪力墻應(yīng)符合以下構(gòu)造要求：……重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過本規(guī)程第條的限值，其軸壓比可按下式計(jì)算：序號(hào)不規(guī)則類型簡(jiǎn)要涵義

1扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2

2a凹凸不規(guī)則平面凹凸尺寸大于相應(yīng)邊長(zhǎng)30%等

2b組合平面細(xì)腰形或角部重疊形

3樓板不連續(xù)有效寬度小于50%，開洞面積大于30%，錯(cuò)層大于梁高

4a側(cè)向剛度不規(guī)則該層側(cè)向剛度小于上層側(cè)向剛度的80%,

4b尺寸突變豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)大于25%或外凸大于10%和4米.

5豎向構(gòu)件不連續(xù)上下墻、柱、支撐不連續(xù)

6承載力突變相鄰層受剪承載力變化大于75%

其它不規(guī)則如局部的穿層柱、斜柱、夾層、個(gè)別構(gòu)件錯(cuò)層或轉(zhuǎn)換,已計(jì)入1~6項(xiàng)者除外表二注:

1、序號(hào)a、b不重復(fù)計(jì)算不規(guī)那么項(xiàng)；Ⅰ類扭轉(zhuǎn)不規(guī)那么及Ⅰ類豎向構(gòu)件不連續(xù)可各計(jì)0.5項(xiàng)不規(guī)那么。2、局部的不規(guī)那么，視其位置、數(shù)量等對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)影響的大小判斷是否計(jì)入不規(guī)那么的一項(xiàng)。序號(hào)不規(guī)則類型簡(jiǎn)要涵義1扭轉(zhuǎn)偏大裙房以上30%或以上樓層數(shù)考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.52層剛度偏小本層側(cè)向剛度小于相鄰上層的50%3高位轉(zhuǎn)換框支墻體的轉(zhuǎn)換構(gòu)件位置：7度超過5層，8度超過3層4厚板轉(zhuǎn)換7~8度設(shè)防的厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)5復(fù)雜連接各部分層數(shù)、剛度、布置不同的錯(cuò)層、連體兩端塔樓高度、體型或者沿大底盤某個(gè)主軸方向的振動(dòng)周期顯著不同的結(jié)構(gòu)6多重復(fù)雜結(jié)構(gòu)同時(shí)具有轉(zhuǎn)換層、加強(qiáng)層、錯(cuò)層和連體等復(fù)雜類型的3種及以上抗扭剛度弱扭轉(zhuǎn)周期比大于0.9,混合結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期比大于0.85塔樓偏置單塔或多塔與大底盤的質(zhì)心偏心距大于底盤相應(yīng)邊長(zhǎng)20%表三IRREGULARITYTYPEANDDEFINITIONREFERENCESECTION1.Stiffnessirregularity—softstoryAsoftstoryisoneinwhichthelateralstiffnessislessthan70percentofthatinthestoryaboveorlessthan80percentoftheaveragestiffnessofthethreestoriesabove.1629.8.4,Item22.Weight(mass)irregularityMassirregularityshallbeconsideredtoexistwheretheeffectivemassofanystoryismorethan150percentoftheeffectivemassofanadjacentstory.Aroofthatislighterthanthefloorbelowneednotbeconsidered.1629.8.4,Item23.VerticalgeometricirregularityVerticalgeometricirregularityshallbeconsideredtoexistwherethehorizontaldimensionofthelateral-force-resistingsysteminanystoryismorethan130percentofthatinanadjacentstory.One-storypenthousesneednotbeconsidered.1629.8.4,Item24.In-planediscontinuityinverticallateral-force-resistingelementAnin-planeoffsetofthelateral-load-resistingelementsgreaterthanthelengthofthoseelements.1630.8.25.Discontinuityincapacity—weakstoryAweakstoryisoneinwhichthestorystrengthislessthan80percentofthatinthestoryabove.Thestorystrengthisthetotalstrengthofallseismic-resistingelementssharingthestoryshearforthedirectionunderconsideration.1629.9.1TABLE16-L—VERTICALSTRUCTURALIRREGULARITIES1629.9.1Discontinuity.Structureswithadiscontinuityincapacity,verticalirregularityType5asdefinedinTable16-L,shallnotbeovertwostoriesor30feet(9144mm)inheightwheretheweakstoryhasacalculatedstrengthoflessthan65percentofthestoryabove.EXCEPTION:WheretheweakstoryiscapableofresistingatotallateralseismicforceofΩ

timesthedesignforceprescribedinSection1630.IRREGULARITYTYPEANDDEFINITIONREFERENCESECTION1.Torsionalirregularity—tobeconsideredwhendiaphragmsarenotflexibleTorsionalirregularityshallbeconsideredtoexistwhenthemaximumstorydrift,computedincludingaccidentaltorsion,atoneendofthestructuretransversetoanaxisismorethan1.2timestheaverageofthestorydriftsofthetwoendsofthestructure.1633.1;1633.2.9,Item62.Re-entrantcornersPlanconfigurationsofastructureanditslateral-force-resistingsystemcontainre-entrantcorners,wherebothprojectionsofthestructurebeyondare-entrantcorneraregreaterthan15percentoftheplandimensionofthestructureinthegivendirection.1633.2.9,Items6and73.DiaphragmdiscontinuityDiaphragmswithabruptdiscontinuitiesorvariationsinstiffness,includingthosehavingcutoutoropenareasgreaterthan50percentofthegrossenclosedareaofthediaphragm,orchangesineffectivediaphragmstiffnessofmorethan50percentfromonestorytothenext.1633.2.9,Item64.Out-of-planeoffsetsDiscontinuitiesinalateralforcepath,suchaso