04-B=28m組合箱梁橋面板計算書（橋面板計算書中使用的WORD）

PAGE內(nèi)部二級研發(fā)《橋梁新舊規(guī)范對比分析報告》附件6.2.8院通用圖B=28m組合箱梁橋面板計算書目錄1計算依據(jù)與基礎資料 11.1標準 11.2規(guī)范 11.3參考資料 12橋面板計算 12.1橫斷面布置圖 12.2有關計算參數(shù)的選取 22.3箱梁頂板跨中截面計算 22.3.1承載能力極限狀態(tài)計算 22.3.2正常使用極限狀態(tài)計算 52.4箱梁現(xiàn)澆濕接縫截面計算 62.4.1承載能力極限狀態(tài)計算 62.4.2正常使用極限狀態(tài)計算 92.5邊箱梁橋面板懸臂根部截面計算 102.5.1承載能力極限狀態(tài)計算 102.5.2正常使用極限狀態(tài)計算 11預應力混凝土公路橋梁通用設計圖通用圖計算書(28m路基裝配式預應力混凝土連續(xù)箱梁橋面板)1計算依據(jù)與基礎資料1.1標準設計荷載:公路－Ⅰ級；橋面寬度:(路基寬28m，高速公路)，半幅橋全寬13.65m，0.5m(護欄墻)+12m(行車道)+1.15m(波型護欄)＝13.65m；橋梁安全等級:一級；環(huán)境條件:Ⅱ類。1.2規(guī)范《公路工程技術標準》JTGB01-2014《公路橋梁設計通用規(guī)范》JTGD60-2015(簡稱《通規(guī)》)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62-2004(簡稱《預規(guī)》)《公路交通安全設施設計細則》JTG/TD81-20061.3參考資料《公路橋涵設計手冊》橋梁上冊(人民交通出版社20__.3)2橋面板計算2.1橫斷面布置圖單位:mm2.2有關計算參數(shù)的選取一期恒載:預制梁重力密度取二期恒載:1)濕接縫C50混凝土，重力密度取(參與受力)2)80mmC40混凝土，重力密度取3)100mm瀝青混凝土鋪裝重力密度取4)防撞護欄(單側)，波型護欄(單側)，重力密度取。5)護欄所受碰撞荷載按照SS級護欄取值，碰撞荷載標準值為104kN/m。6)主要材料參數(shù):混凝土:預制梁及現(xiàn)澆濕接縫為C50、現(xiàn)澆調(diào)平層為C40；普通鋼筋:采用HPB300，，；HRB400，，2.3箱梁頂板跨中截面計算2.3.1承載能力極限狀態(tài)計算(1)恒載內(nèi)力(以縱向1m寬的板梁計算)10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝荷載集度g1=0.1x1x24=2.4(kN/m)8cm厚C40混凝土橋面現(xiàn)澆層荷載集度:g2=0.8x1x26=2.08(kN/m)箱梁頂板荷載集度:g3=0.18x1x26=4.68(kN/m)Σg=g1+g2+g3=9.16(kN/m)板計算跨徑取兩腹板間的凈距加板厚，但不大于兩腹板中心之間的距離。板計算跨徑:l=1.5m。按簡支板計算的跨中恒載彎矩:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》4.1.2條，與梁肋整體連接的板跨中恒載彎矩:(2)活載內(nèi)力(以縱向1m寬的板梁計算)車輛荷載后軸重力P=140x1.2=168kN軸距d=1.4m車輪著地縱向?qū)挾萢1=0.2m，車輪著地橫向?qū)挾萣1=0.6m，鋪裝層厚度h=0.1+0.08=0.18m板計算跨徑l=1.5m，頂板厚度t=0.18m橋面板跨中有效高度h0=0.18－0.047=0.133mC50混凝土軸心抗壓強度設計值fcd=22.4MPa；普通鋼筋:采用HPB300，，；HRB400，，平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度:b=b1+2h=0.6+2×0.18=0.96m根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62－2004)4.1.3條,單個車輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度:取a=1.06m雙輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度:取a=2.46m按簡支板單輪作用計算跨中活載彎矩:(考慮沖擊系數(shù)μ=0.3)按簡支板雙輪作用計算跨中活載彎矩:(考慮沖擊系數(shù)μ=0.3)顯然，簡支板跨中活載彎矩按單輪作用時最為不利，故簡支板跨中活載彎矩。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62－2004)4.1.2條)。與梁肋整體連接的板跨中活載彎矩:(3)承載能力極限狀態(tài)配筋驗算承載能力極限狀態(tài)設計基本組合:截面抵抗矩系數(shù):相對界限受壓區(qū)高度:內(nèi)力臂偶系數(shù):順橋向每延米需要鋼筋面積:順橋向每延米實際配鋼筋為間距10cmΦ12顯然，承載能力極限狀態(tài)設計滿足要求。2.3.2正常使用極限狀態(tài)計算鋼筋表面形狀系數(shù)C1=1.0按作用短期效應組合計算的彎矩:按作用長期效應組合計算的彎矩:作用長期效應影響系數(shù)鋼筋混凝土板式受彎構件系數(shù):鋼筋應力:縱向受拉鋼筋配筋率:最大裂縫寬度:顯然，正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度滿足規(guī)范要求。2.4箱梁現(xiàn)澆濕接縫截面計算2.4.1承載能力極限狀態(tài)計算(1)恒載內(nèi)力(以縱向1m寬的板梁計算)10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝荷載集度g1=0.1x1x24=2.4(kN/m)8cm厚C40混凝土橋面現(xiàn)澆層荷載集度:g2=0.8x1x26=2.08(kN/m)箱梁頂板荷載集度:g3=0.18x1x26=4.68(kN/m)Σg=g1+g2+g3=9.16(kN/m)板計算跨徑取兩腹板間的凈距加板厚，但不大于兩腹板中心之間的距離。板計算跨徑:l=1.955m。按簡支板計算的跨中恒載彎矩:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》4.1.2條，與梁肋整體連接的板跨中恒載彎矩:(2)活載內(nèi)力(以縱向1m寬的板梁計算)車輛荷載后軸重力P=140*1.2=168kN軸距d=1.4m車輪著地縱向?qū)挾萢1=0.2m，車輪著地橫向?qū)挾萣1=0.6m，鋪裝層厚度h=0.1+0.08=0.18m板計算跨徑l=1.5m，頂板厚度t=0.18m橋面板跨中有效高度h0=0.18－0.047=0.133mC50混凝土軸心抗壓強度設計值fcd=22.4MPa；普通鋼筋:采用HPB300，，；HRB400，，平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度:b=b1+2h=0.6+2×0.18=0.96m根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62－2004)4.1.3條,單個車輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度:取a=1.3m雙輪在板的跨徑中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度:取a=2.7m按簡支板單輪作用計算跨中活載彎矩:(考慮沖擊系數(shù)μ=0.3)按簡支板雙輪作用計算跨中活載彎矩:(考慮沖擊系數(shù)μ=0.3)顯然，簡支板跨中活載彎矩按單輪作用時最為不利，故簡支板跨中活載彎矩。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62－2004)4.1.2條)。與梁肋整體連接的板跨中活載彎矩:(3)承載能力極限狀態(tài)配筋驗算承載能力極限狀態(tài)設計基本組合:截面抵抗矩系數(shù):相對界限受壓區(qū)高度:內(nèi)力臂偶系數(shù):順橋向每延米需要鋼筋面積:順橋向每延米實際配鋼筋為間距10cmΦ12顯然，承載能力極限狀態(tài)設計滿足要求。2.4.2正常使用極限狀態(tài)計算鋼筋表面形狀系數(shù)C1=1.0按作用短期效應組合計算的彎矩:按作用長期效應組合計算的彎矩:作用長期效應影響系數(shù)鋼筋混凝土板式受彎構件系數(shù):鋼筋應力:縱向受拉鋼筋配筋率:最大裂縫寬度:顯然，正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度滿足規(guī)范要求。2.5邊箱梁橋面板懸臂根部截面計算2.5.1承載能力極限狀態(tài)計算(1)恒載內(nèi)力(以縱向1m寬的板梁計算)懸臂板的計算跨徑l=0.825m懸臂端部0.18m，懸臂根部0.25m。橋面板自重彎矩:橋面鋪裝自重彎矩:外側防撞墻每延米混凝土體積:防撞墻自重彎矩恒載彎矩(2)活載內(nèi)力(以縱向1m寬的板梁計算)平行于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸的外緣通過鋪裝層45°分布線的外邊線至腹板外邊緣的距離:所以，不考慮汽車荷載作用(3)汽車撞擊力根據(jù)《公路交通安全設施設計細則》(JTG/TD81－2006)》4.6.1條防撞墻所受汽車碰撞荷載標準值qz=104kN/m碰撞荷載彎矩:承載能力極限狀態(tài)設計偶然組