土木工程力學(xué)【本科】選擇判斷復(fù)習(xí)題

1、不考慮桿件的軸向變形，下圖所示體系的振動自由度為：(A)A.12、忽略直桿軸向變形的影響，圖示體系有振動自由度為（C）。C.44、對下圖（a）所示結(jié)構(gòu)，按虛擬力狀態(tài)圖（b）將求出（A）A.截面B的轉(zhuǎn)角5、對于圖示影響線豎坐標(biāo)含義的論述正確的是（B）B．a(chǎn)為P=1在C左時(shí)產(chǎn)生的6、根據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線在B點(diǎn)的縱坐標(biāo)為：(A)A.17、根據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線在B點(diǎn)的縱坐標(biāo)為(C)C.18、關(guān)于下圖所示對稱結(jié)構(gòu)，下列論述正確的是（D）D.AB桿無軸力9、簡支梁某截面K彎矩影響縱坐標(biāo)yk的物理意義是：(C)C.截面K的彎矩MK影響線10、據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁C截面的彎矩影響線在C點(diǎn)的縱坐標(biāo)為：(A)A.011、P＝1在梁ABC上移動，圖示影響線是何量值的影響線（B）BMB12、設(shè)Pacr和Pbcr分別表示圖a,b所示兩結(jié)構(gòu)的臨界荷載，則應(yīng)有關(guān)系式：(C)C.Pacr=Pbcr13、圖示a、b兩體系的EI相同，其自振頻率ωa與ωb的關(guān)系為：(D)D.ωa>ωb14、圖示超靜定結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是：(D)D.615、圖示超靜定結(jié)構(gòu)的次數(shù)是（B）B.716、圖所示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)為（D）D.417、圖示剛架的超靜定次數(shù)為(C)C.3次18、圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是（A）A.219、圖示超靜定結(jié)構(gòu)獨(dú)立結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是：(B)B.320、圖示超靜定結(jié)構(gòu)結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是：(C)C.421、圖示超靜定結(jié)構(gòu)結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是：(B)B.322、圖示單自由度動力體系自振周期的關(guān)系為：(A)A.(a)=(b)23、圖示等截面梁的截面極限彎矩Mu=120kN*m，則其極限荷載為：(C)C.80kN25、圖示對稱結(jié)構(gòu)EI=常數(shù)，對稱軸穿過的截面C內(nèi)力應(yīng)滿足：(B)B.M=0，F(xiàn)Q≠0，F(xiàn)N=026、圖示多跨靜定梁的基本部分是（B）B.BC部分27、圖示多跨靜定梁的基本部分是（A）A.AB部分33、圖示簡支梁中間截面的彎矩為：(A)A.28、圖示剛架桿端彎矩MBA等于（A）A.30kN·m（左側(cè)受拉）29、圖示剛架MAD為（A）A.1kN·m30、圖示剛架在節(jié)點(diǎn)集中力偶作用下，彎矩圖分布是（D）D.僅AB、BE桿產(chǎn)生彎矩31、圖示桁架有幾根零桿（D）D.632、圖示簡支梁在移動荷載作用下，使截面C產(chǎn)生最大彎矩時(shí)的臨界荷載是：(C)C.10kN34、圖示連續(xù)梁中AB桿B端的彎矩＝（C）C.35、圖示連續(xù)梁中節(jié)點(diǎn)B的不平衡力矩是（D）D.37、圖示梁的某量值的影響線，其中豎坐標(biāo)yD表示P＝1作用在（D）D.D點(diǎn)產(chǎn)生的MK值38、圖示梁截面C剪力影響線在C右側(cè)鄰近的豎標(biāo)值為（C）C.139、圖示結(jié)構(gòu)B截面，彎矩等于：(C)C.1.5m下拉40、圖示結(jié)構(gòu)當(dāng)支座B有沉降時(shí)產(chǎn)生（C）C.位移41、圖示結(jié)構(gòu)各桿EI和桿長相同，用力矩分配法計(jì)算時(shí)，分配系數(shù)(D)D.4/742、圖示結(jié)構(gòu)桿件BC的B端轉(zhuǎn)動剛度SBC為：(D)D.845、圖示結(jié)構(gòu)MK最大值的臨界荷載是：(B)B.P247、圖示結(jié)構(gòu)中，除橫梁外，各桿件EI=常數(shù)，質(zhì)量集中在橫梁上，不考慮桿件的軸向變形，則體系振動的自由度數(shù)為：(A)A.146、圖示結(jié)構(gòu)某截面的影響線已做出如圖所示，其中豎標(biāo)yc是表示：(C)C.P=1在C時(shí)，E截面的彎矩值48、圖示結(jié)構(gòu)位移法方程中的系數(shù)＝（C）C.15i48圖49圖49、圖示結(jié)構(gòu)位移法方程中的系數(shù)＝（D）D.850、圖示結(jié)構(gòu)位移法方程中的自由項(xiàng)=(B)B.－251、圖示伸臂梁的影響線為哪個(gè)量值的影響線？（B）B.QA右52、圖示體系不計(jì)阻尼的穩(wěn)態(tài)最大動位移ymax=4Pl3/9EI，其最大動力彎矩為：(B)B.4Pl/353、圖示體系的自振頻率為：(C)C.54、圖示體系的自振頻率為：(B)B.55、圖示虛擬狀態(tài)是為了求（B）B.A截面轉(zhuǎn)角56、圖為超靜定梁的基本結(jié)構(gòu)及多余力X1=1作用下的各桿內(nèi)力，EA為常數(shù)，則δ11為：(B)B.d(1.5+1.414)/EA57、位移法解圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，取結(jié)點(diǎn)1的轉(zhuǎn)角為基本未知量，則主系數(shù)r11的值為：(C)C.12i60、下圖所示對稱結(jié)構(gòu)A截面不為零的是（B）B.軸力60圖61圖61、下圖所示對稱結(jié)構(gòu)A截面不為零的是（C）C.轉(zhuǎn)角62、下圖所示連續(xù)梁結(jié)點(diǎn)B的不平衡力矩為（A）A.—10kN·m63、下圖所示連續(xù)梁，節(jié)點(diǎn)B的不平衡力矩為（A）A.－4164、下圖所示連續(xù)梁，欲使A端發(fā)生單位轉(zhuǎn)動，需在A端施加的力矩（D）D.3i<MAB<467、已知混合結(jié)構(gòu)的多余力X1=38.74kN及圖a、b分別為Mp,Np和1,1圖，則K截面的M值為：(A)A.55.43kN*m70、用位移法求解圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的個(gè)數(shù)是：(B)B.371、用位移法求解圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的個(gè)數(shù)是：(B)B.1072、欲使圖示節(jié)點(diǎn)A的轉(zhuǎn)角＝0，應(yīng)在節(jié)點(diǎn)A施加的力偶M＝（C）C.72圖73圖73、在圖示結(jié)構(gòu)中，若要使其自振頻率增大，可以：(C)C.增大EI74、在圖示結(jié)構(gòu)中若要增大其自振頻率ω，可以采取的措施是：(B)B.增大EI75、在圖示結(jié)構(gòu)中，為使體系自振頻率ω增大，可以：(C)C.增大EI76、作圖示結(jié)構(gòu)的彎矩圖，最簡單的解算方法是：(B)B.力法76圖77圖77.圖示結(jié)構(gòu)AB桿件A截面的彎矩等于（