武漢某辦公樓超長懸挑腳手架施工方案懸挑m

超長懸挑梁、板的施工摘要：本文從力學(xué)模型的選擇及建立、力學(xué)模型中節(jié)點(diǎn)在施工現(xiàn)場(chǎng)的處理及現(xiàn)場(chǎng)的施工等幾方面闡述了武漢市**擴(kuò)建辦案和專業(yè)技術(shù)用房屋面超長懸挑的施工及質(zhì)量控制方法,為以后類似工程的施工提供施工經(jīng)驗(yàn).關(guān)建詞：超長懸挑梁、板力學(xué)模型的建立施工預(yù)埋1工程概況武漢市**辦案和專業(yè)技術(shù)用房擴(kuò)建工程建筑面積24776.04m2，其中地上部分建筑面積20565.7m2、地下部分建筑面積4210.3m2;地上15層，地下一層;建筑總高59m;結(jié)構(gòu)形式為框架-剪力墻結(jié)構(gòu).本工程為武漢市**辦公用樓,15層以下相對(duì)單一,為了突出建筑物的層次感,建筑設(shè)計(jì)師在屋面60.05標(biāo)高處E軸/1-13軸外側(cè)懸挑3米梁板懸挑及62.00標(biāo)高處E軸/1-13軸外側(cè)懸挑3米空梁,此設(shè)計(jì)在里面設(shè)計(jì)中起到了畫龍點(diǎn)睛的作用.具體如圖1示.2施工難度分析圖紙會(huì)審階段,項(xiàng)目部針對(duì)該部位提出設(shè)計(jì)變更,建議改為輕型鋼結(jié)構(gòu)挑梁,考慮模板支設(shè)難度,建議采用有自身可承受荷載的壓型鋼板,但業(yè)主考慮費(fèi)用原因不予認(rèn)可.盡管如此,本人認(rèn)為對(duì)此種類型結(jié)構(gòu)施工采用變更結(jié)構(gòu)型式的方式變?yōu)殇摻Y(jié)構(gòu)仍可作為首選.采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)有以下難度:=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。懸挑樓面標(biāo)高為60.05,如果從一層搭設(shè)滿堂架,不僅費(fèi)用高,同時(shí)滿堂架立桿受力為超長細(xì)干,很容易豎向失穩(wěn),故必須采用懸挑型鋼+滿堂腳手架的模板支撐體系;=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。懸挑梁截面尺寸為350×1000/400的變截面梁,其鋼筋斜錨固在58.65標(biāo)高屋面梁上，要提前預(yù)留，鋼筋數(shù)量多，噸位大，不易預(yù)留及定位；=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。如何保證架體的整體性，防止側(cè)向傾覆；=4\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。懸挑梁施工荷載較大，如何盡量減小施工荷載從而提高施工安全性能；=5\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。斜梁鋼筋較密，且縱深較深，如何保證該節(jié)點(diǎn)的混凝土密實(shí)度是難點(diǎn)；三施工概況武漢市**擴(kuò)建辦案和專業(yè)技術(shù)用房工程屋面結(jié)構(gòu)平面布置圖結(jié)施53、屋面梁平法施工圖結(jié)施54中,E軸∕1-13軸外側(cè)懸從C軸線外懸挑3000mm(至梁中),層高為5500mm,板厚為120mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25。該部位滿堂腳手架無法生根,鑒于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜性、安全隱患大,故必須出專項(xiàng)的施工方案。四施工方案的選定4.1考慮現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況,擬在14層屋面埋設(shè)工字鋼,工字鋼外挑3300mm,滿堂架搭設(shè)在外挑工字鋼上。4.2施工順序a.E軸/1-13軸外腳手架搭設(shè)至15層時(shí)收頭;b.15層結(jié)構(gòu)板筋鋪設(shè)前預(yù)埋工字鋼固定件;c.15層結(jié)構(gòu)混凝土澆筑完成后埋設(shè)工字鋼及卸撐卸載施工;d.E軸內(nèi)側(cè)屋面結(jié)構(gòu)混凝土澆筑完成后施工C-E軸屋架梁;e.C-E軸屋架梁施工完成后反拉卸載鋼絲繩安裝;f.卸載設(shè)置安轉(zhuǎn)完后進(jìn)行滿堂架及模板施工;五施工工藝5.1施工順序見4.25.2施工方法外挑工字鋼的各項(xiàng)構(gòu)造設(shè)置=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。外挑工字鋼的構(gòu)造設(shè)置=1\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。外挑工字鋼從E軸外挑自由端長度3300mm；E軸內(nèi)錨固端長度4200mm,工字鋼總長度為7500mm。=2\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。工字鋼布置每跨從軸線400mm開始擺設(shè),按照間距1000mm擺設(shè);=3\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。懸挑工字鋼錨固端預(yù)埋兩根Φ20“Π”字形固定件,固定件第一道在距離端部200mm開始埋設(shè);第二道距第一道1000mm;預(yù)埋件至于板筋底層網(wǎng)片下部;=4\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。外挑端,滿堂腳手架根部焊接150mm高,HRB335級(jí)25鋼筋;=5\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。外挑端1500mm處焊接200mm高φ48×3.5短鋼管,用于卸荷構(gòu)造;外挑工字鋼的構(gòu)造設(shè)置見附圖2,3。外挑工字鋼的卸載構(gòu)造設(shè)置=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。斜撐卸載=1\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。在14層屋面預(yù)埋鋼管地錨,間距及布置按照工字鋼的擺設(shè)預(yù)埋;=2\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。通長布置φ48×3.5鋼管(對(duì)接扣件連接)與外挑端1500mm處的200mm卸荷構(gòu)造鋼管旋轉(zhuǎn)扣件連接;=3\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。鋼管斜撐連接地錨與外挑端1500mm處通長布置鋼管,旋轉(zhuǎn)扣件連接,以達(dá)到卸載的目的;=4\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。所有斜撐中部用φ48×3.5鋼管連接為整體,以減小撐桿長細(xì)比,增強(qiáng)其剛度;=5\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。為防止外挑型鋼向內(nèi)側(cè)滑移,在外挑端根部焊接14#工字鋼250高作為抗滑移構(gòu)造;=6\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。斜桿與滿堂架水平桿連接為整體;斜撐卸載構(gòu)造布置見附圖1。=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。反拉鋼絲繩卸載=1\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。在58.65標(biāo)高E軸邊梁預(yù)埋HRB335級(jí)鋼筋;=2\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。每根工字鋼懸挑端拉Φ14#鋼絲繩與預(yù)埋鋼筋拉結(jié)；反拉卸載構(gòu)造布置見附圖1。滿堂腳手架搭設(shè)構(gòu)造設(shè)置=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。立桿的構(gòu)造布置:立桿縱向按照1000mm間距布置,挑梁下按照800mm布置;橫向按照900mm間距布置,WL11下按照600mm布置;=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。橫桿的構(gòu)造布置=1\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。掃地桿的布置:掃地桿距離外挑工字鋼150mm雙向滿堂布置,所有立桿與掃地桿連接為整體,且與E軸內(nèi)側(cè)滿堂架掃地桿連接為整體;=2\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。掃地桿搭設(shè)后其余橫桿按照間距1500mm雙向布置;=3\*GB3錯(cuò)誤！未找到引用源。橫桿與E軸內(nèi)側(cè)滿堂架橫桿連接為整體;剪刀撐的設(shè)置=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源?？v向剪刀撐設(shè)置:在挑梁(板)中部連續(xù)設(shè)置剪刀撐;=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。橫向剪刀撐設(shè)置:每跨跨中、外挑工字鋼上設(shè)置剪刀撐,共計(jì)16道;剪刀撐從E軸內(nèi)滿堂架立桿兩跨起步且與E軸內(nèi)滿堂架剪刀撐連成整體;剪刀撐搭接長度按1米設(shè)置，用兩個(gè)十字扣件緊固;剪刀撐與立桿鎖緊;=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。剪刀撐連接E軸框架梁及外挑3000處梁,以形成卸載;剪刀撐設(shè)置見附圖1;5.3模板安裝5.3.1模板安裝嚴(yán)格按照”模板施工專項(xiàng)方案”施工;5.4安全設(shè)施竹跳板的鋪設(shè):為保證安全,作業(yè)層上滿鋪50厚竹跳板保證施工安全及高空墜落物;作業(yè)層四周空隙用竹跳板封死;安全維護(hù)的搭設(shè):外側(cè)立桿升至作業(yè)層以上1200mm,用千目安全網(wǎng)封閉;5.5工字鋼的鋪設(shè)工字鋼在安裝前工字鋼上的卸載設(shè)施、立桿下短鋼筋等焊接完成;施工工藝:埋件埋設(shè)→工字鋼安裝→帶線校正;關(guān)鍵點(diǎn)控制:=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。工字鋼保證順直,各構(gòu)造設(shè)置在同一條直線上;=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。錨固端固定件與工字鋼空隙用木楔填充密實(shí),保證固定件受力;5.6滿堂架搭設(shè)技術(shù)要求5.6.1立桿=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。立桿接頭必須采取用對(duì)接扣件對(duì)接，對(duì)接搭接應(yīng)符合以下要求：立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置，兩相鄰立桿接頭不在同一步距內(nèi)。=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。立桿保證垂直,避免偏心受壓。5.6.2大橫桿=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。大橫桿設(shè)于小橫桿之下，在立桿內(nèi)側(cè)，采用直角扣件與立桿扣緊。=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。大橫桿采用對(duì)接扣件連接。=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。大橫桿四面架子的縱向水平高差不超過50mm。5.6.3竹跳板腳手板采用平鋪，接頭采用對(duì)接，腳手板懸挑長度不大于150mm。5.6.4剪刀撐剪刀撐的設(shè)置應(yīng)符合下列要求：=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。斜桿與水平面的傾角取45°至60°之間。=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。剪刀撐桿的接頭必須采用對(duì)接扣件對(duì)接。=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線距主節(jié)點(diǎn)的距離不應(yīng)大于150mm。六施工中難點(diǎn)措施6.1架體整體性措施=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。3米懸挑腳手架橫桿與15層滿堂腳手架立桿拉結(jié)為整體，且至少連接兩道立桿；=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。橫向剪刀撐與15層滿堂腳手架連接為整體，至少與兩跨立桿連接；=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。掃地桿與15層腳手架立桿連接為整體，且至少連接兩道立桿；=4\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。靠E軸橫桿與預(yù)留反拉卸載鋼筋拉結(jié)，以達(dá)到抗傾覆效果；6.2減少施工荷載的措施=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。本部分共有混凝土約70方，考慮地泵的沖擊荷載較大，可能對(duì)扣件產(chǎn)生疲勞破壞，故考慮用塔吊澆筑。=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。澆筑混凝土?xí)r，禁止集中堆載，及時(shí)分散。=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。料斗距離樓面不得大于1米，以減小沖擊荷載，但也不可與樓面接觸；6.3保證澆筑密實(shí)度的措施在斜梁頂部開洞，D=100mm，在以作為振搗孔及排氣孔，從施工效果看，密實(shí)度較好；6.4拆模的保證措施本部分懸挑跨度較大，除同條件養(yǎng)護(hù)試塊達(dá)到100%強(qiáng)度外，還委托實(shí)驗(yàn)室對(duì)結(jié)構(gòu)件進(jìn)行實(shí)體檢測(cè)，達(dá)到100%后才進(jìn)行拆除。6.5混凝土澆筑時(shí)的監(jiān)控措施為防止突然性坍塌，施工中采取了以下措施：=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。增設(shè)5盞碘鎢燈，保證各個(gè)角落通亮，以便于觀察變形及時(shí)處理；=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。在立桿上標(biāo)示控制標(biāo)高，用水準(zhǔn)儀跟蹤觀測(cè)，便于及時(shí)處理；=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。禁止?jié)仓炷良卸演d，及時(shí)分散；七力學(xué)模型建立探討因?yàn)榇瞬糠质潜救耸状谓佑|大跨度懸挑，本次施工對(duì)力學(xué)模型建立偏于保守，力學(xué)模型建立如下：=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。外挑工字鋼按照純懸臂梁的模型建立，既外挑部分為自由端，樓層以內(nèi)為錨固端；=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。沒有充分利用斜撐卸載、反拉卸載的作用，故偏于保守；具體參計(jì)算書。鑒于此次施工較為成功，故在以后遇到類似情況要充分考慮反拉、斜撐節(jié)點(diǎn)作用，可考慮按照鉸節(jié)點(diǎn)考慮，另外本工程因工字鋼型號(hào)限制采用了16#工字鋼，如果條件允許可考慮用20#或以上的型鋼，以增大型鋼擺設(shè)間距，降低成本。八結(jié)束語隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展、建筑業(yè)的發(fā)展，建筑物也越來越追求一種個(gè)性、新穎的外觀設(shè)計(jì)，例如本工程在60.05標(biāo)高設(shè)置3米懸挑后整個(gè)建筑物立體感凸現(xiàn)，不顯得那么單調(diào)，相信大跨度懸挑會(huì)越來越多的出現(xiàn)在施工中，因此很有必要對(duì)其進(jìn)行總結(jié)和推廣，總結(jié)武漢市**項(xiàng)目3米懸挑整個(gè)施工過程，建議把握以下幾點(diǎn)：1、最好通過變更改為鋼結(jié)構(gòu)，靠自身承載；2、建立合理、經(jīng)濟(jì)的力學(xué)計(jì)算模型；3、重點(diǎn)提高架體的整體性，關(guān)鍵是與臨近滿堂架的連接；4、根據(jù)各自工程特點(diǎn)，盡可能減小施工荷載；5、加強(qiáng)混凝土澆筑期間的監(jiān)測(cè)，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)搶險(xiǎn)，避免突然傾覆；6、拆模前最好經(jīng)過實(shí)體檢測(cè)，確認(rèn)混凝土達(dá)到100%后方可拆模；7、鑒于本部分措施費(fèi)一般較高，可以通過經(jīng)濟(jì)談判與業(yè)主溝通，最好在投標(biāo)階段就提出來，盡量符合實(shí)際的報(bào)此部分措施費(fèi)；本文只是本人結(jié)合武漢市**項(xiàng)目大跨度懸挑而總結(jié)的一些個(gè)人意見，其中肯定有有待完善之處，請(qǐng)公司同仁提出指正，使我公司以后類似施工獲得最好的參考！參考文獻(xiàn)=1\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。GB50204-2002混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范=2\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源。GB50017-2003鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范=3\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源?！督ㄖ┕な謨?cè)第四版》=4\*GB2錯(cuò)誤！未找到引用源?！督ㄖ┕ぐ踩珔R編》一房建擴(kuò)建辦案和專業(yè)技術(shù)用房工程E軸外1-13軸外挑滿堂架計(jì)算書一、概況1.1滿堂架單根立桿受力面積為900mm×1000mm,與模板專項(xiàng)施工方案中的1200mm×1200mm相比更為有利,故不對(duì)模板及其支撐驗(yàn)算盡按照構(gòu)造要求的構(gòu)造設(shè)置對(duì)工字鋼強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。1.2驗(yàn)算順序采用分級(jí)驗(yàn)算的方法驗(yàn)算。首先,不考慮卸載設(shè)置盡工字鋼本身是否滿足各項(xiàng)指標(biāo);其次,如果不能夠滿足再考慮反拉卸載能否滿足;最后,如果考慮反拉卸載仍不滿足則考慮斜撐卸載;二、荷載匯集荷載明細(xì)表荷載名稱取值單位參照資料16#工字鋼自重重0.201kN/m建筑施工手冊(cè)第四四版及腳手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)程JGJ130-22001竹串片腳手板0.35kN/m2施工活荷載3kN/m2ф48×3.5鋼管管0.0132kN/m框架梁、板自重25kN/m3模板自重0.35kN/m2模板自重0.35kN/m2三.驗(yàn)算3.116#工字鋼力學(xué)性能16#工字鋼截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2，彈性模量E=2.06×105N/㎜23.2板下型鋼驗(yàn)算3.2.1荷載匯集計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:f1的計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：f11=25KN/m3×(0.25m×0.6m×1m+0.2m×1m×0.12m)/2=2.175KN其中：0.12m為板厚；1m為立桿間距；f1為樓板傳給工字鋼的力;0.25m×0.6m為梁尺寸;f12=0.0132KN/m×(60.05m-53.15m)×1.5=0.14KNf12為鋼管立桿傳給工字鋼的力.施工活荷載f13=0.45m×1m×3KN/m2/2=0.6675KNNf1標(biāo)準(zhǔn)值為:f11=f111+f12++f13=22.99KNNf1設(shè)計(jì)值為:f11=(f111+f122)×1.22+f13×11.4=3..723KNNf2的計(jì)算f21==25KNN/m3×(0.225m×0..6m×1mm+0.2mm×1m×00.12m))/2+255KN/mm3×0.4225m×1mm×0.122m=3.455KN其中：0.12m為板厚；1m為立桿間距距；f21為樓板傳給給工字鋼的力;f22=0.00132KKN/m×((60.055m-553.15m)×1..5=0.14KNf22為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f233=0.455m×1m××3KN/mm2/2+0.4255m×1m××3KN/mm2=1.995KNf2標(biāo)準(zhǔn)值為:f22=f211+f22++f23=55.54KNNf2設(shè)計(jì)值為:f22=(f211+f22))×1.2+ff23×1..4=7.0038KNf3的計(jì)算f31=225KN//m3×0.855m×1m××0.12mm=2.555KN其中：0.12m為板厚；1m,0..85m為立桿縱橫橫間距；f31為樓板傳給給工字鋼的力;f32=0.00132KKN/m×((60.055m-553.15m)×1..5=0.14KNf32為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f333=0.855m×1m××3KN/mm2=2.555KNf3標(biāo)準(zhǔn)值為:f33=f31++f32+ff33=5..24KNf3設(shè)計(jì)值為:f33=(f311+f32))×1.2+ff33×1..4=6.88KNf4的計(jì)算f41=225KN//m3×(0.885m/2++0.3mm/2)×11m×0.112m=1.725KNN其中：0.12m為板厚；0.855m為立桿縱間間距,0,3m為第一根立立桿到E軸梁邊距；f41為樓板傳給給工字鋼的力;f42=0.00132KKN/m×((60.055m-553.15m)×1..5=0.14KNf42為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f433=0.5775m×1mm×3KN//m2=1.7225KNf4標(biāo)準(zhǔn)值為:f44=f41++f42+ff43=3..59KNf4設(shè)計(jì)值為:f44=(f411+f42))×1.2+ff43×1..4=4.6653KN均布荷載Q的計(jì)算算16#工字鋼自重重:Q1=20.5kkg/m×110/10000=0.2205KN//m竹跳板自重:Q2=0.35KN/m22×1m=00.35KNN/mQ的標(biāo)準(zhǔn)值為Q=Q1+Q22=0.5555KN/mmQ的設(shè)計(jì)值為Q=1.2Q11+1.4QQ2=0.7736KN//m3.2.2構(gòu)件件計(jì)算3.2.2.1強(qiáng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性性驗(yàn)算計(jì)算簡(jiǎn)圖如如下：最大彎矩用用分離合成法法計(jì)算：Mmax1=1//2×Q2×l2=1/2×0.7736KNN/m×3.33m2=4KNN.mMmax2=f11×3.255+f2×2..85+ff3×2+f33×1.155+f4×0..3=544.97KNN.mMmax=Mmmax1+MMmax2σ=Mmax/rrW≦fσ-----------------------抗彎強(qiáng)度；；r------------------------截面塑性發(fā)發(fā)展系數(shù)，取取值為1.05；W------------------------截面抵抗矩矩取值141.000cm33σ=Mmax/rrW=58.977KN.mm∕1.05×141cmm3=398.31NN/㎜2≧215NN/㎜2故不滿滿足要求，需需對(duì)工字鋼間間距調(diào)整！16##工字鋼按照照間距500㎜擺設(shè)重新驗(yàn)驗(yàn)算3.3二次次驗(yàn)算16#工字鋼按照照間距500mm擺設(shè)f1的計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：ff11=255KN/mm3×(0.225m×0..6m×0..5m+0..2m×0..5m×0..12m)//2=1.09KNN其中：0.12m為板厚；0.5m為立桿間距距；f1為樓板傳給給工字鋼的力;0.255m×0.66m為梁尺寸;f12=0.01132KNN/m×(660.05m-533.15mm)×1.55=0.14KNf12為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f133=0.455m×0.55m×3KNN/m2/2=0.334KNf1標(biāo)準(zhǔn)值為:f11=f111+f12++f13=11.57KNNf1設(shè)計(jì)值為:f11=(f111+f122)×1.22+f13×11.4=1..952KNNf2的計(jì)算f21==25KNN/m3×(0.225m×0..6m×0..5m+0..2m×0..5m×0..12m)//2+25KN/m33×0.4225m×0..5m×0..12m=1.7225KN其中：0.12m為板厚；0.5m為立桿間距距；f21為樓板傳給給工字鋼的力;f22=0.00132KKN/m×((60.055m-553.15m)×1..5=0.14KNf22為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f233=0.455m×0.55m×3KNN/m2/2+0.4255m×0.55m×3KNN/m2=1KNNf2標(biāo)準(zhǔn)值為:f22=f211+f22++f23=22.865KKNf2設(shè)計(jì)值為:f22=(f211+f22))×1.2+ff23×1..4=3.664KNf3的計(jì)算f31=225KN//m3×0.855m×0.55m×0.112m=1.3KN其中：0.12m為板厚；0.5m,,0.85m為立桿縱橫橫間距；f31為樓板傳給給工字鋼的力;f32=0.00132KKN/m×((60.055m-553.15m)×1..5=0.14KNf32為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f333=0.855m×0.55m×3KNN/m2=1.3KKNf3標(biāo)準(zhǔn)值為:f33=f31++f32+ff33=2..74KNf3設(shè)計(jì)值為:f33=(f311+f32))×1.2+ff33×1..4=3.5548KNf4的計(jì)算f41=225KN//m3×(0.885m/2++0.3mm/2)×00.5m×00.12m=0.86KN其中：0.12m為板厚；0.855m為立桿縱間間距,0,3m為第一根立立桿到E軸梁邊距；f41為樓板傳給給工字鋼的力;f42=0.00132KKN/m×((60.055m-553.15m)×1..5=0.14KNf42為鋼管立桿桿傳給工字鋼鋼的力.施工活荷載f433=0.5775m×0..5m×3KKN/m2=0.866KNf4標(biāo)準(zhǔn)值為:f44=f41++f42+ff43=1..86KNf4設(shè)計(jì)值為:f44=(f411+f42))×1.2+ff43×1..4=2.4404KN均布荷載Q的計(jì)算算16#工字鋼自重重:Q1=20.5kkg/m×110/10000=0.2205KN//m竹跳板自重:Q2=0.35KN/m22×0.5mm=0.1775KN/mmQ的標(biāo)準(zhǔn)值為Q=Q1+Q22=0.388KN/mQ的設(shè)計(jì)值為Q=1.2Q11+1.4QQ2=0.4491KN//m3.3.2構(gòu)件件計(jì)算3.3.2.1抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：最大彎矩用分離合合成法計(jì)算：：Mmax1=1//2×Q2×l2=1/2×0.4491KNN/m×3.33m2Mmax2=f11×3.255+f2×2..85+ff3×2+f33×1.155+f4×0..3=288.62KNN.mMmax=Mmmax1+MMmax2σ=Mmax/rrW≦fσ-----------------------抗彎強(qiáng)度；；r------------------------截面塑性發(fā)發(fā)展系數(shù)，取取值為1.05；W------------------------截面抵抗矩矩取值141.000cm33σ=Mmax/rrW∕1.05×1411cm3=211.3N//㎜2<215NN/㎜2強(qiáng)度滿足要求!3.3.2.2預(yù)預(yù)埋件的演算算以臨界狀態(tài)作即樓樓板不受力,則:2N2×3.5==Mmax則N2=4.7KKNfs=N2,得::f=7.55N/㎜2<235NN/㎜2埋件滿足強(qiáng)度要求求!3.3.2.3整整體穩(wěn)定驗(yàn)算算Mmax/Wφφb≦f式中φb--------------整體穩(wěn)定系系數(shù)，取值0.74（見鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB5000217-22003附錄B）；其余同同上；Mmax/WWφ×106/141ccm4×104×0.744=29.999N/mm2≦f=2155N/㎜23.3.2.4撓撓度驗(yàn)算工字鋼撓度計(jì)算按按照荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:W=FLb2(3--b/L)//6EIW=8.6mm滿足要求求!3.3..2.5預(yù)埋件板連連接的驗(yàn)算計(jì)算簡(jiǎn)圖圖見下圖:板筋為CRB5550級(jí)7鋼筋,雙層雙向,板厚為120mmm,樓板混凝土土為C25.考慮預(yù)埋件間距,,選700寬板帶作為為計(jì)算對(duì)象,即按照700mmm×120mmm梁計(jì)算,見下圖:取700㎜寬板帶做做為驗(yàn)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件，有效高