鍋爐空預(yù)器漏風(fēng)治理工作總結(jié)

PAGE4鍋爐空預(yù)器漏風(fēng)治理工作總結(jié)改造前狀況：內(nèi)蒙古電廠#1爐所配回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為哈爾濱鍋爐廠設(shè)計(jì)制造，型號(hào)為31-VI（T）-1800-SMR。#1爐空預(yù)器自05年投產(chǎn)之初，由于密封調(diào)整精度不是很高造成漏風(fēng)率比較大，而且由于漏風(fēng)自動(dòng)控制系統(tǒng)可靠性低，經(jīng)常出現(xiàn)控制失靈的情況，所以造成該系統(tǒng)基本上沒有投運(yùn)，導(dǎo)致空預(yù)器漏風(fēng)情況較為嚴(yán)重，之前空預(yù)器的漏風(fēng)率大約為9-17%左右。項(xiàng)目確定及準(zhǔn)備情況：本次#1爐改造目的為通過密封固定改造降低因密封可調(diào)引起的漏風(fēng)率偏高；同時(shí)使得漏風(fēng)率在一定時(shí)間內(nèi)較為穩(wěn)定。根據(jù)目前市場(chǎng)占有情況和改造的業(yè)績(jī),通過招標(biāo)選擇了豪頓華工程有限公司，結(jié)合#1空預(yù)器的實(shí)際運(yùn)行情況，對(duì)#1爐兩臺(tái)空預(yù)器的密封系統(tǒng)及驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)系統(tǒng)進(jìn)行檢修改造,合同簽定時(shí)間為改造前三個(gè)月。檢修前擬定工作計(jì)劃：開始進(jìn)行消缺和更換工作之前，檢查預(yù)熱器各部件原始狀態(tài)。如扇形板、弧形板磨損程度、轉(zhuǎn)子角鋼和外緣環(huán)向密封片磨損程度、轉(zhuǎn)子各部磨損程度、三向（徑向、軸向、環(huán)向）密封間隙等，并作原始記錄。本體檢查消缺轉(zhuǎn)子檢查消缺頂部和底部徑向密封片檢查、調(diào)整和全部更換軸向密封片檢查、調(diào)整和全部更換內(nèi)緣環(huán)向密封片檢查、調(diào)整和全部更換熱端的轉(zhuǎn)子角鋼的檢查和修改熱端外緣環(huán)向密封片的檢查、更換和調(diào)整冷端的轉(zhuǎn)子角鋼的檢查和修改冷端外緣環(huán)向密封片的檢查、更換和調(diào)整扇形板、弧形板檢查、補(bǔ)漏、調(diào)整和全部更換密封擋板油系統(tǒng)部件（過濾器、冷油器）的檢查、清洗底部推力軸承和頂部導(dǎo)向軸承檢查（不拆開）、換油主減速箱檢修（不拆開）、換油更換驅(qū)動(dòng)裝置輔電機(jī)的超越離合器、更換聯(lián)軸器的膠圈減速機(jī)驅(qū)動(dòng)電機(jī)找正清理現(xiàn)場(chǎng)改造過程及主要工作：本次檢修開工日期2008年9月19日，于2008年10月29日結(jié)束，實(shí)際檢修工期41天。各項(xiàng)檢修工作情況（1A、1B）：熱端徑向密封48列隔板最外側(cè)的兩條密封片吹損很嚴(yán)重；其余密封片磨損較輕，與扇形板之間的密封間隙誤差極大，密封間隙最大達(dá)60-70mm。此次檢修調(diào)整更換48列隔板的全部密封片，并調(diào)整至要求的密封間隙；并且更換了扇形板的全部密封片。冷端徑向密封48列隔板局部密封片磨損嚴(yán)重，比原始密封間隙設(shè)定值達(dá)5-6mm；與扇形板之間的密封間隙誤差較大。此次檢修調(diào)整更換了48列隔板的全部密封片至要求的密封間隙；并且更換了扇形板的全部密封擋板。軸向密封48列軸向密封片磨損不嚴(yán)重；此次檢修調(diào)整更換了48列隔板的全部密封片至要求的密封間隙；并且更換了弧形板的全部密封擋板。熱端環(huán)向密封預(yù)熱器的熱端環(huán)向密封片在一次風(fēng)、二次風(fēng)和煙氣側(cè)內(nèi)的角部吹損和磨損嚴(yán)重，此次檢修進(jìn)行全部更換、調(diào)整；最終的熱端環(huán)向密封片誤差為±1mm；經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子熱端角鋼安裝誤差較大，最大誤差達(dá)13mm，經(jīng)過檢修調(diào)整后，以一固定點(diǎn)測(cè)量熱端轉(zhuǎn)子角鋼圓度偏差為±3mm。冷端環(huán)向密封預(yù)熱器的冷端環(huán)向密封片在一次風(fēng)、二次風(fēng)和煙氣側(cè)內(nèi)的角部吹損和磨損嚴(yán)重，此次檢修進(jìn)行全部更換、調(diào)整；最終的熱端環(huán)向密封片誤差為±1mm；經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子熱端角鋼安裝誤差較大，最大誤差達(dá)14mm，經(jīng)過檢修調(diào)整后，以一固定點(diǎn)測(cè)量熱端轉(zhuǎn)子角鋼圓度偏差為±3mm。1A、1B減速機(jī)檢查（不解體）、主電機(jī)和輔電機(jī)找正放油后打開減速機(jī)側(cè)面蓋板觀察，內(nèi)部齒輪和軸承無異常；減速機(jī)輸出軸處有兩處漏油現(xiàn)象，更換了油封；更換減速機(jī)潤(rùn)滑油；1A減速機(jī)輔電機(jī)更換了新的超越離合器，并進(jìn)行了找正；1B減速機(jī)輔電機(jī)由于軸比超越離合器的內(nèi)徑小了28絲，因此未更換超越離合器，對(duì)舊的超越離合器清洗并更換了油脂，進(jìn)行了回裝找正；并對(duì)1A、1B主電機(jī)進(jìn)行了找正。更換聯(lián)軸器的膠圈；1A、1B頂、底部軸承檢查（不解體）、換油預(yù)熱器頂、底部軸承外觀檢查無異常，無明顯漏油現(xiàn)象；此次檢修更換了所有軸承的潤(rùn)滑油。1A、1B潤(rùn)滑油系統(tǒng)檢查、清洗預(yù)熱器頂、底部軸承的潤(rùn)滑油系統(tǒng)無異常。此次檢修對(duì)所有冷油器進(jìn)行清洗，并正確回裝。對(duì)所有過濾器進(jìn)行清洗并回裝；更換了四臺(tái)電機(jī)處的油封。1A、1B轉(zhuǎn)子水平度檢查（≯0.42mm/m）轉(zhuǎn)動(dòng)預(yù)熱器轉(zhuǎn)子，利用框式水平儀測(cè)出轉(zhuǎn)子固定點(diǎn)在四個(gè)對(duì)角處的方法，得出1A、1B預(yù)熱器轉(zhuǎn)子水平度偏差分別為0.39mm/m、0.24mm/m。1A、1B殼體、管撐等靜態(tài)件檢查、補(bǔ)漏對(duì)1A、1B預(yù)熱器的殼體、管撐、中心卷筒、吹灰器支架、水沖洗管和消防水管等靜態(tài)件及其焊縫進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)頂部和底部過渡煙風(fēng)道有一些漏焊的地方，已經(jīng)焊接補(bǔ)漏；消防水管有幾處被沖刷磨漏的，已經(jīng)截?cái)鄵Q新的管子；其他漏點(diǎn)和漏焊的地方也已經(jīng)補(bǔ)焊。改造后運(yùn)行情況：經(jīng)改造后運(yùn)行良好,有輕微磨擦聲,電流最大未超過20A。改造前后主要參數(shù)對(duì)比分析：#1爐空氣預(yù)熱器改造前漏風(fēng)試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)目單位#1爐600450350平均值A(chǔ)BABAB空氣預(yù)熱器進(jìn)口氧量%3.002.704.103.905.605.40空氣預(yù)熱器出口氧量%4.605.205.706.47.407.90預(yù)熱器進(jìn)口過?？諝庀禂?shù)--1.201.151.241.231.401.35預(yù)熱器出口過?？諝庀禂?shù)--1.281.331.371.441.541.60空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)--0.110.180.130.210.180.26空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率%8.7814.29.4115.411.917.212.815#1爐空氣預(yù)熱器改造后漏風(fēng)試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)目單位#1爐600450350平均值A(chǔ)BABAB空氣預(yù)熱器進(jìn)口氧量%空氣預(yù)熱器出口氧量%預(yù)熱器進(jìn)口過剩空氣系數(shù)--預(yù)熱器出口過?？諝庀禂?shù)--空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)--空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率%從六大風(fēng)機(jī)電流對(duì)比看,漏風(fēng)明顯減小。550MW一次風(fēng)機(jī)電流（A）送風(fēng)機(jī)電流（A）吸風(fēng)機(jī)電流（A）改造前16588247改造后12082204改造后產(chǎn)生的效益：1、漏風(fēng)率每增加1%，煤耗增加0.14g/kW.h，按年發(fā)電35億kW.h計(jì)算，每年損失156.7-183.7萬元。2、#1鍋爐空預(yù)器漏風(fēng)、空預(yù)器堵灰、煙風(fēng)阻力大等問題造成一次風(fēng)機(jī)電流比#2機(jī)組大57A左右，損失電量及增加成本計(jì)算如下表：1小時(shí)1天1月1年損失電量（kW.h）1007241687250407975440增加成本(萬元)0.030