浙江框架結構辦公樓高大模板施工方案跨度米

××有限公司總部大樓工程高大支模架專項施工方案（專家論證后修改方案）××建設集團有限公司二0一三年六月審批表GS/R-052（供施工組織計、專項方案及其它方案類審批認可用）文件名稱：××公司總部大樓工程（專家論證后修改方案）編制部門：（全稱并蓋章）編制人：日期：年月日審核部門：（全稱并蓋章）審核人：日期：年月日總工程師/主管領導：日期：年月日目錄一、編制依據二、工程概況三、方案選擇四、材料選擇五、施工部署六、支模架構造要求與技術措施七、支模架施工質量與安全管理八、應急預案九、500×1400㎜梁模板(扣件鋼管架)計算書十、500×1400㎜梁側模計算書十一、三層（+10.17米)120㎜板模板(扣件鋼管架)計算書十二、600×1800㎜梁模板(扣件鋼管架)計算書十三、600×1800㎜梁側模計算書十四、高大支模板支架對混凝土樓蓋影響分析計算書模板工程專項施工方案第一節(jié)、編制依據1、主要標準類別規(guī)范規(guī)程名稱編號國家標準《混凝土結構工程程施工質量驗驗收規(guī)范》GB50204--2002國家標準《鋼結構工程施工工質量驗收規(guī)規(guī)范》GB50205--2001國家標準《建筑工程施工質質量驗收統一一標準》GB50300--2001國家標準《建筑結構荷載規(guī)規(guī)范》GB50009--2012國家標準《混凝土結構設計計規(guī)范》GB50010--2010國家標準《木結構設計規(guī)范范》GB50005--2003國家標準《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ130-22011國家標準《建筑施工高出作作業(yè)安全技術術規(guī)程》JGJ80-911國家標準《鋼管腳手架扣件件》GB15831--2006國家標準《建筑施工模板安安全技術規(guī)程程》JGJ162-22008國家標準《建筑施工安全檢檢查標準》JGJ59-20011國家標準《危險性較大的分分部分項工程程安全管理辦辦法》建質[2009]]87號國家標準《建設工程高大模模板支撐系統統施工安全監(jiān)監(jiān)督管理導則則》建質[2009]]254號浙江省標準《建筑施工扣件式式鋼管模板支支架技術規(guī)程程》DB33/10335-20006浙江省標準品茗軟件（浙江模模板）國家標準施工織組設計2、施工圖紙圖紙名稱文件編號出圖日期+10.17m板結結構圖結施—372011.01+15.27m板結結構圖結施—392011.013層、4層預應力梁結構圖圖結施—722011.01第二節(jié)、工程概況××公司總部大樓工程位于富陽市鹿山新區(qū)。由浙江省建筑設計院設計,由××公司開發(fā)建設，由××建設集團有限公司承建，勘察單位為××工程勘察院，由××建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理。建筑總面積為50250m2，地上建筑面積為37454㎡，地下建筑面積為12796㎡。主體為鋼筋混凝土框剪結構，地下為二層，下面第二層為人防工程，地上為二十三層。建筑高度為93.9米,建筑物±0.000相當于絕對高程9.50m。根據富陽市建設【2011】202號文件對搭設高度8m及以上和搭設跨度18m及以上的分項工程進行方案論證。取其自重較大的，有代表性的三層500×1400和四層600×1800的預應力梁進行驗算，梁的跨度為25.2米。以下為梁具體搭設參數：1、三層8-1/12軸交E軸500×1400㎜的預應力梁具體搭設參數為：搭設高度為10.17m，模板支架的橫向長度為25.2m，立桿縱向間距為425㎜，立桿橫向間距為1000㎜（梁底增加2根可調托座的支撐立桿），水平桿步距為1800㎜；2、四層8-1/12軸交E軸600×1800㎜的預應力梁具體搭設參數為：搭設高度為5.1m，模板支架的橫向長度為25.2m，立桿縱向間距為430㎜，立桿橫向間距為1100㎜（梁底增加2根可調托座的支撐立桿），水平桿步距為1800㎜；3、三層板厚120㎜的具體搭設參數為：搭設高度為10.17m,立桿縱向間距為900㎜，立桿橫向間距為850㎜，水平桿步距為1800㎜。預應力梁搭設時，立桿底部墊100㎜寬的槽鋼，預應力梁安裝拉索和張拉請有資質的施工單位，并編制施工方案報設計認可。第三節(jié)方案選擇在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計的一般原則是：立桿步距要一致，便于統一搭設；立桿縱或橫距盡量一致，便于立桿有一側縱橫向水平桿件拉通設置；立桿的地基或樓板承載力符合要求，構造要求按照規(guī)范設置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下二種模板及其支架方案：梁模板(扣件鋼管架)，板模板(扣件鋼管架)。第四節(jié)材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。搭設鋼管腳手架時應采用壁厚為3.5鋼管,計算是取3.2驗算。梁模板(扣件鋼管架)面板采用18mm膠合面板60×80木方（內楞）現場拼制，側模采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用60×80木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。板模板(扣件鋼管架)板底采用18mm厚多層板支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用膠合面板鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。第五節(jié)、施工部署1、項目管理體系（1）項目組織機構（2）安全生產管理體系2、材料、設備、勞動力組織（1）周轉材料鋼管?48×3..2(t)800膠合面板(m2))7000直角扣件(只)50000可調托座(只)200旋轉扣件(只)5000方木60×80((m)6000對接扣件(只)2000對拉螺栓?14((根)800傘型卡(個)4000（2）勞動力高支模開始時間高支模工期(天))22作息時間(上午))6：00～10：300作息時間(下午))13：30～188：00砼工程量(m3))200高支模建筑面積((m2)1408.68木工(人)65鋼筋工(人)40砼工(人)30架子工(人)20水電工(人)5其它工種(人)7（3）檢測儀器名稱規(guī)格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀1±2”全站儀一臺RXT—2321±2”，最大允許誤差±±20”自動安平水準儀紅外線水準儀激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3力矩檢測板手1第六節(jié)、支模架構造要求與技術措施1、架體總體要求（1）、保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確；（2）、具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載；（3）、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求；（4）、多層支撐時，上下二層立桿的支點應在同一垂直線上，并應設墊板；（5）、支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。2、立桿（1）、立桿平面布置圖（詳見附圖）（2）、搭接要求：本工程所有部位立桿接長全部采用對接扣件連接，接頭位置要求如下。≤立桿對接示意圖（3）、高大模板支架立桿的縱橫距離除滿足設計要求外，不應大于900mm3、水平桿（1）、每步縱橫向水平桿必須拉通。（2）、水平桿件接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。（3）、水平對接接頭位置要求如下圖。（4）、主節(jié)點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴格拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4、剪刀撐（1）、水平剪刀撐：模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。（2）、豎向剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔4排立桿設置一道縱橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置。（3）、剪刀撐平立面布置圖（詳見附圖）（4）、剪刀撐的構造應符合下列規(guī)定：①每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°-60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過6根；傾角為60°時，則不應超過5根；②剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；③剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；④設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。5、與周圍結構拉結措施（1）、豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體。（2）、用抱柱的方式（連墻件），如下圖，以提高整體穩(wěn)定性和提高抵抗側向變形的能力。抱柱式拉結圖（一）抱柱式拉結圖（二）6、架體基礎處理措施本工程架體立桿基礎為C40混凝土板，板混凝土強度經計算能夠滿足承載腳手架傳遞荷載（具體計算數據參閱模板支架計算書）。架體搭設時應在立桿底部鋪設墊板，要求為厚度不小于20mm的木板等，嚴禁立桿直接落在板表面上，墊板與板表面接觸密實。板上不得有重型施工機械，同時應保證板表面整潔干凈，積水應及時清理。(2)、高低跨部位的支撐系統處理措施當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。7、上下通道和防護人員上下應走設有安全防護的出入通道，嚴禁攀登腳手架上下。根據本工程模板安裝情況，結合施工現場平面布置要求，在支模架內設置人員上下通道，通道沿梁軸線搭設，布置于現澆板下面，通道出口設在東西兩面，通道口處應清理暢通。每跨設一道通道，凈空高度以支模架水平桿步距（不得小于1800mm），寬度不得小于800m，上鋪18mm厚膠合板并釘上防滑條。每隔10m高度設置一層膠合板水平隔離。通道與現場安全通道構成一體，保證安全疏散暢通，并能夠反映應急救援進出人員暢通。第七節(jié)、支模架施工質量與安全管理1、材料驗收(1)、鋼材技術性能必須符合《碳素結構鋼》（GB700-88）的要求。(2)、膠合板技術性能必須符合《混凝土模板用膠合板》（ZBB70006-88）要求。(3)、木方必須符合標準《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008要求。(4)、支架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。(5)、每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用Φ48×3.5鋼管（計算取48×3.25）。(6)、鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規(guī)定：①應有產品質量合格證；②應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規(guī)定，質量應符合本規(guī)范第條的規(guī)定；③鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；④鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應分別符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）的規(guī)定；⑤鋼管必須涂有防銹漆。(7)、舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定：①表面銹蝕深度應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）的規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用；②鋼管彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）規(guī)定。③鋼管上嚴禁打孔。(8)、扣件式鋼管腳手架應采用鍛鑄制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定；采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規(guī)定后方可使用。(9)、扣件的驗收應符合下列規(guī)定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。①舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。②新、舊扣件均應進行防銹處理。③支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65N·m時，不得發(fā)生破壞。2、搭設過程控制（1）準備工作1)、模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。2)、模板的基準定位工作①首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。②標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。③梁側模的支設應根據模板圖在鋼筋綁扎驗收后合攏。④已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。⑤支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。（2）施工工藝1）、柱模板①施工工藝流程：搭設安裝操作架→鋼筋骨架綁扎驗收→模板安裝就位→檢查對角線、垂直度和位置→安置柱箍→全面檢查校正→模板支架固定。②主要施工方法a)、基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作。b)、柱、墻根部清理干凈。c)、柱、梁接槎部位模板端處加墊海棉。柱子陽角模板接縫處必須加墊海棉條，d)、為了保證柱柱子的截面尺尺寸，設置雙雙鋼管柱箍，沿沿豎向間距@@500，支支撐桿與樓板板支架連接。2）、梁、板模板①梁、板模板安裝工工藝流程：彈彈梁軸線并復復核→搭支模架→調整托座或或主楞→擺次楞→安放梁底模模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側?！鷤饶＠€支支撐（梁高加加對拉螺栓）→復核梁模尺尺寸、標高、位位置→擺板主次楞→調整樓板模模標高及起拱拱→鋪板底模板→清理、刷脫脫模劑→檢查模板標標高、平整度度、支撐牢固固情況。②梁、板的安裝要密密切配合鋼筋筋綁扎，積極極為鋼筋分項項工程提供施施工面。③所有跨度≥4m的的梁必須起拱拱2‰，防止撓度度過大，梁模模板上口應有有鎖口桿拉緊緊，防止上口口變形。④所有≥2mm板縫必須用用膠帶紙封貼貼。⑤梁模板鋪排從梁兩兩端往中間退退，嵌木安排排在梁中，梁梁的清掃口設設在梁端。⑥梁高≥300的梁側模板板底部的壓條條不得使用九九合板，用方方木固定鋼管管頂、夾牢；；梁高<3000的梁如用用模板壓條，則則其抗剪強度度必須能滿足足，澆砼時不不能擠崩掉。（3）模板拆除施工①模板支架拆除前，由由公司技術負負責人員審批批，并滿足預預應力要求。②拆模板前先進行針針對性的安全全技術交底，并并做好記錄，交交底雙方履行行簽字手續(xù)。③支拆模板時，2米米以上高處作作業(yè)設置可靠靠的立足點，并并有相應的安安全防護措施施。拆模順序序應遵循先支支后拆，后支支先拆，從上上往下的原則則。④模板拆除前必須有有混凝土強度度報告，強度度達到規(guī)定要要求后方可拆拆模。表底模拆除時的混凝凝土強度要求求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土土立方體抗壓壓強度標準值的百分率((%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件-≥1001)、側模在混凝凝土強度能保保證構件表面面及棱角不因因拆除模板而而受損壞后方方可拆除。2)、底模拆除梁梁長>8米，混凝土強強度達到1000%；≤8米混凝土強度度達到75%%；懸臂構件件達到1000%后方可拆拆除。3)、板底?！?2米，混凝土強強度達到500%；＞2米、≤8米混凝土強度度達到75%%；>8米，混凝土強強度達到1000%方可拆拆除。4)、模板拆除前前必須辦理拆拆除模板審批批手續(xù)，經技技術負責人、監(jiān)監(jiān)理審批簽字字后方可拆除除。5)、柱模拆除，先先拆除拉桿再再卸掉柱箍，然然后用撬棍輕輕輕撬動模板板使模板與混混凝土脫離，然然后一塊塊往往下傳遞到地地面。6)、墻模板拆除除，先拆除穿穿墻螺栓，再再拆水平撐和和斜撐，再用用撬棍輕輕撬撬動模板，使使模板離開墻墻體，然后一一塊塊往下傳傳遞，不得直直接往下拋。7)、樓板、梁模模拆除，應先先拆除樓板底底模，再拆除除側幫模，樓樓板模板拆除除應先拆除水水平拉桿，然然后拆除板模模板支柱，每每排留1～2根支柱暫不不拆，操作人人員應站在已已拆除的空隙隙，拆去近旁旁余下的支柱柱使木檔自由由墜落，再用用鉤子將模板板鉤下。等該該段的模板全全部脫落后，集集中運出集中中堆放，木模模的堆放高度度不超過2米。樓層較高高，支模采用用雙層排架時時，先拆除上上層排架，使使木檔和模板板落在底層排排架上，上層層模板全部運運出后再拆底底層排架，有有穿墻螺栓的的應先拆除穿穿墻螺桿，再再拆除梁側模模和底模。（4）過程檢查1）、施工中檢查要要點①豎向結構隱蔽工程程質量符合設設計要求，進進入下道模板板支架工序的的施工。②模板支架搭設方式式符合施工方方案要求，并并通過相關部部門驗收。③砼澆筑方式符合施施工方案要求求，控制堆載載，避免上部部荷載集中化化。④模板拆除方式符合合施工方案要要求，拆模時時間符合相關關檢測結果和和規(guī)范要求。拆拆模以接到拆拆模通知書為為準，不得私私自拆除任何何構件。2）、質量檢查措施施①認真仔細地學習和和閱讀施工圖圖紙，吃透和和領會施工圖圖的要求，遇遇工程變更或或其他技術措措施，均以施施工聯系單和和簽證手續(xù)為為依據，嚴格格按國家標準準《混凝土結結構工程施工工質量驗收規(guī)規(guī)范》（GBB502044-20022）和其它有有關規(guī)定施工工和驗收，并并隨時接受業(yè)業(yè)主、總包單單位、監(jiān)理單單位和質監(jiān)站站對本工程的的質量監(jiān)督和和指導。②認真做好各道工序序的檢查、驗驗收關，對各各工種的交接接工作嚴格把把關，做到環(huán)環(huán)環(huán)扣緊，并并實行獎罰措措施。加強檢檢查驗收，找找出影響質量量的薄弱環(huán)節(jié)節(jié)，提出改進進措施，把質質量問題控制制在萌芽狀態(tài)態(tài)。③嚴格落實班組自檢檢、互檢、交交接檢及項目目中質檢“四檢”制度，確保保模板安裝質質量。④混凝土澆筑過程中中應派專人22～3名看模，嚴嚴格控制模板板的位移和穩(wěn)穩(wěn)定性，一旦旦產生移位應應及時調整，加加固支撐。⑤對變形及損壞的模模板及配件，應應按規(guī)范要求求及時修理校校正，維修質質量不合格的的模板和配件件不得發(fā)放使使用。⑥所有柱子模板拼縫縫、梁與柱、柱柱與梁等節(jié)點點處均用海綿綿膠帶貼縫，樓樓板縫用膠帶帶紙貼縫，以以確?；炷镣敛宦{。⑦模板安裝應嚴格控控制軸線、平平面位置、標標高、斷面尺尺寸、垂直度度和平整度，模模板接縫隙寬寬度、高度、脫脫模劑刷涂及及預留洞口、門門洞口斷面尺尺寸等的準確確性。嚴格控控制預期拼模模板精度。⑧嚴格執(zhí)行預留洞口口的定位控制制，預留洞口口時，木工嚴嚴格按照墨線線留洞。⑨每層主軸線和分部部軸線放線后后，規(guī)定負責責測量記錄人人員及時記錄錄平面尺寸測測量數據，并并要及時記錄錄墻、柱、成成品尺寸，目目的是通過數數據分析梁體體和柱子的垂垂直度誤差。并并根據數據分分析原因，將將問題及時反反饋到有關生生產負責人，及及時進行整改改和糾正。（5）安全技術措施(1)、應遵守高處處作業(yè)安全技技術規(guī)范的有有關規(guī)定。(2)、模板及其支支撐系統在安安裝過程中必必須設置防傾傾覆的可靠臨臨時設施。施施工現場應搭搭設工作梯，工工作人員不得得爬模上下。(3)、登高作業(yè)時時，各種配件件應放在工具具箱或工具袋袋中嚴禁放在在模板或腳手手架上，各種種工具應系掛掛在操作人員員身上或放在在工具袋中，不不得掉落。(4)、裝拆模板時時，上下要有有人接應，隨隨拆隨運，并并應把活動的的部件固定牢牢靠，嚴禁堆堆放在腳手板板上和拋擲。(5)、裝拆模板時時，必須搭設設腳手架。裝裝拆施工時，除除操作人員外外，下面不得得站人。高處處作業(yè)時，操操作人員要扣扣上安全帶。(6)、安裝墻、柱柱模板時，要要隨時支設固固定，防止傾傾覆。(7)、對于預拼模模板，當垂直直吊運時，應應采取兩個以以上的吊點，水水平吊運應采采取四個吊點點。吊點要合合理布置。(8)、對于預拼模模板應整體拆拆除。拆除時時，先掛好吊吊索，然后拆拆除支撐及拼拼裝兩片模板板的配件，待待模板離開結結構表面再起起吊。起吊時時，下面不準準站人。(9)、在支撐搭設設、拆除和澆澆筑混凝土時時，無關人員員不得進入支支模底下，應應在適當位置置掛設警示標標志，并指定定專人監(jiān)護。(10)、模板拆除除時，混凝土土強度必須達達到規(guī)定的要要求，嚴禁混混凝土未達到到設計強度的的規(guī)定要求時時拆除模板。(11)、澆筑混凝土時，平平板上放混凝凝土不得超過過200厚，確保支支模架安全。(12)、預應力梁的張拉在在混凝土強度度達到100%后進行張拉拉，張拉完成成后施工單位位才能進行支支模架的拆除除。(13)、為確保高大支模架架安全，地下下室支撐立桿桿沒澆砼前不不得拆除。3、支模架驗收1、模板支架投入使使用前，由公公司技術負責責人員組織驗驗收。2、驗收人員應包括括施工單位和和項目兩級技技術人員、項項目安全、質質量、施工人人員，監(jiān)理單單位的總監(jiān)和和專業(yè)監(jiān)理工工程師。檢查查現場實際搭搭設情況與方方案的符合性性，驗收合格格，經施工單單位項目技術術負責人及項項目總監(jiān)理工工程師簽字后后，方可進入入后續(xù)工序的的施工。3、支模架的主要驗驗收內容：(1)、桿件的設置置和連接，剪剪刀撐、拉結結件等的構造造應符合本專專項施工方案案的要求；(2)、地基應無積積水，底座應應無松動，立立桿應無懸空空；(3)、扣件螺栓應應無松動，高高大模板支架架梁底水平桿桿與立桿連接接扣件螺栓擰擰緊扭力矩應應全數檢查；；(4)、安全防護措措施應符合本本專項施工方方案的要求；；(5)、應無超載使使用；(6)、立桿的沉降降與垂直度偏偏差應符合預預警要求；(7)、其他未盡事事宜按《建筑筑施工扣件式式鋼管模板支支架技術規(guī)程程》DB333/10355-20066的相關要求求執(zhí)行。4、現澆結構模板安安裝的允許偏偏差及檢查方方法項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢查相臨兩板表面高低低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢檢查4、支模架監(jiān)測監(jiān)控控(1)、監(jiān)測控制采用經緯儀、水準準儀對支撐體體系進行監(jiān)測測，主要監(jiān)測測體系的水平平、垂直位置置是否有偏移移。(2)、監(jiān)測點設置置觀測點可采取在臨臨邊位置的支支撐基礎面（梁梁或板）及柱柱、墻上埋設設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3)、監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中中，派專人檢檢查支架和支支撐情況，發(fā)發(fā)現下沉、松松動、變形和和水平位移情情況的應及時時解決。(4)、監(jiān)測說明模板工程日常檢查查重點部位：：1)桿件的設置置和連接，連連墻件、支撐撐，剪刀撐等等構件是否符符合要求；2)連墻件是否否松動；3)架體是否有有不均勻沉降降，垂直度偏偏差；4)施工過程中中是否有超載載現象；5)安全防護措措施是否符合合規(guī)范要求；；6)支架與桿件件是否有變形形現象；(5)、監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程程中應實時監(jiān)監(jiān)測，一般監(jiān)監(jiān)測頻率不宜宜低于20~~30分鐘一一次，在混凝凝土實凝前后后及混凝土終終凝前至混凝凝土7天齡期應實實施實時監(jiān)測測，終凝后的的監(jiān)測頻率為為每天一次。①本工程立桿監(jiān)測預預警值為100mm，立桿桿垂直偏差在在24mm以內內。②監(jiān)測數據超過預警警值時必須立立即停止?jié)仓炷?，疏疏散人員，并并及時進行加加固處理。第八節(jié)、應急預案1、危險源分析本模板工程涵蓋了了鋼筋、混凝凝土、模板等等工程，施工工過程中存在在的主要危險險源有以下幾幾點(1)、機械傷害形成原因：木工棚棚、機械缺陷陷誤操作，防防護不到位應采取的控制措施施：①設專人負責，按規(guī)規(guī)范操作經常常檢查電鋸、電電刨等的防護護罩，分料器器、推料器等等設施，確保保安全有效。②停機時要拉閘、斷斷電、上鎖。(2)、觸電形成原因：漏電開開關失效，違違規(guī)接送電源源。應采取的控制措施施：①機械設備必須做到到“一機一閘一一漏電”。②按、拆電源應由專專業(yè)電工操作作。③漏電開關等必須靈靈敏有效。④現場電纜布設規(guī)范范。(5)設備必須使使用按扭開關關嚴禁使用倒倒順開關。(3)、火災形成原因：明火。應采取的控制措施施：①嚴禁煙火；②嚴禁存放易燃易爆爆物品；③操作間必須配齊消消防器材。(4)、物體打擊形成原因：模板搬搬運違章作業(yè)業(yè)、支模設施施設備缺陷。應采取的控制措施施：①輕拿慢放，規(guī)范作作業(yè)，注意安安全。②應經常檢查所用工工具，確保安安全有效。(5)、高處墜落形成原因：高處支支模防護不到到位。應采取的控制措施施：腳手架作作業(yè)面應采取取鋪板或平掛掛安全網等防防護措施，且且工人應規(guī)范范操作，勿猛猛拉猛撬。(6)、坍塌形成原因：木料等等堆放不規(guī)范范，支撐體系系基礎不滿足足受力要求。應采取的控制措施施：①應分散放料，并嚴嚴格控制堆放放高度，嚴禁禁超過規(guī)定載載荷。②基礎符合設計要求求，達到設計計的承載力，檢檢測條件缺乏乏的情況下，可可做堆載實驗驗。(7)、起重傷害形成原因：模板等等吊運不規(guī)范范。應采取的控制措施施：①吊裝時應把吊物綁綁牢固。②信號工及吊裝司機機必須持證上上崗，密切配配合，嚴格遵遵守“十不吊”規(guī)定。③被吊物嚴禁從人上上方通過，人人員嚴禁在被被吊物下方停停留。④經常檢查吊索具，并并且保持安全全有效。⑤遇有6級以上強風風、大雨、大大霧等天氣嚴嚴禁吊物。⑥整個預防措施過程程都比必須安安排有專門人人員進行監(jiān)控控。2、應急預案1、目的提高整個項目組對對事故的整體體應急能力，確確保意外發(fā)生生的時候能有有序的應急指指揮，為有效效、及時的搶搶救傷員，防防止事故的擴擴大，減少經經濟損失，保保護生態(tài)環(huán)境境和資源，把把事故降低到到最小程度，制制定本預案。2、應急領導小組及及其職責應急領導小組由組組長、副組長長、成員等構構成。(1)×××負責現現場，任務是是掌握了解事事故情況，組組織現場搶救救。(2)×××負責責聯絡，任務務是根據指揮揮小組命令，及及時布置現場場搶救，保持持與建設行政政主管部門及及勞動部門等等單位的溝通通。(3)×××負責維維持現場秩序序，做好當事事人與周圍人人員的問訊記記錄，控制事故的的擴大，并迅迅速向上級報報告。3、應急反應預案(1)事故報告程程序事故發(fā)生后，作業(yè)業(yè)人員、班組組長、現場負負責人、項目目部安全主管管領導應逐級級上報，并聯聯絡報警，組組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級級上報：一般般為現場事故故知情人員、作作業(yè)隊、班組組安全員、施施工單位專職職安全員。發(fā)發(fā)生重大事故故時，應立即即向上級領導導匯報，并在在24小時內向向上級主管部部門作出書面面報告。(3)現場事故應應急處理施工過程中可能發(fā)發(fā)生的事故主主要有：機具具傷人、火災災事故、高空空墜落、落物物傷人等事故故?；馂氖鹿蕬碧幚砝恚杭皶r報警警，組織撲救救，集中力量量控制火勢。消消滅飛火疏散散物資減少損損失控制火勢勢蔓延。注意意人身安全，積積極搶救被困困人員，配合合消防人員撲撲滅大火。其他人身傷害事故故處理：當發(fā)發(fā)生如高空墜墜落、被高空空墜物擊中、中中毒窒息和機機具傷人等人人身傷害時，應應立即向項目目部報告、排排除其他隱患患，防止救援援人員受到傷傷害，積極對對傷員進行搶搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：××××手機：××××安全員×××手手機：××××技術負責人：××××手機：××××醫(yī)院救護中心：1120匪匪警：1100火警：1199通信聯系方式應在在施工現場和和營地的顯要要位置張貼，以以便緊急情況況下使用。第九節(jié)、梁模板(扣件件式)1計算書一、工程概況新澆混凝土梁板特特性三層+10.17m，8～1/12軸交E軸梁新澆混凝土樓板厚厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸寸(mm)【寬×高】500×14000模板支架高度H((m)10.17模板支架的縱向長長度La(m)54.6模板支架的橫向長長度Lb(m)25.2二、模板支撐體系系設計混凝土梁支撐方式式梁一側有板，梁底底次楞平行梁梁跨方向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)450立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1000模板支架步距h((mm)1800樓板立桿縱向間距距l(xiāng)a'(mm)900樓板立桿橫向間距距l(xiāng)b'(mm)850梁左側立桿距梁中中心線距離(mm)500梁底增加承重立桿桿根數2梁底增加立桿的布布置方式按梁兩側立桿間距距均分梁底增加立桿依次次距梁左側立立桿的距離(mm)333,667梁底立桿支撐方式式可調托座每縱距內附加梁底底支撐主楞根根數0梁底支撐次楞根數數4立桿伸出頂層橫向向水平鋼管中中心線至模板板支撐點的長長度a(mm))50設計簡圖圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15梁側模板自重標準準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重重標準值(kN//m3)24鋼筋自重標準值(kN/mm3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生生的荷載標準準值(kN/m2)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)重現期10年一遇0.30.148城市杭州市風荷載高度變化系系數μz地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林林、丘陵及房房屋比較稀疏疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城城市郊區(qū))1模板支架頂部離建建筑物地面的的高度(m)10風荷載體型系數μμs支架模板支架狀況敞開式0.707風荷載作用方向沿模板支架縱向作作用與風荷載在同面內內的計算單元元立桿數n70模板10.21四、模板驗算模板類型木模板模板厚度(mm))18模板抗彎強度設計計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E((N/mm22)6000取1.00m單位寬度計計算。計算簡簡圖如下：W=bhh2/6=10000×1882/6=544000mmm3，I=bh3/12=11000×1183/12=44860000mm4q=γGGΣqGk+1.4ΣqQk=1.335×[0..3+(244+1.5))×1.4]]×1.0++1.4×((1+2)××1.0=552.8kNN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx=0.1qql2=0.1××52.8××0.16662=0.1445kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.1455×106/540000=2.6694N/mmm2≤fm=15N//mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算Qmaxx=0.6qql=0.66×52.88×0.1666=5.2259kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh)=3×55.259××103/(2×11000×118)=0..438N//mm2≤fv=1.4NN/mm2符合要求求！3、撓度驗驗算νmaxx=0.6777ql4/(1000EI)=00.677××52.8××1664/(1000×60000×4860000)=00.093mmmνmaxx=0.0993mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[1666/1500，10]=11.107mmm符合要求求！4、支座反反力R1=RR4=0.4qql=3.5506kN，R2=R3=1.1qql=9.6641kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續(xù)梁次楞材質類型方木次楞材料規(guī)格(mmm)60×80次楞材料自重(kkN/m)0.01次楞抗彎強度設計計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩WW(cm3)64次楞截面慣性矩II(cm4)256次楞彈性模量E((N/mm22)9000次楞自重重荷載：q1＝γGQ=1.335×0.001=0.0014kN//m梁左側樓樓板傳遞給次次楞荷載：q2=00kN/m梁右側樓樓板傳遞給次次楞荷載：q3=γγGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(00.3+(224+1.11)×0.112)+1..4×(1++2)]×((1-0.55-0.5//2)/2==1.0844kN/m梁左側模模板傳遞給次次楞的荷載：：q4=γGΣNGk=1.335×0.55×1.4==0.9455kN/m梁右側模模板傳遞給次次楞的荷載：：q5=γGΣNGk=1.335×0.55×(1.44-0.122)=0.8864kN//mq=maax[3.5506/1..0+0.0014+0++0.9455，9.6411/1.0++0.0144，3.5066/1.0++0.0144+1.0884+0.8864]=99.655kkN/m計算簡圖圖如下：1、強度驗驗算Mmaxx=0.1qql2=0.1××9.6555×0.4552=0.1996kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.1966×106/640000=3.0055N/mmm2≤fm=13N//mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算Qmaxx=0.6qql=0.66×9.6555×0.445=2.6607kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh0)=3×22.607××1000//(2×600×80)==0.8155N/mm22τmaxx=0.8115N/mmm2≤fv=1.3NN/mm2符合要求求！3、撓度驗驗算νmaxx=0.6777ql4/(1000EI)=00.677××9.6555×45044/(1000×90000×25600000)==0.1166mmνmaxx=0.1116mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[4550/1500，10]=33mm符合要求求！4、支座反反力計算梁底次楞楞依次最大支支座反力為：：R1=11.1×(33.506++0.0144+0+0..945)××0.45==2.21kkNR2=11.1×(99.641++0.0144)×0.445=4.7779kNR3=11.1×(99.641++0.0144)×0.445=4.7779kNR4=11.1×(33.506++0.0144+1.0884+0.8864)×00.45=22.706kkN六、主楞驗算主楞材質類型鋼管主楞材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2主楞材料自重(kkN/m)0.035主楞截面面積(mmm2)450主楞抗彎強度設計計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計計值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73主楞截面慣性矩II(cm4)11.36主楞彈性模量E((N/mm22)206000共同作用系數0.6因可調托托座內主楞根根數為2，驗算時取取共同作用系系數0.6。主楞自重重荷載：q1=γGq=1.335×0.0035=0..047kNN/m計算簡圖圖如下：1、強度驗驗算主楞彎矩矩圖(kN·m))Mmaxx=0.1446kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.1466×106/47300=30.8862N/mmm2≤fm=205NN/mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算主楞剪力力圖(kN)Qmaxx=2.9007kNτmaxx=2Qmaxx/A=2××2.9077×10000/450==12.9221N/mmm2τmaxx=12.9921N/mmm2≤fv=125NN/mm2符合要求求！3、撓度驗驗算主楞變形形圖(mm)νmaxx=0.0447mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[3333.3333/150，10]=22.222mmm符合要求求！4、支座反反力支座反力力依次為R1=-0.0066kN,,R2=4.2551kN,RR3=4.5772kN,RR4=-0.0024kN七、縱向水平鋼管管驗算縱向水平平鋼管僅起構構造作用，可可不用計算。八、扣件抗滑驗算算是否考慮荷載疊合合效應是扣件抗滑承載力設設計值折減系系數0.85最大支座座反力Rmax=0..066kNN1.055×Rmaxx=1.055×0.0666=0.007kN，0.07kkN≤0.85××8.0=66.8kN在扭矩達達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！九、可調托座驗算算是否考慮荷載疊合合效應是可調托座內主楞根根數2可調托座承載力設設計值[f](kkN)30最大支座座反力Rmax=4..572/00.6=7..619kNN1.055×Rmaxx=1.055×7.6119=8kNN，8kN≤30kN符合要求求！十、模板支架整體體高寬比驗算算H/Lbb=10.117/25..2=0.4404＜5符合要求求！十一、立桿驗算鋼管計算截面Ф48×3.2截面面積A(mmm2)450截面回轉半徑i((mm)15.9截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗壓、彎強度設計計值[f](NN/mm2)2051、長細比比驗算h/laa'=18000/9000=2，h/lb'=18000/8500=2.1118，查附錄D，得k=1.1163，μ=1.2772l0=mmax[kμh，h+2a]]=max[[1.1633×1.2772×18000，1800++2×50]]=26633mmλ=l00/i=26663/155.9=1668≤[λ]=2100長細比符符合要求！查《規(guī)程程》附錄C得φ=0.25512、風荷載載驗算1)模模板支架風荷荷載標準值計計算min((lb,1.2))=1m，h=1.88m，查《規(guī)程程》表4.2.7得φw=0.1008因風荷載載沿模板支架架縱向作用，所所以b=minn(lb,1.2))=1m，b/h=11/1.8==0.5566通過插入入法求η，得η=0.999μzω00d2=1×0..3×0.00482=0.0001，h/d=11.8/0..048=337.5通過插入入法求μs1，得μs1=1.22因此μsstw=φwμs1(1-ηn)/(11-η)=0.1108×1..2×(1--0.99770)/(11-0.999)=6.5547μs=φφwμstw=0..108×66.547==0.7077ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×0.7707×0..3=0.1148kN//m22)整整體側向力標標準值計算ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×1×00.3=0..21kN//m23、穩(wěn)定性性驗算KH=11/[1+00.005××(10.117-4)]]=0.9771)不不組合風荷載載時立桿從左左到右受力為為(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=00.066++1.35××0.15××10.177=2.1226kNR2=77.084++1.35××0.15××(10.117-1.44)=8.886kNR3=77.619++1.35××0.15××(10.117-1.44)=9.3395kNR4=00.024++[1.2××(0.3++(24+11.1)×00.12)××0.45++1.4×((1+2)××0.45]]×(0.885/2+((1-0.55-0.5//2)/2))+1.35×0..15×100.17=44.107kkNNut==max[RR1,R2,R3,R4]=maxx[2.1226,8..86,99.395,,4.1007]=9..395kNN1.055Nut/(φAKH)=1.005×9.3395×1003/(0.2251×4550×0.997)=900.033NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！2)組組合風荷載時時立桿從左到到右受力為(Nut＝γG∑NGk+0.885×1.44∑NQk)：R1=22.125kkN,R22=8.7886kN,R3=9.2778kN,R4=3.9553kNNut==max[RR1,R2,R3,R4]=maxx[2.1225,8..786,9.2788,3.9953]=99.278kkNMw=00.85×11.4ωklah2/10=00.85×11.4×0..148×00.45×11.82/10=00.026kkN·m1.055Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×9.2278×1003/(0.2251×4550×0.997)+0..026×1106/(4.773×1033)=94..356N//mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！4、整體側側向力驗算結構模板橫向擋風風面積AF(m2)35.28F=0..85AFωkmin(llb,1.2))/Lb=0.855×35.228×0.221×1/225.2=00.25kNNN1=33FH/[((m+1)LLa]=3×00.25×110.17//[(34++1)×544.6]=00.004kkNσ=(11.05Nuut+N1)/(φAKH)=(1.05×9.2278+0..004)××103/(0.2251×4550×0.997)=888.946NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！十二、立桿地基基基礎驗算地基土類型混凝土地基承載力設計值值fak(kPa)128立桿墊木地基土承承載力折減系系數mf1墊板底面面積A((m2)0.16立桿底墊墊板的底面平平均壓力p=N/((mfA)=9..395/((1×0.116)=588.719kkPa≤fak=1288kPa符合要求求！第十節(jié)、梁側模板1計計算書一、工程概況新澆混凝梁名稱三層+10.17m，8～1/12軸交E軸梁混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)500×14000梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm))120二、荷載組合側壓力計算依據規(guī)規(guī)范《建筑施工模板安安全技術規(guī)范范》JGJ1662-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時時間t0(h)5外加劑影響修正系系數β11混凝土坍落度影響響修正系數β21混凝土澆筑速度VV(m/h))2.5混凝土側壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度H(m)1.4新澆混凝土對模板板的側壓力標標準值G4k(kN/m2)取小值：33.66振搗混凝土時對垂垂直面模板荷荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝凝土對模板的的側壓力標準準值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×5×11×1×2..51/2，24×1..4]＝min[441.74，33.6]＝33.6kkN/m2承載能力力極限狀態(tài)設設計值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×33.66+1.4××4，1.35××33.6++1.4×00.7×4]]＝0.9maax[45..92，49.288]＝0.9×449.28＝44.3552kN/mm2正常使用用極限狀態(tài)設設計值S正＝G4k＝33.6kN/m22三、模板支撐體系系設計次楞布置方式水平向布置左右兩側次楞道數數6,5主楞間距(mm))500主楞合并根數2次楞最大懸挑長度度(mm)200對拉螺栓水平向間間距(mm)500梁左側支撐距梁底底距離依次為為200，700，1200梁右側支撐距梁底底距離依次為為200，700，1200設計簡圖圖如下：模板設計剖面圖四、模板驗算模板類型木模板模板厚度(mm))18模板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15模板彈性模量E((N/mm22)6000梁截面寬寬度取單位長長度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1882/6＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×1183/12＝4860000mm4。左、右兩兩側模板計算算簡圖如下：：左側模板板計算簡圖右側模板板計算簡圖1、抗彎驗驗算q1＝bbS承＝1×44..352＝44.3552kN/mmq1靜＝＝0.9×11.35×333.6×11＝40.8224kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×4×11＝3.5288kN/mMmaxx＝max[mmax(0..077q靜靜l2+0.1qq活l2，-0.1007q靜l2+0.1221q活l2，-0.0771q靜l2-0.1007q活l2)，max(00.077qq靜l2+0.1qq活l2，-0.1007q靜l2+0.1221q活l2，-0.0771q靜l2-0.1007q活l2)]=maax[maxx(0.0777×40..824×00.282+0.1××3.5288×0.2882,-0..107×440.8244×0.2882+0.1221×3.5528×0..282,-0.0071×400.824××0.2822-0.1007×3.5528×0..282)，max(00.077××40.8224×0.3322+0.1××3.5288×0.3222,-0..107×440.8244×0.3222+0.1221×3.5528×0..322,-0.0071×400.824××0.3222-0.1007×3.5528×0..322)]＝0.3588kN·mσ＝Mmmax/W＝0.3588×106/540000＝6.63NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2符合要求求！2、撓度驗驗算q＝bSS正＝1×33..6＝33.6kkN/mν1maax＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××33.6××2804/(1000×60000×4860000)＝0.4488mm≤280/4400=0..7mmν2maax＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××33.6××3204/(1000×60000×4860000)＝0.7644mm≤320/4400=0..8mm符合要求求！3、最大支支座反力計算算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[((1.1433q1靜+1.2223q1活)l，(1.1433q1靜+1.2223q1活)l]=mmax[1..143×440.8244×0.288+1.2223×3.5528×0..28，1.1433×40.8824×0..32+1..223×33.528××0.32]]＝16.3113kN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.143qql，1.1433ql]=mmax[1..143×333.6×00.28，1.1433×33.66×0.322]＝12.299kN五、次楞驗算次楞最大懸挑長度度(mm)200次楞計算方式三等跨連續(xù)梁次楞類型鋼管次楞材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2次楞彈性模量E((N/mm22)206000次楞抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)120次楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73次楞抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205次楞截面慣性矩II(cm4)11.36計算簡圖圖如下：跨中段計計算簡圖懸挑段計計算簡圖1、抗彎驗驗算q＝166.313kkN/mMmaxx＝max[00.1ql22，0.5qll12]=maxx[0.1××16.3113×0.552，0.5×116.3133×0.222]=0.4408kN··mσ＝Mmmax/W＝0.4088×106/4730＝86.2118N/mmm2≤[f]＝205N//mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.6ql，ql1]=maxx[0.6××16.3113×0.55，16.3113×0.22]=4.8894kNτmaxx=2Qmaxx/A=2××4.8944×10000/450＝21.755N/mm22τmaxx＝21.755N/mm22≤[τ]＝120N//mm2符合要求求！3、撓度驗驗算q＝122.29kNN/mν1maax＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××12.299×50044/(1000×2060000×1113600))＝0.2222mm≤500/4400=1..25mmν2maax＝ql4/(8EII)=12..29×20004/(8×22060000×1136600)=00.105mmm≤200/4400=0..5mm符合要求求！4、最大支支座反力計算算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.1×166.313××0.5，0.4×116.3133×0.5++16.3113×0.22]＝8.9722kN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.1×122.29×00.5，0.4×112.29××0.5+112.29××0.2]＝6.7599kN六、主楞驗算對拉螺栓水平向間間距(mm)500主楞類型鋼管主楞材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2主楞合并根數2主楞彈性模量E((N/mm22)206000主楞抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主楞抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)120主楞截面慣性矩II(cm4)11.36主楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73共同作用系數0.5因主楞22根合并，驗驗算時次楞傳傳遞共同作用用系數為0.5。計算簡圖圖如下：梁左側計計算簡圖梁右側計計算簡圖同前節(jié)計計算過程，可可依次解得：：梁左側主主楞(承載能力極極限狀態(tài))：R1＝1.3577kN，R2＝4.4866kN，R3＝3.2277kN，R4＝3.2277kN，R5＝4.4866kN，R6＝1.3577kN(正常使用極極限狀態(tài))：R'1＝1.0177kN，R'2＝3.38kkN，R'3＝2.4011kN，R'4＝2.4011kN，R'5＝3.38kkN，R'6＝1.0177kN梁右側主主楞(承載能力極極限狀態(tài))：R1＝1.3577kN，R2＝4.4866kN，R3＝3.2277kN，R4＝4.4866kN，R5＝1.3577kN(正常使用極極限狀態(tài))：R'1＝1.0177kN，R'2＝3.38kkN，R'3＝2.4011kN，R'4＝3.38kkN，R'5＝1.0177kN1、抗彎驗驗算梁左側彎彎矩圖(kN·m))梁右側彎彎矩圖(kN·m))σ1maax＝M1max/W＝0.3199×106/47300=67.4418N/mmm2≤[f]=2205N//mm2σ2maax＝M2max/W＝0.35××106/47300=74.0049N/mmm2≤[f]=2205N//mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算梁左側剪剪力圖(kN)梁右側剪剪力圖(kN)τ1maax＝2Qmax/A==2×4.5577×10000/4889＝18.7119N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2τ2maax＝2Qmax/A==2×4.0012×10000/4889＝16.4008N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2符合要求求！3、撓度驗驗算梁左側變變形圖(mm)梁右側變變形圖(mm)ν1maax＝0.1088mm≤500/4400＝1.25mmν2maax＝0.2155mm≤500/4400＝1.25mm符合要求求！七、對拉螺栓驗算算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值NNtb(kN)17.8同主楞計計算過程，可可知對拉螺栓栓受力N＝0.95××6.5866/0.5＝12.5113kN≤Ntb＝17.8kkN符合要求求！第十一節(jié)、板模板((扣件式)計算書一、工程概況新澆混凝土板特性性三層+10.17，66-1/122交E-H軸樓板新澆混凝土樓板厚厚度(mm)120模板支架高度H((m)10.17模板支架的縱向長長度La(m))54.6模板支架的橫向長長度Lb(m))25.8二、模板支撐體系系設計立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)850縱橫向水平桿步距距h(mm))1800次楞布置方式平行于立桿縱向方方向次楞間距s(mmm)283立桿間次楞根數4荷載傳遞至立桿方方式雙扣件扣件抗滑承載力設設計值折減系系數0.85立桿伸出頂層橫向向水平桿中心心線至模板支支撐點的長度度a(mm))80設計簡圖圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面面圖模板設計橫向剖面面圖三、荷載設計模板及支架自重標標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重重標準值(kN//m3)24鋼筋自重標準值(kN/mm3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生生的荷載標準準值(kN/m2)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)重現期10年一遇0.30.099城市杭州市風荷載高度變化系系數μz地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林林、丘陵及房房屋比較稀疏疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城城市郊區(qū))1模板支架頂部離建建筑物地面的的高度(m)10風荷載體型系數μμs支架模板支架狀況敞開式0.471風荷載作用方向沿模板支架橫向作作用與風荷載在同面內內的計算單元元立桿數n70模板10.21四、模板驗算模板驗算方式二等跨連續(xù)梁模板類型木模板模板厚度(mm))18模板抗彎強度設計計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E((N/mm22)6000取1.00m單位寬度度計算。計算算簡圖如下：：W=bhh2/6=10000×1882/6=540000mm33，I=bh3/12=11000×1183/12=4886000mmm4q=γGGΣqGk+1.4ΣqQk=1.22×[0.33+(24++1.1)××0.12]]×1.0++1.4×((1+2)××1.0=88.174kkN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx=0.1225ql2=0.1225×8.1174×0..2832=0.0882kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.0822×106/540000=1.5515N/mmm2≤fm=15N//mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算Qmaxx=0.6225ql=00.625××8.1744×0.2883=1.4446kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh)=3×11.446××103/(2×11000×118)=0..12N/mmm2≤fv=1.4NN/mm2符合要求求！3、撓度驗驗算νmaxx=0.5221ql4/(1000EI)=00.521××8.1744×28344/(1000×60000×4860000)=00.094mmmνmaxx=0.0944mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[2883/1500，10]=1..887mmm符合要求求！五、次楞驗算次楞驗算方式二等跨連續(xù)梁次楞材質類型方木次楞材料規(guī)格(mmm)60×80次楞材料自重(kkN/m)0.01次楞抗彎強度設計計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩WW(cm3)64次楞截面慣性矩II(cm4)256次楞彈性模量E((N/mm22)9000計算簡圖圖如下：q=γGGΣqGk+1.4ΣqQk=1.22×[(0..3+(244+1.1))×0.122)×0.2283+0..01]+11.4×(11+2)×00.283==2.3255kN/m1、強度驗驗算Mmaxx=0.1225ql2=0.1225×2.3325×0..92=0.2335kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.2355×106/640000=3.6679N/mmm2≤fm=13N//mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算Qmaxx=0.6225ql=00.625××2.3255×0.9==1.3088kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh0)=3×11.308××1000//(2×600×80)==0.4099N/mm22τmaxx=0.4009N/mmm2≤fv=1.3NN/mm2符合要求求！3、撓度驗驗算νmaxx=0.5221ql4/(1000EI)=00.521××2.3255×90044/(1000×90000×25600000)==0.3455mmνmaxx=0.3455mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[9000/1500，10]=6mmm符合要求求！4、支座反反力計算Rmaxx=1.255ql=1..25×2..325×00.9=2..616kNN六、主楞(橫向水水平鋼管)驗算主楞驗算方式二等跨連續(xù)梁主楞材質類型鋼管主楞材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.2主楞材料自重(kkN/m)0.035主楞截面面積(ccm2)4.5主楞抗彎強度設計計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計計值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73主楞截面慣性矩II(cm4)11.36主楞彈性模量E((N/mm22)206000計算簡圖圖如下：主楞彎矩矩圖(kN·m))主楞剪力力圖(kN)主楞變形形圖(mm)計算簡圖圖支座反力依依次為R1=4.3557kN,RR2=9.6551kN,RR3=4.3557kN1、強度驗驗算σmaxx=Mmax/W==0.7488×106/47300=158..051N//mm2≤fm=205NN/mm2符合要求求！2、抗剪驗驗算τmaxx=2Qmaxx/A=2××3.5266×10000/450==15.6773N/mmm2τmaxx=15.6673N/mmm2≤fv=125NN/mm2符合要求求！3、撓度驗驗算νmaxx=1.0544mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[8550/1500，10]=5..667mmm符合要求求！4、扣件抗抗滑驗算是否考慮荷載疊合合效應是最大支座座反力Rmax=maax[R1,R2,R3,]=9..651kNN1.055×Rmaxx=1.055×9.6551=10..133kNN，10.1333kN≤0.85××12.0==10.2kkN在扭矩達達到40～65N·m的情況下，雙雙扣件能滿足足要求！七、立桿驗算鋼管計算截面Ф48×3.2截面面積A(mmm2)450截面回轉半徑i((mm)15.9截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗壓、彎強度設計計值[f](NN/mm2)2051、長細比比驗算h/laa=18000/900==2，h/lb=18000/850==2.1188，查附錄D，得k=1.1163，μ=1.2772l0=mmax[kμh，h+2a]=maax[1.1163×1..272×11800，1800++2×80]]=26633mmλ=l00/i=26663/155.9=1668≤[λ]=2100長細比符符合要求！查《規(guī)程程》附錄C得φ=0.25512、風荷載載驗算1)模模板支架風荷荷載標準值計計算la=00.9m，h=1.8mm，查《規(guī)程程》表得φw=0.1223因風荷載載沿模板支架架橫向作用，所所以b=la=0.9m，b/h=00.9/1..8=0.55通過插入入法求η，得η=0.977μzω00d2=1×0..3×0.00482=0.0001，h/d=11.8/0..048=337.5通過插入入法求μs1，得μs1=1.22因此μsstw=φwμs1(1-ηn)/(11-η)=0.1123×1..2×(1--0.97770)/(11-0.977)=4.3337μs=φφwμstw=0..123×44.337==0.5333ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×0.5533×0..3=0.1112kN//m22)整整體側向力標標準值計算ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×1×00.3=0..21kN//m23、穩(wěn)定性性驗算KH=11/[1+00.005××(10.117-4)]]=0.977不組合風風荷載時Nut＝＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0..15γGH=9.6651+0..15×1..2×10..17=111.481kkNσ=1..05Nutt/(φAKH)=1.005×11..481×1103/(0.2251×4550×0.997)=1110.0233N/mm22≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！組合風荷荷載時Nut＝＝γG∑NGk+0.885×1.44∑NQk=R'maxx+0.15γGH=8.9912+0..15×1..2×10..17=100.743kkNMw=00.85×11.4ωklah2/10=00.85×11.4×0..112×00.9×1..82/10=00.039kkN·mσ=1..05Nutt/(φAKH)+Mw/W=1.05×10..743×1103/(0.2251×4550×0.997)+0..039×1106/(4.773×1033)=1111.162NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！4、整體側側向力驗算結構模板縱向擋風風面積AF(m2)6.552F=0..85AFωkla/La=0.855×6.5552×0.221×0.99/54.66=0.0119kNN1=33FH/[((m+1)LLb]=3×00.019××10.177/[(344+1)×225.8]==0.0011kNσ=(11.05Nuut+N1)/(φAKH)=(1.05×10..743+00.001))×103/(0.2251×4550×0.997)=1002.9566N/mm22≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！第十二節(jié)、梁模板((扣件式)2計算書一、工程概況新澆混凝土梁板特特性三層+10.17m，8～1/12軸交E軸梁新澆混凝土樓板厚厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸寸(mm)【寬×高】600×18000模板支架高度H((m)5.1模板支架的縱向長長度La(m)54.6模板支架的橫向長長度Lb(m)25.2二、模板支撐體系系設計混凝土梁支撐方式式梁一側有板，梁底底次楞平行梁梁跨方向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)430立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1100模板支架步距h((mm)1800樓板立桿縱向間距距l(xiāng)a'(mm)860樓板立桿橫向間距距l(xiāng)b'(mm)1000梁左側立桿距梁中中心線距離(mm)550梁底增加承重立桿桿根數2梁底增加立桿的布布置方式按梁兩側立桿間距距均分梁底增加立桿依次次距梁左側立立桿的距離(mm)367,733梁底立桿支撐方式式可調托座每縱距內附加梁底底支撐主楞根根數0梁底支撐次楞根數數5立桿伸出頂層橫向向水平鋼管