深圳某聯(lián)檢樓高塔布置方案

××××聯(lián)檢樓高塔布置方案一、現(xiàn)場(chǎng)概況××聯(lián)檢樓工程總用地面積18762.05m2，深圳××聯(lián)檢樓工程地下室一層（局部），地上3層樓，建筑高度為24.65m。工程位于深圳市××碼頭，北臨**路，南臨深圳河（河對(duì)岸是香港落馬洲口岸，以新建的通道橋與該口岸相通），東臨漁農(nóng)村，西側(cè)為皇崗口岸用地。施工現(xiàn)場(chǎng)用地較為緊張。地下室范圍較大，與用地紅線較為接近，可利用場(chǎng)地基本只限于本工程場(chǎng)地北邊、西邊局部區(qū)域。二、高塔選型根據(jù)本工程現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)情況，考慮到結(jié)構(gòu)施工中材料吊運(yùn)及工期要求，施工現(xiàn)場(chǎng)布置六臺(tái)高塔，塔型及主要性能參數(shù)見(jiàn)下表：序號(hào)塔吊型號(hào)臂長(zhǎng)（M）端部起重量（T）01QTZ80B（66102）601.3002QTZ80B（66102）601.3003QTZ80B（66102）601.3004QTZ5513551.3005QTZ6510651.0006QTZ80B（66102）551.30三、高塔定位根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際場(chǎng)地尺寸，在基礎(chǔ)避開(kāi)箱涵及主體所在位置的情況下全面覆蓋：北側(cè)布置二臺(tái)，分別為1#、2#塔；西側(cè)一臺(tái)，為3#塔；南側(cè)三臺(tái)，分別為4#、5#、6#塔（具體定位見(jiàn)附件2），其中5#塔考慮其安裝及拆除時(shí)大臂位置及避開(kāi)橋墩與柴油發(fā)電機(jī)房進(jìn)風(fēng)口位置，將其布置在12軸西側(cè)2m位置處（其中心位置距橋墩18m，滿足其安裝及拆除位置），6#塔考慮其安裝及拆除時(shí)大臂展開(kāi)位置及其與橋墩位置，將其布置在D軸處（其中心位置與18軸距離為6m，滿足安裝及拆除位置）。在裝修階段，塔吊利用率不高，因此根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況拆除三臺(tái)（留北面兩臺(tái)，及西側(cè)一臺(tái)）。本工程最高點(diǎn)標(biāo)高為+36.05米，根據(jù)塔吊布置平面圖將各塔吊錯(cuò)落布置，各臺(tái)塔吊高度及附墻位置見(jiàn)下表：序號(hào)塔吊型號(hào)高度（M）平面位置擬布置附墻道數(shù)01QTZ80B（66102）50見(jiàn)附件2二道02QTZ80B（66102）40見(jiàn)附件2一道03QTZ80B（66102）50見(jiàn)附件2二道04QTZ551345見(jiàn)附件2一道05QTZ6510）35見(jiàn)附件2無(wú)06QTZ80B（66102）40見(jiàn)附件2無(wú)四、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)支腿固定式塔吊的地基基礎(chǔ)是保證塔基安全使用的必要條件，要求該基礎(chǔ)分不同地質(zhì)情況嚴(yán)格按照生產(chǎn)廠家的規(guī)定執(zhí)行，采用整體鋼筋混凝土基礎(chǔ)，根據(jù)深圳市勘察測(cè)繪院所提供的《皇崗地鐵口岸聯(lián)檢樓巖土工程勘察報(bào)告》，擬在每個(gè)塔吊基礎(chǔ)下設(shè)4根混凝土攪拌樁，具體基礎(chǔ)設(shè)計(jì)如下：1、1#塔吊1#塔吊基礎(chǔ)為6000×6000×1450mm，混凝土強(qiáng)度為C30，基礎(chǔ)配筋見(jiàn)附頁(yè)，塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高為-3.200m，混凝土基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋地腳螺栓，基礎(chǔ)與底盤(pán)下面四塊連接板連接處應(yīng)保持水平，其高差值應(yīng)小于1/500。根據(jù)《巖土工程勘察報(bào)告》該位置土層為人工填土，承載力特征值為80~100Kpa，不符合QTZ80B（6012）塔吊使用說(shuō)明書(shū)中地基承載力大于1.3×105pa的要求，故采用4根φ400mm的預(yù)應(yīng)力管樁，樁基礎(chǔ)頂嵌入塔吊基礎(chǔ)100mm，深度至強(qiáng)風(fēng)化層。2、2#塔吊根據(jù)附件2中2#塔吊的定位位置及現(xiàn)場(chǎng)排洪箱涵實(shí)際情況，將2#塔吊基礎(chǔ)尺寸定為4000×9000×1450mm，混凝土強(qiáng)度為C30，基礎(chǔ)配筋見(jiàn)附頁(yè)，塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高為-3.200m，混凝土基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋地腳螺栓，基礎(chǔ)與底盤(pán)下面四塊連接板連接處應(yīng)保持水平，其高差值應(yīng)小于1/500。根據(jù)《巖土工程勘察報(bào)告》該位置土層為人工填土，承載力特征值為80~100Kpa，不符合QTZ80B（6012）塔吊使用說(shuō)明書(shū)中地基承載力大于1.3×105pa的要求，故采用5根φ400mm的預(yù)應(yīng)力管樁，樁基礎(chǔ)頂嵌入塔吊基礎(chǔ)100mm，深度至強(qiáng)風(fēng)化層。3、3#號(hào)塔吊基礎(chǔ)形式同1#塔3、4#塔吊4#塔吊基礎(chǔ)為5500×5500×1200mm，混凝土強(qiáng)度為C35，基礎(chǔ)配筋見(jiàn)附頁(yè)，考慮到南側(cè)有基坑錨桿深入土層（其標(biāo)高為-4.13m），將塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高定為-2.800m，混凝土基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋地腳螺栓，基礎(chǔ)與底盤(pán)下面四塊連接板連接處應(yīng)保持水平，其高差值應(yīng)小于1/500。根據(jù)《巖土工程勘察報(bào)告》該位置土層為人工填土，承載力特征值為80~100Kpa，不符合QTZ5513塔吊使用說(shuō)明書(shū)中地基承載力大于1.7×105pa的要求，故采用4根φ400mm的預(yù)應(yīng)力管樁，樁基礎(chǔ)頂嵌入塔吊基礎(chǔ)100mm，深度至強(qiáng)風(fēng)化層。4、5#號(hào)塔吊5#塔吊基礎(chǔ)為5600×5600×1500mm，混凝土強(qiáng)度為C30，基礎(chǔ)配筋見(jiàn)附頁(yè)，考慮到南側(cè)有基坑錨桿深入土層（其標(biāo)高為-4.13m），將塔吊基礎(chǔ)頂標(biāo)高定為-2.800m，混凝土基礎(chǔ)內(nèi)預(yù)埋地腳螺栓，基礎(chǔ)與底盤(pán)下面四塊連接板連接處應(yīng)保持水平，其高差值應(yīng)小于1/500。根據(jù)《巖土工程勘察報(bào)告》該位置土層為人工填土，承載力特征值為80~100Kpa，不符合QTZ6510塔吊使用說(shuō)明書(shū)中地基承載力大于1.7×105pa的要求，故采用4根φ400mm的預(yù)應(yīng)力管樁，樁基礎(chǔ)頂嵌入塔吊基礎(chǔ)100mm，深度至強(qiáng)風(fēng)化層。5、6#號(hào)塔吊6#號(hào)塔吊基礎(chǔ)形式同2#塔。五、安裝及拆除1、安裝方法：高塔安裝時(shí)，塔身先采用一臺(tái)8t汽車吊進(jìn)行安裝，在高塔大臂拼裝完畢后再利用一臺(tái)40t汽車吊拼接安裝。附墻形式為鋼筋砼梁上預(yù)埋鋼板埋件與塔身附墻桿連接件焊接。2、塔吊拆除時(shí)，先將塔吊自降至拆除高度，利用一臺(tái)40t汽車吊完成拆除任務(wù)。3、塔吊安裝拆除安全保證措施：施工前對(duì)操作人員進(jìn)行安全及技術(shù)交底，做到口令一致，行動(dòng)聽(tīng)指揮；施工中認(rèn)真做好安裝施工記錄。施工現(xiàn)場(chǎng)以基礎(chǔ)為中心20m以內(nèi)不得有其他人員施工，謹(jǐn)防事故發(fā)生，安裝時(shí)周圍用繩子圍起，并標(biāo)有醒目警示和專人看管。施工時(shí)汽車吊位前后須有醒目標(biāo)志防止他人進(jìn)入。全體人員必須戴安全帽，高空作業(yè)人員必須帶安全帶，穿防滑鞋。施工期間禁止喝酒，全體人員持證上崗。施工期間禁止高空亂丟工具，嚴(yán)禁操作不當(dāng)造成工具或部件落下傷人。如遇臺(tái)風(fēng)雷雨天氣或六級(jí)以上大風(fēng)，停止作業(yè)。4、防雷措施塔吊基礎(chǔ)鋼筋與塔吊地腳螺栓焊接在一起，作為防雷基體，如接地電阻達(dá)不到要求，引兩根鋼筋與正式工程的接地母線焊接在一起。使用過(guò)程中做好防雷接地電阻測(cè)試記錄。附件1：塔吊樁基礎(chǔ)計(jì)算書(shū)取1#塔吊基礎(chǔ)為例進(jìn)行計(jì)算：一、基本資料：承臺(tái)類型：四樁承臺(tái)圓樁直徑d＝400mm樁列間距Sa＝4400mm樁行間距Sb＝4400mm樁中心至承臺(tái)邊緣距離Sc＝800mm承臺(tái)根部高度H＝1450mm承臺(tái)端部高度h＝1450mm柱子高度hc＝1700mm（X方向）柱子寬度bc＝1700mm（Y方向）單樁豎向承載力特征值Ra＝1036kN樁中心最小間距為4.4m，11d（d－圓樁直徑或方樁邊長(zhǎng)）混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30fc＝14.331ft＝1.433N/mm鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy＝300N/mm縱筋合力點(diǎn)至近邊距離as＝110mm荷載的綜合分項(xiàng)系數(shù)γz＝1.35永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG＝1.35承臺(tái)自重和承臺(tái)上土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝1305kN承臺(tái)上的豎向附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'＝0.0kN設(shè)計(jì)時(shí)執(zhí)行的規(guī)范：《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007－2002）以下簡(jiǎn)稱基礎(chǔ)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2002）以下簡(jiǎn)稱混凝土規(guī)范《鋼筋混凝土承臺(tái)設(shè)計(jì)規(guī)程》（CECS88：97）以下簡(jiǎn)稱承臺(tái)規(guī)程二、控制內(nèi)力：Nk-----------相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，柱底軸向力值（kN）；Fk-----------相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力值（kN）；Fk＝Nk+Fk'Vkx、Vky----相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的剪力值（kN）；Mkx'、Mky'---相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的彎矩值（kN·M）；Mkx、Mky----相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)底面的彎矩值（kN·M）；Mkx＝Mkx'-Vky*H、Mky＝Mky'+Vkx*HF、Mx、My---相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)，豎向力、彎矩設(shè)計(jì)值（kN、kN·M）；F＝γz*Fk、Mx＝γz*Mkx、My＝γz*MkyNk＝951.6；Mkx'＝1927.7；Mky'＝1927.7；Vkx＝0；Vky＝0Fk＝951.6；Mkx＝1927.7；Mky＝1927.7F＝1284.6；Mx＝2602.3；My＝2602.3三、承臺(tái)驗(yàn)算：圓樁換算樁截面邊寬bp＝0.866d＝0.866*400＝346mm1、承臺(tái)受彎計(jì)算：(1)、單樁樁頂豎向力計(jì)算：在軸心豎向力作用下Qk＝(Fk+Gk)/n（基礎(chǔ)規(guī)范-1）Qk＝(951.6+1305)/4＝564.1kN≤Ra＝1036kN在偏心豎向力作用下Qik＝(Fk+Gk)/n±Mxk*Yi/∑Yi^2±Myk*Xi/∑Xi^2（基礎(chǔ)規(guī)范-2）Q1k＝(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/∑Yi^2-Myk*Xi/∑Xi^2＝564.1+(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)-(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)＝564.1kN≤1.2Ra＝1243.2kNQ2k＝(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/∑Yi^2+Myk*Xi/∑Xi^2＝564.1+(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)+(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)＝1002.2kN≤1.2Ra＝1243.2kNQ3k＝(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/∑Yi^2-Myk*Xi/∑Xi^2＝564.1-(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)-(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)＝126.0kN≤1.2Ra＝1243.2kNQ4k＝(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/∑Yi^2+Myk*Xi/∑Xi^2＝564.1-(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)+(1927.7*4.4/2)/(4.4^2)＝564.1kN≤1.2Ra＝1243.2kN每根單樁所分配的承臺(tái)自重和承臺(tái)上土自重標(biāo)準(zhǔn)值Qgk：Qgk＝Gk/n＝1305/4＝326.3kN扣除承臺(tái)和其上填土自重后的各樁樁頂相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的豎向力設(shè)計(jì)值：Ni＝γz*(Qik-Qgk)N1＝1.35*(564.1-326.3)＝321.2kNN2＝1.35*(1002.2-326.3)＝912.6kNN3＝1.35*(126-326.3)＝-270.3kNN4＝1.35*(564.1-326.3)＝321.2kN(2)、X軸方向柱邊的彎矩設(shè)計(jì)值：（繞X軸）柱上邊緣MxctU＝(N3+N4)*(Sb-bc)/2＝(-270.3+321.2)*(4.4-1.7)/2＝68.7kN·m柱下邊緣MxctD＝(N1+N2)*(Sb-bc)/2＝(321.2+912.6)*(4.4-1.7)/2＝1665.6kN·mMxct＝Max{MxctU,MxctD}＝1665.6kN·m②號(hào)筋A(yù)sy＝4236mmζ＝0.011ρ＝0.05%ρmin＝0.15%Asmin＝13050mm54Φ18@110（As＝13741）(3)、Y軸方向柱邊的彎矩設(shè)計(jì)值：（繞Y軸）柱左邊緣MyctL＝(N1+N3)*(Sa-hc)/2＝(321.2+-270.3)*(4.4-1.7)/2＝68.7kN·m柱右邊緣MyctR＝(N2+N4)*(Sa-hc)/2＝(912.6+321.2)*(4.4-1.7)/2＝1665.6kN·mMyct＝Max{MyctL,MyctR}＝1665.6kN·m①號(hào)筋A(yù)sx＝4166mmζ＝0.011ρ＝0.05%ρmin＝0.15%Asmin＝13050mm54Φ18@110（As＝13741）2、承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算：(1)、柱對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算：扣除承臺(tái)及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上的沖切力設(shè)計(jì)值：Fl＝1284633N柱對(duì)承臺(tái)的沖切，可按下列公式計(jì)算：Fl≤2*[βox*(bc+aoy)+βoy*(hc+aox)]*βhp*ft*ho（基礎(chǔ)規(guī)范-1）X方向上自柱邊到最近樁邊的水平距離：aox＝2200-0.5hc-0.5bp＝2200-1700/2-346/2＝1177mmλox＝aox/ho＝1177/(1450-110)＝0.878X方向上沖切系數(shù)βox＝0.84/(λox+0.2)（基礎(chǔ)規(guī)范-3）βox＝0.84/(0.878+0.2)＝0.779Y方向上自柱邊到最近樁邊的水平距離：aoy＝2200-0.5bc-0.5bp＝2200-1700/2-346/2＝1177mmλoy＝aoy/ho＝1177/(1450-110)＝0.878Y方向上沖切系數(shù)βoy＝0.84/(λoy+0.2)（基礎(chǔ)規(guī)范-4）βoy＝0.84/(0.878+0.2)＝0.7792*[βox*(bc+aoy)+βoy*(hc+aox)]*βhp*ft*ho＝2*[0.779*(1700+1177)+0.779*(1700+1177)]*0.946*1.433*1340＝16280932N≥Fl＝1284633N，滿足要求。(2)、角樁對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算：扣除承臺(tái)和其上填土自重后的角樁樁頂相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的豎向力設(shè)計(jì)值：Nl＝Nmax＝912599N承臺(tái)受角樁沖切的承載力按下列公式計(jì)算：Nl≤[β1x*(c2+a1y/2)+β1y*(c1+a1x/2)]*βhp*ft*ho（基礎(chǔ)規(guī)范-5）X方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：a1x＝2200-0.5hc-0.5bp＝2200-1700/2-346/2＝1177mmλ1x＝a1x/ho＝1177/(1450-110)＝0.878X方向上角樁沖切系數(shù)β1x＝0.56/(λ1x+0.2)（基礎(chǔ)規(guī)范-6）β1x＝0.56/(0.878+0.2)＝0.519Y方向上自樁內(nèi)邊緣到最近柱邊的水平距離：a1y＝2200-0.5bc-0.5bp＝2200-1700/2-346/2＝1177mmλ1y＝a1y/ho＝1177/(1450-110)＝0.878Y方向上角樁沖切系數(shù)β1y＝0.56/(λ1y+0.2)（基礎(chǔ)規(guī)范-7）β1y＝0.56/(0.878+0.2)＝0.519樁內(nèi)邊緣到承臺(tái)外外邊緣的水平平距離：c11＝c2＝Sc++0.5bbp＝800++346/22＝973mmm[β1x*(c22+a11y/22)+ββ1y*(c1++a1x/2)]]*βhp*ft*ho＝[0.519**(973++1177//2)+0..519*((973+11177/22)]*0..946*11.433**1340＝29459111N≥Nl＝9125599N，滿滿足要求。3、承臺(tái)斜截截面受剪承載載力計(jì)算：(1)、X方方向斜截面受受剪承載力計(jì)計(jì)算：扣除承臺(tái)及其上填填土自重后X方向斜斜截面的最大大剪力設(shè)計(jì)值值：Vxx＝Max{{N1+N2,NN3+NN4}＝12333758N承臺(tái)斜截面受剪承承載力按下列列公式計(jì)算：：Vx≤≤βhs*βy*fft*bbxo*ho（基礎(chǔ)規(guī)規(guī)范-1）X方向上自樁樁內(nèi)邊緣到最最近柱邊的水水平距離：ayy＝22000-0..5bc--0.5bbp＝22000-17000/2-3446/2＝＝1177mmmλy＝ay//ho＝＝11777/(14550-1100)＝0.8778βy＝1.755/(λλy+11.0)＝＝1.755/(0.8878+1..0)＝0.9332βhs*βy*ft*bxoo*hoo＝0.8779*0.9932*1..433*66000*11340＝＝94355403N≥Vx＝122337588N，滿足要要求。(2)、Y方方向斜截面受受剪承載力計(jì)計(jì)算：扣除承臺(tái)及其上填填土自重后Y方向斜斜截面的最大大剪力設(shè)計(jì)值值：Vyy＝Max{{N1+N3,NN2+NN4}＝12333758N承臺(tái)斜截面受剪承承載力按下列列公式計(jì)算：：Vy≤≤βhs*βx*fft*bbyo*ho（基礎(chǔ)規(guī)規(guī)范-1）Y方向上自樁樁內(nèi)邊緣到最最近柱邊的水水平距離：axx＝22000-0..5hc--0.5bbp＝22000-17000/2-3446/2＝＝1177mmmλx＝ax//ho＝＝11777/(14550-1100)＝0.8778βx＝1.755/(λλx+11.0)＝＝1.755/(0.8878+1..0)＝0.9332βhs*βx*ft*byoo*hoo＝0.8779*0.9932*1..433*66000*11340＝＝94355403N≥Vy＝122337588N，滿足要要求。2#塔吊基礎(chǔ)計(jì)算：一、基本資料：承臺(tái)類型：五樁承承臺(tái)圓樁直徑徑d＝400mmm樁列間距Sa＝3700mmm樁行間距距Sb＝1200mmm樁中心至承臺(tái)邊緣緣距離Scc＝800mmm承臺(tái)根部高度HH＝1450mmm承臺(tái)端部部高度h＝1450mmm柱子高度hc＝1700mmm（X方向）柱柱子寬度bbc＝1700mmm（Y方向）單樁豎向承載力特特征值Raa＝10366kN樁中心最小間距為為2.4m，6d（d－圓樁直直徑或方樁邊邊長(zhǎng)）混凝土強(qiáng)度等級(jí)為為C30fcc＝14.3331ft＝1.4333N/mmm鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy＝300NN/mm縱筋合力點(diǎn)點(diǎn)至近邊距離離as＝110mmm荷載的綜合分項(xiàng)系系數(shù)γz＝1.355永永久荷載的分分項(xiàng)系數(shù)γG＝1.355承臺(tái)自重和承臺(tái)上上土自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Gk＝13055kN承臺(tái)上的豎向附加加荷載標(biāo)準(zhǔn)值值Fk'＝0.0kkN設(shè)計(jì)時(shí)執(zhí)行的規(guī)范范：《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007－2002）以下簡(jiǎn)稱基礎(chǔ)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GGB500010－2002）以以下簡(jiǎn)稱混凝凝土規(guī)范《鋼筋混凝土承臺(tái)臺(tái)設(shè)計(jì)規(guī)程》（CECS88：97）以下簡(jiǎn)稱承臺(tái)規(guī)程二、控制內(nèi)力：Nkk-------------相應(yīng)應(yīng)于荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)時(shí)，柱底軸向向力值（kNN）；Fkk-------------相應(yīng)應(yīng)于荷載效應(yīng)應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)時(shí)，作用于基基礎(chǔ)頂面的豎豎向力值（kkN）；Fkk＝Nk++Fk'Vkkx、Vky-----相相應(yīng)于荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合合時(shí)，作用于于基礎(chǔ)頂面的的剪力值（kkN）；Mkkx'、Mky'---相相應(yīng)于荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合合時(shí)，作用于于基礎(chǔ)頂面的的彎矩值（kkN·M）；Mkkx、Mky-----相相應(yīng)于荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合合時(shí)，作用于于基礎(chǔ)底面的的彎矩值（kkN·M）；Mkkx＝Mkx''-Vkky*HH、Mky＝Mky''+Vkkx*HHF、Mx、My----相應(yīng)于于荷載效應(yīng)基基本組合時(shí)，豎豎向力、彎矩矩設(shè)計(jì)值（kkN、kN·M）；F＝γz*FFk、Mx＝γz*MMkx、My＝γz*MMkyNkk＝951..6；Mkx''＝19277.7；Mky''＝19277.7；Vkx＝450；Vky＝450Fkk＝951..6；Mkx＝12755.2；Mky＝25800.2F＝12844.6；Mx＝17211.5；My＝34833.3三、承臺(tái)驗(yàn)算：圓樁換算樁截面邊邊寬bp＝0.8666d＝0.8666*4000＝346mmm1、承臺(tái)受彎彎計(jì)算：(1)、單樁樁樁頂豎向力力計(jì)算：在軸心豎向力作用用下Qkk＝(Fk+Gk))/n（基基礎(chǔ)規(guī)范-11）Qkk＝(9511.6+13305)/55＝451..3kN≤≤Ra＝10366kN在偏心豎向力作用用下Qiik＝(Fk+Gk))/n±Mxk*Yi/∑Yi^2±Myk*Xi/∑Xi^2（基礎(chǔ)規(guī)范-2）Q11k＝(Fk+Gk))/n+Mxkk*Yii/∑Yi^2-MMyk*Xi/∑Xi^2＝451.3+((1275..2*1.22)/(4**1.2^22)-(25580.2**3.7)//(4*3..7^2)＝542.6kNN≤1.2RRa＝12433.2kNQ22k＝(Fk+Gk))/n+Mxkk*Yii/∑Yi^2+MMyk*Xi/∑Xi^2＝451.3+((1275..2*1.22)/(4**1.2^22)+(25580.2**3.7)//(4*3..7^2)＝891.3kNN≤1.2RRa＝12433.2kNQ33k＝(Fk+Gk))/n＝451..3kNQ44k＝(Fk+Gk))/n-Mxkk*Yii/∑Yi^2-MMyk*Xi/∑Xi^2＝451.3-((1275..2*1.22)/(4**1.2^22)-(25580.2**3.7)//(4*3..7^2)＝11.3kN≤1.2RRa＝12433.2kNQ55k＝(Fk+Gk))/n-Mxkk*Yii/∑Yi^2+MMyk*Xi/∑Xi^2＝451.3-((1275..2*1.22)/(4**1.2^22)+(25580.2**3.7)//(4*3..7^2)＝360.0kNN≤1.2RRa＝12433.2kN每根單樁所分配的的承臺(tái)自重和和承臺(tái)上土自自重標(biāo)準(zhǔn)值Qgk：Qggk＝Gk//n＝13055/5＝261..0kN扣除承臺(tái)和其上填填土自重后的的各樁樁頂相相應(yīng)于荷載效效應(yīng)基本組合合時(shí)的豎向力力設(shè)計(jì)值：Nii＝γz*((Qik--Qgk))N11＝1.355*(5422.6-2661)＝380..2kNN22＝1.355*(8911.3-2661)＝850..9kNN33＝1.355*(4511.3-2661)＝256..9kNN44＝1.355*(11..3-2611)＝-3377.1kNN55＝1.355*(3600-261))＝133..6kN(2)、X軸方向柱邊邊的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：（繞X軸）柱上邊緣MxcctU＝(N4+N5))*(SSb-00.5bc))＝(-337.11+133..6)*(11.2-1..7/2)＝-71..2kN·m柱下邊緣MxcctD＝(N1+N2))*(SSb-00.5bc))＝(380.2++850.99)*(1..2-1.77/2)＝＝430..9kN·mMxctt＝Max{{MxctUU,MxcctD}＝＝430..9kN·m②號(hào)筋A(yù)sy＝＝1091mmmζ＝0.0002ρ＝0.011%ρmin＝00.15%Assmin＝＝195755mm81Φ18@1110（As＝206112）(3)、Y軸方向柱邊邊的彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：（繞Y軸）柱左邊緣MycctL＝(N1+N4))*(SSa-00.5hc))＝(380.2++-337..1)*(33.7-1..7/2)＝123..0kN·m柱右邊緣MycctR＝(N2+N5))*(SSa-00.5hc))＝(850.9++133.66)*(3..7-1.77/2)＝＝28066.0kN··mMyctt＝Max{{MyctLL,MycctR}＝＝28066.0kN··m①號(hào)筋A(yù)sx＝＝7078mmmζ＝0.0228ρ＝0.133%ρmin＝00.15%Assmin＝＝8700mmm35Φ18@1110（As＝89066）2、承臺(tái)受沖沖切承載力驗(yàn)驗(yàn)算：(1)、柱對(duì)對(duì)承臺(tái)的沖切切驗(yàn)算：扣除承臺(tái)及其上填填土自重，作作用在沖切破破壞錐體上的的沖切力設(shè)計(jì)計(jì)值：Fll＝4**Fl//5＝4*12284.6//5*10000＝10277706N柱對(duì)承臺(tái)的沖切，可可按下列公式式計(jì)算：Fl≤≤2*[βox*(bc++aoy))+βoy*(hc++aox))]*βhp*ft*ho（基礎(chǔ)規(guī)范-1）X方向上自柱柱邊到最近樁樁邊的水平距距離：aoox＝37000-0..5hc--0.5bbp＝37000-17000/2-3446/2＝＝2677mmmλox＝aoxx/hoo＝26777/(14550-1100)＝1.9998當(dāng)λox>1.00時(shí)，取λox＝1.0，aox＝ho＝1340mmmX方向上沖切切系數(shù)βox＝0.844/(λλox+0.2)（基基礎(chǔ)規(guī)范-33）βox＝0.884/(1++0.2)＝0.7Y方向上自柱柱邊到最近樁樁邊的水平距距離：aooy＝12000-0..5bc--0.5bbp＝12000-17000/2-3446/2＝＝177mmmλoy＝aoyy/hoo＝177//(14500-110))＝0.1332當(dāng)λoy<0.22時(shí)，取λoy＝0.2，aoy＝0.2hho＝0.2**1340＝268mmmY方向上沖切切系數(shù)βoy＝0.844/(λλoy+0.2)（基基礎(chǔ)規(guī)范-44）βoy＝0.884/(0..2+0.22)＝2.12*[βox*(bc++aoy))+βoy*(hc++aox))]*βhp*ft*ho＝2*[0.7**(17000+268))+2.1**(17000+13400)]*0..946*11.433**1340＝281912112N≥Fl＝10277706N，滿滿足要求。(2)、角樁樁對(duì)承臺(tái)的沖沖切驗(yàn)算：扣除承臺(tái)和其上填填土自重后的的角樁樁頂相相應(yīng)于荷載效效應(yīng)基本組合合時(shí)的豎向力力設(shè)計(jì)值：Nl＝Nmaax＝8509933N承臺(tái)受角樁沖切的的承載力按下下列公式計(jì)算算：Nl≤[β11x*((c2+a1y//2)++β1y*(c1++a1x/2)]]*βhp*ft*ho（基礎(chǔ)規(guī)范-5）X方向上自樁樁內(nèi)邊緣到最最近柱邊的水水平距離：a1x＝37700-0.5hcc-0..5bp＝＝37000-17000/2-3446/2＝＝2677mmmλ1x＝a1xx/hoo＝26777/(14550-1100)＝1.9998當(dāng)λ1x>1.00時(shí)，取λ1x＝1.0，a1x＝ho＝1340mmmX方向上角樁樁沖切系數(shù)ββ1x＝0.566/(λλ1x+0.2)（基基礎(chǔ)規(guī)范-66）β1x＝0.556/(1++0.2)＝0.4667Y方向上自樁樁內(nèi)邊緣到最最近柱邊的水水平距離：a1y＝12200-0.5bcc-0..5bp＝＝12000-17000/2-3446/2＝＝177mmmλ1y＝a1yy/hoo＝177//(14500-110))＝0.1