某常發(fā)香堤半島地下車庫高大支模施工方案

常州常發(fā)香堤半島地下車庫大支模施工方案編制人:審核人:審批人:2012年09月20日

目錄一、工程概況及論證部位概況 4二、編制依據(jù) 6三、施工計劃 6（一）進度計劃 6（二）材料計劃 6（三）設備計劃 7四、施工工藝技術： 7（一）技術參數(shù) 71、荷載選擇 72、材料選擇 8（二）工藝流程 9（三）施工方法 9（四）檢查驗收 13五、施工安全保證措施 13（一）現(xiàn)場安全領導小組 13（二）安全措施 13（三）應急措施 14（四）監(jiān)測監(jiān)控 15六、勞動力計劃 15七、計算書及相關圖紙 15（一）地下室400、450厚板模板支撐計算 161、荷載的計算 162、底模多層板驗算 163、板底50×100木方驗算 184、鋼管小橫桿驗算 195、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 21（二）地下室300厚頂板模板支撐計算 221、荷載的計算 222、底模多層板驗算 223、板底50×100木方驗算 244、鋼管小橫桿驗算 255、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 26及6#房300×2800板設計 281、荷載計算 282、梁底多層板模板驗算 283、梁底木方驗算 304、梁底鋼管小橫桿驗算 315、梁側板對拉螺栓計算 326、梁下鋼管支撐驗算 327、梁側大橫桿驗算 33板計算 351、荷載計算 352、梁底多層板模板驗算 353、梁底木方驗算 374、梁底鋼管小橫桿驗算 385、梁側板對拉螺栓計算 396、梁下鋼管支撐驗算 39板設計 411、荷載計算 412、梁底多層板模板驗算 413、梁底木方驗算 434、梁底鋼管小橫桿驗算 445、梁側板對拉螺栓計算 456、梁下鋼管支撐驗算 457、梁側大橫桿驗算 46（五）、3#、4#房500×900梁模板計算（二立桿） 481、荷載計算 482、梁底多層板模板驗算 483、梁底木方驗算 504、梁底鋼管小橫桿驗算 515、梁側大橫桿計算 516、梁下鋼管支撐驗算 52

常州常發(fā)香堤半島高支模施工方案一、工程概況及論證部位概況工程名稱：常州常發(fā)香堤半島建設單位：常州市常發(fā)置業(yè)有限公司設計單位：常州市建筑設計研究院有限公司監(jiān)理單位：江蘇安廈工程項目管理有限公司施工單位：江蘇武進建筑安裝工程有限公司工程面積及結構層次：3#、4#房建筑面積地上27007.76m2（其中住宅20315.8m2）、地下19224m2，框剪結構，結構高度53.9m，最高點59.05m；地下室二層、地上十八層，局部十九、商鋪二層。室外地面標高為-0.150m,地下室頂板標高為-1.650m，負一層結平標高為-5.100（地下室負一層層高為3.45）；地下室底板標高為-8.650m（負二層層高為3.45m）。人防地下室負一層為甲6級物資庫，平時為汽車車庫的自行車庫（自行車庫有夾層），負二層為甲6級人員掩蔽部，平時為汽車庫。本工程單建地下室頂板面綠化區(qū)域覆土1500厚。3#、4#房南面與1#、2#房地下室二層通道相通，位置在B-A1軸上B-01~B-02及B-15~B-17區(qū)域，B-A1軸上梁負一層為300×600、板厚200；一層梁為500×6#商業(yè)用房為框架結構，地下二層地上二層，地上建筑面積10368.6m2，地下建筑面積10608m2在eq\o\ac(○,1)~eq\o\ac(○,9)軸/eq\o\ac(○,H)~eq\o\ac(○,J)軸間有汽車坡道。底板標高為-7.95m。eq\o\ac(○,12)軸以外與3#、4#房負二層在eq\o\ac(○,F)~eq\o\ac(○,G)軸間相通，該處梁為400×650，其余部位為剪力墻。6#房負一層結平板厚120、130，軸線上梁≤400×650，局部梁為400×1250、400×1100；一層結平板厚150，軸線上梁≤300×800。南面與5#商業(yè)用房相通。6#商業(yè)房負一層在eq\o\ac(○,A)軸上1/6~1/7軸間與5#房相通，板頂標高-2.450m，梁KL201x(1)為300×2800。

論證部位概況如下：3#、4#房及配套商業(yè)地下室負一層結平板厚250、200E-1/B-N~B-LMKL305600×10503#、4#一層結平板D-2~C-8/D-B~D-C厚400；B-1~B-8/B-L~B-Q厚450；其余板厚300D-H/C-2~C-4MKL101500×1750D-H/C-4~C-10MKL102400×1150B-U/B-1~B-2MKL203400×1850B-T/C-8~B-20MKL203400×1850B-S/B-1~B-8WKL118500×1150B-S/B-15~C-8WKL118500×1200B-S/C-8~B-20WKL118500×1400B-Q/B-1~B-15WKL119500×1150B-Q/B-15~C-8WLK119500×1200B-Q/C-8~B-20WLK119500×1400B-P/B-1~B-8WLK120500×1150B-P/B-15~C-8WLK120500×1200B-P/C-8~B-20WLK120500×1400B-N/B-1~B-8WLK121500×1150B-N/C-8~B-20WLK121a600×1400B-L/C-8~B-20WKL122600×1400B-L/B-1~B-8WKL121a500×1150B-G/C-8~B-20WKL126600×1400B-D/C-8~B-20WKL126600×1400B-B/C-8~B-20WKL126600×1850B-B/B-1~B-2WKL201600×900B-A/B-1~B-3WKL127500×1450B-2/B-N~B-LWKL103y500×1150E-0/B-N~B-LWKL104y500×1150E-1/B-N~B-LMKL101y600×1850E-2/B-N~B-LPDL101y500×1200E-5/B-N~B-LWKL109y500×13006#商業(yè)房地下室汽車坡道板120厚4軸KL603y400×1850H/4-8KL112x(11)400×1850地下室負一層梁6#房負一層結平板厚120、130D/6-8KL105x(12)400×15008KL110y(8)400×1500、400×14501/6、1/7KL111y(7)400×1650、400×15005、6KL115y(7)、KL114y(3)900×650一層結平板厚300A與1/6~1/7KL201x(1)300×2800一層結平板厚150A與6KL217y(8)、KL216y(4)700×800屋頂AKL403x(7)300×1800根據(jù)《建設工程安全生產管理條例》的有關條款，需支模系統(tǒng)進行專項設計。本方案對梁板支模系統(tǒng)分類計算，搭設支模系統(tǒng)。支模系統(tǒng)施工前，方案先經專家評審通過，項目部管理人員理解方案，安全員對相關施工人員進行專項安全技術交底后搭設支模系統(tǒng)，各工種相互配合作業(yè)。二、編制依據(jù)《建設工程安全生產管理條例》《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008施工圖紙《施工手冊》（第四版）《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）《江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結構工程》（DGJ32/J30-2006）《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2009]87號《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》（建質[2009]254號）三、施工計劃（一）進度計劃1、6#房地下室底板砼計劃于2010年9月10日起澆筑墊層砼，頂板砼按后澆帶分區(qū)域施工。3#、4#房計劃于9月25日起澆筑墊層砼。3、4#房與1、2#房用6#商業(yè)用房與5#商業(yè)用房連接通道處因場內有施工道路通過，砼先澆筑至通道施工縫處，其余砼等通道挖去后再施工。預計論證部位砼于10月5日起澆筑。2、地下室內獨立柱砼先澆，墻板砼與頂板砼同時澆筑。上部結構剪力墻與結平板砼同時澆筑。3、支模系統(tǒng)驗收合格后封模，進行下道工序施工。4、支模系統(tǒng)拆除4.1、砼施工完畢待監(jiān)理批準方可拆去梁、剪力墻側模板。4.2、負二層的梁板支模系統(tǒng)待負一層砼達到設計強度、拆模后再拆除，后澆帶、施工縫處整跨支模系統(tǒng)不拆除。（二）材料計劃1、地下室支模系統(tǒng)砼采用泵送商品砼，提前2天與商品砼供應商聯(lián)系，確定澆筑時間。2、支模用鋼管1000噸、扣件10萬只、2萬只頂托已到現(xiàn)場。3、鋼管、進場扣件已進行抽樣檢測，與計算采用數(shù)據(jù)相符。（三）設備計劃1、經緯儀：2臺2、水準儀：3臺3、鋼卷尺：50m長3把、5m長10把4、拉線、線墜5、力矩扳手：1把ACD型預制式20—100Nm四、施工工藝技術：（一）技術參數(shù)1、荷載選擇模板及其支架荷載標準值及荷載分項系數(shù)，采用《江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結構工程》（DGJ32/J30-2006）附錄A中的數(shù)據(jù)序號名稱荷載1木模板自重0．30KN/m22砼自重24KN/m33梁鋼筋自重板鋼筋自重1．524KN/m31．124KN/m34振搗荷載計算水平面荷載2．0KN/m2計算垂直面荷載4．0KN/m25施工人員及設備荷載計算底模及木方時泵送砼4.0KN/m2，計算彎矩時再以集中力2.5KN驗算，取大值計算鋼管橫桿時2．4KN/m2計算立桿及其他支承構件1．0KN/m22、材料選擇材料規(guī)格性能指標及其他鋼管Q235鋼φ48×2.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2截面積：A=3.慣性矩：I=10.2cm截面模量：W=4.25cm回轉半徑：i=1.60cm彈性模量：E=2.06×105N/mm2模板材（松木）50×100方自重30N/m截面慣性距Ix=4166667mm4截面最大抵抗距Wx=83333m順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順紋抗壓：fc=10N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2多層板12厚根據(jù)《江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結構工程》（DGJ32/J30-2006）表4.1.3-2中的數(shù)據(jù)：截面模量：W=24000mm2彈性模量：E=4050N/mm2慣性矩：I=144000mm靜彎曲強度垂直纖維向最小值：f=10.32N/mm2抗剪：τ=1.2N/mm2自重0.066KN/m2（現(xiàn)場秤量）對拉螺栓φ12【N】=12.9KN扣件承載力8KN（二）工藝流程1、地下室底板砼→搭設梁、板、墻板支模系統(tǒng)→墻、梁，板砼→墻模板拆除→梁、板模板支模系統(tǒng)拆除。后澆帶兩側支模系統(tǒng)待后澆帶內砼施工完畢達到設計強度后拆除。2、模板搭設施工順序：立桿→水平桿（大橫桿）→小橫桿→50×100木方立方→底模→梁筋→側模、拉結螺栓→板模→板筋→梁、板、剪力墻砼→砼養(yǎng)護→拆除支撐系統(tǒng)。（三）施工方法1、本工程模板采用50×100木方，12厚多層板和φ48×2.8鋼管，φ12穿墻螺桿，螺帽、“3”2、地下室砼按后澆帶分區(qū)域施工。地下室內混凝土框架柱先澆筑，剪力墻板與地下室頂板砼同時澆筑。通道處砼先澆筑至后澆帶處，其余砼待施工道路挖除后再澆筑。砼采用汽車泵泵送砼。3、立桿支承在地下室混凝土底板上。負一層與負二層支模立桿上下對齊。4、支模系統(tǒng)搭設前，先做專項安全技術交底，支模系統(tǒng)由架子工搭設。5、施工前，由現(xiàn)場技術人員根據(jù)施工方案在砼板面上按平面布置圖確定立桿及縱橫水平桿位置。6、梁支模做法：房號梁、板規(guī)格鋼管小橫桿間距mm立桿縱距立桿橫距水平桿步距簡圖備注中邊3#4#房及商業(yè)板300800800800≤1800板400、450750750750600×1850、500×1450、600×1400、500×1750、400×1850、≤400≤400≤800550+550梁底立桿加密，以600×1850計算500×1400、400×1150、500×1150、500×1200、600×900、500×1300、600×1050、500×900≤800≤800≤800550+550以500×1400計算梁截面<0.45m26780010006#商業(yè)局部板300(5#通道口)8008008005#通道口300×2800400400800550+550梁底立桿加密，在600×1850計算400×1850、400×1500、400×1450、400×1650、700×800、300×18005005001000550+550梁底立桿加密，以400×1850梁計算扁梁900×6505005001000500+400+500參照400×18507、6#商業(yè)房負一層在eq\o\ac(○,A)軸上1/6~1/7軸間與5#房相通，板頂標高-2.450m，梁KL201x(1)為300×2800，現(xiàn)澆板在該梁處局部加厚為300（同5#房連接通道板）。該通道板設計圖紙在5#房圖紙上，梁支模系統(tǒng)做法在上條表格中。8、3#、4#房南面與1#、2#房地下室二層通道相通，位置在B-A1軸上B-01~B-02及B-15~B-17區(qū)域，B-A1軸上梁負一層為300×600、板厚200；一層梁為500×900，板厚450；跨度6.5m。見附圖。9、不同板厚相交處水平桿無法拉通，所以水平桿由密向疏方向延伸二跨。

11、梁板立桿頂部頂托節(jié)點詳圖：12、在通道口、后澆帶處、在地下室剪力墻與獨立柱間垂直于剪力墻的軸線上設垂直剪刀撐（見附圖）。13、全高設置縱橫向水平桿，梁板柱支撐系統(tǒng)形成一整體，從而確保結平層砼澆筑時整個支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。14、水平桿件采用對接接頭。15、每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-65N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的鋼管。梁板底模板起拱1‰。16、砼澆筑方向先遠后近，砼分層澆筑，不能集中堆載，砼堆載高度不能大于作業(yè)面設計標高100mm。梁砼分層澆筑，每層砼澆筑高度不大于400mm。通道口砼高差部位先澆筑墻板及兩側頂板砼，支模架兩側對稱受力后再澆筑梁砼。17、其他搭設要求按常規(guī)模板搭設方法。（四）檢查驗收1、項目部技術負責人對鋼管、頂托、扣件的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢，抽檢數(shù)量不低于用量的30%。發(fā)現(xiàn)質量不符合標準、情況嚴重的，進行100%的檢驗，并隨機見證取樣檢測。2、施工過程中：項目部管理人員、架子工組長同步檢查。3、施工完畢后，由項目負責人組織驗收，技術、質量安全員等人員參加。4、驗收標準：按施工方案搭設立桿垂直度全高不大于30mm其他模板起拱、平整度等驗收內容由項目部質檢員按《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）會同監(jiān)理人員共同驗收。五、施工安全保證措施（一）現(xiàn)場安全領導小組組長：周擁軍副組長：蔡洪祥常昌盛黃其田莫軍袁新群蘇小偉組員：嚴洪興彭仁林顧俊杰錢建偉（二）安全措施作業(yè)工人佩戴好安全防護用品。支模前項目工程技術負責人對現(xiàn)場管理人員、操作班組、作業(yè)人員進行專項安全交底，并履行簽字手續(xù)。臨邊無防護設施情況下支模應系好安全帶。在水平桿件上鋪木板或竹笆，供搭設時工人行走。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，本工程按后澆帶分段施工，在后澆帶處的桿件與相鄰部位連續(xù)搭設。搭設時，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。泵車送料時，平臺上不準過量堆放，砼堆放高度不得超出設計板厚100mm，嚴防平臺超載而倒塌傷人。地泵澆筑砼時，泵管下墊短鋼管，減少砼輸送時泵管對支模系統(tǒng)的沖擊。施工作業(yè)人員不要聚集在一起，應分散作業(yè)。按既定的砼澆筑方案確定的砼澆筑方向澆筑砼。砼澆筑時項目部安排專人木工進行看模，嚴禁站在支模架下看模。用強光手電照明監(jiān)控支撐系統(tǒng)情況，聽到異常聲響立即報告項目部人員，并停止作業(yè)，施工人員撤離。項目部接到報告后與監(jiān)理、業(yè)主分析施工情況，采取相應措施。待隱患消除后才能繼續(xù)作業(yè)。鋪裝梁、結平板模板時必須搭設可靠的操作平臺，模板安裝時應搭設好外架，操作層鋪設竹排，架子外圍掛好安全網。10、若發(fā)生事故，立即報告并按公司和項目部的應急預案方案執(zhí)行。搶救傷員防止傷害擴大。（三）應急措施1、有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。2、人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。3、傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。4、現(xiàn)場保護由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設置警戒區(qū)域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由門衛(wèi)和項目部管理人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。（四）監(jiān)測監(jiān)控砼澆筑時項目部安排專人木工進行看模，嚴禁站在支模架下看模。用強光手電照明監(jiān)控支撐系統(tǒng)情況，聽到異常聲響立即報告項目部人員，并停止作業(yè)，施工人員撤離。六、勞動力計劃現(xiàn)場項目部安全員：嚴洪興彭仁林顧俊杰支模架搭設單位：孝斌搭建七、計算書及相關圖紙

地下室通道頂板、現(xiàn)澆砼梁模板支撐系統(tǒng)設計計算書（一）地下室500厚板模板支撐計算本工程涉及的500厚在CK3頂板，現(xiàn)澆砼板支模系統(tǒng)為：模板采用50×100木方，12厚多層板和φ48×2.8鋼管。500厚板設計方案為：12厚多層板50×100木方，木方立放，木方間距不大于200；木方下縱橫向鋼管水平桿，間距均為不大于700，立桿間距≤700×700，地下室立桿無接頭。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.512③鋼筋自重標準值1.124×0.50.51④施工人員及設備荷載4.04.0荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+10.8+0.51）×1.2+4.0×1.4=19.53KN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+10.8+0.51）×1.35+4.0×0.7×1.4=19.59KN/m2二者取大值,取q2=19.59KN/m2計算時乘以結構重要性系數(shù)γ0=0.9，q=19.59×0.9=17.63KN/m22、底模多層板驗算2.1彎矩驗算按照簡支梁計算，模板下木方間距為187.52.1.1施工荷載為均布線荷載時計算簡圖如下：此時線荷載q=q×1.0=17.63×1.0=17.63KN/m=17.63N/mm最大彎距M1=QUOTEQUOTE17.63×187.52/8=77476N.mm2.1.2施工荷載為集中荷載時，計算簡圖如下：（集中荷載按2.5KN驗算）多層板模板自重線荷載設計值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷載設計值P=2.5×1.4=3.5KN此時最大彎矩M2=0.08×0.18752/8QUOTEQUOTE+3.5×0.1875/4QUOTEQUOTE=0.1644KN.m=164400N.mm2.1.3由于M2>M1，故多層板模板強度驗算采用M2=175400N.mm12厚多層板截面模量W=24000mm3靜彎曲強度最小值f=10.32N/mm2彈性模量E=4050N/mm2所以多層板承載力為σ=M/WQUOTEQUOTE=164400/24000=6.85N/mm2＜f=10.32N/mm2滿足要求.2.2剪應力驗算剪力V=pL/2QUOTEQUOTE=17.63×187.5/2QUOTEQUOTE=1653N剪應力τ=3v/（2bh）QUOTEQUOTE=3×1653/（2×1000×12）QUOTEQUOTE=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2滿足要求2.3撓度驗算慣性距I=144000mm4撓度驗算時，不計算施工人員設備荷載及荷載分項系數(shù)，即此時荷載q=（①+②+③）×1.0=（0.3+10.8+0.51）×0.9=10.45KN/m=10.45N/mm最大撓度ωmax=5ql4/（384EI）QUOTEQUOTE=5×10.45×187.54/（384×4050×144000）QUOTEQUOTE=0.29＜【ω】=l/400=187.5/400=0.5mm滿足要求。3、板底50×100木方驗算木方間距為187.5，豎放。鋼管間距750×750。50×100木方截面模量W=83333mm350×100木方慣性距I=4166667mm450×100木方彈性模量E=9000N/mm23.1彎矩驗算3.1.1木方上施工荷載為線荷載時的計算簡圖如下：木方上線荷載q=17.63×0.1875=3.31KN/m=3.31N/mm此時最大彎距M1=ql2/8QUOTEQUOTE=3.31×7502/8QUOTEQUOTE=232734N.mm3.1.2木方上施工荷載集中荷載時，計算簡圖如下：（集中荷載以2.5KN驗算）木方自重線荷載設計值0.03×1.2=0.036KN/m跨中集中荷載設計值P=2.5×1.4=3.5KN/m此時最大彎矩M2=0.036×0.752/8QUOTEQUOTE+3.5×0.75/4QUOTEQUOTE=0.65878KN.m=658780N.mm3.1.3由于M2>M1，故木方彎矩應按M2驗算強度承載力σ=M/WQUOTEQUOTE=658780/83333QUOTEQUOTE=7.9N/mm2＜fm=13N/mm2滿足要求.3.2剪應力驗算剪力V=ql/2QUOTEQUOTE=3.31×750/2QUOTEQUOTE=1241Nτ=3V/（2bh）QUOTEQUOTE=3×1241/（2×50×100）QUOTEQUOTE=0.37N/mm2＜【τ】=1.4N/mm2滿足要求.3.3撓度驗算撓度驗算時，不計算施工人員設備荷載及荷載分項系數(shù)，即此時q=（①+②+③）×0.9×0.1875=(0.3+10.8+0.51)×0.9×0.1875=1.96KN/m=1.96N/mm最大撓度ωmax=5ql4/(384EI)QUOTEQUOTE=5×1.96×7504/（384×9000×4166667）QUOTEQUOTE=0.22mm＜【ω】=l/400=750/400=1.8mm滿足要求。4、鋼管小橫桿驗算4.1荷載計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.4510.8③鋼筋自重標準值1.124×0.450.51④施工人員及設備荷載2.42.4荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+10.8+0.51）×1.2+2.4×1.4=17.29KN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+10.8+0.51）×1.35+2.4×0.7×1.4=18.03KN/m2二者取大值,取q2=18.03KN/m2計算時乘以結構重要性系數(shù)γ0=0.9，q=18.03×0.9=16.23KN/m2則木方上線荷載為q=16.23×0.1875=3.04KN/m=3.04N/mm4.2彎矩驗算鋼管小橫桿承受木方傳來的集中荷載，木方間距是187.5mm，集中力P=ql=3.041×750=2280Nφ48×2.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2截面積：A=3.慣性矩：I=10.20cm截面模量：W=4.25cm彈性模量：E=2.06×105N/mm2最大彎距Mmax=pl/2QUOTEQUOTE=2280×750/2QUOTEQUOTE=855000N.mm承載力σ=Mmax/WQUOTEQUOTE=855000/4250=201N/mm2＜f=205N/mm2滿足要求4.3撓度驗算驗算撓度時不包括荷載分項系數(shù)及施工人員和設備荷載，此時P=（①+②+③）×0.1875×750=（0.3+10.8+0.51）×0.1875×750=1633N最大撓度ωmax=19pl3/(384EI)QUOTEQUOTE=19×1633×7503/(384×206000×102000)QUOTEQUOTE=1.6mm＜【ω】=l/400=750/400=1.8mm滿足要求5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算5.1荷載計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.4510.8③鋼筋自重標準值1.124×0.450.51④施工人員及設備荷載1.01.0荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+10.8+0.51）×1.2+1.0×1.4=15.33KN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+10.8+0.51）×1.35+1.0×0.7×1.4=16.65KN/m2二者取大值,取q2=16.65KN/m2所以每根立桿承載N=16.65×0.75×0.75=9.4KN板底立桿下頂部設頂托。5.2本工程板底鋼管立桿步距不大于1.6米,l0/i=1800φ=0.481立桿的穩(wěn)定性：σ=N/(φA)=9400/(0.481×397)=滿足要求

（二）地下室300厚頂板模板支撐計算本工程涉及高大模板處的300厚頂板支模系統(tǒng)為：模板采用50×100木方，12厚多層板和φ48×2.8鋼管。300厚板設計方案為：12厚多層板50×100木方，木方立放，木方間距不大于200；木方下縱橫向鋼管水平桿，間距均為不大于800，立桿間距≤800×800，地下室立桿無接頭，立桿頂部均采用雙扣件。1、荷載的計算序號荷載名稱計算式值（kN/m2）①模板自重標準值0.30.3②砼自重標準值24×0.307.2③鋼筋自重標準值1.124×0.30.34④施工人員及設備荷載4.04.0荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+7.2+0.34）×1.2+4.0×1.4=14.21KN/m2荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+7.2+0.34）×1.35+4.0×0.7×1.4=14.5KN/m2二者取大值,取q2=14.5KN/m2計算時乘以結構重要性系數(shù)γ0=0.9，q=14.5×0.9=13.05KN/m22、底模多層板驗算2.1彎矩驗算按照簡支梁計算，模板下木方間距為2002.1.1施工荷載為均布線荷載時計算簡圖如下：此時線荷載q=q×1.0=13.05×1.0=13.05KN/m=13.05N/mm最大彎距M1=QUOTEQUOTE13.05×2002/8=65268N.mm2.1.2施工荷載為集中荷載時，計算簡圖如下：（集中荷載按2.5KN驗算）多層板模板自重線荷載設計值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷載設計值P=2.5×1.4=3.5KN此時最大彎矩M2=0.08×0.22/8QUOTEQUOTE+3.5×0.2/4QUOTEQUOTE=0.1754KN.m=175400N.mm2.1.3由于M2>M1，故多層板模板強度驗算采用M2=175400N.mm12厚多層板截面模量W=24000mm3靜彎曲強度最小值f=10.32N/mm2彈性模量E=4050N/mm2所以多層板承載力為σ=M/WQUOTEQUOTE=175400/24000=7.3N/mm2＜f=10.32N/mm2滿足要求.2.2剪應力驗算剪力V=pL/2QUOTEQUOTE=13.05×200/2QUOTEQUOTE=1350N剪應力τ=3v/（2bh）QUOTEQUOTE=3×1350/（2×1000×12）QUOTEQUOTE=0.2N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2滿足要求2.3撓度驗算慣性距I=144000mm4撓度驗算時，不計算施工人員設備荷載及荷載分項系數(shù)，即此時荷載q=（①+②+③）×1.0=（0.3+7.2+0.34）×0.9=7.06KN/m=7.06N/mm最大撓度ωmax=5ql4/（384EI）QUOTEQUOTE=5×7.06×2004/（384×4050×144000）QUOTEQUOTE=0.25＜【ω】=l/400=200/400=0.5mm滿足要求。3、板底50×100木方驗算木方間距為200，豎放。鋼管間距800×800。50×100木方截面模量W=83333mm350×100木方慣性距I=4166667mm450×100木方彈性模量E=9000N/mm23.1彎矩驗算3.1.1木方上施工荷載為線荷載時的計算簡圖如下：木方上線荷載q=13.05×0.2=2.61KN/m=2.61N/mm此時最大彎距M1=ql2/8QUOTEQUOTE=2.61×8002/8QUOTEQUOTE=208800N.mm3.1.2木方上施工荷載集中荷載時，計算簡圖如下：（集中荷載以2.5KN驗算）木方自重線荷載設計值0.03×1.2=0.036KN/m跨中集中荷載設計值P=2.5×1.4=3.5KN/m此時最大彎矩M2=0.036×0.82/8QUOTEQUOTE+3.5×0.8/4QUOTEQUOTE=0.70288KN.m=702880N.mm3.1.3由于M2>M1，故木方彎矩應按M2驗算強度承載力σ=M/WQUOTEQUOTE=702880/83333QUOTEQUOTE=8.43N/mm2＜fm=13N/mm2滿足要求.3.2剪應力驗算剪力V=ql/2QUOTEQUOTE=2.61×800/2QUOTEQUOTE=1044Nτ=3V/（2bh）QUOTEQUOTE=3×1044/（2×50×100）QUOTEQUOTE=0.31N/mm2＜【τ】=1.4N/mm2滿足要求.3.3撓度驗算撓度驗算時，不計算施工人員設備荷載及荷載分項系數(shù)，即此時q=（①+②+③）×0.9×0.2=(0.3+7.2+0.34)×0.9×0.2=1.41KN/m=1.41N/mm最大撓度ωmax=5ql4/(384EI)QUOTEQUOTE=5×1.41×8004/（384×9000×4166667）QUOTEQUOTE=0.20mm＜【ω】=l/400=800/400=2mm滿足要求。4、鋼管小橫桿驗算4.1荷載計算q=13.05KN/m2則木方上線荷載為q=13.05×0.2=2.96KN/m=2.61N/mm4.2彎矩驗算鋼管小橫桿承受木方傳來的集中荷載，木方間距是200mm，集中力P=ql=2.61×800=2088Nφ48×2.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2截面積：A=3.慣性矩：I=10.20cm截面模量：W=4.25cm彈性模量：E=2.06×105N/mm2最大彎距Mmax=pl/2QUOTEQUOTE=2088×800/2QUOTEQUOTE=835200N.mm承載力σ=Mmax/WQUOTEQUOTE=835200/4250=196.5N/mm2＜f=205N/mm2滿足要求4.3撓度驗算驗算撓度時不包括荷載分項系數(shù)及施工人員和設備荷載，此時P=（①+②+③）×0.2×800=（0.3+7.2+0.34）×0.2×800=1254.4N最大撓度ωmax=19pl3/(384EI)QUOTEQUOTE=19×1254×8003/(384×206000×102000)QUOTEQUOTE=1.5mm＜【ω】=l/400=800/400=2mm滿足要求5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算5.1荷載計算q=14.5KN/m2所以每根立桿承載N=14.5×0.8×0.8=9.28KN板底立桿下頂部設頂托。5.2本工程板底鋼管立桿步距不大于1.6米,l0/i=1800φ=0.481立桿的穩(wěn)定性：σ=N/(φA)=9280/(0.481×397=滿足要求及6#房300×2800板設計600×1850在B-B/C-8~B-20及E-1/B-N~B-L軸線上，以截面最大的600×1850梁進行支模系統(tǒng)設計。梁支模系統(tǒng)為：梁底12厚多層板，50×100木方五根，小橫桿間距400，立桿三根，其中梁底一根梁側二根，立桿橫距1100（550+550），梁底立桿縱距400，梁側立桿縱距800，立桿步距不大于1800。1750~1850高梁中間設3道Φ12對拉螺栓，1400~1450高梁中間設2道Φ12對拉螺栓。600×1400、500×1450、500×1750、400×1850、300×2800梁按600×1850梁搭設支模系統(tǒng)。1、荷載計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值0.3×(0.6+1.85×2)1.29②砼自重標準值24×0.6×1.8526.64③鋼筋自重標準值1.524×0.6×1.851.69④砼振搗荷載標準值2×0.61.2荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（1.29+26.64+1.69）×1.2+1.2×1.4=37.24KN/m荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（1.29+26.64+1.69）×1.35+1.2×0.7×1.4=41.16KN/m二者取大值,取q2=41.16KN/m2、梁底多層板模板驗算本工程地下室鋼管支撐均采用定尺鋼管。多層板下五根木方，如圖按四跨梁計算，計算簡圖如下：活載最大時彎矩系數(shù)Km=0.121剪力系數(shù)Kv=0.620撓度系數(shù)Kw=0.9672.1底模多層板彎矩驗算梁縱向線荷載轉換成橫向線荷載:q=41.16KN/最大彎距M=Kmql2=0.121N.m=186800N.mm12厚多層板W=24000mm3σ=QUOTE=QUOTE186800/24000=7.78N/10.32N/mm2滿足要求2.2剪力驗算剪力V=Kvql=0.620×68.6×150=6380Nτ=QUOTE=QUOTE3×6380/（2×1000×12）=0.80N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2滿足要求.2.3撓度驗算(不包括活荷載及荷載分項系數(shù)):荷載組合:①+②+③=1.29+26.64+1.69KN/梁縱向線荷載轉換成橫向線荷載:q=KN/12厚多層板慣性距I=144000mm4彈性模量E=4050N/mm2最大撓度ωmax=KwQUOTE=0.967×QUOTE49.37×1504/（100×4050×144000）=0.4mm＜【ω】=l/250=150/250=0.6mm滿足要求。3、梁底木方驗算底模下5根木方，按4根木方受力計算，這樣的計算結果是安全的。鋼管小橫桿作為木方的支點，間距400mm，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：最不利荷載組合時的彎矩系數(shù)Km=0.117撓度系數(shù)Kw=0.990最大剪力系數(shù)Kv=0.6173.1木方彎矩驗算：q=41.16KN/Mmax=Kmql2=0.117×41.16×4002=770515N.σ=QUOTE=770515/（83333×4）N/13N/mm2滿足要求.3.2抗剪強度驗算剪力V=Kvql=0.617×41.16×400=10158Nτ=QUOTE=3×10158/（2×50×100×4）QUOTE=0.76N/mm2【τ】=1.4N/mm2滿足要求3.3撓度驗算：梁荷載不包括活荷載及荷載分項系數(shù)，此時q=①+②+③=1.29+26.64+1.69KN/最大撓度ωmax=QUOTE=0.99×29.62×4004/（100×9000×4166667×4）QUOTEQUOTE=0.1mm＜【ω】=l/400=400/400=1.0mm.滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗算4.1彎矩驗算小橫桿間距為400，立桿橫距550+550，梁底中間一根立桿，兩側兩根立桿。小橫桿計算簡圖如下:簡化為小橫桿線荷載q=41.16N/Mmax=QUOTE(2-QUOTE)=N.σ=QUOTE=653117/4250N/mm2fm=205N/mm2滿足要求4.2撓度驗算撓度計算時不計算活荷載及荷載分項系數(shù)，此時梁線荷載為①+②+③=1.29+26.64+1.69KN/折算至小橫桿上的線荷載為29.62KN/最大撓度ωmax=QUOTE=19.75×3002×5502/（48×206000×102000）QUOTEQUOTE×(1.5-/QUOTEQUOTE)=0.64mm＜【ω】=l/400=550/400=1.26mm滿足要求。5、梁側板對拉螺栓計算5.1荷載驗算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中=24.000kN/m3t=6hV=1.85H=1.85m；1=1.2002=1.2新澆混凝土側壓力標準值F1=0.22×24×6×1.2×1.2×1.850.5=62.05kN/m2F2=24×1.85=44.4KN/M2取較小值F2。有效壓頭高度62.05/24=2.58m>梁高1.85m,所以需考慮振搗荷載對側模板的影響5.2梁側板對拉螺栓計算振搗混凝土產生荷載:4.0kN/m2φ12穿墻螺桿雙頭對拉,水平間距400，垂直間距400(F2×1.2+4×1.4)×0.95=（44.4×1.2+4×1.4）×0.95=55.94kN/m2F’=55.94×0.4×0.4=8.95KN＜【N】=12.9KN,滿足要求。6、梁下鋼管支撐驗算梁下支撐鋼管采用φ48×2.8,順梁方向梁底（中）立桿縱距400，梁側（邊）立桿縱距800計算簡圖為中間立桿承受的荷載最大,計算簡圖為N中=qb(2-QUOTE)=27.44×300×（2-300/550QUOTEQUOTE）=11974N=11.974KNN邊=qb2/(2l)=33.06×2002/(2×550)=2245N=2.25KN水平桿步距不大于1.8米,l0/i=1800φ=0.481立桿的穩(wěn)定性：σ=N/（ψA）=11974/(0.481×397),滿足要求。7、梁側大橫桿驗算7.1彎矩驗算大橫桿承受小橫桿傳來的集中荷載，小橫桿間距為400，梁側立桿作為大橫桿的支點Max=2.25×0.8/4=0.45KN.M=450000N.mmσ=M/W=450000/4250=106N/mm2＜fm=205N/mm2大橫桿抗彎滿足要求7.2撓度驗算Wmax=N邊.L3/(48EI)=2245×8003/(48×206000×102000)=1.1mm＜〔W〕=L/400=800/400=2.0mm大橫桿撓度滿足要求所以：600×1850梁支模系統(tǒng)為：梁底12厚多層板，50×100木方五根，小橫桿間距400，立桿三根，其中梁底一根梁側二根，立桿橫距1100（550+550），梁底立桿縱距400，梁側立桿縱距800，立桿步距不大于1800。2800高梁中間設4道Φ12對拉螺栓，1850高梁中間設3道Φ12對拉螺栓，1200-1500高梁中間設2道Φ12對拉螺栓。這樣的支模系統(tǒng)承載能力能滿足要求。板計算3#、4#房梁截面積小于等于0.7m2且大于0.45m2的梁取截面最大的500×1400梁設計支模系統(tǒng)，在該區(qū)間范圍內的梁支模搭設參數(shù)500×1400梁。500×1400梁支模系統(tǒng)設計：梁底12厚多層板，50×100木方四根，小橫桿間距800，立桿三根，其中梁底一根梁側二根，立桿橫距1100（550+550），立桿縱距800，立桿步距不大于1800。梁中間設2道1、荷載計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值0.3×(0.5+1.4×2)0.99②砼自重標準值24×0.5×1.416.8③鋼筋自重標準值1.524×0.5×1.41.07④砼振搗荷載標準值2×0.51.0荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.99+16.8+1.07）×1.2+1.0×1.4=24.03KN/m荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.99+16.8+1.07）×1.35+1.0×0.7×1.4=26.44KN/m二者取大值,取q2=26.44KN/m2、梁底多層板模板驗算多層板下四根木方，如圖按三跨梁計算，計算簡圖如下：活載最大時彎矩系數(shù)Km=0.117剪力系數(shù)Kv=0.617撓度系數(shù)Kw=0.9902.1底模多層板彎矩驗算梁縱向線荷載轉換成橫向線荷載:q=226.44KN/最大彎距M=Kmql2=0.117N.m=173000N.mm12厚多層板W=24000mm3σ=QUOTE=QUOTEQUOTE173000/24000=7.2N/10.32N/mm2滿足要求2.2剪力驗算剪力V=Kvql=0.617×52.88×167=5449Nτ=QUOTE=QUOTE3×5449/（2×1000×12）=0.68N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2滿足要求.2.3撓度驗算(不包括活荷載及荷載分項系數(shù)):荷載組合:①+②+③=0.99+16.8+1.07KN/梁縱向線荷載轉換成橫向線荷載:q=KN/12厚多層板慣性距I=144000mm4彈性模量E=4050N/mm2最大撓度ωmax=KwQUOTE=0.990×QUOTE37.72×1674/（100×4050×144000）=0.5mm＜【ω】=l/250=167/250=0.67mm滿足要求。3、梁底木方驗算底模下4根木方，按3根木方受力計算，這樣的計算結果是安全的。鋼管小橫桿作為木方的支點，間距800mm，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：最不利荷載組合時的彎矩系數(shù)Km=0.117撓度系數(shù)Kw=0.990最大剪力系數(shù)Kv=0.6173.1木方彎矩驗算：q=26.44KN/Mmax=Kmql2=0.117×26.44×8002=1979827N.σ=QUOTE=1979827/（83333×3）N/13N/mm2滿足要求.3.2抗剪強度驗算剪力V=Kvql=0.617×26.44×800=13051Nτ=QUOTE=3×13051/（2×50×100×3）QUOTE=1.30N/mm2【τ】=1.4N/mm2滿足要求3.3撓度驗算：梁荷載不包括活荷載及荷載分項系數(shù)，此時q=①+②+③=0.99+16.8+1.07=18.86KN/最大撓度ωmax=QUOTE=0.99×18.86×8004/（100×9000×4166667×3）QUOTEQUOTE=0.7mm＜【ω】=l/400=800/400=2.0mm.滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗算4.1彎矩驗算小橫桿間距為800，立桿橫距550+550，梁底中間一根立桿，兩側兩根立桿。小橫桿計算簡圖如下:簡化為小橫桿線荷載q=26.44N/Mmax=QUOTE(2-QUOTE)=N.σ=QUOTE=789376/4250N/mm2fm=205N/mm2滿足要求4.2撓度驗算撓度計算時不計算活荷載及荷載分項系數(shù)，此時梁線荷載為①+②+③=0.99+16.8+1.07=18.86KN/折算至小橫桿上的線荷載為18.86KN/最大撓度ωmax=QUOTE=30.18×2502×5502/（48×206000×102000）QUOTEQUOTE×(1.5-/QUOTEQUOTE)=0.73mm＜【ω】=l/400=550/400=1.26mm滿足要求。5、梁側板對拉螺栓計算5.1荷載驗算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中=24.000kN/m3t=6hV=1.4H=1.4m；1=1.2002=1.2新澆混凝土側壓力標準值F1=0.22×24×6×1.2×1.2×1.40.5=54.0kN/mF2=24×1.4=33.6KN/M2取較小值F2。有效壓頭高度54.0/24=2.25m>梁高1.4m,所以需考慮振搗荷載對側模板的影響5.2梁側板對拉螺栓計算振搗混凝土產生荷載:4.0kN/m2φ12穿墻螺桿雙頭對拉,水平間距400，垂直間距400(F2×1.2+4×1.4)×0.95=（33.6×1.2+4×1.4）×0.95=43.6kN/m2F’=43.6×0.4×0.4=7.0KN＜【N】=12.9KN,滿足要求.6、梁下鋼管支撐驗算梁下支撐鋼管采用φ48×2.8,順梁方向立桿縱距800計算簡圖為中間立桿承受的荷載最大,計算簡圖為N中=qb(2-QUOTE)=42.3×250×（2-250/550QUOTEQUOTE）=16343N=16.34KN水平桿步距不大于1.8米,l0/i=1800φ=0.481立桿的穩(wěn)定性：σ=N/（ψA）=16343/(0.481×397),滿足要求。所以：500×1400梁支模系統(tǒng)為（含截面積小于等于0.7m2且大于0.45m2梁底12厚多層板，50×100木方四根，小橫桿間距800，立桿三根，其中梁底一根梁側二根，立桿橫距1100（550+550），立桿縱距800，立桿步距不大于1800。梁中間設2道Φ12對拉螺栓。這樣的支模系統(tǒng)承載能力能滿足要求。板設計6#房板厚120、130、140，板支模立桿間距不大于1000×1000，梁立桿縱距與板立桿縱距相成倍數(shù)，對于截面大于0.45m2的梁，以截面最大的400×1850梁進行支模系統(tǒng)設計，該梁支模系統(tǒng)為：梁底12厚多層板，50×100木方四根，小橫桿間距500，立桿三根，其中梁底一根梁側二根，立桿橫距1100（550+550），梁底立桿縱距500，梁側立桿縱距1000，立桿步距不大于1800。1850高梁中間設3道Φ12對拉螺栓。1、荷載計算序號荷載名稱計算式值（kN/m）①梁模板自重標準值0.3×(0.4+1.85×2)1.23②砼自重標準值24×0.4×1.8521.12③鋼筋自重標準值1.524×0.4×1.851.13④砼振搗荷載標準值2×0.40.8荷載組合一:由活荷載效應控制時,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（1.23+17.76+1.13）×1.2+0.8×1.4=25.26KN/m荷載組合二:由永久荷載效應控制時,q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（1.23+17.76+1.13）×1.35+0.8×0.7×1.4=27.95KN/m二者取大值,取q2=27.95KN/m2、梁底多層板模板驗算多層板下四根木方，如圖按三跨梁計算，計算簡圖如下：活載最大時彎矩系數(shù)Km=0.117剪力系數(shù)Kv=0.617撓度系數(shù)Kw=0.9902.1底模多層板彎矩驗算梁縱向線荷載轉換成橫向線荷載:q=27.95KN/最大彎距M=Kmql2=0.117N.m=144600N.mm12厚多層板W=24000mm3σ=QUOTE=QUOTEQUOTE144600/24000=6.03N/10.32N/mm2滿足要求2.2剪力驗算剪力V=Kvql=0.617×69.88×133=5734Nτ=QUOTE=QUOTE3×5734/（2×1000×12）=0.72N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2滿足要求.2.3撓度驗算(不包括活荷載及荷載分項系數(shù)):荷載組合:①+②+③=1.23+17.76+1.13KN/梁縱向線荷載轉換成橫向線荷載:q=KN/12厚多層板慣性距I=144000mm4彈性模量E=4050N/mm2最大撓度ωmax=KwQUOTE=0.990×QUOTE50.3×1334/（100×4050×144000）=0.3mm＜【ω】=l/250=133/250=0.53mm滿足要求。3、梁底木方驗算底模下4根木方，按3根木方受力計算，這樣的計算結果是安全的。鋼管小橫桿作為木方的支點，間距500mm，按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：最不利荷載組合時的彎矩系數(shù)Km=0.117撓度系數(shù)Kw=0.990最大剪力系數(shù)Kv=0.6173.1木方彎矩驗算：q=27.95KN/Mmax=Kmql2=0.117×27.95×5002=817538N.σ=QUOTE=817538/（83333×3）N/13N/mm2滿足要求.3.2抗剪強度驗算剪力V=Kvql=0.617×27.95×500=8623Nτ=QUOTE=3×8623/（2×50×100×3）QUOTE=0.86N/mm2【τ】=1.4N/mm2滿足要求3.3撓度驗算：梁荷載不包括活荷載及荷載分項系數(shù)，此時q=①+②+③=1.23+17.76+1.13KN/最大撓度ωmax=QUOTE=0.99×20.12×5004/（100×9000×4166667×3）QUOTEQUOTE=0.1mm＜【ω】=l/400=500/400=1.2mm.滿足要求。4、梁底鋼管小橫桿驗算4.1彎矩驗算小橫桿間距為500，立桿橫距550+550，梁底中間一根立桿，兩側兩根立桿。小橫桿計算簡圖如下:簡化為小橫桿線荷載q=27.95N/Mmax=QUOTE(2-QUOTE)=N.σ=QUOTE=467792/4250N/mm2fm=205N/mm2滿足要求4.2撓度驗算撓度計算時不計算活荷載及荷載分項系數(shù)，此時梁線荷載為①+②+③=1.23+17.76+1.13KN/折算至小橫桿上的線荷載為20.12KN/最大撓度ωmax=QUOTE=25.15×2002×5502/（48×206000×102000）QUOTEQUOTE×(1.5-/QUOTEQUOTE)=0.4mm＜【ω】=l/400=550/400=1.26mm滿足要求。5、梁側板對拉螺栓計算6.1荷載驗算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中=24.000kN/m3t=6hV=1.85H=1.85m；1=1.2002=1.2新澆混凝土側壓力標準值F1=0.22×24×6×1.2×1.2×1.850.5=62.05kN/m2F2=24×1.85=44.4KN/M2取較小值F2。有效壓頭高度62.05/24=2.58m>梁高1.85m,所以需考慮振搗荷載對側模板的影響6.2梁側板對拉螺栓計算振搗混凝土產生荷載:4.0kN/m2φ12穿墻螺桿雙頭對拉,水平間距400，垂直間距400(F2×1.2+4×1.4)×0.95=（44.4×1.2+4×1.4）×0.95=55.94kN/m2F’=55.94×0.4×0.4=8.95KN＜【N】=12.9KN,滿足要求。6、梁下鋼管支撐驗算梁下支撐鋼管采用φ48×2.8,順梁方向梁底（中）立桿縱距500，梁側（邊）立桿縱距1000計算簡圖為中間立桿承受的荷載最大,計算簡圖為N中=qb(2-QUOTE)=34.94×200×（2-200/550QUOTEQUOTE）=11435N=11.435KNN邊=qb2/(2l)=34.94×2002/(2×550)=1271N=1.271KN水平桿步距不大于1.8米,l0/i=1800φ=0.481立桿的穩(wěn)定性：σ=N/（ψA）=11435/(0.481×397),滿足要求。7、梁側大橫桿驗算5.1彎矩驗算大橫桿承受小橫桿傳來的集中荷載，小橫桿間距為500，梁側立桿作為大橫桿的支點Max=1.271×1.0/4=0.32KN.M=