樂(lè)業(yè)公寓高大支模架方案

1、物業(yè)管理用房：2-3/D-E軸KZ3：600×600，高度：10.3米,L11:200×1000,KL3:300×1000,L5:200×500,板厚：120mm。300×1000梁模板支撐計(jì)算書(shū)梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁梁名稱KL14混凝土梁截面面尺寸(mmm×mmm)300×10000模板支架高度度H(m))10.3模板支架橫向向長(zhǎng)度B((m)15模板支架縱向向長(zhǎng)度L((m)20支架外側(cè)模板板高度Hmm（mm）1500梁側(cè)樓板厚度度(mm))120二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架架自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G1kk(kN//m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架架0.75新澆筑混凝土土自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G2kk(kN//m3)24混凝土梁鋼筋筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G3kk(kN//m3)1.5混凝土板鋼筋筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G3kk(kN//m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Q1kk(kN//m2)2.5支撐腳手架計(jì)計(jì)算單元上上集中堆放放的物料自自重標(biāo)準(zhǔn)值值Gjk(kNN)1模板支拆環(huán)境境是否考慮慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值值ωk(kN//m2)基本風(fēng)壓ω00(kN//m2)省份安徽0.25ωk=ω0μμzμst=0..032地區(qū)合肥市風(fēng)荷載高度變變化系數(shù)μμz地面粗糙度C類(有密集集建筑群市市區(qū))0.65模板支架頂部部離建筑物物地面高度度(m)10.18風(fēng)荷載體型系系數(shù)μs單榀模板支架架μst0.195整體模板支架架μstww1.962ωfk=ω00μzμstw=00.3199支架外側(cè)模板板μs1.3ωmk=ω00μzμs=0.2211三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系系數(shù)γ01.1腳手架安全等等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁梁支撐方式式梁兩側(cè)有板，梁梁底小梁平平行梁跨方方向梁跨度方向立立桿縱距是是否相等是梁跨度方向立立桿間距l(xiāng)la(mm))600梁底兩側(cè)立桿桿橫向間距距l(xiāng)b(mm))1200步距h(mmm)1200立桿伸出頂層層水平桿長(zhǎng)長(zhǎng)度a(mmm)450斜桿或剪刀撐撐設(shè)置剪刀撐符合《規(guī)規(guī)范》JGGJ1666-20116設(shè)置要要求新澆混凝土樓樓板立桿間間距l(xiāng)'a(mm))、l'b(mm))600、6000混凝土梁距梁梁底兩側(cè)立立桿中的位位置居中梁底左側(cè)立桿桿距梁中心心線距離((mm)600板底左側(cè)立桿桿距梁中心心線距離ss1(mm))600板底右側(cè)立桿桿距梁中心心線距離ss2(mm))600梁底增加立桿桿根數(shù)1梁底增加立桿桿布置方式式按梁兩側(cè)立桿桿間距均分分梁底增加立桿桿依次距梁梁底左側(cè)立立桿距離((mm)600梁底支撐小梁梁最大懸挑挑長(zhǎng)度(mmm)0梁底支撐小梁梁根數(shù)3梁底支撐小梁梁間距150每縱距內(nèi)附加加梁底支撐撐主梁根數(shù)數(shù)1結(jié)構(gòu)表面的要要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽蔽梁底支撐主梁梁左側(cè)懸挑挑長(zhǎng)度a11(mm))0梁底支撐主梁梁右側(cè)懸挑挑長(zhǎng)度a22(mm))0設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板板面板厚度t((mm)15面板抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f](NN/mm22)15面板抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[τ](NN/mm22)1.4面板彈性模量量E(N//mm2)6000取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2.5]×1＝40.711kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝38.016kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×2.5×1＝2.695kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×40.711×0.152＝0.114kN·mσ＝Mmax/W＝0.114×106/37500＝3.053N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×1504/(100×6000×281250)＝0.04mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.375×38.016×0.15+0.437×2.695×0.15＝2.315kNR2=1.25q1L=1.25×40.711×0.15＝7.633kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.15＝1.44kNR2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.15＝4.8kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型型(mm))40×90小梁抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f](NN/mm22)15.4444小梁抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[τ](NN/mm22)1.782小梁截面抵抗抗矩W(ccm3)54小梁彈性模量量E(N//mm2)9000小梁截面慣性性矩I(ccm4)243小梁計(jì)算方式式二等跨連續(xù)梁梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.315/1＝2.315kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2]/b=Max[7.633]/1=7.633kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=2.315/1＝2.315kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=0.045kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.35×0.5×(1-0.12)=0.653kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.35×0.5×(1-0.12)=0.653kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×(0.6-0.3/2)/2×1=1.909kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×(0.6-0.3/2)/2×1=1.909kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.315+0.045+0.653+1.909=4.922kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.633+0.045=7.678kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.315+0.045+0.653+1.909=4.922kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.922,7.678,4.922]=7.678kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.44/1＝1.44kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2']/b=Max[4.8]/1=4.8kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R3'/b=1.44/1＝1.44kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1-0.12)=0.44kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1-0.12)=0.44kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.3/2)/2×1=0.79kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.6-0.3/2)/2×1=0.79kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.44+0.03+0.44+0.79=2.7kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.8+0.03=4.83kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.44+0.03+0.44+0.79=2.7kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.7,4.83,2.7]=4.83kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.678×0.32，0.5×7.678×02]＝0.086kN·mσ=Mmax/W=0.086×106/54000=1.6N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.678×0.3，7.678×0]＝1.44kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.44×1000/(2×40×90)＝0.6N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.83×3004/(100×9000×243×104)＝0.009mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.678×0.3,0.375×7.678×0.3+7.678×0]=2.879kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.846kN,R2=2.879kN,R3=1.846kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.83×0.3,0.375×4.83×0.3+4.83×0]=1.811kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.012kN,R2'=1.811kN,R3'=1.012kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型型(mm))Ф48×3..2主梁計(jì)算截面面類型(mmm)Φ48×2..7主梁抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f](NN/mm22)205主梁抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[τ](NN/mm22)125主梁截面抵抗抗矩W(ccm3)4.12主梁彈性模量量E(N//mm2)2060000主梁截面慣性性矩I(ccm4)9.891、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.182×106/4120=44.109N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.687kNτmax=2Vmax/A=2×1.687×1000/384＝8.788N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.044mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.159kN，R2=6.254kN，R3=0.159kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=0.087kN，R2'=3.661kN，R3'=0.087kN七、2號(hào)主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型型(mm))Φ48×3..2主梁計(jì)算截面面類型(mmm)Ф48×2..7主梁抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f](NN/mm22)205主梁抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[τ](NN/mm22)125主梁截面抵抗抗矩W(ccm3)4.49主梁彈性模量量E(N//mm2)2060000主梁截面慣性性矩I(ccm4)10.78主梁計(jì)算方式式三等跨連續(xù)梁梁可調(diào)托座內(nèi)主主梁根數(shù)2主梁受力不均均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計(jì)，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6P＝max[R1，R2，R3]×0.6=Max[0.159，6.254，0.159]×0.6=3.752kN，P'＝max[R1'，R2'，R3']×0.6＝Max[0.087，3.661，0.087]×0.6=2.197kN1、抗彎驗(yàn)算2號(hào)主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.394×106/4490=87.746N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算2號(hào)主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.439kNτmax=2Vmax/A=2×2.439×1000/424＝11.504N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算2號(hào)主梁變形圖(mm)νmax＝0.247mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=5.065kN，R2=8.067kN，R3=8.067kN，R4=5.065kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.204/0.6=0.34kN，P2=8.067/0.6=13.445kN，P3=0.204/0.6=0.34kN八、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載載力容許值值[N]((kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2，P3]＝13.445kN≤[N]=30kN滿足足要求！九、立桿驗(yàn)驗(yàn)算立桿鋼管截面面類型(mmm)Ф48×3..2立桿鋼管計(jì)算算截面類型型(mm))Φ48×2..7鋼材等級(jí)Q235立桿截面面積積A(mmm2)384回轉(zhuǎn)半徑i((mm)16立桿截面抵抗抗矩W(ccm3)4.12抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]](N/mmm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q(kkN/m))0.151、長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算算l00=kμ((h+2aa)=1××1.1××(12000+2××450))=23110mmλ==l0/i=22310//16=1144.3375≤[[λ]=2230長(zhǎng)細(xì)細(xì)比滿足要要求！立桿桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比比計(jì)算如下下：l00=kμ((h+2aa)=1..217××1.1××(12000+2××450))=28111.277mmλ==l0/i=22811..270//16=1175.7704查表表得，φ11=0.22322、穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算算P11＝0.334kN，PP2＝13..445kkN，P33＝0.334kN支撐撐腳手架風(fēng)風(fēng)線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qqwk=la×ωfk=0..6×0..319==0.1991kN//m：風(fēng)荷荷載作用在在支架外側(cè)側(cè)模板上產(chǎn)產(chǎn)生的水平平力標(biāo)準(zhǔn)值值：Fwwk=lla×Hm×ωmk=0..6×1..5×0..211==0.199kN支撐撐腳手架計(jì)計(jì)算單元在在風(fēng)荷載作作用下的傾傾覆力矩標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值Mook：Mook=0..5H2qwk+HFFwk=0..5×100.32×0.1191+110.3××0.199=12..109kkN.m立桿桿考慮風(fēng)荷荷載造成的的立桿附加加軸力Nwwtk，計(jì)計(jì)算如下：：Nwwtk=66n×Mook/[[(n+11)(n++2)B]]=6×225×122.1099/[(225+1))×(225+2))×155]=0..172kkN不考考慮立桿附附加軸力時(shí)時(shí)：根據(jù)據(jù)《規(guī)范》JJGJ1666-20016第第5.3..7條，當(dāng)當(dāng)立桿材質(zhì)質(zhì)采用Q2235鋼材材時(shí)，單根根立桿軸力力設(shè)計(jì)值不不應(yīng)大于330kN..Ndd1＝maax[P11，P2，P3]+1..1×1..35×00.15××(10..3-1))＝maxx[0.334，133.4455，0.334]+22.0722＝15..516kkN≤300kN滿足足要求！考慮慮立桿附加加軸力時(shí)：：根據(jù)據(jù)《規(guī)范》JJGJ1666-20016第第5.3..7條，當(dāng)當(dāng)立桿材質(zhì)質(zhì)采用Q2235鋼材材時(shí)，單根根立桿軸力力設(shè)計(jì)值不不應(yīng)大于330kN..Ndd2=NNd1+11.1×11.4×00.6×NNwtk=115.5116+1..1×1..4×0..6×0..172==15.6676kNN≤30kkN滿足足要求！考慮慮風(fēng)荷載根據(jù)據(jù)《規(guī)范》JJGJ1666-20016第第5.3..2及5..3.3條條文說(shuō)明，立立桿產(chǎn)生的的最大附加加軸力與最最大彎曲應(yīng)應(yīng)力不發(fā)生生在同一位位置，所以有風(fēng)荷載載時(shí)立桿應(yīng)應(yīng)分別按軸軸心受壓構(gòu)構(gòu)件和壓彎彎構(gòu)件兩種種工況進(jìn)行行計(jì)算，并并應(yīng)同時(shí)滿滿足穩(wěn)定性性要求。按軸軸心受壓計(jì)計(jì)算穩(wěn)定性性，考慮立立桿附加軸軸力，不考考慮風(fēng)荷載載造成的彎彎曲應(yīng)力：：σ==Nd2/(φφ1A)＝115.6776×1003/(0..232××384))=1755.9599N/mmm2≤[σ]]=2055N/mmm2滿足足要求！按壓壓彎構(gòu)件計(jì)計(jì)算立桿穩(wěn)穩(wěn)定性，不不考慮立桿桿附加軸力力，考慮風(fēng)風(fēng)荷載造成成的彎曲應(yīng)應(yīng)力：Mwwd=γ0φwγQMwk=γ0φwγQ(wklah2/10))=1.11×0.66×1.44×(0..032××0.6××1.222/10))=0.0003kNN·mσ==Nd1/(φφ1A)+MMwd/W==15.5516×1103/(0..232××384))+0.0003×1106/41220=1774.799N/mmm2≤[σ]]=2055N/mmm2滿足足要求！十、高寬比比驗(yàn)算根據(jù)據(jù)《建筑施施工碗扣式式鋼管腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》JJGJ1666-20016第第6.3..13：獨(dú)獨(dú)立的模板板支撐架高高寬比不宜宜大于3，當(dāng)當(dāng)大于3時(shí)時(shí)，應(yīng)采取取加強(qiáng)措施施H//B=100.3/115=0..687≤≤3滿足足要求！十一、架體體抗傾覆驗(yàn)驗(yàn)算參考考《規(guī)范》JJGJ1666-20016第第5.3..11條：：B22l'a(gk1+ggk2)+22ΣGjkkbj≥3γγ0Mokgkk1——均勻分分布的架體體面荷載自自重標(biāo)準(zhǔn)值值kN/mm2gkk2——均勻分分布的架體體上部的模模板等物料料面荷載自自重標(biāo)準(zhǔn)值值kN/mm2Gjjk——支撐腳腳手架計(jì)算算單元上集集中堆放的的物料自重重標(biāo)準(zhǔn)值kkNbjj——支撐腳腳手架計(jì)算算單元上集集中堆放的的物料至傾傾覆原點(diǎn)的的水平距離離mB22l'a(gk1+ggk2)+22ΣGjkkbj=B2l'a[qH//(l'aa×l'b)+G1kk]+2××Gjk×B//2=1552×0.66×[0..15×110.3//(0.66×0.66)+0..5]+22×1×115/2==661..875kkN.m≥≥3γ0Mok=33×1.11×12..109==39.9959kNN.M滿足要求！300×10000梁側(cè)側(cè)模計(jì)算書(shū)書(shū)梁側(cè)模板計(jì)算算書(shū)計(jì)算算依據(jù)：1、《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工工規(guī)范》GGB506666-220112、《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB5500100-201103、《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GGB500009--201224、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》GGB500017--20033一、工程屬屬性新澆混凝梁名名稱KL14，標(biāo)標(biāo)高24..00m混凝土梁截面面尺寸(mmmxmmm)300×10000新澆混凝土梁梁計(jì)算跨度度(m)7.8二、荷載組組合側(cè)壓力計(jì)算依依據(jù)規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工工規(guī)范》GGB506666-22011混凝土重力密密度γc(kN//m3)24結(jié)構(gòu)重要性系系數(shù)1可變組合系數(shù)數(shù)0.9新澆混凝土初初凝時(shí)間tt0(h)4塌落度修正系系數(shù)β0.9混凝土澆筑速速度V(mm/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)側(cè)壓力計(jì)算算位置距梁梁頂面高度度H下掛(m))1新澆混凝土對(duì)對(duì)模板的側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G4kk(kN//m2)梁下掛側(cè)模GG4kmin{0..28γcct0βv1/22，γcH}＝mmin{00.28××24×44×0.99×21//2，244×1}＝＝min{{34.2213，224}＝224kN//m2混凝土下料產(chǎn)產(chǎn)生的水平平荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值Q4kk(kN//m2)2下掛掛部分：承承載能力極極限狀態(tài)設(shè)設(shè)計(jì)值S承承＝γ0[1.335×0..9×G44k+1..4×φccQ4k]＝11×[1..35×00.9×224+1..4×0..9×2]]＝31..68kNN/m2下掛掛部分：正正常使用極極限狀態(tài)設(shè)設(shè)計(jì)值S正正＝G4k＝244kN//m2三、支撐體體系設(shè)計(jì)小梁布置方式式水平向布置主梁間距(mmm)450主梁合并根數(shù)數(shù)2小梁最大懸挑挑長(zhǎng)度(mmm)75結(jié)構(gòu)表面的要要求結(jié)構(gòu)表面外露露對(duì)拉螺栓水平平向間距((mm)450梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mmm)120120梁下掛側(cè)模高高度(mmm)880880小梁道數(shù)(下下掛)44左側(cè)側(cè)支撐表：：第i道支撐距梁底距離((mm)支撐形式10固定支撐2200對(duì)拉螺栓3500對(duì)拉螺栓4800對(duì)拉螺栓右側(cè)側(cè)支撐表：：第i道支撐距梁底距離((mm)支撐形式10固定支撐2200對(duì)拉螺栓3500對(duì)拉螺栓4800對(duì)拉螺栓設(shè)計(jì)計(jì)簡(jiǎn)圖如下下：模板設(shè)計(jì)剖面面圖四、面板驗(yàn)驗(yàn)算模板類型覆面木膠合板板模板厚度(mmm)15模板抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f](NN/mm22)15模板抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[τ](NN/mm22)1.5模板彈性模量量E(N//mm2)60001、下掛掛側(cè)模梁截截面寬度取取單位長(zhǎng)度度，b＝11000mmm。W＝＝bh2/6=11000××152/6＝3375000mm3，I＝bbh3/12==10000×1533/12＝＝2812250mmm4。面板計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如如下：1、抗抗彎驗(yàn)算q11＝bS承＝1×331.688＝31..68kNN/mq11靜＝γ0×1.335×0..9×G44k×b＝＝1×1..35×00.9×224×1＝＝29.116kN//mq11活＝γ0×1.44×φc×Q4k×b＝＝1×1..4×0..9×2××1＝2..52kNN/mMmmax＝00.1q11靜L2+0.1117q11活L2=0.11×29..16×00.29332+0.1117×22.52××0.29932＝0.2276kNN·mσ＝＝Mmaxx/W＝00.2766×1066/375500＝77.3677N/mmm2≤[f]]＝15NN/mm22滿足足要求！2、撓撓度驗(yàn)算q＝＝bS正＝1×224＝244kN/mmνmmax＝00.6777qL4/(1000EI))=0.6677×224×2993.33334/(1000×60000×22812550)＝00.7133mm≤2293.3333/4400=00.7333mm滿足足要求！3、最最大支座反反力計(jì)算承載載能力極限限狀態(tài)R下下掛maxx＝1.11×q1靜靜×l左+1.22×q1活活×l左＝1.11×29..16×00.2933+1.22×2.552×0..293＝＝10.2296kNN正常常使用極限限狀態(tài)R''下掛maax＝1..1×l左左×q＝11.1×00.2933×24＝＝7.7444kN五、小梁驗(yàn)驗(yàn)算小梁最大懸挑挑長(zhǎng)度(mmm)75小梁計(jì)算方式式三等跨連續(xù)梁梁小梁類型方木小梁截面類型型(mm))40×90小梁彈性模量量E(N//mm2)9000小梁抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[τ](NN/mm22)1.663小梁截面抵抗抗矩W(ccm3)54小梁抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f](NN/mm22)15.4444小梁截面慣性性矩I(ccm4)2431、下掛掛側(cè)模計(jì)算算簡(jiǎn)圖如下下：跨中中段計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖懸挑挑段計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖1、抗抗彎驗(yàn)算q＝＝10.2296kNN/mMmmax＝mmax[00.1×qq×l2,0.55×q×ll12]=maax[0..1×100.2966×0.4452，0.55×10..296××0.07752]=0..208kkN·mσ＝＝Mmaxx/W＝00.2088×1066/540000＝33.8611N/mmm2≤[f]]＝15..444NN/mm22滿足足要求！2、抗抗剪驗(yàn)算Vmmax＝mmax[00.6×qq×l,qq×l1]=maax[0..6×100.2966×0.445，100.2966×0.0075]==2.788kNτmmax=33Vmaxx/(2bbh0)=3××2.788×10000/(22×40××90)＝＝1.1558N/mmm2≤[τ]]＝1.6663N//mm2滿足足要求！3、撓撓度驗(yàn)算q＝＝7.7444kN//mν11max＝＝0.6777qL44/(1000EI))=0.6677×77.7444×45004/(1000×90000×224300000)＝＝0.0998mm≤≤450//400==1.1225mmν22max＝＝qL4/(8EEI)=77.7444×7544/(8××90000×243300000)=0..001mmm≤755/4000=0.1188mmm滿足足要求！4、最最大支座反反力計(jì)算承載載能力極限限狀態(tài)R下下掛maxx＝maxx[1.11×10..296××0.455