轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)設(shè)備安裝施工方案(含圖)

**鋼鐵轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)設(shè)備安裝施工方案本工程包括兩臺轉(zhuǎn)爐2×1001轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)主要工藝設(shè)備安裝在1-B—1-D1-19—1-23線內(nèi)，2#轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)主要工藝設(shè)備安裝在煉鋼廠房1-B—1-D列1-23—1-27線內(nèi)，其中每臺轉(zhuǎn)爐的本體主要設(shè)備有：1209.499t，其中轉(zhuǎn)爐爐體的直徑φ6240mm，9100mm142.066t；2、100t278.791tφ8200mm×φ6600mm×2023mm178.353t；非傳動側(cè)軸承座39.426t35.210t；3、100t158.444t，一次減速機〔一〕重12.398t；一次減速機〔二〕重12.398t；二次減速機81.284t；扭13.890t；493.68135t3〔φ24.3668t。5、氧槍系統(tǒng)總重46.384t25.842t。1#2023830日安裝完的打算安排，擬定轉(zhuǎn)180t2100t〔見附圖〕進展吊裝就位。轉(zhuǎn)爐托圈安裝前需要將鋼水承受跨+8.700m的一根東西平臺梁去距轉(zhuǎn)爐南北中心線8米以內(nèi)的北邊的兩根立柱去掉以便托圈能夠平移到轉(zhuǎn)爐中心位置，安裝完托圈和轉(zhuǎn)爐本體后恢復(fù)。1、利用卷揚機和天車將傳動側(cè)和非傳動側(cè)軸承支座找正就位，精證鉸支座上平面水平。2、吊裝托圈的吊裝梁設(shè)立見以下圖。3、托圈吊裝前要做到：并測量內(nèi)徑尺寸；安裝需要熱裝，利用油煮加熱法進展組裝；在以上工作進展的同時，將托圈安裝小車放在軌道上，調(diào)整利用天車將裝好軸承的托圈放到鋼架小車平臺上，并用鋼絲〔鋼架小車構(gòu)造見附圖；〔見軸承座安裝關(guān)心鋼架圖〕吊至非傳動側(cè)軸承邊，盡量靠近軸承，將平臺支穩(wěn)當(dāng)；到托圈上；整好裝到安裝到傳動側(cè)耳軸上；安裝好軸承座后，用天車將軸承座安裝關(guān)心鋼架吊走；裝時在四個支撐點準(zhǔn)確就位。4226t，180t天車可短時間超載，吊裝時要正確的選擇索具和吊裝位置，起吊時要緩慢，指揮要準(zhǔn)確，信號要明顯，到指定高度時天車移位要平穩(wěn)，對中于支撐架要準(zhǔn)確。天車回鉤時要緩慢放下對準(zhǔn)四個支撐點，找平找正后做臨時加固后再摘鉤。中心線，將小車車輪固定；5t葫蘆拴在柱子上，作調(diào)整用；將吊裝卷揚機上的吊勾落下，拴好吊裝飾〔4點吊裝，檢查無誤后開吊裝；緩緩開動，等到鋼絲繩剛使上力時，停車；左右〕具；檢查無誤后，撤去鋼架小車；置；和葫蘆都松開，撤除臨時吊耳；180°，做臨時支撐固定。5、爐殼吊裝前要做到：２〕〔包括平臺預(yù)備。〔由制造廠在施工現(xiàn)場進展造廠對爐殼組對符合設(shè)計要求后交付我方安裝。把支撐裝置裝到爐殼上。５〕4組吊耳。６〕利用天車和300t吊車將爐殼翻轉(zhuǎn)倒立過來。6、爐殼裝置約重142.066t,承受倒裝法，吊裝時要正確選擇索具，起吊高度要和托圈接近，與托圈套裝時要保證與托圈同心，提升時要平穩(wěn)。7、利用天車將爐殼吊至拖排上，并用鋼絲繩等索具將爐殼固定到裝時南北中心線重合。8、牽引拖排的加固與檢查：爐殼在牽引拖排上利用鋼絲繩及卡扣無誤后再進展?fàn)恳ぷ鳌?、將在拖排上固定好的轉(zhuǎn)爐爐體〔倒立〕向轉(zhuǎn)爐正式安裝位置進展檢查縱橫向中心線、水平符合要求后，撤除鋼絲繩等索具，用卷揚機漸漸提升，始終與托圈保證同心，待爐體上三個支撐孔與托圈上三個支撐座孔凹凸全都時，停頓回鉤，用支撐爐殼的四個油壓機來調(diào)整穿三個支撐銷，銷子穿好后，用油壓機頂住爐殼，把油壓機固定好，卷揚機回鉤完成套裝任務(wù)。最終一次檢查縱橫向中心、水平和標(biāo)高都符合標(biāo)準(zhǔn)為止。1011傳動機構(gòu)安裝，大齒輪的安裝。使用分體吊裝方法，重設(shè)立一套卷+6.910和手拉葫蘆進展安裝，再將齒輪上罩利用葫蘆進展安裝，安裝4臺減速機和電機。傾動裝置安裝前為便于安裝工作的順當(dāng)進展，應(yīng)制作臨時的安100~150mm，平衡梁和滑移軌道見以下圖。將托圈水平放置用φ108×8鋼管固定在軸承支座的低部。50t的油頂。同放在軌道上。利用卷揚機吊離下機殼，使齒輪中心與耳軸同心，在大齒輪上以提高加熱速度和加熱效率。大齒輪加溫完畢，將保溫被撤除，大齒輪套入耳軸，當(dāng)?shù)竭_協(xié)作齒輪裝配完畢〔平衡梁、滑移軌道見以下圖。安裝切向鍵，切向鍵應(yīng)提前研磨好，0.05mm塞尺塞不入。安裝齒輪上罩。〔電機、扭力桿。機。14隙。每對切向鍵兩斜面之間以及鍵的工作面與鍵槽70%槽協(xié)作的過盈量應(yīng)符合設(shè)備技術(shù)文件的規(guī)定。懸掛式傾動裝置的二次減速機防扭轉(zhuǎn)支座的縱0.2/1000。承座中心至固定端軸承中心距偏差±0.5mm。偏差±1mm。轉(zhuǎn)爐耳軸中心與扭力桿軸承座中心的高度偏差0~＋1mm之間。2mm。2mm。0.1/1000。扭力桿水平度公差：1/1000。151617米平臺設(shè)立一根吊裝梁，將煙道分體吊裝，自轉(zhuǎn)爐中心線吊裝孔承受卷揚機吊葫蘆奪的方法。吊裝到位后用葫蘆進展調(diào)整對接，最終以轉(zhuǎn)爐中心線為基準(zhǔn)進展整體的標(biāo)高平面位置的找正。汽包承受260t汽車吊從鋼水承受跨吊至＋42.000米平臺安裝位置，進展找正。1910t，可用＋42.000米平臺頂上10t天車將分體的氧槍系統(tǒng)部件由換槍口吊至＋42.000米平臺進展組裝，找正。20在地面上將軸承清洗好安裝在耳軸上；用天車將鋼架小車放至軌道上；將裝好軸承的托圈放到鋼架上；將托圈與鋼架小車用鋼絲繩和葫蘆固定；利用天車將軸承座吊至鋼架平臺上逐件組裝，兩邊軸承座都組裝到耳軸上后吊走關(guān)心鋼架；利用手拉葫蘆和卷揚機將小車拖至托圈安裝位置；車時停頓，檢查無誤后將鋼架小車撤揍；利用卷揚機和調(diào)整葫蘆將托圈落下到安裝位置；180°，完成后做臨時固定。21、轉(zhuǎn)爐爐體吊裝過程見以下圖：利用天車和300車調(diào)整好方向，焊上另一組吊耳；用天車將爐體吊起。利用天車將轉(zhuǎn)爐爐體放置在拖排上，并與拖排固定在一起；利用手拉葫蘆將拖排和爐體拖至轉(zhuǎn)爐安裝中心線；要保持緩慢平穩(wěn)；待一切預(yù)備好后將托圈臨時固定；裝爐體支撐托座；待傳動系統(tǒng)安裝完成之后，可盤車或電動將爐體正轉(zhuǎn)過來；1、承德轉(zhuǎn)爐施工工期緊、任務(wù)重、體積大、多工種立體穿插作業(yè)2、施工前要對施工人員進展具體的安全技術(shù)交底，要樹立安全第事故發(fā)生。3、施工前要依據(jù)實際狀況，制定出切實可行的安全措施，并與有關(guān)單位、部門辦好必要的協(xié)議手續(xù)。4、大件設(shè)備的吊裝或牽引，要做到統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)，專人指揮，信號明確、綁扎合理、吊運緩慢平穩(wěn)，確保安全施工。5、凡參與施工的人員必需生疏此方案的特點，并有具體分工職責(zé)明確，聽從命令，不得擅自離開崗位。6、設(shè)備牽引到位后，要連續(xù)作戰(zhàn)指導(dǎo)設(shè)備完全就位，不得中間停留造成事故。1、10t4臺；8t2臺；、1000m；d664套，30m。3、2套120t 滑輪組，2套60t滑輪組，10個單輪滑子；4、100t4個；50t10個；5、50t4臺；6、吊裝梁3套，10.5m 2根；8m1根；7、拖排111套；8、300t1臺，50t1臺；9、熱裝加熱器1套。五、施工打算：2x100t轉(zhuǎn)爐施工工期特點，施工工期緊，安裝安排如下：六、勞動力資源安排：七、有關(guān)計算和校核，如以下圖：〔一〕托圈吊裝時的強度計算和強度校核：178.353t21t38t；8.2t19.1t；軸承總重2.4t；托圈+軸承+208.053t；P=240t；1、對梁A1-B1〔同A2-B2〕進展校核，如以下圖分析：YB1×7.5-120t×1.3=0YB1=20.8t；則YA1=120t-YB1=120t-20.8t=99.2t；1-1截面左端為爭論對象如以下圖分析：由X=0有Q=YA1=99.2t；m〔YA1〕=0，則M=99.2t×1.3m=128.96t·m=1289.6KN·mI計算如以下圖：計算各局部截面分塊面積：A=170×22=A=3740mm；1 3A=516×17=3740mm；2A=400×40=A=16000mm；4 6A=320×20=A=6400mm；5 8A=320×25=8000mm；7計算型心位置：Y=[A〔400+560-11〕×2+A

〔400+280〕×2+A〔400+11〕c 1 2 1+A〔400-20〕+〔A+A+A〕×200+A×20]/ΣA4 5 7 8 6=[2309×3740+1360×8772+400×16000+400×6400+200×8000]/[4×3740+2×8772+2×16000+2×6400+8000]=31125580/85304Y=364.873175mm；c則有相對應(yīng)面積的型心參數(shù)計算如下：1 1=17mm；2 24 4=20mm；5 5=25mm；7 7│Y-Y │=584.13mm；c c1│Y-Y │=315.13mm；c c2│Y-Y │=46.13mm；c c3│Y-Y │=15.13mm；c c4│Y-Y │=164.87mm；c c5│Y-Y │=344.87mm；c c6│Y-Y │=164.87mm；c c7I如下：I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=170×223/12+584.132×3740z1 1 1 c c1 1=1276268231mm4；I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=17×5163/12+315.132×8772z2 2 2 c c2 2=1065753411mm4；I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=170×223/12+46.132×3740z3 3 3 c c3 3=8109480.273mm4；I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=400×403/12+15.132×16000z4 4 4 c c4 4=5796003.733mm4；I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=20×3203/12+164.872×6400z5 5 5 c c5 5=228578881.5mm4；I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=400×403/12+344.872×16000z6 6 6 c c6 6=1905098404mm4；I =b h3/12+〔Y-Y 〕2A=25×3203/12+164.872×8000z7 7 7 c c7 7=285723601.9mm4；ΣI= IΣz=2×I

+2×Iz1

+2×I

+I +2×Iz3 z4

+I +Iz5 z6 =7.354038017×109mm4；強度校核如下：由σ=M /W；W=I/Y有：max z z z zσ=M /W=M Y/Imax z max z z=1289.6KN·m×364.873175mm/〔7.354038017×109〕=63.9839562Mpa＜[170]Mpa；W =I/Y=7.354038017×109/595.13上 z 1=1.23570279×107mm3；σ =M /W =1289.6KN·m/〔1.23570279×107mm3〕上max max 上=104.3616493Mpa＜[170]Mpa；σ =M /W =1289.6KN·m/〔I/Y〕下max max 下 z c=63.9839562Mpa＜[170]Mpa；所以此梁在P=240t載荷下在此位置是安全的。2、對梁C-D進展校核，如以下圖分析：有：Y×24=Y ×14.5+YD A2

×6.5則Y=86.8t，Y=99.2×2-86.8t=111.6t；D C計算梁中最大彎矩值：取A2右端為爭論對象，分析受力如以下圖：M〔Mmax〕=Y×9.5=86.8t×9.5m=8.246×109N·mm；D計算梁的截面慣性矩如以下圖：IZ=2×〔600×303/12+9852×30×600〕+20×19403/12=4.7099773×1010mm4則Y =1000mm；maxW=I/Y =4.7099773×1010mm4/1000mmZ Z max=4.7099773×107mm3σ=M /W=8.246×109N·mm/4.7099773×107mm3max Z=175.0751538Mpa＞[170]Mpa；所以梁在此載荷下?lián)鷳n全，強度略微有些不夠，但是比較接近C-D梁與天車也可在吊裝時將吊裝梁的北頭搭在天車梁的南邊處，用角板焊?。籆-D梁的下翼緣利用[20焊接到天車梁上；也可以在允許的狀況下對C-D梁自身進展加固。進展再分析，由C-D梁足夠強度的狀況下所受的最初載荷[P`]。計算如下：在C-D梁中由σ=M /W有：max ZM =σ×W=P×9.5mmax Z則[P]=σ]×WZ/9.5m=〔170N/mm2〕×〔4.7099773×107mm3〕÷9.5m=8.428×105N=8.428×102KN=84.28t在A1-B1梁中有如下關(guān)系：YB1×7.5-[P`]×1.3=0 〔1〕Y +YB1 A1

=[P`] 〔2〕令Y =84.28t 〔3〕A1由以上關(guān)系可以計算出[P`]=101.952t，則[P`]×2=203.9032t計算A1處強度如下：M〔Mmax〕=Y×9.5=111.6t×6.5m=7.254×109N·m；Cσ=M /W=7.254×109N·mm/4.7099773×107mm3max Z=154.3404255Mpa＜[170]Mpa；則A1A2處；A2處必需進展加固，做以下加固如圖：3、校核E-F梁的強度：E-F梁受力分析如以下圖：取整體m〔E〕=0，則有Y-20.8t×6.5m-20.8t×14.5m=0YF

=18.2t，YF

=23.4t；E計算梁中最大彎矩，如圖：Mmax=Y×9.5m=18.2t×9.5m=1.729×109N·mm；F計算面積慣性矩，截面尺寸如以下圖：I=2bδ 〔h/2〕2+δh3/123=2×800×40×〔1910/2〕2+25×19103/12=7.2885997×1010mm4；Y=h/2=1910/2mm=955mm；CW=I/YC

=7.2885997×1010mm4/955mm=7.63204157×107mm3；σ=M

/Wmax

=1.729×109N·mm/7.63204157×107mm3=22.6544887Mpa＜[170]Mpa；所以此梁在此荷載下安全牢靠，強度足夠。4、鋼架小車底梁強度計算：需要計算的參數(shù)：構(gòu)造梁所能承受的載荷如下分析：由Y=0有：Y=Y=P/2；G HMmax=P×L/4=2P；底梁鋼架構(gòu)造截面尺寸如以下圖：δ δ I=2b 〔h/2〕2+〔 + 〕h3δ δ 3 1 2=2×600×8×〔600/2〕2+〔6+6〕6003/12=1.08×109mm4；Y=h/2=300mm；W=I/Y=1.08×109mm4/300mm=3.6×106mm3；σ=2P×1000/W=2023×P/〔3.6×106mm3〕≤[170]；所以解得P=30.6t，所以在小車的設(shè)計時，將力不要分到中間立柱上，盡量分至端梁柱上，設(shè)計鋼架小車構(gòu)造見附圖。5、托圈偏心計算如以下圖分析：0.830.3m?！捕侈D(zhuǎn)爐本體吊裝時的強度計算及校核：209.499t142t；P=160t；托圈吊裝時吊裝梁的設(shè)立如以下圖所示：1、梁A1-B1〔A2-B2〕進展校核，如以下圖分析：YB1×7.5-80t×1.3=0YB1=13.866667t；則YA1=80t-YB1=80t-13.866667t=66.133333t；1-1截面左端為爭論對象如以下圖分析：由X=0有Q=YA1=66.133333t；〔A1=0M=66.133333t1.3m=85.97333tm=8