KM軟件在應用中的問題解析講義完整版

目錄第一章：磚混底底框的設計（一一）“按經(jīng)驗考慮慮墻梁上部作作用的荷載折折減”（二）“按規(guī)范墻梁梁方法確定托托梁上部荷載載”（三）“底框結構剪剪力墻側(cè)移剛剛度是否應該該考慮邊框柱柱的作用”（四）混凝凝土墻與磚墻墻彈性模量比比的輸入（五五）磚混底框框結構風荷載載的計算（六六）磚混底框框不計算地震震力時該如何何設計？（七七）磚混底框框結構剛度比比的計算與調(diào)調(diào)整方法探討討第二章：剪剪切、剪彎、地地震力與地震震層間位移比比三種剛度比比的計算與選選擇（一）地地震力與地震震層間位移比比的理解與應應用（二）剪剪切剛度的理理解與應用（三三）剪彎剛度度的理解與應應用（四）《上上海規(guī)程》對對剛度比的規(guī)規(guī)定（五）工工程算例（六六）關于三種種剛度比性質(zhì)質(zhì)的探討第三三章：短肢剪剪力墻結構的的計算（一）短短肢剪力墻結結構中底部傾傾覆力矩的計計算（二）帶帶框支結構短短肢剪力墻的的計算第四章章：多塔結構構的計算（一一）帶變形縫縫結構的計算算（二）大底底盤多塔結構構的計算第五五章：總剛計計算模型不過過的主要原因因（一）多塔塔定義不對（二二）懸空構件件（三）鉸接接構件定義不不對第六章：：錯層結構的的計算（一）錯錯層結構的模模型輸入（二二）錯層結構構的計算第七七章：PKPPM軟件關于于砼柱計算長長度系數(shù)的計計算（一）規(guī)規(guī)范要求（二二）工程算例例（三）SATWE軟件的計算算結果（四）注注意事項（五五）如何判斷斷“水平荷載產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩設設計值占總彎彎矩設計值的的75％以上”這個條件？？第八章：梁梁上架柱結構構的荷載導算算（一）工程程概況（二）內(nèi)內(nèi)力分析第九九章：如何選選擇剪力墻連連梁的兩種剛剛度模型（一一）剪力墻連連梁變形的相相對位移（二二）結論第十十章：板帶截截面法計算板板柱剪力墻結結構體系（一一）板柱剪力力墻結構體系系的計算方法法（二）有限限元法計算的的問題（三）板板帶截面法的的特點第十一一章：彈性樓樓板的計算和和選擇（一）什什么是彈性樓樓板（二）彈彈性樓板的選選擇與判斷（三三）四種計算算模式的意義義和適用范圍圍（五）工程程實例第十二二章：斜屋面面結構的計算算（一）斜屋屋面的建模（二二）軟件對屋屋面斜板的處處理（三）斜斜屋面結構的的計算（四）工工程實例第十十三章：次梁梁按主梁輸和和按次梁輸?shù)牡膮^(qū)別（一）導導荷方式相同同（二）空間間作用不同（三三）內(nèi)力計算算不同（四）工工程實例第十十四章：不規(guī)規(guī)則結構方案案調(diào)整的幾種種主要方法（一一）工程算例例1（二）工程程算例2第十五章：：用SATWE軟件計算井井字梁結構，為為什么其計算算結果與查井井字梁結構計計算表相差很很大？（一）計計算假定不同同（二）計算算假定不同的的結果（三）工工程算例（四四）磚混結構構，井字梁樓樓蓋，如何計計算？第十六六章：JCCAD軟件應用中中的主要問題題（一）地質(zhì)質(zhì)資料的輸入入（二）荷載載的輸入（三三）筏板基礎礎的輸入（四四）彈性地基基梁基礎第十十七章：基礎礎的計算（一一）聯(lián)合基礎礎的計算（二二）磚混結構構構造柱基礎礎的計算（三三）淺基礎的的最小配筋率率如何計算？？（四）基礎礎重心校核（五五）彈性地基基梁5種計算模式式該如何選擇擇？（六）樁樁筏筏板有限限元計算筏板板基礎時，倒倒樓蓋和彈性性地基梁板模模型計算結果果差異很大，為為什么？（七七）為什么同同一個梁式筏筏板基礎，采采用梁元法計計算和采用板板元法計算二二者之間會相相差較大？（八八）基礎沉降降計算時，為為什么會出現(xiàn)現(xiàn)沉降計算值值為0？（九）基基床反力系數(shù)數(shù)K值的計算（十十）單樁剛度度的計算第十十八章：鋼結結構（一）Mu＜1.2Mp何意？如何何解決？（二二）節(jié)點域不不滿足要求何何意？如何解解決？（三）門門式剛架結構構，柱子的截截面很大，應應力比也很小小，為什么柱柱長細比總不不能滿足要求求？第十九章章：其它問題題（一）結構構周期比的計計算（二）為為什么SATWE軟件在調(diào)整0.2Q0系數(shù)時要默默認最大值為為2.0？如果想突突破最大默認認值該怎么辦辦？（三）為為什么有時候候彈性板下的的位移值小于于剛性板下的的位移值？（四四）模擬施工工1、模擬施工2和一次性加加載三者之間間有何聯(lián)系與與區(qū)別？（五五）如果地震震加速度值不不是規(guī)范規(guī)定定中的值該怎怎么辦？（六六）砼柱的單單、雙偏壓計計算該如何選選擇？（七）梁梁柱重疊部分分簡化為剛域域該如何選擇擇？（八）結結構振型數(shù)的的選?。ň牛╉旐斔堑卣鹱髯饔梅糯笙禂?shù)數(shù)該如何填？？（十）底部部加強區(qū)起算算層號該如何何填？（十一一）結構基本本周期是什么么意思？該如如何填？（十十二）一根砼砼柱托兩根不不在同一條軸軸線上的梁該該如何實現(xiàn)？？（十三）砼砼剪力墻暗柱柱為什么會超超筋？（十四四）剪力墻邊邊緣構件，鋼鋼筋配筋面積積太大怎么辦辦？（十五）如如何解決人防防地下室工程程梁延性比超超限問題？（十十六）斜支撐撐輸入中的常常見問題（十十七）SATWE軟件中“強制執(zhí)行剛剛性板假定”是何意？該該如何選擇？？（十八）何何時考慮雙向向地震作用？？（十九）SATWE和TAT軟件中“底層柱墻最最大組合內(nèi)力力”里的值是設設計值還是標標準值？可否否作為基礎設設計依據(jù)？第一章磚混底底框的設計（一）“按經(jīng)驗驗考慮墻梁上上部作用的荷荷載折減”⑴由于墻梁的的反拱作用，使使得一部分荷荷載直接傳給給了豎向構件件，從而使墻墻梁的荷載降降低。⑵若選擇此項項，則程序?qū)λ械耐袎α壕蹨p，而而不判斷該梁梁是否為墻梁梁。（二）“按規(guī)范墻梁梁方法確定托托梁上部荷載載”⑴若選擇此項項，則則程序序自動判斷托托墻梁是否為為墻梁，若是是墻梁則自動動按照規(guī)范要要求計算梁上上的荷載，若若不是墻梁則則按均布荷載載方式加到梁梁上。⑵若同時選擇“按經(jīng)驗考慮慮墻梁上部作作用的荷載折折減”和“按規(guī)范墻梁梁方法確定托托梁上部荷載載”兩項，則程程序?qū)τ趬α毫簞t執(zhí)行“按規(guī)范墻梁梁方法確定托托梁上部荷載載”，對于非墻墻梁則執(zhí)行“按經(jīng)驗考慮慮墻梁上部作作用的荷載折折減”。（三）“底框結構剪剪力墻側(cè)移剛剛度是否應該該考慮邊框柱柱的作用”若選擇此項項，則程序在在計算側(cè)移剛剛度比時，與與邊框柱相連連的剪力墻將將作為組合截截面考慮。否否則程序分別別計算墻、柱柱側(cè)移剛度。一一般而言，對對混凝土抗震震墻可選擇考考慮邊框柱的的作用，對磚磚抗震墻可選選擇不考慮邊邊框柱的作用用。（四）混混凝土墻與磚磚墻彈性模量量比的輸入⑴適用范圍：：混凝土墻與與磚墻彈性模模量比只有在在該結構在某某一層既輸入入了混凝土墻墻，又輸入了了磚墻時才起起作用。⑵物理意義：：混凝土墻與與磚墻的彈性性模量比。⑶參數(shù)大?。海涸撝等笔r時為3，大小在3～6之間。⑷如何填寫：：一般而言，混混凝土墻的彈彈性模量是磚磚墻的10倍以上。如如果是同等墻墻厚，則混凝凝土墻的剛度度就是磚墻的的10倍以上。但但實際上，在在結構設計時時，一方面混混凝土墻的厚厚度小于磚墻墻，從而使混混凝土墻的剛剛度有所降低低；另一方面面，在實際地地震力作用下下混凝土墻所所受的地震力力是否就是磚磚墻的10倍以上還是是未知數(shù)，因因此我們不能能將該值填得得過高。（五五）磚混底框框結構風荷載載的計算⑴TAT軟件可以直直接計算風荷荷載。⑵SATWE軟件不可以以直接計算風風荷載，需要要設計人員在在特殊風荷載載定義中人為為輸入。（六六）磚混底框框不計算地震震力時該如何何設計？⑴目前的PMCAD軟件不能計計算非抗震的的磚混底框結結構。⑵處理方法：①設計人員可可以按6度設防計算算，磚混抗震震驗算結果可可以不看。②磚混抗震驗驗算完成后執(zhí)執(zhí)行SATWE軟件進行底底框部分內(nèi)力力的計算。⑶處理方法的的基本原理：：①一般來說，磚磚混底框結構構，按6度設防計算算時地震力并并非控制工況況。②對于構件的的彎矩值，基基本上都是恒恒+活載控制；；剪力值，有有可能某些斷斷面由地震力力控制，但該該剪力值的大大小與恒+活載作用下下的剪力值相相差也不會很很大。直接用用該值設計首首先肯定安全全，其次誤差差很小。③如果個別構構件出現(xiàn)其彎彎矩值和剪力力值由地震力力控制，這種種情況一般出出現(xiàn)在結構的的外圍構件中中。設計人員員或者直接使使用該值進行行設計，誤差差不大，或者者作為個案單單獨處理。（七七）磚混底框框結構剛度比比的計算與調(diào)調(diào)整方法探討討（A）規(guī)范要求求《建筑抗震震設計規(guī)范》第第條第3款明確規(guī)定定：底層框架架－抗震墻房房屋的縱橫兩兩個方向，第第二層與底層層側(cè)向剛度的的比值，6、7度時不應大大于2.5，8度時不應大大于2.0，且均不應應小于1.0?！督ㄖ箍拐鹪O計規(guī)范范》第7.1.8條第4款明確規(guī)定定：底部兩層層框架－抗震震墻房屋的縱縱橫兩個方向向，底部與底底部第二層側(cè)側(cè)向剛度應接接近，第三層層與底部第二二層側(cè)向剛度度的比值，6、7度時不應大大于2.0，8度時不應大大于1.5，且均不應應小于1.0。（B）規(guī)范精神⑴由于過渡層層為磚房結構構，受力復雜雜，若作為薄薄弱層，則結結構位移反應應不均勻，彈彈塑性變形集集中，從而對對抗震不利。⑵充分發(fā)揮底底部結構的延延性，提高其其在地震力作作用下的抗變變形和耗能能能力。（C）PMCAD對混凝土墻墻體剛度的計計算⑴對無洞口墻墻體的計算①如果墻體高高寬比M<1.0，則只計算算剪切剛度，計計算公式為(略）②如果墻體高高寬比M>1.0，則需計算算剪彎剛度，計計算公式為(略）⑵對小洞口墻墻體的計算①小洞口墻體體的判別標準準

α＝(略）≤0.4②目前的PMCAD軟件，對于于磚混底框結結構，只允許許開設小洞口口的剪力墻。對對于α≥0.6或洞口高度度大于等于0.8倍墻高的大大洞口剪力墻墻，則只能分分片輸入。③PMCAD軟件根據(jù)開開洞率按照《抗抗震規(guī)范》表表7.2.3乘以墻段洞洞口影響系數(shù)數(shù)計算小洞口口剪力墻的剛剛度。（D）工程算例例：（例子還還有圖形等，未未錄入）本例例通過不改變變剪力墻布置置而用剪力墻墻開豎縫的方方法來滿足其其剛度比的要要求。(略）（E）設豎縫的的剪力墻墻體體的構造要求求⑴豎縫兩側(cè)應應設置暗柱。⑵剪力墻的豎豎縫應開到梁梁底，將剪力力墻分乘高寬寬比大于1.5，但也不宜宜大于2.5的若干個墻墻板單元。⑶對帶邊框的的低矮鋼筋混混凝土墻的邊邊框柱的配筋筋不應小于無無鋼筋混凝土土抗震墻的框框架柱的配筋筋和箍筋要求求。⑷帶邊框的低低矮鋼筋混凝凝土墻的邊框框梁，應在豎豎縫的兩側(cè)1.5倍梁高范圍圍內(nèi)箍筋加密密，其箍筋間間距不應大于于100mm。⑸豎縫的寬度度可與墻厚相相等，豎縫處處可用預制鋼鋼筋混凝土塊塊填入，并做做好防水。（F）底部框架架－剪力墻部部分為兩層的的磚混底框結結構，可以通通過開設洞口口的方式形成成高寬比大于于2的若干墻段段。注：本條條因為文字編編輯的原因略略去了一些公公式，這些公公式可以從其其他一些書上上看到。第二章剪切、剪剪彎、地震力力與地震層間間位移比三種種剛度比的計計算與選擇（一）地震力與與地震層間位位移比的理解解與應用⑴規(guī)范要求：：《抗震規(guī)范范》第和3.4.3條及《高規(guī)規(guī)》第4.4.2條均規(guī)定：：其樓層側(cè)向向剛度不宜小小于上部相鄰鄰樓層側(cè)向剛剛度的70％或其上相相鄰三層側(cè)向向剛度平均值值的80％。⑵計算公式：Ki=Vii/Δui⑶應用范圍：①可用于執(zhí)行行《抗震規(guī)范范》第3.4.2和3.4.3條及《高規(guī)規(guī)》第4.4.2條規(guī)定的工工程剛度比計計算。②可用于判斷斷地下室頂板板能否作為上上部結構的嵌嵌固端。（二二）剪切剛度度的理解與應應用⑴規(guī)范要求：①《高規(guī)》第E.0.1條規(guī)定：底底部大空間為為一層時，可可近似采用轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層上、下下層結構等效效剪切剛度比比γ表示轉(zhuǎn)換層層上、下層結結構剛度的變變化，γ宜接近1，非抗震設設計時γ不應大于3，抗震設計計時γ不應大于2。計算公式式見《高規(guī)》151頁。②《抗震規(guī)范范》第6.1.114條規(guī)定：當當?shù)叵率翼敯灏遄鳛樯喜拷Y結構的嵌固部部位時，地下下室結構的側(cè)側(cè)向剛度與上上部結構的側(cè)側(cè)向剛度之比比不宜小于2。其側(cè)向剛剛度的計算方方法按照條文文說明可以采采用剪切剛度度。計算公式式見《抗震規(guī)規(guī)范》253頁。⑵SATWE軟件所提供供的計算方法法為《抗震規(guī)規(guī)范》提供的的方法。⑶應用范圍：：可用于執(zhí)行行《高規(guī)》第第E.0.1條和《抗震震規(guī)范》第6.1.114條規(guī)定的工工程的剛度比比的計算。（三三）剪彎剛度度的理解與應應用⑴規(guī)范要求：①《高規(guī)》第E.0.2條規(guī)定：底底部大空間大大于一層時，其其轉(zhuǎn)換層上部部與下部結構構等效側(cè)向剛剛度比γe可采用圖E所示的計算算模型按公式式（E.0.22)計算。γe宜接近1，非抗震設設計時γe不應大于2，抗震設計計時γe不應大于1.3。計算公式式見《高規(guī)》151頁。②《高規(guī)》第E.0.2條還規(guī)定：：當轉(zhuǎn)換層設設置在3層及3層以上時，其其樓層側(cè)向剛剛度比不應小小于相鄰上部部樓層的60％。⑵SATWE軟件所采用用的計算方法法：高位側(cè)移移剛度的簡化化計算⑶應用范圍：：可用于執(zhí)行行《高規(guī)》第第E.0.2條規(guī)定的工工程的剛度比比的計算。（四四）《上海規(guī)規(guī)程》對剛度度比的規(guī)定《上上海規(guī)程》中中關于剛度比比的適用范圍圍與國家規(guī)范范的主要不同同之處在于：：⑴《上海規(guī)程程》第6.1.119條規(guī)定：地地下室作為上上部結構的嵌嵌固端時，地地下室的樓層層側(cè)向剛度不不宜小于上部部樓層剛度的的1.5倍。⑵《上海規(guī)程程》已將三種種剛度比統(tǒng)一一為采用剪切切剛度比計算算。（五）工工程算例：⑴工程概況：：某工程為框框支剪力墻結結構，共27層（包括二二層地下室），第第六層為框支支轉(zhuǎn)換層。結結構三維軸測測圖、第六層層及第七層平平面圖如圖1所示（圖略略）。該工程程的地震設防防烈度為8度，設計基基本加速度為為0.3g。⑵1～13層X向剛度比的的計算結果：：由于列表困困難，下面每每行數(shù)字的意意義如下：以以“／”分開三種剛剛度的計算方方法，第一段段為地震剪力力與地震層間間位移比的算算法，第二段段為剪切剛度度，第三段為為剪彎剛度。具具體數(shù)據(jù)依次次為：層號，RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層／RJX，Ratx1，薄弱層。其其中RJX是結構總體體坐標系中塔塔的側(cè)移剛度度（應乘以10的7次方）；Ratx1為本層塔側(cè)側(cè)移剛度與上上一層相應塔塔側(cè)移剛度70％的比值或或上三層平均均剛度80％的比值中中的較小者。具具體數(shù)據(jù)如下下：1，7.82225，2.33667，否／13.2004，1.64008，否／11.6994，1.92551，否2，4.72883，3.96002，否／11.4444，1.51227，否／8.67776，1.63336，否3，1.72551，1.65227，否／9.09995，1.24996，否／6.09667，1.25998，否4，1.34007，1.25995，否／9.63448，1.07226，否／6.90007，1.15557，否5，1.23004，1.25556，否／9.63448，0.90118，是／6.92221，0.97116，是6，1.34333，1.35334，否／8.03773，0.64339，是／4.32551，0.49551，是7，1.41779，2.21777，否／16.0114，1.31446，否／11.1445，1.30666，否8，0.91338，1.92775，否／16.0114，1.35442，否／11.2447。1.35559，否9，0.67770，1.79992，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否10，0.53775，1.71993，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否11，0.44666，1.66776，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否12，0.38112，1.61007，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否13，0.33110，1.54664，否／14.7882，1.25000，否／10.3669，1.25000，否注1：SATWE軟件在進行“地震剪力與與地震層間位位移比”的計算時“地下室信息”中的“回填土對地地下室約束相相對剛度比”里的值填“0”；注2：在SATWE軟件中沒有有單獨定義薄薄弱層層數(shù)及及相應的層號號；注3：本算例主主要用于說明明三種剛度比比在SATWE軟件中的實實現(xiàn)過程，對對結構方案的的合理性不做做討論。⑶計算結果分分析①按不同方法法計算剛度比比，其薄弱層層的判斷結果果不同。②設計人員在SATWE軟件的“調(diào)整信息”中應指定轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層第六層層薄弱層層號號。指定薄弱弱層層號并不不影響程序?qū)ζ渌∪鯇訉拥淖詣优袛鄶唷＂郛斵D(zhuǎn)換層設設置在3層及3層以上時，《高高規(guī)》還規(guī)定定其樓層側(cè)向向剛度比不應應小于相鄰上上部樓層的60％。這一項SATWE軟件并沒有有直接輸出結結果，需要設設計人員根據(jù)據(jù)程序輸出的的每層剛度單單獨計算。例例如本工程計計算結果如下下：1.34333×1077／（1.41779×1077）＝94.74％>60％滿足規(guī)范范要求。④地下室頂板板能否作為上上部結構的嵌嵌固端的判斷斷：a)采用地震剪剪力與地震層層間位移比＝＝4.72883×1077／（1.72551×1077）＝2.74＞2地下室頂板板能夠作為上上部結構的嵌嵌固端b)采用剪切剛剛度比＝11.4444×1077／（9.09995×1077）＝1.25＜2地下室頂板板不能夠作為為上部結構的的嵌固端⑤SATWE軟件計算剪剪彎剛度時，H1的取值范圍圍包括地下室室的高度，H2則取等于小小于H1的高度。這這對于希望H1的值取自0.00以上的設計計人員來說，或或者將地下室室去掉，重新新計算剪彎剛剛度，或者根根據(jù)程序輸出出的剪彎剛度度，人工計算算剛度比。以以本工程為例例，H1從0.00算起，采用用剛度串模型型，計算結果果如下：轉(zhuǎn)換換層所在層號號為6層（含地下下室），轉(zhuǎn)換換層下部起止止層號為3～6，H1=211.9m，轉(zhuǎn)換層上上部起止層號號為7～13，H2=211.0m。K1=[11/(1/66.09677+1/6..9007++1/6.99221+11/4.32251)]××107=11.46077×107KK2=[1//(1/111.145++1/11..247+11/10.3369)×1107=1..5132××107Δ1=1/KK1；

Δ2=1/KK2則剪彎剛度度比γe=(Δ1×H2))/(Δ2×H1))=0.99933（六）關于于三種剛度比比性質(zhì)的探討討⑴地震剪力與與地震層間位位移比：是一一種與外力有有關的計算方方法。規(guī)范中中規(guī)定的Δui不僅包括了了地震力產(chǎn)生生的位移，還還包括了用于于該樓層的傾傾覆力矩Mi產(chǎn)生的位移移和由于下一一層的樓層轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動而引起的的本層剛體轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動位移。⑵剪切剛度：：其計算方法法主要是剪切切面積與相應應層高的比，其其大小跟結構構豎向構件的的剪切面積和和層高密切相相關。但剪切切剛度沒有考考慮帶支撐的的結構體系和和剪力墻洞口口高度變化時時所產(chǎn)生的影影響。⑶剪彎剛度：：實際上就是是單位力作用用下的層間位位移角，其剛剛度比也就是是層間位移角角之比。它能能同時考慮剪剪切變形和彎彎曲變形的影影響，但沒有有考慮上下層層對本層的約約束。三種剛剛度的性質(zhì)完完全不同，它它們之間并沒沒有什么必然然的聯(lián)系，也也正因為如此此，規(guī)范賦予予了它們不同同的適用范圍圍。第三章短肢剪剪力墻結構的的計算（一）短肢剪力力墻結構中底底部傾覆力矩矩的計算⑴規(guī)范要求：：《高層建筑筑混凝土結構構技術規(guī)程》第第條第2款規(guī)定：抗抗震設計時，筒筒體和一般剪剪力墻承受的的第一振型底底部地震傾覆覆力矩不宜小小于結構總底底部地震傾覆覆力矩的50％。⑵TAT與SATWE軟件對短肢肢剪力墻的判判斷：①TAT軟件按雙向向判斷；②舊版SATWE軟件按單向向判斷，新版版SATWE軟件按雙向向判斷。⑶工程算例①工程概況該該工程為一層層地下室，第第六層（包括括地下室）為為框支轉(zhuǎn)換層層，轉(zhuǎn)換層以以上為短肢剪剪力墻結構，共31層。地震烈度為8度（設計基本地震加速度為0.2g），框支框架抗震等級為一級，剪力墻抗震等級為二級、轉(zhuǎn)換層以上結構平面圖如下圖所示（圖略）②TAT和SATWE軟件底部地震傾覆力矩計算結果：用TAT計算，Mx短＝99548.0、Mx＝340276.0、Mx短/Mx＝22.63%；My短＝103067.2、My＝338728.8、My短/My＝23.33%。用SATWE舊版計算，Mx短＝313757.7、Mx＝598817.6、Mx短/Mx＝52.40%；My短＝266632.3、My＝620842.5、My短/My＝42.95%。用SATWE新版計算，Mx短＝320114.2、Mx＝173764.8、Mx短/Mx＝35.18%；My短＝128251.8、My＝353020.7、My短/My＝30.95%。（二）帶框支結構短肢剪力墻的計算⑴結構體系的選擇：復雜高層結構還是短肢剪力墻結構？⑵規(guī)范規(guī)定①抗震等級：a）復雜高層：當轉(zhuǎn)換層的位置設置在3層及3層以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級宜按表4.8.2和表4.8.3的規(guī)定提高一級采用，已經(jīng)是特一級的不再提高。對于轉(zhuǎn)換層的位置設置在3層及3層以下時，不要求提高抗震等級；b）短肢剪力墻：其抗震等級，應比表4.8.2規(guī)定提高一級采用。注意，這里不含表4.8.3，這是因為B級高度的高層建筑和9度抗震設計的A級高度的高層建筑，不應采用短肢剪力墻結構。②剪刀墻軸壓比：a）復雜高層：剪刀墻軸壓比限值不要求降低；b）短膠剪力墻：當抗震等級為一、二、三級時，分別不宜大于0.5、0.6、0.7；對于無翼緣或端柱的一字形短肢剪力培，其軸壓比限值相應降低0.1。③內(nèi)力計算：a）復雜高層：特一、一、二級落地剪力培底部加強部位的彎矩設計值，應按墻體底截面有地震組合的彎矩值乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.25；其剪力設計值，應按規(guī)程第7.2.10條的規(guī)定調(diào)整，特一級應來以增大系數(shù)1.9；b）短肢剪力墻：除底部加強部位應按規(guī)程第7.2.10條的規(guī)定調(diào)整外，其他各層短肢剪力墻的剪力設計值，一、二級抗震等級應分別乘以增大系數(shù)1.4和1.2。注意：短肢剪力墻并沒有要求對底部加強部位的彎矩設計值按照復雜高層那樣乘以放大系數(shù)。④配筋率：a）復雜高層：底部加強部位墻體水平和豎向分布筋最小配筋率，抗震設計時不應小于0.3％；b）短肢剪力墻：其截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底剖加強部位不宜小于1.2％，其他部位不宜小于1.0％。注意：對于配筋率，規(guī)范對“復雜高層”和“短肢剪力墻”這兩種結構體系的要求是不一樣的。前者強調(diào)的是水平和堅向分布筋的配筋率，而后者強調(diào)的是縱向鋼筋的配筋率⑤底部加強部位高度：a）復雜高層：剪力墻底部加強部位高度取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值；b）短肢剪力墻：其底部加強部位高度并沒有特殊要求，僅僅是墻肢總高度的1/8和底部二層兩者的較大值。⑶工程算例①工程概況：某高層帶短肢剪力墻的框支結構，共31層（包括一層地下室）。該工程的第6層（地下室為第1層）為框支轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結構。地震烈度為7度（設計基本地震加速度為0.15g），框支框架的抗震等級為一級，剪力墻抗震等級為二級。（圖略）②計算結果分析：兩種結構體系的計算結果如表1和表2所示：－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表1“短肢剪刀墻”結構體系計算分析結果樓層/第3層/第3層/第7層/第7層/第11層/第11層/剪力墻類別/短剪墻3/普剪墻3/短剪墻7/普剪墻7/短剪墻11/普剪墻11/抗震等級/特一級/一級/一級/一級/一級/二級/M1(kn-m)/-168(1)/160(1)/807(37)/402(1)/286(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-15677(1)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/14700(1)/1600(37)/2875(1)/678(39)/1280(1)/ρSV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/564(31)/-6401(39)/56(1)/140(1)/307(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-4546(1)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/324.9(31)/547.1(39)/200(1)/125(1)/233.7(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2“復雜高層”結構體系計算分析結果樓層/第3層/第3層/第7層/第7層/第11層/第11層/剪力墻類別/短剪墻3/普剪墻3/短剪墻7/普剪墻7/短剪墻11/普剪墻11/抗震等級/一級/一級/二級/一級/二級/二級/M1(kn-m)/-168(1)/26595(39)/840(37)/402(1)/238(39)/121(1)/N1(kn)/-3372(1)/-7209(39)/-949(37)/-15183(1)/-457(39)/-9136(1)/As(mm2)/9898(1)/15315(39)/1600(37)/2875(1)/2039(39)/1280(1)/ρSV(%)/1.82/1.82/2.01/2.01/0.8/0.8/V2(kn)/475(31)/-6401(39)/407(41)/140(1)/220(35)/9(1)/N2(kn)/-3191(31)/-7209(39)/-1199(41)/-15183(1)/-1615(35)/-9136(1)/Ash(mm2)/202.8(31)/547.1(39)/200(41)/125(1)/100(35)/100(1)/N3(kn)/-2895/-13483/-3913/-13057/-1271/-7851/Uc/0.48/0.32/0.43/0.34/0.45/0.45/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表3

荷載組合分項系數(shù)組合號/

VD

/

VL

/

WX

/

WY

/

EX

/

EY

/

EV

/

1

/1.35/0.98/0.00/0.00/0.00/0.00/0.00/31/1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/35/1.20/0.60/0.00/-0.28/0.00/1.30/0.00/37/1.00/0.50/-0.28/0.00/-1.30/0.00/0.00/38/1.00/0.50/0.00/0.28/0.00/1.30/0.00/39/1.00/0.50/0.00/-0.28/0.00/-1.30/0.00/41/1.00/0.50/-0.28/0.00/1.30/0.00/0.00/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－a）抗震等級：從表中看不一樣。b）內(nèi)力分析：由表中看出，這兩種體系的內(nèi)力計算結果非常復雜，即使是同一片墻在不同的結構體系控制工況下其結果也不一樣。按“使雜高層”計算阿“普剪墻3”的“M1”值，遠遠大于按“短肢剪力墻”計算的“普剪墻3”’的“M1”值。這主要是因為SATWE軟件在進行工況組合時，當發(fā)現(xiàn)所有工況組合計算的配筋面積均小于構造配筋面積時，程序僅按第一種工況組合輸出內(nèi)力和工況號（即恒十活）；只有當發(fā)現(xiàn)控制工況組合計算的配筋面積大于構造配筋面積時，才按最大控制工況組合輸出內(nèi)力和工況號。再從兩個表中“短剪墻3”的“V2”計算過程進行分析，規(guī)范規(guī)定，短膠剪力墻底部加強部位的剪力應按規(guī)程第7.2,10條的規(guī)定調(diào)整，一級為1.6，特一級為1.9，我們結合上面的兩個計算表，驗證如下：475×（1.9/1.6）＝564（kn)其計算結果正好為“短肢剪力墻計算表”中的“V2”值?？梢?，程序考慮了規(guī)范的規(guī)定。同樣，程序也考慮了“短肢剪力培”結構體系非底部加強部位一、二級抗震等級應分別來以增大系數(shù)1.4和1.2的要求（“短肢剪力墻計算表”中第十一層的“短剪墻3”，其V2＝220×1.4＝308（kn）。c）配筋率：只有定義了“短股剪力墻”結構，SATWE程序才對自動判斷的短肢剪力墻，其截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底部加強部位不宜小于1.2％，其他部位不宜小于1.0％，而“復雜高層”卻無此功能。構造邊緣構件為何也輸出體積配箍率？根據(jù)《高規(guī)》7.2.17條規(guī)定：抗震設計時，對于復雜高層建筑結構、混合結構、框架－剪力墻結構、簡體結構以及B級高度的剪力墻結構中的剪力墻，其構造邊緣構件的配箍特征值λV不宜小于0.1。由于程序沒有判斷A級高度和B級高度的功能，所以程序不論約束邊緣構件還是構造邊緣構件，均統(tǒng)一輸出體積配箍率。⑷其他注意事項：a）設計人員在“特殊構件補充定義”里的【抗震等級】中定義了抗震等級后，程序?qū)丛O計人員定義的抗震等級進行設計，不再自動提高。b）對于非框支框架的框架結構，可以按規(guī)范規(guī)定，將地下一層以下的豎向構件的抗震等級定義為三級或四級的結構，其抗震等級均需設計人員人為定義，程序不能自動判斷。c）《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》第10.2.13條的各項規(guī)定，程序目前沒有執(zhí)行。第四章多塔結結構的計算（一）帶變形縫縫結構的計算算⑴帶變形縫結結構的特點：：①通過變形縫縫將結構分成成幾塊獨立的的結構。②若忽略基礎礎變形的影響響，各單元之之間完全獨立立。③縫隙面不是是迎風面。⑵計算方法：①整體計算的的注意事項：：a）在SATWE軟件中將結結構定義為多多塔結構；b）所給振型型數(shù)要足夠多多，以保證有有效質(zhì)量系數(shù)數(shù)＞90％；c）定義為多多塔后，對于于老版本軟件件，程序?qū)γ恳粋€縫隙隙面都計算迎迎風面，因此此風荷載計算算偏大；新版版本軟件增加加了一項新的的功能．即可可以人為定義義遮擋面．從從而有效地解解決了這一問問題。d）周期比計計算有待商討討。②分開計算的的注意事項：：a）舊版軟件件除風荷載計計算有些偏大大外，其余結結果都沒問題題，新版軟件件定義遮擋面面后，風荷載載計算也沒有有問題了。b）一般而言言，對于基礎礎連在一起的的帶變形縫結結構，由于基基礎對上部結結構整體的協(xié)協(xié)調(diào)能力有限限，所以建議議采用分開計計算。（二）大大底盤多塔結結構的計算⑴大底盤多塔塔結構的特點點：①各塔樓擁有有獨立的迎風風面。②各塔樓之間間的變形沒有有直接影響，但但都通過大底底盤間接影響響其他塔樓。③塔樓與剛性性板之間沒有有—一對應關系系，一個塔樓樓可能只有一一塊剛性板，也也可能有幾塊塊剛性板。④大底盤頂板板應有足夠的的剛度以協(xié)調(diào)調(diào)各塔樓之間間的內(nèi)力、變變形和位移。⑵計算方法：①在SATWE軟件中將結結構定義為多多塔結構；②位移比、大大底盤以上的的各塔樓的剛剛度比均正確確；③周期比、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換部位的剛剛度比計算有有待商討。⑶大底盤多塔塔結構剛度比比的計算方法法：大底盤多多塔結構在大大底盤與各主主體之間的剛剛度比如何計計算規(guī)范并沒沒有說明，但但也沒有說不不要求。SATWE軟件僅僅輸輸出1號塔的主體體與大底盤相相比較的結果果，其它塔與與大底盤相比比的結果則用用“＊”號表示。①大底盤多塔塔結構剛度比比的整體計算算：根據(jù)龔思思禮先生主編編的《建筑抗抗震設計手冊冊》提供的方方法：要求在在計算大底盤盤多塔結構的的地下室樓層層剪切剛度比比時，大底盤盤地下室的整整體剛度與所所有塔樓的總總體剛度比不不應小于2，每棟塔樓樓范圍內(nèi)的地地下室剪切剛剛度與相鄰上上部塔樓的剪剪切剛度比不不宜小于1.5。②大底盤多塔塔結構剛度比比的分開計算算：a）根據(jù)《上上海規(guī)程》第第條中條文說說明中建議的的方法：如遇遇到較大面積積地下室而上上部塔樓面積積較小的情況況，在計算地地下室相對剛剛度時，只能能考慮塔樓及及其周圍的抗抗側(cè)力構件的的貢獻，塔樓樓周圍的范圍圍可以在兩個個水平方向分分別取地下室室層高的2倍左右。b）在各塔樓樓周邊引45度線，45度線范圍內(nèi)內(nèi)的豎向構件件作為與上部部結構共同作作用的構件。第五章總剛計計算模型不過過的主要原因因（一）多塔定義義不對⑴同一構件同同時屬于兩個個塔。（圖略略）⑵定義為空塔塔。（圖略）⑶某些構件不不在塔內(nèi)。（圖圖略）（二）懸懸空構件⑴用戶輸入斜斜梁、層間梁梁或不與樓面面等高的梁時時，如果不仔仔細檢查，可可能出現(xiàn)梁在在梁端不與任任何構件相連連的情況，即即梁被懸空。（圖圖略）注意：：節(jié)點處如果果有墻，則變變節(jié)點高是不不起作用的，與與此節(jié)點相連連的任一構件件標高均與樓樓層相同。⑵節(jié)點處有柱柱時，與同一一柱相連的梁梁，如果標高高差小于500時，標高較較低的節(jié)點會會被合并到較較高的節(jié)點處處，大于500則不合并，但但最多只允許許3種不同的標標高。如下圖圖所示（圖略略）。（三）鉸鉸接構件定義義不對⑴設計人員在在定義鉸接構構件時，使結結構成為可變變體系（如下下圖所示）。（圖圖略）該工程程頂層為網(wǎng)架架模型，各節(jié)節(jié)點處梁均設設為鉸接，這這樣就出現(xiàn)了了與同一節(jié)點點相連的桿件件均為鉸接的的情況，這在在程序中是不不允許的。⑵鋼支撐在SATWE中是默認為為兩端鉸接的的，對于越層層鋼支撐，用用戶常常忽略略這一點，同同樣造成與同同一節(jié)點相連連的村件（這這里為上下層層的兩段支撐撐）均為鉸接接的情況，為為避免這種情情況，用戶應應在SATWE前處理的“特殊構件補補充定義”中將越層支支撐設為兩端端固接（如下下圖所示）。（圖圖略）第六章錯層結結構的計算

（一）錯層結結構的模型輸輸入⑴錯層高度不不大于框架架架高時的錯層層結構的處理理；⑵對于錯層高高度大于框架架梁高的單塔塔錯層結構的的輸入⑶對于錯層高高度大于框架架梁高的多塔塔錯層結構的的輸入⑷錯層洞口的的輸入（二）錯錯層結構的計計算⑴規(guī)范要求⑵錯層結構設設計中應注意意的問題：SATWE軟件在計算算錯層結構時時，會在越層層的柱和墻處處施加水平力力。由于在越越層處水平力力的存在，從從而使越層構構件上下端的的配筋不一樣樣，設計人員員在出施工圖圖時可以取二二者的大值。（本本章可能是講講課人員的提提綱，沒有具具體內(nèi)容。后后面還有相類類似的情況，只只有標題）第七章PKPPM軟件關于混混凝土柱計算算長度系數(shù)的的計算（一）規(guī)范要求求⑴《混凝土結結構設計規(guī)范范》（GB500010-22002）（以下簡簡稱《混凝土土規(guī)范》）第第條第2款規(guī)定：一一般多層房屋屋梁柱為剛接接的框架結構構，各層柱的的計算長度系系數(shù)可按表7.3.111-2取用。⑵第7.3..11條第3款規(guī)定：當當水平荷載產(chǎn)產(chǎn)生的彎矩設設計值占總彎彎矩設計值的的75％以上時，框框架柱的計算算長度l0可按下列兩兩個公式計算算，并取其中中的較小值：：l0＝［l＋0.15（Ψu＋Ψl)]H

（7.3.111-1）l0＝（2十0.2Ψmin）H

（7.3.111-2）式中：Ψu、Ψl——柱的上端、下下端節(jié)點處交交匯的各柱線線剛度之和與與交匯的各梁梁線剛度之和和的比值；Ψmin——比值Ψu、Ψl中的較小值值；H——柱的高度，按按表7.3.111-2的注采用。（二二）工程算例例⑴工程概況：：某工程為十十層框架錯層層結構，首層層層高2m，第二層層層高4.5m。其第一、二二層結構平面面圖、結構三三維軸側(cè)圖如如圖1所示。（圖圖略）（三）SATWE軟件的計算算結果⑴計算結果表表：－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表1柱1、柱2、柱3按照表7.3.111-2直接取值的的計算長度系系數(shù)柱1／3.25／3.25／1.44／1.44／柱2／1.00／3.25／1.25／1.44／柱3／1.00／1.00／1.25／1.25／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2柱1、柱2、柱3按公式7.3.111-1和7.3.111-2計算的計算算長度系數(shù)柱柱1／3.59／3.83／1.60／1.70／柱2／1.33／3.83／1.42／1.70／柱3／1.19／1.12／2.23／2.14／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表中數(shù)數(shù)據(jù)依次為：：柱號／首層層Cx／首層Cy／二層Cx／二層Cy／柱1是邊柱，首首層無梁，二二層與三根梁梁相連；柱2也是邊柱，首首層下向有一一根梁，二層層與三根梁相相連；柱3是中柱，首首層、二層均均與四根梁相相連。⑵結果分析：①表1中Cx、Cy的計算過程②表2中Cx、Cy的計算過程程根據(jù)公式（7.3.111-1)和（7.3.111-2)，Ψux=(EECIC下/LC1++ECIC上/LC2))/[(ECCIb左/Lb1++ECIb右/Lb2))×2]對于底層柱柱，由于柱底底沒有梁，所所以程序自動動取Ψlx＝0.1。（四）注意意事項⑴采用公式（7.3.111-1）和（7.3.111-2）計算柱的的計算長度系系數(shù)時，程序序采用以下原原則計算梁、柱柱構件的剛度度：①沒有按規(guī)范范要求判斷水水平荷載產(chǎn)生生的彎矩設計計值占總彎矩矩設計值的75％以上這個個條件；②對于混凝土土梁，程序采采用架的剛度度放大系數(shù)值值恒為2.0；對于鋼梁梁，則采用設設計人員輸入入的梁剛度放放大系數(shù)；③程序?qū)τ诹砹硪欢瞬慌c柱柱（墻）相連連的梁按遠端端梁鉸接處理理；④當梁的兩端端與柱鉸接時時．不考慮梁梁的剛度；⑤當梁的一端端與柱剛接、另另一端與柱鉸鉸接時．對于于混凝土梁，梁梁的剛度折減減50％，并不受受有無側(cè)限的的限制；對于于鋼梁，有側(cè)側(cè)限時折減50％，無側(cè)限限時不折減；；⑥當柱一端鉸鉸接時．則相相應端梁與柱柱的剛度比取取0.1；⑦斜柱（支撐撐）剛度不考考慮在約束剛剛度比的計算算中；⑧單向墻托柱柱、柱托單向向墻，面內(nèi)按按固端計算，剛剛度比取10，面外按實實際情況計算算；⑨雙向墻托柱柱、柱托雙向向墻，雙向剛剛度比均取10（柱端已定定義為鉸接的的不在此列）。⑵斜柱（支撐）的計算長度取1.0。⑶地下室的越層柱，程序不能自動搜索，而按層逐段計算柱的計算長度系數(shù)。⑷所有邊框柱，其計算長度系數(shù)內(nèi)定為0.75。⑸對于混凝土柱，其計算長度系數(shù)上限為2.5，鋼柱的計算長度系數(shù)上限為6.0。⑹程序只執(zhí)行現(xiàn)澆樓蓋的計算長度系數(shù)，沒有執(zhí)行裝配式樓蓋的計算長度系數(shù)。⑺目前的SATWE軟件對有吊車或無吊車的排架結構的柱計算長度系數(shù)仍按框架結構實行。⑻對于SATWE軟件，設計人員修改柱計算長度系數(shù)后，不要再進行“形成SAIWE數(shù)據(jù)”和“數(shù)據(jù)檢查”等操作，而應該直接計算，否則程序仍然按照原來的計算長度系數(shù)進行計算。（五）如何判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上”這個條件？由于目前的SATWE軟件沒有直接判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上”這個條件的功能，因此需要設計人員自己進行判斷，具體判斷過程我們可以遵循以下步驟：⑴在新版的SATWE軟件中首先按照不執(zhí)行《混凝土規(guī)范》7.3.11-3條的方法進行計算，從而得到所有荷載產(chǎn)生的總彎矩設計值；⑵點取SATWE軟件“總信息”中“恒活載計算信息”里的“不計算恒活載”選項，然后進行計算，從而得到水平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值；⑶將頭兩步計算得到的彎矩設計值相比看是否滿足《混凝土規(guī)范》7.3.11-3條中的條件；⑷在選擇彎矩設計值時要注意盡量選擇同一工況荷載作用下的內(nèi)力值。第八章梁上架架柱結構的荷荷載導算（一）工程概況況某工程為梁梁抬柱結構，共30層，含4層地下室，地震設防烈度為8度，地震基本加速度為0.2g，如圖1(a)所示，第四層的節(jié)書點1處為梁1和梁2的交點，該節(jié)點抬了一根1200×1200的勁性混凝土柱1，該結構的第四層和第五層干面圖如圖1所示（圖略）。（二）內(nèi)力分析經(jīng)計算，得到如下結果：⑴柱1在恒載作用下的柱底軸力標準值為-586.5kn。⑵結構總質(zhì)量進行核核：①PMCAD軟件中“平面荷載顯示校核”里計算出的結構總質(zhì)量為84012.4噸。②SATWE軟件中質(zhì)量文件WMASS.OUT中顯示的結構總質(zhì)量為84233.484噸。⑶計算結果：不同梁截面尺寸下的柱底軸力（單位：kn）柱1／-586.5／-2110.5／-4692.8／-7033.9／柱2／-9015.7／-8944.8／-8824.5／-8715.8／柱3／-12176.2／-11701.1／-10895.3／-10164.5／柱4／--9204.3／-9130.2／-9004.6／-8891.1／柱5／-11251.7／-10999.0／-10570.8／-10182.5／柱6／-10081.0／-10010.2／-9890.1／-9781.7／柱7／-15007.5／-14555.5／-13789.1／-13094.6／柱8／-9732.7／-9666.4／-9554.0／-9452.5／柱9／-10731.8／-10487.2／-10072.3／-9692.2／節(jié)點1位移(mm)／-86.06／-74.8／-55.695／-38.397／表中后面四個數(shù)據(jù)依次為梁1和梁2截面尺寸為／250×600／300×900／200×1200／500×1500／時的數(shù)據(jù)。柱3和柱7在節(jié)點1的左和右，柱5和柱9在節(jié)點1的上和下，柱2在節(jié)點1的左下角，柱8在節(jié)點1的右下角，柱4在節(jié)點1的左上角，柱6在節(jié)點1的右上角。⑷結果分析：產(chǎn)生這種情況的主要原因是梁的剛度太小，節(jié)點位移太大，從而使內(nèi)力轉(zhuǎn)移到其他的豎向構件中。第九章如何選選擇剪力墻連連梁的兩種剛剛度模型在SATWE軟軟件中，剪刀刀墻連梁剛度度的計算有兩兩種模型，第第一種為桿元元模型，即連連梁按照普通通梁的方式輸輸入，另一種種為殼元模型型，即連梁以以洞口的方式式形成。在設設計中這兩種種剛度模型如如何選擇是設設計人員非常常關心的問題題。（一）剪剪力墻連梁變變形的相對位位移⑴以雙肢墻為為例，采用連連續(xù)化算法推推導剪切變形形與相對位移移比的計算公公式。⑵剪力墻連梁梁變形的計算算⑶通過公式推推導，得出剪剪切變形與相相對位移比的的計算公式：：δν／δ＝1／［1＋1／3×（2×a／hp）×（2×a／hp）］------(1)⑷根據(jù)式（1），本文列列出δν／δ和連梁跨高高比之間的相相對關系，如如表1所示：表1δν／δ和連梁跨高高比之間的相相對關系跨高高比/0.5//1.0/11.5/2..0/2.55/3.0//3.5/44.0/4..5/5.00/δν／δ/0.9223/0.775/0.5571/0..428/00.324//0.25//0.1977/0.1558/0.1129/0..107/((二）結論⑴連梁跨高比比大干5.0時可按照普普通梁輸入；；⑵連梁跨高比比小于2.5時可以洞口口方式形成；；⑶連梁跨高比比大于2.5，但小于5.0時可視具體體情況酌情處處理。⑷連梁形成方方式的不同，對對結構的整體體剛度、周期期、位移以及及連梁的內(nèi)力力計算都會產(chǎn)產(chǎn)生影響。第十章板帶截截面法計算板板柱剪力墻結結構體系（一）

板往剪力墻墻結構體系的的計算方法⑴等代框架法⑵有限元法（二二）有限元法法計算的問題題⑴局部應力的的大小與有限限元劃分的大大小密切相關關，不便于設設計人員掌握握；⑵用SATWE軟件的“復雜樓板有有限元分杯”子菜單分析析板柱剪力墻墻結構，其內(nèi)內(nèi)力和配筋是是以點值或極極值的方式輸輸出的?！包c值”方式不利于于確定配筋范范圍，“極值”方式又未免免配筋太大，造造成浪費。（三三）板帶截面面法的特點⑴首先采用有有限元法進行行內(nèi)力和配筋筋設計。⑵根據(jù)設計人人員已定義的的骨架線（即即相鄰支座的的連線，骨架架線上有梁（包包括虛梁）或或剪力墻）劃劃分板帶。⑶既能保證計計算精度，又又具備方便的的后處理功能能。⑷目前的板帶帶截面法，樓樓板荷載計算算比較大。參參考文獻：趙趙勇、李云貴貴、黃鼎業(yè)《基基于有限元分分析結果的混混凝土板板帶帶截面設計法法》載《建筑筑結構》雜志志2004年第8期。第十一章彈性性樓板的計算算和選擇（一）什么是彈彈性樓板在外外力作用下能能夠產(chǎn)生彈性性變形的樓板板。（二）彈彈性樓板的造造擇與判斷⑴樓飯局部大大開洞（圖略略）⑵板柱體系或或板柱—抗震墻體系系：《高規(guī)》第第條規(guī)定：對對于平板無梁梁樓蓋，在計計算中應考慮慮板的平面外外剛度的影響響，其平面外外剛度可按有有限元方法計計算或近似將將柱上板帶等等效為扁梁計計算。根據(jù)《高高規(guī)》的此項項規(guī)定，板—柱體系要考考慮樓板的平平面外剛度，因因此板柱體系系要定義彈性性樓板（如圖圖2所示）。（圖圖略）⑶框支轉(zhuǎn)換結結構研究表明明，對于框支支轉(zhuǎn)換結構，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換梁不僅會會產(chǎn)生彎矩和和剪力，而且且還會產(chǎn)生較較大的軸力，這這個軸力不能能忽略。在SATWE軟件中，只只有定義彈性性樓板才能產(chǎn)產(chǎn)生轉(zhuǎn)換梁的的軸力。因此此，對于框支支轉(zhuǎn)換結構，必必須整層定義義彈性樓板。⑷厚板轉(zhuǎn)換結結構對于厚板板轉(zhuǎn)換結構，由由于其厚板的的面內(nèi)剛度很很大，可以認認為是平面內(nèi)內(nèi)無限剛，其其平面外的剛剛度是這類結結構傳力的關關鍵。因此，此此類結構的厚厚板轉(zhuǎn)換層應應定義為彈性性樓板。⑸多塔聯(lián)體結結構：多塔聯(lián)聯(lián)體結構的連連廊定義為彈彈性樓板。（三三）四種計算算模式的意義義和適用范圍圍⑴剛性板假定定假定樓板平平面內(nèi)無限剛剛，平面外剛剛度為零。①梁剛度放大大系數(shù)的應用用《高規(guī)》第第5.2.2條規(guī)定：在在結構內(nèi)力與與位移計算中中，現(xiàn)澆樓面面和裝配整體體式樓面中梁梁的剛度可考考慮翼緣的作作用予以放大大。樓面梁剛剛度增大系數(shù)數(shù)可根據(jù)翼緣緣情況取1.3～2.0。對于無現(xiàn)現(xiàn)澆面層的裝裝配式結構，可可不考慮樓面面翼緣的作用用。②適用范圍：：樓板形狀比比較規(guī)則的結結構。⑵彈性板6假定①樓板的平面面內(nèi)剛度和平平面外剛度均均為有限剛。②適用范圍：：板柱體系或或板柱－剪力力墻結構。⑶彈性膜假定①采用平面應應力膜單元真真實地反映樓樓板的平面內(nèi)內(nèi)剛度，同時時又忽略了平平面外剛度，即即假定樓板平平面外剛度為為零。②適用范圍：：廣泛應用于于樓板厚度不不大的彈性板板結構中，比比如體育場館館等空曠結構構、樓板局部部大開洞結構構、樓板平面面布置時產(chǎn)生生的狹長板帶帶（如圖1（C）所示，圖圖略）、框支支轉(zhuǎn)換結構中中的轉(zhuǎn)換層樓樓板、多塔聯(lián)聯(lián)體結構中的的弱連接板（如如圖3所示，圖略略）等結構。⑷彈性板3假定①樓板平面內(nèi)內(nèi)剛度無限大大，平面外剛剛度為有限剛剛。程序采用用中厚板彎曲曲學元來計算算樓板平面外外剛度。②適用范圍：：厚板轉(zhuǎn)換層層結構和板厚厚比較大的板板柱體系或板板柱－抗震墻墻體系。③注意事項：a）要在PMCAD軟件的人機機交互式建模模中輸入100mmm×100mmm的虛粱。虛虛梁在結構設設計中是一種種無剛度、無無自重的梁，不不參與結構計計算。它的主主要作用有以以下三點：☆為SATWE或PMSAP軟件提供板板的邊界條件件；☆傳遞上部結結構的豎向荷荷載?！顬閺椥詷前灏鍐卧膭澐址痔峁┍匾獥l條件。b）采用彈性性板3模式進行設設計時，與厚厚板相鄰的上上下層的層高高應包含厚板板厚度的一半半。（四）工工程實例⑴工程概況：：某工程為框框支剪力墻結結構，共30層，帶一層層地下室，地地面以上第4層為框支轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層，地震震設防烈度為為8度，地震基基本加速度為為0.2g，場地類別別為三類場地地土，中梁剛剛度放大系數(shù)數(shù)取2.0，邊梁剛度度放大系數(shù)取取1.5，轉(zhuǎn)換層樓樓板厚度為180mm，結構體系系按復雜高層層計算，并考考慮偶然偏心心的影響。該該結構的三維維軸測圖、框框支轉(zhuǎn)換層和和框支轉(zhuǎn)換層層上一層的結結構平面圖如如囹4所示。（圖圖略）⑵計算結果將將轉(zhuǎn)換層樓板板分別采用彈彈性板6、彈性膜和和剛性板假定定進行計算，該該結構的周期期、轉(zhuǎn)換層處處層間位移角角和轉(zhuǎn)換梁1的內(nèi)力和配配筋計算結果果分別如表1、表2和表3所示。表1周期計算算表T1（X向）／1.36227／1.36339／1.35772／T2（Y向）／1.21443／1.21447／1.20660／T3（扭轉(zhuǎn)）／1.04668／1.04773／1.03223／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2轉(zhuǎn)換層處處層間位移角角計算表X向／1/29333／1/28999／1/31887／Y向／1/30006／1/29995／1/32774／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表3轉(zhuǎn)換梁1的內(nèi)力和配配筋計算表-M（kn-m)／-218（30）／-225（30）／-198（29）／TopAst／2000／2000／2000／+M（kn-m)／1060（30）／1071（30）／1015（30）／BtmAst／4116／4156／2814／Shear／-587（30）／-597（30）／-538（30）／Asv／825／825／825／Nmax（kn）／567（29）／572（29）／0／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－以上上三張表中的的后面3個數(shù)值依次次分別為樓板板條件是（／／彈性板6／彈性膜／／剛性板／）時時的數(shù)值。表表4相應工況況下的荷載組組合分項系數(shù)數(shù)Ncm／V-D／V-L／X-W／Y-W／X-E／Y-E／Z-E29／1.20／0.60／-0.28／0.00／-1.30／0.00／0.00330／1.20／0.60／0.00／0.28／0.00／1.30／0.00－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－⑶結果分析①本工程剛性性板假定下結結構剛度大于于彈性板6假定下結構構的剛度。②彈性膜假定定下其結構的的剛度最小，結結構的位移和和周期均最大大。③通過對表3的分析可以以看出，三種種計算模式下下梁的負端彎彎矩和跨中彎彎矩相差并不不大，但采用用彈性板6和彈性膜假假定下梁的跨跨中縱向鋼筋筋的配筋面積積明顯大于采采用剛性極假假定下梁的配配筋面積、這這主要是由于于框支梁按照照拉彎構件設設計造成的。在在表3中，采用彈彈性板6和彈性膜計計算模式時，框框支梁會產(chǎn)生生較大的軸力力，而采用剛剛性板假定時時，框支梁的的軸力為0。④由于彈性板6模式考慮了了樓板的平面面外剛度，因因此，框支梁梁計算的安全全儲備降低，從從表3可以看出，采采用彈性膜假假定計算出的的框支梁1的彎矩、剪剪刀和軸力均均大于采用彈彈性板6假定下的計計算結果。在在本工程中，這這兩種模式的的計算結果雖雖然不大，但但這種計算結結果的差異與與樓板厚度有有關，板厚越越大，計算結結果的差異也也越大。第十二章斜屋屋面結構的計計算（一）斜屋面的的建模⑴通過設置“梁兩端標高”或者“改上節(jié)點高”等方式形成成屋面斜板。⑵在PMCAD建模時，屋屋面斜梁不能能直接落在下下層柱的柱項項，斜梁下應應輸入100mm高的短柱（如如圖1所示，圖略略）。短柱通通常只傳遞荷荷載和內(nèi)力，而而沒有設計意意義。⑶當采用TAT和SATWE軟件計算時時，頂部傾斜斜的剪力墻程程序不能計算算，PMSAP可以計算，但但要在“復雜結構空空間建模”沖將其定義義為彈性板6。（二）軟軟件對屋面斜斜板的處理⑴TAT和SATWE軟件只能計計算斜粱，對對斜屋面的剛剛度不予考慮慮。⑵PMSAP軟件可以計計算屋面斜板板的剛度對整整體結構的影影響。（三）斜斜屋面結構的的計算⑴簡化模型1：忽略斜屋屋面剛度對整整體結構的影影響，將屋面面斜板的荷載載導到斜梁上上，用TAT或SATWE軟件計算。⑵簡化模型2：將斜屋面面剛度用斜撐撐代替，屋面面斜板的荷載載導到斜梁上上，用TAT或SATWE軟件計算。斜斜撐的主要目目的是為了模模擬斜屋面的的傳力，其本本身的內(nèi)力計計算沒有意義義，但在計算算屋面荷載時時，應適當考考慮斜撐自重重。⑶真實模型：：考慮斜屋面面剛度對整體體結構的影響響，用PMSAP軟件計算。（四四）工程實例例⑴工程概況：：某工程為框框架結構的仿仿古建筑，共共4層，第二層層的兩端和第第四層的中間間部分布置了了較多的斜屋屋面，該結構構斜屋面組成成比較復雜（如如圖1所示，圖略略），板厚為為180mmm，地震設防防烈度為8度，地震基基本加速度為為0.2g，周期折減減系數(shù)0.7，考慮偶然然偏心的影響響，并用總剛剛模型計算。該該結構的三維維軸測圖、首首層平面圖和和第四層斜梁梁線框圖如圖圖1所示（圖略略）。⑵斜屋面結構構的計算為了了能夠有效地地體現(xiàn)屋面斜斜板對結構設設計的影響，現(xiàn)現(xiàn)分別采用三三種計算模型型對結構進行行計算，第一一種模型為考考慮斜屋面，按按真實模型進進行計算；第第二種模型為為忽略斜屋面面，將斜屋面面引起的荷載載傳遞給斜梁梁，按簡化模模型1計算；第三三種模型為將將斜屋面用斜斜撐代替，斜斜屋面引起的的荷載傳遞給給斜梁，按簡簡化模型2計算。這三三種計算模型型中結構周期期和位移的計計算如表1所示，某根根構件的內(nèi)力力計算如表2、表3和表4所示。表1三種計算算模型中結構構周期和位移移的計算周期期／真實模型型／簡化模型型1／簡化模型2／T1／0.997（Y）／1.119（Y）／1.027（Y）／T2／0.964（X）／1.018（X）／0.981（X）／T3／0.801（T）／0.891（T）／0.826（T）／最大層層間位移角（X向）／1/363／1/338／1/354／最大層間間位移角（Y向）／1/366／1/298／1/326／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2三種模型型中梁1的彎矩計算①恒載下真實實模型的彎矩矩標準值：110(左端)／-77.33(跨中)／86.2(右端)②恒載下簡化化模型1的彎矩標準準值：106.55(左端)／-77.8(跨中)／89.8(右端)③恒載下簡化模型2的彎矩標準值：107.1(左端)／-77.9(跨中)／89.2(右端)④X向地震下真實模型的彎矩標準值：-204(左端)／-42.7(跨中)／199.5(右端)⑤X向地震下簡化模型1的彎矩標準值：-178.9(左端)／-36.6(跨中)／174.5(右端)⑥X向地震下簡化模型2的彎矩標準值：-202(左端)／-42.2(跨中)／197.8(右端)⑦真實模型的彎矩設計值：-399.5(左端)／193.9(跨中)／-366(右端)⑧簡化模型1的彎矩設計值：-403.6(左端)／193.2(跨中)／-376(右端)⑨簡化模型2的彎矩設計值：-394(左端)／185(跨中)／-367(右端)－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表3三種模型中梁2的彎矩計算①恒載下真實模型的彎矩標準值：57.5(左端)／-43.4(跨中)／7.2(右端)②恒載下簡化模型1的彎矩標準值：126.9(左端)／-62(跨中)／109.7(右端)③恒載下簡化模型2的彎矩標準值：127.1(左端)／-62.0(跨中)／109.5(右端)④X向地震下真實模型的彎矩標準值：-5.2(左端)／-0.5(跨中)／8.0(右端)⑤X向地震下簡化模型1的彎矩標準值：-7.6(左端)／-3.0(跨中)／-1.7(右端)⑥X向地震下簡化模型2的彎矩標準值：-6.0(左端)／-2.1(跨中)／1.7(右端)⑦真實模型的彎矩設計值：-98(左端)／69.6(跨中)／-95(右端)⑧簡化模型1的彎矩設計值：-155.9(左端)／111.5(跨中)／-135.5(右端)⑨簡化模型2的彎矩設計值：-156(左端)／115(跨中)／-135(右端)－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表4三種模型中柱1的彎矩（My）計算①恒載下真實模型的彎矩標準值：-9.7(上端)／3.5(下端)②恒載下簡化模型1的彎矩標準值：-10.9(上端)／4.7(下端)③恒載下簡化模型2的彎矩標準值：-11.0(上端)／4.7(下端)④X向地震下真實模型的彎矩標準值：-296.8(上端)／334.4(下端)⑤X向地震下簡化模型1的彎矩標準值：-258.7(上端)／291.5(下端)⑥X向地震下簡化模型2的彎矩標準值：-292.8(上端)／330.1(下端)⑦真實模型的彎矩設計值：456.7(上端)／528.7(下端)⑧簡化模型1的彎矩設計值：467.7(上端)／541.6(下端)⑨簡化模型2的彎矩設計值：423.2(上端)／528.4(下端)－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－梁1是一根首層的邊框架梁；梁2是四層與柱1相連的斜梁；柱1是一根框架邊柱，梁1一端與之相連。⑶結果分析①從表1可以看出，屋面斜板對結構的周期和位移均有一定影響。采用簡化模型1計算，由于忽略了斜屋面的面內(nèi)剛度和面外剛度，計算結果偏柔；采用簡化模型2計算，由于斜撐起到了一定的樓板剛度的作用，因此其計算結果介于簡化模型1和真實模型之間；②表2和表4主要反映的是屋面斜板對其他樓層的水平和豎向構件內(nèi)力的影響。從中可以看出，在豎向荷載作用下（如恒載），三種計算模型算出的構件內(nèi)力相差很小，幾乎可以認為相等；在水平荷載作用下（如地震力），簡化模型1與真實模型和簡化模型2計算出的構件內(nèi)力有一定差別，但差別也不是很大。真實模型和簡化模型2計算出的構件內(nèi)力則相差很??；③表3主要反映的是屋面斜板對屋面斜梁內(nèi)力的影響。從中可以看出，由于屋面斜板定義了彈性板6，從而使采用簡化模型計算的梁內(nèi)力值明顯大于采用真實模型計算的梁內(nèi)力值。第十三章次梁按主梁輸和按次梁輸?shù)膮^(qū)別（一）導荷方式相同這兩種輸入方式形成的次梁均可將樓板劃分成雙向或單向板，以雙向或單向板的方式進行導荷。（二）空間作用不同⑴次梁按次梁輸時，輸入的次粱僅僅將其上所分配的荷載傳遞到主梁上，次梁本身的剛度不代入空間計算中，即對結構的剛度、周期、位移等均不產(chǎn)生影響。⑵次梁按主梁輸時，輸入的次梁本身的剛度參與到空間計算中，即對結構的剛度、周期、位移等均會產(chǎn)生影響。（三）內(nèi)力計算不同⑴次梁按次梁輸時，次梁的內(nèi)力按連續(xù)梁方式一次性計算完成，主梁是次梁的支座。⑵次梁按主梁輸時，程序不分主次梁，所有梁均為主梁。梁的內(nèi)力計算按照空間交叉梁系方式進行分配。即根據(jù)節(jié)點的變形協(xié)調(diào)條件和各梁線剛度的大小進行計算。主梁和次梁之間沒有嚴格的支座關系。（四）工程實例⑴本工程實例主要用于說明為什么有些懸挑梁在計算時沒有按懸挑梁計算？該工程局部懸挑梁的布置如圖1所示（圖略，圖1顯示的局部懸挑梁布置是平行的三道梁，上下兩道為框架梁，中間為支承在另一方向上的框架梁上的連續(xù)梁，均有挑梁）。⑵計算結果如上圖所示，從主框架梁中間懸挑出去的梁端負筋明顯小于從柱懸挑出去的梁端負筋。以下是這兩種梁的內(nèi)力計算結果：表1圖中中間懸挑梁內(nèi)力值截面號／I／1／2／3／4／5／6／7／J／－M／-61.0／-52.2／-43.9／-36.3／-29.8／-24.3／-19.6／-15.6／-12.4／TopAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／＋M／0.0／0.8／1.5／1.9／2.1／1.9／1.5／0.8／0.0／BtmAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／Shear／40.0／38.2／35.6／32.2／27.9／23.7／20.2／17.6／15.9／Asv／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－表2圖中下部懸挑梁內(nèi)力值截面號／I／1／2／3／4／5／6／7／J／－M／-61.0／-52.2／-43.9／-36.3／-29.8／-24.3／-19.6／-15.6／-12.4／TopAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／＋M／0.0／0.8／1.5／1.9／2.1／1.9／1.5／0.8／0.0／BtmAst／652／652／652／652／652／652／652／652／652／Shear／40.0／38.2／35.6／32.2／27.9／23.7／20.2／17.6／15.9／Asv／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／61.4／－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－⑶內(nèi)力分析通過梁的內(nèi)力文件可以看出，從主框架梁中間懸挑出去的梁端負彎矩明顯小于從柱懸挑出去的梁端負彎矩。這主要是因為當這兩種懸桃梁都按主梁輸時，梁的內(nèi)力計算按照空間交叉梁系方式進行計算。由于柱的線剛度大，變形小，因此對懸挑梁的約束能力強，則相應的梁端負彎矩大。而主框架梁的平面外抗扭剛度小，變形大，因此對懸桃梁的約束能力低，則相應的梁端負彎矩就小。第十四章不規(guī)則結構方案調(diào)整的幾種主要方法（一）工程算例１⑴工程概況：某工程為一幢高層住宅建筑，純剪力墻結構，結構外形呈對稱Y形。一層地下室，地上共23層，層高2.8m。工程按8度抗震烈度設防，地震基本加速度為0.2g，建筑抗震等級為二級，計算中考慮偶然偏心的影響。其結構平面圖如圖1所示。（圖略）⑵這個工程的主要特點是：①每一個樓層沿Y向?qū)ΨQ。②結構的角部布置了一定數(shù)量的角窗。③結構平面沿Y向凹進的尺寸10.2m，Y向投影方向總尺寸為22.3m。開口率達45%，大于相應投影方向總尺寸的30%，屬于平面布置不規(guī)則結構，對結構抗震性能不利。⑶本工程在初步設計時，結構外墻取250厚，內(nèi)墻取200厚。經(jīng)試算結果如下：結構周期：T1＝1.4995s，平動系數(shù)：0.21（X），扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.79T2＝1.0954s，平動系數(shù)：0.79（X），扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.21T3＝1.0768s，平動系數(shù)：1.00（Y），扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00周期比：T1／T2＝1.37，T1／T3＝1.39最大層間位移比：1.54最大值層間位移角：1／1163⑷通過對上述計算結果的分析可以看出，該結構不僅周期比大于規(guī)范規(guī)定的0.9限值，而且在偶然偏心作用下的最大層間位移比也超過1.5的最高限值。經(jīng)過分析我們得知，之所以產(chǎn)生這樣的結果，主要是由于結構的抗扭轉(zhuǎn)能力太差引起的。⑸為了有效地提高結構的抗扭轉(zhuǎn)能力，經(jīng)與建筑協(xié)商，在該結構的深開口處前端每隔3層布置兩道高lm的拉梁，拉梁間布置200mm厚的連接板（如圖2所示）。（圖略）經(jīng)過上述調(diào)整后，計算結果如下：T1＝1.3383s，平動系數(shù)：0.22(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.78T2＝1.0775s，平動系數(shù)：0.78(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.22T3＝1.0488s，平動系數(shù)：1.00(Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00周期比：T1／T2=1.24，T1／T3=1.28最大層間位移比：1.48最大值層間位移角：1／1250⑹從上述結果中可以看出，由于設置了拉梁和連續(xù)板，使結構的整體性有所提高，抗扭轉(zhuǎn)能力得到了一定的改善。結構的周期比和位移比有所降低，但仍不滿足要求。經(jīng)過分析得知，一方面，必須進一步提高結構的抗扭轉(zhuǎn)能力以控制周期比；另一方面，結構的最大位移值出現(xiàn)在角窗部位，因此，控制最大位移值就成為改善位移比的關鍵。為此，對本工程采取如下措施：①盡量加大周邊混凝土構件的剛度。具體做法是將結構外圍剪力墻厚增加到300以提高抗扭轉(zhuǎn)的能力。②將轉(zhuǎn)角窗處的折梁按反梁設計，其斷面尺寸由原來的200×310改為350×1000，從而控制其最大位移。③將外墻洞口高度由2490mm降為2000mm，以增大周邊構件連梁的剛度。④加大結構內(nèi)部剪力墻洞口的寬度和高度，以降低結構內(nèi)部的剛度。經(jīng)過上述調(diào)整后，計算結果如下：T1＝1.0250s，平動系數(shù)：1.00(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00T2＝0.9963s，平動系數(shù)：1.00(Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00T3＝0.8820s，平動系數(shù)：0.00，

扭轉(zhuǎn)系數(shù)：1.00周期比：T3／T1＝0.86；T3／T2＝0.88最大層間位移比：1.29最大值層間位移角：1／1566該工程最大層間位移比為1.29，根據(jù)《復雜高層建筑結構設計》建議的表（如下表所示）可知，本工程在小震下最大水平層間位移角限值為1／1240，滿足要求。表7.2.3扭轉(zhuǎn)變形指標ξ＝Umax/U／1.2／1.3／1.4／1.5／1.6／1.7／1.8／中震下最大水平層間位移角限值／2.8／2.26／1.81／1.4／1.05／0.74／小震下最大水平層間位移角限值／1／1/1.24／1/1.55／1/2／1/2.67／1/3.78／1/6－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－⑺通過上述調(diào)整后，可以看出結構的整體抗扭轉(zhuǎn)能力得到了很大的提高，周期比和位移比都能滿足規(guī)范要求，設計合理。⑻對于角窗結構，宜在角窗處的樓板內(nèi)設置暗梁等措施以提高結構端部的整體性。(二)工程算例2⑴工程概況：某超高層商辦樓，主樓41層，結構高度184.3m。地下室共5層，深19.5m，結構體系為鋼筋混凝土筒體和框架組成的鋼－混結構體系，框架由鋼骨混凝土柱和鋼柱組成。本工程按7度抗震烈度設防，建筑抗震等級按二級，因工程平面復雜，構造措施按提高一級。其結構平面圖如圖1所示。（圖略，該結構總長35m，總寬42m，結構右上角和左下角均缺少14X16.8m的部分結構）⑵工程特點：本工程筒體剛度較大，但延性較差，結構初算側(cè)移很小，但平扭周期偏大，在地