XX大橋連續(xù)梁施工方案

崔畈河大橋連續(xù)梁施工方案目錄1 工程概況 21.1 工程簡介 21.2 箱梁構(gòu)造 31.3 預(yù)應(yīng)力體系 32 主要資源配置及依據(jù) 42.1 機(jī)械設(shè)備配置情況 42.2 勞力配置 52.3 連續(xù)梁施工周期 52.4 資源配置依據(jù) 63 施工工藝 63.1 0#,1#段托架及施工 63.2 連續(xù)梁懸澆段施工 163.3 掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計 173.4 直線段施工 213.5 合攏段施工 224 施工控制措施及存在問題 254.1 線型控制 264.2 撓度控制 264.3 中心控制 264.4 斷面尺寸控制 274.5 存在問題及處理措施 275 附圖 28圖一、崔畈河連續(xù)梁施工場地平面布置圖 28圖二、崔畈河連續(xù)梁施工工序 28圖三、0,1#及1#段托架構(gòu)造圖 28圖四、直線段托架構(gòu)造圖 28圖五、三角托架構(gòu)造圖 28圖六、塔吊技術(shù)參數(shù) 28計算書 35一、托架性能計算 35二、掛籃性能計算 47三、 掛籃預(yù)壓 66工程概況工程簡介岳西至武漢高速公路安徽段地處皖西大別山區(qū)，是溝通安徽、湖北兩省的重要省際區(qū)域干線，也是連接中部地區(qū)和東部地區(qū)的重要高速公路大通道，本項目是“縱四”商丘—阜陽—六安—望江—東至—景德鎮(zhèn)公路的重要連接線，項目的建設(shè)對于完善安徽省高速公路網(wǎng)，加強(qiáng)皖鄂兩省的交通經(jīng)濟(jì)聯(lián)系具有重要意義。路線在ZK29+443，YK29+446處跨越崔畈河。本橋所處段高速公路為分離式路基，采用單幅雙車道設(shè)計，路基寬度12.25m，設(shè)計行車速度80km/h。本橋左線起始樁號：ZK29+147，終止樁號：ZK29+737.75；右線起始樁號：ZK29+149.5，終止樁號：YK29+743。本橋左線平面位于R=4460.29m的左偏圓曲線上，橋面橫坡為單向-2%，縱斷面位于R=4000m的豎曲線上；墩臺徑向布置。設(shè)計荷載：公路-I級。橋面寬度：橋面半幅布置0.5m（防撞護(hù)欄）+11.0m（行車道）+0.5m（防撞護(hù)欄），半幅寬12.25m，全寬24.5m。箱梁構(gòu)造箱梁采用單箱單室截面，頂板寬12m，底板寬6.5m。合攏段及邊跨直線段梁高2.2米。梁底曲線按二次拋物線變化。墩頂0,1#梁段長4m，一個“T構(gòu)”的懸臂分為11對梁段，其劃分從根部至跨中為：7*3m，4*4.0m。中跨合攏段和邊跨合攏段長度均為2.0m，兩個邊跨直線段各長4.85m，合攏段及邊跨直線段梁高2.2米。箱梁頂板厚為28cm，箱梁底板厚為30～60cm，腹板厚度50～70cm，變化規(guī)律詳見相關(guān)圖紙。箱梁主墩墩頂、邊墩墩頂及中跨跨中處設(shè)置橫隔墻，墻厚分別為：2*0.6m、1.5m、0.4m，每道橫隔墻上均設(shè)過人洞。預(yù)應(yīng)力體系箱梁采用縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力體系，縱向按全預(yù)應(yīng)力理論設(shè)計。箱梁縱向預(yù)應(yīng)力筋腹板束采用16Φj15.2mm鋼絞線，內(nèi)徑Φ102mm波紋管成孔，OVM15-16錨具錨固?？v向預(yù)應(yīng)力筋頂板1-7#段均采用19Φj15.2mm鋼絞線，內(nèi)徑Φ107mm金屬波紋管成孔，OVM15-19錨具錨固，8-11#段均采用16Φj15.2mm鋼絞線，內(nèi)徑Φ102mm金屬波紋管成孔，OVM15-16錨具錨固；箱梁橫向預(yù)應(yīng)力筋采用3Φj15.2mm鋼絞線，內(nèi)徑D19×60mm波紋管，BM15-3錨具錨固。主要資源配置及依據(jù)機(jī)械設(shè)備配置情況主要施工機(jī)械設(shè)備配置表序號設(shè)備名稱型號單位設(shè)備數(shù)量備注1攪拌站HZS50座12輸送泵車HBT90臺2地泵3掛籃菱形掛籃只124掛籃模板定型鋼模套12一只掛籃一套模板5混凝土罐車8立方輛36電焊機(jī)BX2-500臺127鋼筋彎曲機(jī)GW40臺28鋼筋切割機(jī)臺39穿心式千斤頂YCW450臺2縱向?qū)ΨQ張拉10擠壓機(jī)臺111前卡式千斤頂臺2橫向張拉12張拉油泵ZB4-500臺213水泥漿攪拌機(jī)臺113壓漿機(jī)臺114塔吊TC5610臺315電梯臺316空壓機(jī)臺217汽車吊QY25臺118振動棒臺2019水泵臺220運(yùn)輸車臺1鋼筋等材料21風(fēng)鎬臺322磨光機(jī)個323木模切割機(jī)個3勞力配置崔畈河大橋(46+2×80+46)m連續(xù)梁施工擬投入作業(yè)人員70人,按工序分為掛籃班、鋼筋班、混凝土澆筑工班、模板工班、預(yù)應(yīng)力施工工班。勞動力配置表序號作業(yè)班組人數(shù)作業(yè)內(nèi)容1帶班3分別承包了7、8、9#的施工2鋼筋加工班組24負(fù)責(zé)鋼筋的預(yù)制和安裝3電焊工8負(fù)責(zé)鋼筋與鋼板焊接4模板工班20負(fù)責(zé)模板的預(yù)制、安裝、加固和拆除5預(yù)應(yīng)力施工工班8負(fù)責(zé)預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿施工6電工1負(fù)責(zé)施工用電、維修等工作7安全員1負(fù)責(zé)施工安全工作8塔吊司機(jī)3分別負(fù)責(zé)7、8、9#塔吊的運(yùn)行9起重工2負(fù)責(zé)8、9#高墩塔吊鉤子裝卸重物連續(xù)梁施工周期序號主要施工項目所需天數(shù)1樁基樁基開挖及灌注\2承臺承臺施工\3墩身墩身翻模施工\40,1#段托架焊接、鋪設(shè)工字鋼6預(yù)壓5底模、邊摸安裝4鋼筋綁扎及管道預(yù)埋7混凝土澆筑10，1#段張拉及壓漿85拆除0,1#段外模及底模平臺26掛籃安裝107掛籃預(yù)壓382#段施工1293-11#段施工9010邊跨三角托架焊接與工字鋼焊接611邊跨施工1512邊跨合攏施工513中跨合攏施工5表格中3-11#段施工時間為理想數(shù)據(jù)，實(shí)際施工中時間最短的右線8墩3-11#段用時104天，因天氣、材料、供電等原因影響了工期。資源配置依據(jù)機(jī)械設(shè)備配備基本依據(jù)：安全施工基本要求、施工工藝基本要求、進(jìn)度保障基本要求。勞力配備依據(jù)：在正常施工情況下，根據(jù)正常進(jìn)度配備人員，6個主墩必須同時施工，每2個墩一個班組，模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑及張拉壓漿小組交替施工，不造成窩工，也不待工，確保施工安全、質(zhì)量和進(jìn)度。施工工藝主要施工順序為：0#，1#段施工、2-11#段施工、直線段施工、合攏段施工。0#,1#段托架及施工托架焊接墩頂平臺由預(yù)埋件、托架、三角支架及各種縱橫梁構(gòu)成。見附圖3托架橫橋向安裝在墩壁外側(cè)，每側(cè)三榀，用于支撐0,1#段及1#段懸臂端3.5米混凝土。順橋向每側(cè)兩榀，用于支撐側(cè)模系統(tǒng)，托架由水平桿、豎桿和斜桿構(gòu)成，各桿之間采用焊接方式進(jìn)行聯(lián)結(jié)，水平桿由高強(qiáng)螺栓與墩壁聯(lián)結(jié)，并設(shè)置精軋螺紋鋼進(jìn)行對拉。為確保0,1#塊梁底標(biāo)高的準(zhǔn)確性，首先根據(jù)支架上工字鋼結(jié)構(gòu)形式推算出牛腿預(yù)埋標(biāo)高，在進(jìn)行墩身最后兩模施工時進(jìn)行準(zhǔn)確放樣，定位準(zhǔn)確后方可進(jìn)行墩身混凝土澆筑。平臺四周設(shè)置防護(hù)立柱和欄桿，立柱可直接焊在縱橫梁上。有人員操作的縱橫梁上密鋪腳手板。托架預(yù)壓崔畈河高墩連續(xù)梁采用托架作支架進(jìn)行現(xiàn)澆。為了檢驗托架的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，施工之前對支架進(jìn)行預(yù)壓，消除托架的永久性變形，預(yù)壓重量為該梁段除墩身外混凝土重量的1.2倍。0,1#段及1#段總重455t，但大部分重量支撐在橋墩上，因此需要對支架的承受荷載進(jìn)行分區(qū)計算，以便試壓達(dá)到仿真效果（橋墩上方承重不進(jìn)行預(yù)壓）。腹板所在的位置承壓最重，每道腹板需承壓25t，共四道腹板，頂板、底板及翼緣板重158t，考慮1.2系數(shù)總共需要承壓330t。預(yù)壓過程中翼緣板、頂板、腹板、底板一同預(yù)壓，側(cè)重腹板處預(yù)壓，預(yù)壓24h后進(jìn)行卸載。預(yù)壓前在托架底設(shè)沉降觀測點(diǎn)，不少于5個橫斷面，每個橫斷面不少于3個觀測點(diǎn)，預(yù)壓前測出沉降觀測點(diǎn)標(biāo)高，砂袋堆放完后，測出沉降觀測點(diǎn)的標(biāo)高，隔24h再測一次；測出托架的變形量，以此計算托架彈性變形和非彈性變形，托架彈性變形量可作為立模預(yù)拱度值。模板安裝預(yù)壓結(jié)束后，計算托架距設(shè)計底模高差，用預(yù)制楔型架與木方調(diào)整高度，經(jīng)過測量班底模邊線放線后，安裝底模（0、1#段底模采用竹膠板），并安裝側(cè)模（側(cè)模采用廠制鋼模板）。用精扎鋼與工字鋼鎖定側(cè)模。鋼筋安裝每批到達(dá)工地的鋼材，均向監(jiān)理工程師提供試驗報告和出廠質(zhì)量證明書，并按不同鋼種、等級、牌號及生產(chǎn)廠家，分類堆放，掛牌以作識別。鋼筋在使用前，進(jìn)行調(diào)直和除銹，保證鋼筋表面潔凈、平直，無局部彎折；鋼筋的加工制作在加工車間嚴(yán)格按設(shè)計圖進(jìn)行，成品編號堆碼，以便使用。將加工好的鋼筋運(yùn)至模板內(nèi)，按設(shè)計圖放樣綁扎，在交叉點(diǎn)處用扎絲綁扎牢固，必要時采取點(diǎn)焊，以確保鋼筋骨架的剛度和穩(wěn)定性。鋼筋網(wǎng)片間設(shè)架立筋，防止在施工時產(chǎn)生變形。鋼筋綁扎按設(shè)計及施工規(guī)范要求進(jìn)行，先綁扎底板鋼筋，再綁扎橫隔板和腹板鋼筋，同時安裝定位網(wǎng)及預(yù)應(yīng)力波紋管道，波紋管接頭纏繞嚴(yán)密以防漏漿，再安裝內(nèi)模，最后綁扎頂板鋼筋。鋼筋綁扎時注意各種預(yù)埋件的安裝(包括掛籃軌道、通風(fēng)孔、泄水孔等)。鋼筋綁孔順序：底板鋼筋→橫隔墻鋼筋→腹板鋼筋→倒角筋→頂板鋼筋預(yù)應(yīng)力管道安裝鋼束管道位置用定位鋼筋固定，定位網(wǎng)基本間距不大于60cm，在管道轉(zhuǎn)折控制點(diǎn)處定位鋼筋應(yīng)適當(dāng)加密，定位鋼筋與梁體主筋牢固焊接，確保預(yù)應(yīng)力鋼束定位準(zhǔn)確，同時，應(yīng)采取措施防止灌注混凝土?xí)r波紋管上浮。如管道位置與骨架鋼筋發(fā)生沖突，應(yīng)保證管道位置不變，將鋼筋適當(dāng)移動或切割調(diào)整。波紋管成孔質(zhì)量是保證預(yù)應(yīng)力質(zhì)量的重要基礎(chǔ)，如果發(fā)生堵塞而進(jìn)行處理，將直接影響施工進(jìn)度和橋梁壽命。因此，必須嚴(yán)格施工控制，保證灌注混凝土后波紋管不漏、不堵、不偏、不變形。擬采取如下措施：波紋管使用前先檢查其密封性和是否破損。對破損修復(fù)后能夠使用的，在修復(fù)后再使用；對修復(fù)后不能使用或修復(fù)后影響穿束的，堅決不用。對密封性達(dá)不到要求的不使用。安裝波紋管前，對端頭的毛刺、卷邊、折角認(rèn)真修整，確保圓順。波紋管定位必須準(zhǔn)確，嚴(yán)防上浮、下沉和左右移動?？椎榔巾?，孔道中心線與端部的預(yù)埋錨墊板垂直?？椎澜宇^處的連接管采用大一個直徑級別的同類波紋管，其長度不應(yīng)少于30cm，連接時不使接頭處產(chǎn)生角度變化，在混凝土澆筑期間不使管道發(fā)生轉(zhuǎn)動或移位，并纏裹緊密，防止水泥漿滲入。對留作下次待接的一端，將該端5cm露出本次灌注梁段的混凝土外。被連接的兩根波紋管的接頭要頂緊，以防穿束時在接頭處的波紋管被束頭帶出而堵塞管道。電氣焊作業(yè)在波紋管附近進(jìn)行時，在波紋管上覆蓋濕麻袋或薄鐵皮等覆蓋物，以免損傷波紋管；灌注混凝土前對波紋管進(jìn)行全面檢查，及時發(fā)現(xiàn)和解決問題；灌注混凝土中，避免振動棒對波紋管的過度振動。所有縱向預(yù)應(yīng)力管道設(shè)置橡膠內(nèi)襯軟管后再澆筑混凝土。內(nèi)襯軟管的外徑比波紋管內(nèi)徑小5～10mm。在混凝土澆筑過程中及初凝前將橡膠管來回抽動，在混凝土終凝后抽出。鋼筋安裝過程中,注意不得遺漏梁體預(yù)埋件及預(yù)留孔洞，包括接地裝置、泄水孔、通風(fēng)孔、，施工過程中，必須采取措施確保預(yù)埋件位置準(zhǔn)確。澆筑前準(zhǔn)備工作梁體混凝土在混凝土工廠生產(chǎn)，由混凝土攪拌車運(yùn)輸至現(xiàn)場，采用地泵泵送入模。澆筑混凝土前，仔細(xì)檢查模板、鋼筋、預(yù)埋件的緊固程度；并重點(diǎn)檢查鋼筋保護(hù)層墊塊的位置、數(shù)量及緊固程度。構(gòu)件側(cè)面和底面的墊塊至少為4個/m2，綁扎墊塊和鋼筋的鐵絲頭不得伸入保護(hù)層內(nèi)。將模板內(nèi)雜物和鋼筋上的油污擦洗干凈，并對模板進(jìn)行加固，適當(dāng)灑水濕潤，混凝土澆筑時的自由傾落高度不得大于2m；當(dāng)大于2m時，準(zhǔn)備好滑槽、串筒、漏斗等器具輔助輸送混凝土，保證混凝土不出現(xiàn)分層離析現(xiàn)象?；炷寥肽Ｇ?，測定混凝土的溫度、坍落度和含氣量等工作性能，只有拌和物性能符合設(shè)計或配合比要求的混凝土方可入模澆筑?；炷寥肽Ｌ涠劝丛O(shè)計的規(guī)定值進(jìn)行控制，控制偏差為±20mm?；炷涟韬衔锏娜肽：瑲饬繎?yīng)滿足設(shè)計要求。每拌制50m3混凝土或每工作班應(yīng)測試不少于1次。在相對濕度較小、風(fēng)速較大時澆筑混凝土，須采取擋風(fēng)措施，防止混凝土失水過快?；炷翝仓?、養(yǎng)護(hù)及降溫措施在混凝土澆筑過程中，注意使混凝土入模均勻，避免大量集中入模。派有經(jīng)驗的混凝土工負(fù)責(zé)振搗，振搗采用插入式的振動器，移動間距不超過其作用半徑的1.5倍，與側(cè)模應(yīng)保持5～10cm的間距，插入下層混凝土5～10cm左右，將所有部位均振搗密實(shí)，密實(shí)的標(biāo)志是混凝土停止下沉，不再冒氣泡、表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。每處振搗完畢后，慢慢提出振動棒，避免碰撞模板、鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道和其他預(yù)埋件?；炷凉嘧⒂傻装宓礁拱宓巾敯?，上下游基本對稱進(jìn)行，底板砼從頂板內(nèi)模每隔5m開窗口灌注。澆筑底板砼時留約1/3左右，由腹板砼下翻補(bǔ)充。腹板砼澆筑上下游側(cè)高度差控制在1m左右。整個澆注過程中，嚴(yán)格按照對稱施工。指定專人填寫施工記錄，包括原材料質(zhì)量、混凝土坍落度、拌合時間、質(zhì)量、澆筑和振搗方法、澆筑進(jìn)度和澆筑過程中出現(xiàn)問題及處理方法、結(jié)果。頂板表面進(jìn)行二次收漿抹面，及時養(yǎng)護(hù)，防止出現(xiàn)裂紋。外露面混凝土澆筑完初凝后及時用水管灑水養(yǎng)護(hù)，及時覆蓋無紡?fù)凉げ疾惭b自動噴淋裝置確保養(yǎng)護(hù)濕度，灑水養(yǎng)護(hù)不少于7天。預(yù)應(yīng)力施工梁體按兩系預(yù)應(yīng)力設(shè)計，縱向、橫向設(shè)預(yù)應(yīng)力。先縱向張拉、再橫向張拉。0,1#塊張拉須在該梁段混凝土強(qiáng)度達(dá)到85%及彈性模量不小于設(shè)計值的100%?？v向預(yù)應(yīng)力張拉時，先張拉腹板束后張拉頂板束，預(yù)應(yīng)力張拉過程中，均應(yīng)兩側(cè)對稱進(jìn)行。預(yù)應(yīng)力材料預(yù)應(yīng)力鋼絞線使用前按規(guī)定分批抽樣進(jìn)行檢驗，鋼絞線的表面不得有潤滑劑和油漬，不得有銹蝕。鋼絞線內(nèi)沒有折斷、橫裂的鋼絲。鋼絞線直徑偏差，不超過規(guī)定。如抽樣檢查不合格，則加倍抽查，如再不合格，則對該批鋼絞線逐盤檢查。錨具和夾具的類型符合設(shè)計規(guī)定，并抽樣進(jìn)行外觀尺寸、硬度及錨固力檢查和試驗。檢查結(jié)果如有一套不合格，則另取雙倍數(shù)量進(jìn)行檢查，如仍有一套不合格，則逐套檢查，合格者方可使用。鋼絞線宜分批進(jìn)貨，以免貨多積壓而生銹。預(yù)應(yīng)力鋼絞線、錨具和夾具儲存在清潔、干燥的地方，加以遮蓋，做好防雨、防潮、防銹工作。張拉機(jī)具設(shè)備張拉機(jī)具應(yīng)與錨具配套，使用前對張拉機(jī)具進(jìn)行檢查和校驗，校驗時，千斤頂與壓力表配套校驗，以確定張拉力與壓力表讀數(shù)之間的關(guān)系曲線，張拉時進(jìn)行調(diào)整。張拉千斤頂噸位宜為張拉噸位的1.5倍，且不得小于1.2倍，張拉千斤頂在張拉前必須經(jīng)過校正，校正系數(shù)不得大于1.05.校正有效期為三個月，且張拉不得超過200次張拉作業(yè)，拆修更換配件后的張拉千斤頂必須重新校正，發(fā)現(xiàn)異常隨時效驗。與千斤頂配套使用的壓力表應(yīng)選擇防震型產(chǎn)品，使用等級0.4級。預(yù)應(yīng)力鋼筋加工與安裝鋼絞線的下料嚴(yán)格按設(shè)計下料長度及根數(shù)進(jìn)行下料編束，編號堆碼，妥善保管，防止在儲存、運(yùn)輸和安裝過程中損壞、變形或銹蝕。下料的切割采用砂輪機(jī)，禁止用電焊或氧氣切斷，也不得使預(yù)應(yīng)力筋經(jīng)受高溫、焊接火花或接地電流的影響。切斷鋼絞線之前，先在切割線左右兩端各3-5cm處用扎絲扎一道，防止切斷后散頭。鋼絞線下料按先長后短的原則進(jìn)行，以節(jié)約材料。下料時經(jīng)確認(rèn)長度無差錯后再切割，避免出錯。下料時拉動鋼鉸線不宜太快，避免鋼鉸線散盤速度跟不上拉動速度而彎折。當(dāng)鋼鉸線出現(xiàn)彎折后不可使用。穿束前應(yīng)將錨下墊板面上灰漿除凈，檢查錨下墊板下混凝土是否密實(shí)，墊板與孔道是否垂直，如有問題應(yīng)及時處理，或者澆筑之前預(yù)先穿好即將張拉的鋼絞線，但要用土工布包裹好外露鋼絞線，防止粘上水泥漿。通過孔道的任何物件如鋼絲繩、鋼絞線、鐵球、卡子、接頭等，都必須圓順，以免引起管道的損傷和堵塞。預(yù)應(yīng)力安裝后模板安裝或混凝土澆筑前應(yīng)認(rèn)真檢查孔道破損情況，對破損部位及時進(jìn)行修補(bǔ)，防止漏漿堵塞孔道?？v向、橫向預(yù)應(yīng)力筋張拉張拉施工流程縱向、橫向鋼絞線束張拉的施工程序：清理錨具、錨墊板，割除多余波紋管→鋼絞線除銹、下料、編束、做束頭、穿束→安裝工作錨、千斤頂及工具錨→待混凝土強(qiáng)度85%和彈性模量達(dá)到設(shè)計值的100%時進(jìn)行張拉→完成張拉并合格后割除多余鋼絞線→封錨、壓漿。張拉程序預(yù)應(yīng)力束張拉程序為：0→0.1σcon（作伸長量標(biāo)記）→0.5σcon（作伸長量標(biāo)記）→σcon（靜停2分鐘）→補(bǔ)拉σcon→泄壓（作伸長量標(biāo)記）→回油→錨固測定回縮量。清理錨具、錨墊板的要求將錨具、錨墊板上的水泥漿、混凝土清除干凈；清通錨墊板上的壓漿孔，保證灌漿通道暢通；對錨墊板與波紋管連接處的錯臺進(jìn)行處理，使之連接圓順；對錨墊板內(nèi)的多余波紋管予以切除。檢查錨墊板位置是否正確，與孔道是否垂直，有問題時先對其進(jìn)行處理。不能使用難以清除干凈或有損傷的錨具和夾片。張拉準(zhǔn)備工作張拉前的檢驗工作：對錨具、夾片等進(jìn)行檢驗；對千斤頂、油泵、油表等進(jìn)行配套檢驗；對千斤頂作業(yè)空間進(jìn)行檢查、確認(rèn)；對梁體作全面檢查,如有缺陷,修補(bǔ)完好且達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度,并將承壓墊板及錨下管道擴(kuò)大部分的殘余灰漿鏟除干凈后,方可進(jìn)行張拉。安裝工作錨和夾片：裝好錨具后用手錘墊在木塊上敲擊錨具，直至不能敲動。接著將夾片裝入錨孔，用比鋼鉸線直徑略大的鋼管擊打夾片，使之塞緊在錨孔內(nèi)。用鋼管擊打夾片前，調(diào)整均勻同一夾片中各楔片間的縫隙和外露量。裝好后的夾片外露量基本一致且縫隙均勻，否則重裝。安裝千斤頂和工具錨、工具夾片：千斤頂安裝使用手拉葫蘆，安裝后至張拉完一直用倒鏈懸掛著千斤頂，以便用倒鏈調(diào)整千斤頂，使千斤頂軸線與管道和錨墊板軸線一致，保證鋼絞線順直，減少張拉摩阻力。為使張拉后夾片退錨順利，在工具錨和工具夾片之間涂抹退錨材料。安裝千斤頂和工具錨、夾片符合下列要求：工作錨、限位板、千斤頂、工具錨、夾片按要求裝好，工作錨位于錨墊板凹槽內(nèi)，相互之間密貼；“四同心”符合要求，即預(yù)應(yīng)力管道、錨墊板、錨具、千斤頂四部分基本同心；各油管接頭滿扣上緊，千斤頂、油表安放位置配套正確。張拉作業(yè)檢查油管連接可靠、正確后，開動油泵，使鋼鉸線稍微拉緊后調(diào)整千斤頂位置，使其中心與孔道軸線基本一致，以保證鋼鉸線自由伸長，減少摩阻。同時調(diào)整工具夾片使之卡緊鋼鉸線，以保證各根鋼鉸線受力均勻。然后兩端同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，使兩端伸長基本保持一致，對稱加載到初始張拉力（0.1σk）后停止供油,檢查夾片情況完好后，畫線作標(biāo)記。繼續(xù)向千斤頂進(jìn)油加載，直至達(dá)到控制張拉力。張拉值的大小以油壓表的讀數(shù)為主,以預(yù)應(yīng)力鋼鉸線的伸長值加以校核,每端錨具回縮量控制在6㎜以內(nèi)。油壓達(dá)到張拉噸位后關(guān)閉主油缸油路，并保持2min，測量鋼絞線伸長量加以校核。在保持2min以后，若油壓稍有下降，補(bǔ)油到設(shè)計噸位的油壓值，千斤頂泄壓，夾片自動鎖定，該束張拉結(jié)束，及時作好記錄。全梁斷絲、滑絲總數(shù)不超過鋼絲總數(shù)的0.5％，且一束內(nèi)斷絲不超過一絲，也不得在同一側(cè)。當(dāng)鋼絞線長度較長、不能一次張拉到位時，則需多次張拉循環(huán)。多次張拉的操作方法和步驟與上述一樣，只是將上一循環(huán)的錨固拉力（應(yīng)力）作為本次循環(huán)的初始值。如此循環(huán)，直至達(dá)到最終的控制張拉力。鋼鉸線束伸長量量測方法：在相應(yīng)張拉力下量取與之對應(yīng)的千斤頂油缸外伸量。將每個張拉循環(huán)中初張拉力和終張拉力下對應(yīng)的千斤頂油缸外伸量的差值，作為本張拉循環(huán)中鋼鉸線束的伸長量。各個張拉循環(huán)的伸長量之和，即為該束鋼鉸線初始張拉力至控制張拉力之間的伸長量。鋼束實(shí)際控制伸長量ΔL的為初始張拉力至控制張拉力間的實(shí)測伸長量。鋼鉸線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法，即在張拉力達(dá)到設(shè)計要求后，實(shí)際伸長值與理論值之間的誤差若在-6%～+6%之間，即表明本束鋼絞線張拉合格。否則，張拉力雖已達(dá)到設(shè)計要求，但實(shí)際伸長值與理論伸長值之間的誤差超標(biāo)，則暫停施工，在分析原因并處理后繼續(xù)張拉。對伸長量超標(biāo)的原因分析，從如下方面入手：張拉設(shè)備的可靠性即張拉力的準(zhǔn)確度；對波紋管孔道摩阻和偏差系數(shù)取值的準(zhǔn)確性；鋼鉸線彈性模量計算值與實(shí)際值的偏離；伸長量量測和計算方面的原因，如沒考慮千斤頂內(nèi)鋼鉸線伸長值等。若一切正常，則封堵錨具端頭，盡快壓漿。張拉施工注意事項千斤頂加載和卸載時做到平穩(wěn)、均勻、緩慢、無沖擊。張拉順序嚴(yán)格按設(shè)計圖紙要求進(jìn)行。張拉作業(yè)中，對鋼束的兩端同步施加預(yù)應(yīng)力，保證兩端張拉伸長量基本相等。若兩端伸長量相差較大時，查找原因，進(jìn)行糾正。當(dāng)氣溫下降到5℃以下時，停止張拉作業(yè)，以免鋼絞線發(fā)生脆斷。張拉過程中不敲擊和碰撞張拉設(shè)備和油管。張拉完畢后，未壓漿或壓漿后水泥漿未凝固時，不可敲擊錨具和劇烈震動梁體。多余的鋼絞線用切割機(jī)切割，切割后留下的長度不少于3cm。在高壓油管的接頭加防護(hù)套，以防噴油傷人。在測量伸長量時，停止開動油泵。轉(zhuǎn)移油泵時將油壓表拆卸下來另行攜帶轉(zhuǎn)送，在有壓情況下不可擰動油泵或千斤頂?shù)慕宇^。滑絲和斷絲處理在張拉過程中，有多種原因都可能引起預(yù)應(yīng)力筋滑絲和斷絲，使預(yù)應(yīng)力筋受力不均，甚至不能建立足夠的預(yù)應(yīng)力，從而影響橋梁的使用壽命。因此需要限制預(yù)應(yīng)力筋的滑絲和斷絲數(shù)量。當(dāng)滑絲和斷絲數(shù)量超過允許范圍時，則需采取相應(yīng)措施處理?；z判斷：張拉完畢卸下千斤頂后，目視檢查滑絲情況。仔細(xì)察看工具錨處每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看本束鋼鉸線尾端張拉前做的標(biāo)記是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。滑絲處理方法：首先把專用卸荷座支承在錨具上，將專用千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一半后，把退錨千斤頂裝在單根鋼絞線上。當(dāng)鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這時立即用改錐或鋼釬卡住夾片凹槽。然后油缸緩慢回油，鋼絞線內(nèi)縮，而夾片因被卡住而不能與鋼絞線同時內(nèi)縮。如此反復(fù)，直至夾片退出、鋼絞線放松、重新張拉至設(shè)計張拉力并頂壓楔緊新夾片為止。斷絲處理方法：提高其它鋼絞線束的控制張拉力作為補(bǔ)償，但最大超張拉力不得超過設(shè)計對各階段極限狀態(tài)的要求；換束，重新張拉；啟用備用束。具體采用何種方式，與設(shè)計單位商定。預(yù)應(yīng)力質(zhì)量控制預(yù)應(yīng)力管道質(zhì)量控制：在預(yù)應(yīng)力管道曲線段，采取增加定位鋼筋網(wǎng)數(shù)量、加大定位鋼筋網(wǎng)鋼筋直徑以及將定位鋼筋網(wǎng)鋼筋與梁體鋼筋焊為一體的方法，以保證管道坐標(biāo)的準(zhǔn)確性和成孔質(zhì)量。為加強(qiáng)孔道整體剛度，防止混凝土澆筑過程中水泥漿進(jìn)入波紋管中，需要在波紋管內(nèi)穿入橡膠管。摩阻測試：為檢驗設(shè)計參數(shù)對施工現(xiàn)場的準(zhǔn)確性、適應(yīng)性和施工工藝的可靠性，以保證有效預(yù)應(yīng)力滿足設(shè)計要求，在施工中進(jìn)行孔道、錨圈口的摩阻測試。根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)，檢查預(yù)應(yīng)力損失值并與設(shè)計允許值進(jìn)行對比后報設(shè)計單位，確定進(jìn)行預(yù)應(yīng)力調(diào)整的必要性和調(diào)整量，確定實(shí)際張拉控制力，確保梁體最終能夠獲得需要的預(yù)施應(yīng)力值。張拉控制：建立預(yù)應(yīng)力設(shè)備的定期配套校驗制度，提高使用壓力表的精度；箱梁預(yù)施應(yīng)力堅持“強(qiáng)度、彈模、齡期”三個條件同時滿足原則和“以張拉力控制為主、以伸長量進(jìn)行校核”的雙控標(biāo)準(zhǔn)；若張拉結(jié)果或檢查中有異常，則根據(jù)問題情況，由有關(guān)單位（施工、監(jiān)理、設(shè)計等）的有關(guān)人員共同分析原因后確定進(jìn)一步的處理措施。預(yù)應(yīng)力管道壓漿預(yù)應(yīng)力束張拉完畢后，應(yīng)及時對孔道進(jìn)行壓漿，孔道壓漿是確保預(yù)應(yīng)力工程質(zhì)量和箱梁質(zhì)量的一個重要因素。壓漿從低端向高端進(jìn)行，管道大于60m時，對管道設(shè)置排氣孔，設(shè)在管道的最高點(diǎn)。管道壓漿采用強(qiáng)度不小于M50、稠度為14~18S的水泥漿體，通過水泥、孔道灌漿劑、水嚴(yán)格按施工配合比進(jìn)行拌制。施工準(zhǔn)備工作檢查確認(rèn)材料數(shù)量、種類是否齊備，品質(zhì)是否保證；檢查機(jī)具是否完備；注意將排氣口朝正上方。攪拌水泥漿攪拌要求攪拌水泥漿之前，加水空轉(zhuǎn)數(shù)分鐘，將積水倒凈，使攪拌機(jī)內(nèi)壁充分濕潤。攪拌好的灰漿要做到基本卸盡。在全部灰漿卸出之前不得再投入未拌和的材料，更不能采取邊出料邊進(jìn)料的方法。裝料順序首先將稱量好的原材料進(jìn)行正反攪拌約2min，水泥漿出料后應(yīng)盡量馬上泵送，否則要不停的攪拌；必須嚴(yán)格控制用水量，否則多加的水會全部泌出，易造成管道頂端有空隙；對未及時使用而降低了流動性的水泥漿，嚴(yán)禁采用增加水的辦法來增加灰漿的流動性。吸漿將水泥漿加到儲漿罐中引到灌漿泵，在灌漿泵高壓橡膠管出口打出漿體，待這些漿體濃度與灌漿泵中的濃度一樣時，關(guān)掉灌漿泵，將高壓橡膠管端接到孔道的灌漿管上，扎牢。啟動泵，開始灌漿，灌漿過程中，灌漿泵保持連續(xù)工作。待出漿端管內(nèi)有濃漿體經(jīng)過且無氣泡時，關(guān)閉灌漿泵，擰緊出漿管，開啟灌漿泵，待壓力表壓力達(dá)到0.5~0.6Mpa后，持壓2分鐘。然后關(guān)閉灌漿泵，擰緊進(jìn)漿管，拆除壓漿管，進(jìn)入下個管道壓漿。壓漿完成后及時進(jìn)行封錨，用鋼筋與土工布堵死。清洗拆卸外接管路，清洗管路閥門、灌漿泵、攪拌機(jī)及所有沾有水泥漿的設(shè)備和附件，拆下壓力表，并單獨(dú)放好。壓漿施工注意事項錨頭一定要密封好，在張拉完成的24h內(nèi)開始灌漿。灌漿管應(yīng)選用牢固結(jié)實(shí)的高強(qiáng)橡膠管，抗壓能力≥1MPa，灌漿受壓時不能破裂，連接要牢固，不得脫管。嚴(yán)格掌握水泥漿的配合比，漿體材料誤差不能超過規(guī)定值。漿液進(jìn)入灌漿泵之前應(yīng)通過細(xì)篩過濾。灌漿工作宜在漿液流動性沒有下降的30～45min時間內(nèi)進(jìn)行，孔道一次灌注要連續(xù)。中途換管道時間內(nèi)，繼續(xù)啟動灌漿泵，讓漿體循環(huán)流動。連續(xù)梁懸澆段施工連續(xù)梁2#～11#節(jié)塊均采用菱形掛籃懸臂澆筑。0,1#塊施工完畢后在0,1#塊上安裝掛籃，經(jīng)驗收合格且試壓后進(jìn)行2#～11#塊懸灌施工。懸澆段施工工藝流程圖前移側(cè)模滑道前移側(cè)?；谰臀徽{(diào)整底模中線標(biāo)高并錨固解除側(cè)模后錨前移就位調(diào)整內(nèi)模中線標(biāo)高并錨固鋼筋混凝土施工、預(yù)應(yīng)力作業(yè)完成一個循環(huán)內(nèi)?；狼耙凭臀徽{(diào)整側(cè)模標(biāo)高并錨固梁段施工完畢側(cè)模固定于已完梁段上將底模吊于側(cè)模骨架上鋪?zhàn)咝熊壊⑶耙畦旒芫臀唤獬旒芎箦^并加配重拆除底側(cè)模、內(nèi)模前吊桿支架固定內(nèi)模及其滑道掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計掛籃是施工梁段的承重結(jié)構(gòu)，又是施工梁段的作業(yè)(懸灌、張拉等)現(xiàn)場，掛籃設(shè)計應(yīng)能承受最大梁段重量及施工荷載，并按最不利荷載設(shè)計加工。采用菱形掛籃，該形式的掛籃具有節(jié)點(diǎn)少、變形小、質(zhì)量輕、結(jié)構(gòu)完善、施工方便和適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。掛籃由菱形桁架、提吊系統(tǒng)、走行及錨固系統(tǒng)、模板系統(tǒng)共四大部分組成。掛籃結(jié)構(gòu)示意圖桁架：桁架是掛籃的主要承重結(jié)構(gòu)，由［32槽鋼加工而成，分立于箱梁腹板位置，其間用型鋼組成平面聯(lián)結(jié)系。后錨梁和前吊梁由兩根I40字鋼組焊而成。提吊系統(tǒng)：吊錨桿均采用Φ32mmⅣ級精軋螺紋鋼筋。前吊桿下端錨固于底模橫梁及內(nèi)、外模的滑道上，上端吊掛于桁架的前吊梁上。后錨桿下端亦錨固于底模橫梁及內(nèi)、外模的滑道上，上端則錨固于已完梁塊的混凝土表面。吊錨桿的調(diào)節(jié)通過4個10t的千斤頂及扁擔(dān)來完成。模板系統(tǒng)：箱梁外模外框架由槽鋼與角鋼焊接而成，模板圍帶采用槽鋼，板面為6mm厚鋼板。模板設(shè)計為組裝活動式，可根據(jù)梁段的高度和長度變化隨時接長（高）和拆卸。外模支承在外?；郎希岸送ㄟ^外模前吊桿吊于桁架前吊梁上，后端通過錨桿錨固在已施工好的箱梁翼板（在施工翼板時設(shè)預(yù)留孔）。內(nèi)模由內(nèi)模桁架、斜支撐以及組合鋼模等組成。內(nèi)模安置在由內(nèi)模桁架和斜支撐組成的內(nèi)?？蚣苌?，內(nèi)模框架支承在內(nèi)?；郎希岸送ㄟ^內(nèi)模前吊桿吊于桁架前吊梁上，后端通過錨桿錨固在已施工好的箱梁頂板（在施工頂板時設(shè)預(yù)留孔）。底模直接承受懸灌梁段的施工重力，由底模縱橫梁和底模板組成，底模縱橫梁均由2［30槽鋼加工而成。底模面板采用6mm厚鋼板，背后焊接扁鋼骨架。底模寬度比箱梁底寬少8～10mm。在澆筑混凝土?xí)r，利用底對拉桿使兩側(cè)外模將底模夾緊，以防漏漿。底模架前端設(shè)操作平臺，供梁段張拉及其他操作。走行及錨固系統(tǒng)：在兩片桁架下的箱梁頂面鋪設(shè)兩根滑軌，在滑軌與主桁的前后支點(diǎn)間設(shè)滑行拖船，前移時，先在桁架后錨梁上安裝好配重，保證抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)≮2，然后前端用兩個5t導(dǎo)鏈牽引，掛籃即可前移。軌道分節(jié)長度按梁段長度制作。掛籃的錨固是在澆筑混凝土之前，就在梁端預(yù)埋勾筋，勾筋用Ф28螺紋鋼彎起制成。為保證加工精度，掛籃桁架各桿件及模板骨架均由工廠加工制作，并進(jìn)行試拼裝和預(yù)壓。掛籃作業(yè)掛籃拼裝注意事項：拼裝前，應(yīng)對掛籃各構(gòu)件（或組合件）進(jìn)行尺寸、型號、缺陷（主要是焊縫尺寸及其飽滿度等）檢查驗收，是否符合設(shè)計要求。發(fā)現(xiàn)不合格者，應(yīng)及時處理；在運(yùn)輸、吊裝時，不得損傷構(gòu)件，特別是吊帶、前后支點(diǎn)及主梁等構(gòu)件堆放時應(yīng)整齊、穩(wěn)固，防止變形；按拼裝順序，將各主要構(gòu)件（或組合件）分類堆碼，以備吊裝；作業(yè)前應(yīng)對吊裝機(jī)械及機(jī)具進(jìn)行安全檢查，在操作過程中地上、空中應(yīng)有專人進(jìn)行指揮及指導(dǎo)。掛籃拼裝應(yīng)保持兩端基本對稱同時進(jìn)行。在對構(gòu)件進(jìn)行吊裝時，吊點(diǎn)應(yīng)穩(wěn)固可靠，構(gòu)件不受損傷、不變形；各構(gòu)件拼裝位置應(yīng)準(zhǔn)確，螺栓應(yīng)100%上足上緊，并不得隨意擴(kuò)孔，連接銷子安裝牢固、有效，焊縫尺寸準(zhǔn)確、飽滿無缺陷；安裝Φ32精軋螺紋鋼筋等冷拉件時，應(yīng)先進(jìn)行絕緣處理（包纏絕緣膠布），螺母均采用雙螺帽錨固。安裝連接器時，除檢查螺紋長度、直徑、螺紋質(zhì)量外，螺紋上應(yīng)畫線以保證連接器與螺紋的連接長度；掛籃就位后，后下橫梁錨點(diǎn)（即后主吊帶緊縮裝置）其預(yù)緊力應(yīng)大于澆筑砼后的錨固點(diǎn)拉力，以保證節(jié)段間接縫平順，同時達(dá)到檢查錨固點(diǎn)受力強(qiáng)度的目的。荷載試驗掛籃拼裝完成后，對結(jié)構(gòu)螺栓、焊縫、桿件數(shù)量、規(guī)格等進(jìn)行仔細(xì)檢查，合格后進(jìn)行荷載試驗。荷載試驗的目的是檢驗掛籃的承載力和消除結(jié)構(gòu)的非彈性變形，測定掛籃彈性變形，并與計算相比較。采用等同于120%倍梁體重的預(yù)應(yīng)力筋張拉加壓,按要求分級加載，并監(jiān)測結(jié)構(gòu)變形，測得數(shù)據(jù)與計算值進(jìn)行比較，然后逐漸卸載，并測量結(jié)構(gòu)回彈變形量，根據(jù)實(shí)測變形值確定掛籃底模的預(yù)拱度。荷載試驗時，加載按施工中掛籃受力最不利的梁段荷載進(jìn)行等效加載，測定各級荷載作用下產(chǎn)生的撓度和最大荷載作用下掛籃控制桿件內(nèi)力。根據(jù)各級荷載作用下掛籃產(chǎn)生的撓度，繪出掛籃荷載的撓度曲線，為懸臂施工的線性控制提供可靠的依據(jù)。根據(jù)最大荷載作用下掛籃控制桿件的內(nèi)力，可以計算掛籃的實(shí)際承載能力，了解掛籃使用中的實(shí)際安全系數(shù)，確保安全可靠。掛籃施工工況介紹掛籃前移(行走)掛籃前移在梁體縱向預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完成后進(jìn)行，掛籃前移操作步驟:安裝走道梁，將其與豎向預(yù)埋φ25精軋鋼筋錨固→解除后主吊帶及其約束→解除后錨鋼筋→解除頂板吊桿及其約束(此時掛籃底平臺及外模板系統(tǒng)由4組外導(dǎo)梁吊掛，無其它約束)→依次調(diào)整外模吊桿、前主吊帶及后副吊帶處緊松裝置，使底平臺及模板與梁體脫開→兩側(cè)手拉葫蘆同步啟動使掛籃向前滑行。掛籃走行注意事項：①掛籃走行軌道安放位置要準(zhǔn)確，軌道接頭處要平齊無臺階，走道與豎向筋錨固。②掛籃前移利用其所配備的手拉葫蘆拉動，兩側(cè)要保持同步，兩懸臂掛籃要基本上對稱前移，走行過程中要注意掛籃中線及走道方向的觀測，發(fā)現(xiàn)偏位后及時糾正，確保掛籃到位時偏移值不超過規(guī)范要求；③掛籃走行前，前后支點(diǎn)與軌道接觸處均應(yīng)涂抹黃油以減小摩阻力。④遇有6級以上大風(fēng)天氣時，不得進(jìn)行掛籃的走行作業(yè)，應(yīng)采取措施確保掛籃安全。⑤移動掛籃時避免損傷精軋螺紋粗鋼筋，避免碰撞、彎折粗鋼筋；⑥掛籃移動過程中用倒鏈拉住掛籃尾部，防止掛籃溜滑。掛籃標(biāo)高調(diào)整掛籃走行到位后，檢查掛籃在橫橋向及縱橋向的位置，如偏差超出允許范圍，及時進(jìn)行調(diào)整。將后錨與箱梁預(yù)埋的PS830Φ32精軋螺紋鋼連接起來，每個后錨確保預(yù)埋6根，前支點(diǎn)加墊塊墊實(shí)，安裝并擰緊后錨設(shè)備，然后通過各吊點(diǎn)處千斤頂將掛籃提升，調(diào)整底模標(biāo)高(調(diào)整標(biāo)高時根據(jù)該節(jié)段施工工況的撓度設(shè)置預(yù)拱度)，底模標(biāo)高調(diào)整完成后，調(diào)整側(cè)模標(biāo)高與整體中線，鎖定模板，進(jìn)入該節(jié)段梁體施工。節(jié)段箱梁施工及混凝土澆注掛籃走行到位，調(diào)整完畢后，進(jìn)行該節(jié)段箱梁施工，其施工流程與0,1#塊施工流程基本一致，相關(guān)內(nèi)容見0，1#塊施工，節(jié)段箱梁施工注意事項：模板工程懸臂節(jié)段箱梁施工時，內(nèi)模通過吊架懸掛與前上橫梁及上一節(jié)段已澆注的梁體頂板上，內(nèi)外模之間設(shè)置拉桿相連，為防止新老混凝土交界處漏漿，接縫處應(yīng)填塞一定厚度的泡沫并通過吊帶及拉桿施加一定的頂緊力，使之密實(shí)，確保混凝土質(zhì)量。預(yù)埋件針對掛籃結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：掛籃后主吊點(diǎn)及外模中吊點(diǎn)分別通過梁體底板及頂板處混凝土，預(yù)留孔為φ60mm圓孔，施工過程中，除應(yīng)按照要求埋設(shè)設(shè)計圖紙上的預(yù)埋件外，還應(yīng)在相應(yīng)位置準(zhǔn)確預(yù)留掛籃錨固系統(tǒng)所需的孔道。其中側(cè)模吊點(diǎn)埋設(shè)在翼緣板上，內(nèi)模吊點(diǎn)設(shè)在頂板上，底橫梁吊點(diǎn)設(shè)在底板上，具體預(yù)埋位置可見掛籃詳圖?；炷凉こ趟袘夜嗔憾尉淮喂嘧⒊尚?，為確保梁體質(zhì)量，需注意如下事項：混凝土灌注順序為：底板→腹板→頂板。灌注時同一掛籃的兩邊基本對稱?；炷劣蓲旎@前端向后端澆注，頂板混凝土從兩側(cè)向中央推進(jìn)，以防發(fā)生裂紋。同一T構(gòu)兩側(cè)的混凝土灌注量之差不超過設(shè)計規(guī)定值，T構(gòu)兩側(cè)重量偏差不超過8t。振搗時插入點(diǎn)均勻，并保證波紋管和壓漿管不受損傷，對角隅和鋸齒板等鋼筋密集處用小直徑振動棒加強(qiáng)振搗，并加強(qiáng)振搗效果檢查。灌注混凝土前，仔細(xì)檢查模板的尺寸和牢固程度；灌注過程中設(shè)專人看護(hù)和加固模板，以防漏漿和跑模。在頂板混凝土澆筑完成后，用插入式振搗器對頂腹板和新舊梁段接縫處進(jìn)行充分的二次振搗，確保連接處密實(shí)、可靠?；炷凉嘧⒔Y(jié)束后，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)。懸灌段施工在夏秋季時采取覆蓋土工布后撒水的養(yǎng)護(hù)方法?；炷猎诔跄澳ㄆ健Ｖ本€段施工崔畈河直線段長4.9m，寬12m，高2.2m，混凝土方量57.79m3，施工采用墩頂托架方式進(jìn)行施工，托架安裝完成后在頂部進(jìn)行預(yù)壓實(shí)驗，實(shí)驗合格且得出預(yù)抬高數(shù)據(jù)后對托架以及橫縱承重梁進(jìn)行調(diào)整，之后再進(jìn)行支立模板、綁扎鋼筋、安裝預(yù)埋件以及澆筑混凝土。見附圖4直線段預(yù)壓托架安裝完成后進(jìn)行加載試驗，完全模擬施工狀態(tài)下的荷載工況，檢驗底模平臺的安全性，并測定其彈性變形，消除非彈性變形，并將彈性變形值計入預(yù)拱度，以確保直線段段梁底標(biāo)高符合設(shè)計要求。托架預(yù)壓采用在平臺上加載砂袋的方式預(yù)壓。荷載分三級施加，總荷載為托架實(shí)際受力的1.2倍。直線段總重150t，其中墩頂承重51.6t，托架承重98.4t，按1.2系數(shù)考慮直線段需預(yù)壓130t。預(yù)壓前在托架底設(shè)沉降觀測點(diǎn)，不少于5個橫斷面，每個橫斷面不少于3個觀測點(diǎn)，預(yù)壓前測出沉降觀點(diǎn)標(biāo)高，砂袋堆放完后，測出沉降觀點(diǎn)的標(biāo)高，隔24h再測一次；測出托架的變形量，以此計算托架彈性變形和非彈性變形，托架彈性變形量可作為立模預(yù)拱度值。模板立設(shè)現(xiàn)澆段底、側(cè)模采用竹膠板，鋼管支撐，放置在三角托架上；內(nèi)模采用竹膠板分塊加工，現(xiàn)場安裝，鋼管支撐。為了防止在澆筑腹板混凝土?xí)r兩側(cè)模板外脹，在側(cè)板中部穿Φ25精軋螺紋鋼筋進(jìn)行對拉。鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝現(xiàn)澆段鋼筋亦采用集中加工，現(xiàn)場綁扎成型。由于現(xiàn)澆段預(yù)應(yīng)力束種類和數(shù)量均較多，模板立設(shè)完畢后，在模板上分別標(biāo)出各預(yù)應(yīng)力孔道的設(shè)計位置，然后根據(jù)標(biāo)記安裝固定孔道波紋管，在內(nèi)插入內(nèi)襯管，以防澆筑混凝土?xí)r漏漿，堵塞孔道而難以處理。混凝土澆筑現(xiàn)澆段混凝土由拌合站集中拌制，混凝土運(yùn)輸車運(yùn)至現(xiàn)場，泵送入模，高頻振搗器振搗。合攏段施工崔畈河大橋連續(xù)梁共有8個合攏段，其中邊跨合攏段4個，中跨合攏段4個；中跨合攏段采用掛藍(lán)對接合攏，邊跨合攏段采用掛藍(lán)搭接直線段進(jìn)行合攏。全橋合攏順序為：先邊跨合攏，后進(jìn)行中跨合攏。邊跨合攏施工張拉11#節(jié)段混凝土預(yù)應(yīng)力→施工準(zhǔn)備工作→鋼筋綁扎，安裝預(yù)埋件→焊接勁性骨架→張拉臨時預(yù)應(yīng)力束→澆筑混凝土→養(yǎng)生→預(yù)應(yīng)力張拉→體系轉(zhuǎn)換。利用掛藍(lán)進(jìn)行邊跨合攏段施工11#段混凝土澆筑完成后，利用掛籃底模作為合攏段底模的一部分，使用工字鋼將掛藍(lán)和直線段支架連成整體后鋪設(shè)竹膠板做底模；側(cè)模采用竹膠板現(xiàn)場制作，內(nèi)模移動就位，開始綁扎鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝，待鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝完成，模板加固完成后，焊接勁性骨架，即可灌注邊跨合攏段混凝土。中跨合攏中跨合攏采用掛藍(lán)合攏。11#段施工完成后，兩只掛籃暫不移動，使用工字鋼將兩端掛藍(lán)對接鋪設(shè)底模，兩端側(cè)模進(jìn)行前移對接并進(jìn)行焊接錨固使之穩(wěn)定，然后再相應(yīng)預(yù)留孔位置穿入精軋鋼錨住外走行梁、內(nèi)滑梁，綁扎鋼筋，安裝內(nèi)模澆筑合攏段。11#段澆筑時在端部30、50cm翼緣和頂板處預(yù)留精軋鋼穿孔，位置分別與外走行梁、內(nèi)模走行梁對準(zhǔn)。合攏段臨時鎖定的目的是為了減少由于溫差變形引起的箱梁的伸縮，及混凝土凝固過程中的收縮，防止合攏段混凝土產(chǎn)生縮裂或壓壞。采用外部型鋼剛性支撐。在鋼筋綁扎后、混凝土澆筑前進(jìn)行。施工時，型鋼長度根據(jù)鎖定位置的實(shí)際距離下料。合攏段底、側(cè)模是用竹膠板，通過鋼管支撐在兩側(cè)鋼模板的桁架上；內(nèi)模同樣使用竹膠板，鋼管骨架支撐。為方便澆筑底板混凝土和后期進(jìn)入箱梁張拉縱向預(yù)應(yīng)力筋，在11#頂板模中部開設(shè)70cm×70cm的天窗，待底板砼澆筑完畢再封閉。合攏段鋼筋、預(yù)應(yīng)力波紋管根據(jù)設(shè)計長度下料。由于合攏段預(yù)應(yīng)力孔道波紋管均需同兩端預(yù)留孔道對接，接頭數(shù)量多，為防止堵管現(xiàn)象的發(fā)生，在兩側(cè)梁體波紋管安裝時，適當(dāng)加大外露長度，并做好保護(hù)。合攏段波紋管安裝時，對接處用接頭波紋管包裹，外用厚型塑料膠布包纏封閉，混凝土澆筑前，認(rèn)真檢查每根波紋管接頭，以及波紋管底部?；炷翝仓螅猛灼鲗Ω骺椎肋M(jìn)行認(rèn)真檢查，及時消除造成漏漿的各種因素。合攏段施工選在氣溫變化不大的陰天或一天中溫度最低的時刻完成，在施工過程中加強(qiáng)對天氣狀況的觀測，根據(jù)實(shí)際情況安排合攏施工時間。為使合攏段混凝土在澆筑過程中始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，同時保證T構(gòu)的平衡，減少梁體變形對合攏段產(chǎn)生的負(fù)面影響，施工中對梁體各懸臂部分采用配重砂袋，預(yù)壓平衡的方法進(jìn)行平衡。模板安裝到位后，分別在合攏段兩側(cè)的懸臂端，沿梁面橫向均勻堆放平衡重砂袋；合攏段鋼筋安裝完畢后撤出相應(yīng)部分砂袋的重量；混凝土澆筑過程中逐步撤出其余部分砂袋。連續(xù)梁合攏段施工工藝流程圖施工控制措施及存在問題施工前及時向設(shè)計單位提供準(zhǔn)確的掛籃重量及配套施工機(jī)具、人員荷載數(shù)據(jù)。在掛籃設(shè)計過程中準(zhǔn)確計算出混凝土重量對掛籃產(chǎn)生的下?lián)隙戎?，需區(qū)分開掛籃自重及鋼筋、模板重量產(chǎn)生的對掛籃主桁的影響。在懸臂施工過程中，對撓度和施工標(biāo)高進(jìn)行施工精密測量。確保撓度和施工標(biāo)高的測量準(zhǔn)確無誤。將已經(jīng)施工階段的實(shí)測撓度及標(biāo)高等參數(shù)反饋給設(shè)計人員，以便設(shè)計人員對將施工階段的標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整和控制。懸臂施工按照對稱平衡的原則進(jìn)行施工，施工過程中隨時注意兩懸臂不超過設(shè)計規(guī)定的不平衡荷載。嚴(yán)格執(zhí)行掛籃懸灌施工中調(diào)模過程三步走要求，即：掛籃前移就位，調(diào)整一次模板標(biāo)高；鋼筋綁扎結(jié)束調(diào)整一次標(biāo)高；混凝土灌注前精確調(diào)整一次標(biāo)高。為了避免不平衡荷載的出現(xiàn)，懸臂施工段除了施工機(jī)具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起撓度偏差。線型控制線型控制是懸澆施工中的一項重要內(nèi)容，主要包括三部分：撓度控制、中線控制和斷面尺寸控制。為此，詳細(xì)記下每段觀測數(shù)據(jù)，及時遞交線型專家，盡可能完美控制。撓度控制將臨時水準(zhǔn)基點(diǎn)設(shè)在各主墩0#上，作為箱梁施工中的高程控制點(diǎn)。在施工過程中，臨時水準(zhǔn)基點(diǎn)經(jīng)常同其它水準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測，保證觀測精度。主橋連續(xù)梁的各施工節(jié)塊共設(shè)高程觀測點(diǎn)5個，設(shè)于混凝土澆筑完畢后的梁頂表面，以搜集各施工階段梁體結(jié)構(gòu)的變形數(shù)據(jù)，據(jù)以分析修整模板的標(biāo)高預(yù)抬高量，控制梁體高程。梁頂觀測點(diǎn)采用φ16的圓鋼預(yù)埋，露出混凝土表面20mm。在施工中水準(zhǔn)基點(diǎn)及箱梁頂各觀測點(diǎn)均保持完好，直至連續(xù)梁合攏。各觀測點(diǎn)的設(shè)置詳見。懸澆施工中標(biāo)高的施工控制步驟主要為：現(xiàn)場高程量測，數(shù)據(jù)的整理、分析，及時調(diào)整模板標(biāo)高預(yù)抬高量和現(xiàn)場控制。現(xiàn)場高程量測分四部分：第一部分：混凝土澆筑前模板標(biāo)高的設(shè)立;第二部分：混凝土澆筑后模板標(biāo)高的復(fù)測；第三部分：混凝土澆筑后預(yù)應(yīng)力施加前各節(jié)塊梁頂高程觀測點(diǎn)的量測；第四部分：預(yù)應(yīng)力施加后各節(jié)塊梁頂高程觀測點(diǎn)的量測比較第一、第二部分兩次測量結(jié)果，以驗證模板的預(yù)抬高量是否達(dá)到了預(yù)期效果；比較第三、第四部分兩次測量結(jié)果，以驗證施工節(jié)塊對已完成節(jié)塊的影響是否同理論計算一致。中心控制0,1#塊施工完畢后，通過導(dǎo)線控制點(diǎn)測放出其中心位置作為中線控制點(diǎn)，并用預(yù)埋鋼板固定。然后采用導(dǎo)線法確定各節(jié)塊立模時的中線。斷面尺寸控制為保證梁體的結(jié)構(gòu)尺寸滿足設(shè)計及驗收標(biāo)準(zhǔn)要求，同時保證合攏精度，需對梁體斷面尺寸進(jìn)行控制。在掛籃模板設(shè)計時，適當(dāng)減小底模板同已完節(jié)塊的搭接長度，利用腹板的通氣孔，在待澆梁段尾部適當(dāng)增加橫向?qū)瓧U，保證各節(jié)塊間接的平順。采用混凝土澆筑前后的嚴(yán)格控制及認(rèn)真復(fù)核和適當(dāng)調(diào)整的方法，保證梁體的結(jié)構(gòu)尺寸。存在問題及處理措施圖紙設(shè)計中存在不合理的地方。例如邊跨與中跨因齒塊類型、數(shù)量不同，自6#段起中跨負(fù)重開始大于邊跨，到11#段澆筑完成，中跨負(fù)重比邊跨大24.5噸。處理措施：選用沙袋配重。通過力臂計算出所需沙袋重量，放置在相應(yīng)的常規(guī)段梁面上。因調(diào)模板多次拉動邊摸，導(dǎo)致模板變型，合攏時邊模使用鋼模板錯臺明顯。處理措施：合攏時11#段掛籃不拆，邊模板不動，采用木模合攏。在兩個11#段的前下橫梁上搭設(shè)縱向工字鋼，以便支撐底模，邊模板使用鋼管支撐在掛籃的邊滑梁上。圖紙設(shè)計的人洞在邊墩底板，進(jìn)出困難。處理措施：在11#段頂板中間預(yù)留70*70cm的人洞，方便梁合攏后張拉底板與頂板預(yù)應(yīng)力鋼絞線。待壓漿結(jié)束后再補(bǔ)焊鋼筋，澆筑混凝土，封堵預(yù)留人洞。齒塊鋼筋安裝和底板吊帶盒子預(yù)埋常會與波紋管發(fā)生沖突。處理措施：齒塊鋼筋適當(dāng)折彎或裁剪，如果有鋼筋切斷，則用同型號鋼筋彎折補(bǔ)焊。波紋管與吊帶盒子沖突則略微偏轉(zhuǎn)波紋管，偏轉(zhuǎn)要順直，左右對稱。附圖圖一、崔畈河連續(xù)梁施工場地平面布置圖圖二、崔畈河連續(xù)梁施工工序圖三、0,1#及1#段托架構(gòu)造圖圖四、直線段托架構(gòu)造圖圖五、三角托架構(gòu)造圖圖六、塔吊技術(shù)參數(shù)圖一、崔畈河連續(xù)梁施工場地平面布置圖樁基施工樁基施工承臺施工墩身施工0#及1#段支架搭設(shè)、預(yù)壓底模、外模及端模拼裝底、腹板鋼筋綁扎及預(yù)應(yīng)力管道安裝內(nèi)模板安裝頂板鋼筋綁扎及預(yù)應(yīng)力管道安裝混凝土澆筑1#段預(yù)應(yīng)力張拉及壓漿拆除0#及1#段外模及底模平臺掛籃安裝懸臂段施工（循環(huán)）邊跨合攏段施工中跨合攏段施工邊跨直線段托架安裝、預(yù)壓邊跨直線段施工掛籃預(yù)壓檢驗合格方案評審合格鋼筋制作模板制作拌和站試拌圖二、崔畈河連續(xù)梁施工工序圖三、0,1#及1#段托架構(gòu)造圖圖四、直線段托架構(gòu)造圖圖五、三角托架構(gòu)造圖圖六、塔吊技術(shù)參數(shù)計算書一、托架性能計算主要技術(shù)參數(shù)①、砼自重GC＝26.5kN/m3；②、鋼彈性模量Es＝2.06×105MPa；③、材料容許應(yīng)力： 托架構(gòu)造 托架為三角形桁架托架，縱向三角桁架由2[36b普通熱軋槽鋼抱焊組成的桿件構(gòu)成，橫向三角桁架由2[20b普通熱軋槽鋼抱焊組成的桿件構(gòu)成，橫梁為工字鋼（工28a和工32a），和橫向連接桿為槽鋼[20b，托架總體見圖1-1及1-2所示。圖1-1正立面圖圖1-2側(cè)立面圖托架計算設(shè)計荷載及組合①、荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；澆筑混凝土?xí)r的動力系數(shù)：1.2；②、作用于托架主桁的荷載箱梁荷載：箱梁0,1#和1#塊重量；施工機(jī)具及人群荷載：2.5kPa；托架自重；③、荷載組合荷載組合I：混凝土重量+超載+動力附加荷載+托架自重+人群和機(jī)具荷載；荷載組合II：混凝土重量+超載+托架自重+人群和機(jī)具荷載；荷載組合I用于托架承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計算；荷載II用于剛度計算（穩(wěn)定變形）計算。托架計算托架底模計算荷載：箱梁荷載：0,1#1#梁段，梁高范圍4.175m-4.5m施工機(jī)具及人群荷載：2.5kPa。荷載計算Ⅰ.箱梁自重0,1#和1#塊箱梁梁段高度為4.175m——4.5m，腹板寬0.6m，混凝土荷載為：0,1#和1#塊箱梁梁段頂板底板厚度和為0.833m——0.88m，混凝土荷載為：0,1#和1#塊箱梁梁段翼緣板厚度為為0.2m——0.85m，混凝土荷載為：Ⅱ.人群及機(jī)具荷載為： Ⅲ.傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載； Ⅳ.托架上部模板板自重荷載: （按150kg/m2考慮）Ⅴ.荷載合計工字鋼橫梁工字鋼橫梁為工字鋼（工22a）,間距為0.4m，對受力最大的橫梁進(jìn)行計算，腹板區(qū)域、底板區(qū)域和翼緣板區(qū)域的荷載如下。橫梁采用有限元軟件Midas進(jìn)行計算，采用梁單元建立模型，為連續(xù)梁，模型見圖2-1所示。圖2-1橫梁計算模型圖1、強(qiáng)度橫梁正應(yīng)力見圖2-2所示。圖2-2橫梁正應(yīng)力圖注：1.3為臨時結(jié)構(gòu)的容許應(yīng)力提高系數(shù)。橫梁剪應(yīng)力見圖2-3所示。圖2-3橫梁剪應(yīng)力圖2、變形橫梁變形見圖2-4所示。圖2-4橫梁變形圖豎向最大位移為11.1mm<[L/200]=15.5mm.注：懸臂結(jié)構(gòu)變形限值為簡支結(jié)構(gòu)的一半。3、支座反力橫梁支座反力見圖2-5所示。圖2-5橫梁支座反力圖豎向支座反力最大值為101.7kN.托架作用在托架上的荷載為橫梁的支座反力，選取受力最大的托架進(jìn)行計算托架系統(tǒng)采用有限元軟件Midas進(jìn)行計算，采用梁單元建立模型，見圖2-6所示。圖2-6托架模型1、強(qiáng)度托架整體正應(yīng)力見圖2-7所示。圖2-7托架正應(yīng)力圖托架整體剪應(yīng)力見圖2-8所示。圖2-8托架剪應(yīng)力圖2、變形托架變形見圖2-9所示。圖2-9托架變形圖上弦桿豎向最大位移為2.1mm<[L/400]=8.45mm.托架懸臂端部豎向最大位移為1.4mm<[L/200]=20.25mm.直線現(xiàn)澆段托架計算托架底模計算荷載：箱梁荷載：直線梁段，梁高2.2m施工機(jī)具及人群荷載：2.5kPa。荷載計算Ⅰ.箱梁自重直線現(xiàn)澆段箱梁梁段高度為2.2m，腹板寬0.5m，混凝土荷載為：直線現(xiàn)澆段箱梁梁段頂板底板厚度和為0.833m——0.88m，混凝土荷載為：直線現(xiàn)澆段箱梁梁段翼緣板厚度為為0.2m——0.85m，混凝土荷載為：Ⅱ.人群及機(jī)具荷載為： Ⅲ.傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載； Ⅳ.托架上部模板板自重荷載: （按150kg/m2考慮）Ⅴ.荷載合計工字鋼橫梁工字鋼橫梁為工字鋼（工32a）,間距為0.4m，對受力最大的橫梁進(jìn)行計算，腹板區(qū)域、底板區(qū)域和翼緣板區(qū)域的荷載如下。橫梁采用有限元軟件Midas進(jìn)行計算，采用梁單元建立模型，為連續(xù)梁，模型見圖3-1所示。圖3-1橫梁計算模型圖1、強(qiáng)度橫梁正應(yīng)力見圖3-2所示。圖3-2橫梁正應(yīng)力圖橫梁剪應(yīng)力見圖3-3所示。圖3-3橫梁剪應(yīng)力圖2、變形橫梁變形見圖3-4所示。圖3-4橫梁變形圖豎向最大位移為16.9mm<[L/200]=18.8mm.3、支座反力橫梁支座反力見圖3-5所示。圖3-5橫梁支座反力圖豎向支座反力最大值為92.2kN.托架直線段托架與零號塊托架結(jié)構(gòu)相同，根據(jù)支座反力圖可知，直線段托架所受荷載比零號塊托架所受荷載要小，所以無須對直線段托架進(jìn)行計算。二、掛籃性能計算計算參數(shù)鋼材彈性模量：E=2.06e5MPa {GB50017-2003 表3.4.3}密度：γ=7850Kg/m3 {GB50017-2003 表3.4.3}泊松比：μ=0.3 {JTJ041-2000}線膨脹系數(shù)：α=0.000012 {GB50017-2003 表3.4.3}鋼材按容許應(yīng)力取值，臨時結(jié)構(gòu)提高30% {JTJ025-86 表1.2.10}計算模型掛籃結(jié)構(gòu)計算模型見下圖，包括主桁架、立柱間橫向連接系、前上橫梁、底籃、導(dǎo)梁等所有的承重系統(tǒng)。菱形掛籃結(jié)構(gòu)計算空間模型掛籃主要技術(shù)參數(shù)懸臂澆注箱梁梁段最大重量：98t（2＃節(jié)段）懸臂澆注箱梁梁段最大分段長度：4.0m懸臂澆注梁段高度：4.175m掛籃設(shè)計基本參數(shù)（1）梁段混凝土重量：2.65t/m3。（2）人群及機(jī)具荷載取2.5KPa。（3）超載系數(shù)取1.05；（4）新澆砼動力系數(shù)取1.2；（5）掛籃行走時的沖擊系數(shù)取1.3；（6）抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)2.0；（7）荷載組合：①砼重+掛籃自重+施工、人群機(jī)具+動力附加系數(shù)(強(qiáng)度計算)②砼重+掛籃自重(剛度計算)③掛籃自重+沖擊附加系數(shù)(行走穩(wěn)定性)荷載計算底籃平臺模型受力分析2#塊底籃平臺剪應(yīng)力（單位：MPa）2#塊底籃平臺彎應(yīng)力（單位：MPa）由計算模型可知：底縱梁受最大彎應(yīng)力為：125.8MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為：28.2Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足強(qiáng)度要求。2#塊底籃平臺剛度（單位：mm）由計算模型可知：底籃平臺最大撓度為17.5mm，滿足規(guī)范及設(shè)計要求。內(nèi)外導(dǎo)滑梁計算2#塊外滑梁彎應(yīng)力（單位：MPa）2#塊外滑梁剪應(yīng)力（單位：MPa）由計算模型可知：外滑梁受最大彎應(yīng)力為：89.2MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為：13.7Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足強(qiáng)度要求。2#塊外滑梁剛度值（單位：mm）由模型計算可知，外滑梁最大撓度為14.2mm，滿足規(guī)范及設(shè)計要求。內(nèi)滑梁計算2#塊內(nèi)滑梁剪應(yīng)力（單位：MPa）2#塊內(nèi)滑梁彎應(yīng)力（單位：MPa）由計算模型可知：內(nèi)滑梁最大彎應(yīng)力為：82.7MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為：11.4Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足強(qiáng)度要求。2#塊內(nèi)滑梁剛度值（單位：mm）由計算模型可知：內(nèi)滑梁最大撓度為12.97mm，滿足規(guī)范及設(shè)計要求。橫梁計算下橫梁驗算2#塊下橫梁剪應(yīng)力（單位：MPa）2#塊下橫梁彎應(yīng)力（單位：MPa）由計算模型可知：最大彎應(yīng)力為：22.5MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為：27Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足強(qiáng)度要求。2#塊下橫梁剛度值（單位：mm）由計算模型可知：下橫梁最大撓度值為16.7mm，滿足規(guī)范及設(shè)計要求。前上橫梁2#塊前上橫梁彎應(yīng)力（單位：MPa）2#塊前上橫梁剪應(yīng)力（單位：MPa）由計算模型可知：最大彎應(yīng)力為：55.5MPa＜1.3*145Mpa=188.5Mpa(容許抗彎)，滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為：30.9Mpa＜85Mpa(容許抗剪)，滿足強(qiáng)度要求。掛籃主桁豎向變形2#塊主桁變形圖（單位：mm）由計算模型可知：主桁變形最大撓度值為10.1mm＜20mm，符合規(guī)范及設(shè)計要求。掛籃主桁內(nèi)力掛籃主桁施工荷載組合條件下內(nèi)力（銷結(jié)）2#塊主桁桿件軸力圖（單位：KN）2#塊單片主桁后錨最大反力：468.9KN、前支點(diǎn)反力843.8KN吊桿驗算掛籃行走驗算掛籃行走時,前端還是通過前吊桿、導(dǎo)梁吊桿把底籃、翼板模板及頂板模板吊在前上橫梁上；后端通過外滑梁吊住后下橫梁（底籃），翼板、頂板模板后端吊要己澆筑完的箱梁。行走時后下橫梁變換成了一根簡支梁。內(nèi)外滑梁為一簡支梁，隨掛