一般模板支撐計算施工方案

目錄第一部分工程概況………1第二部分編制依據(jù)………1第三部分施工方案………2第四部分腳手架支撐設(shè)計計算書………12第五部分柱模板支撐設(shè)計計算書………19第六部分梁模板支撐設(shè)計計算書………29第七部分墻模板支撐設(shè)計計算書………37第八部分中小斷面柱模板支撐設(shè)計計算書……………42第一部分工程概況融旺國際公館位于江西省撫州市贛東大道345號，建設(shè)單位為江西省融旺房地產(chǎn)開發(fā)有限公司，設(shè)計單位為福建利安建筑設(shè)計顧問有限公司，監(jiān)理單位為江西瑞林建設(shè)監(jiān)理有限公司，施工單位為南昌市第三建設(shè)工程有限責任公司.本工程為：二層地下車庫，五層商業(yè)裙樓，五棟29層住宅塔樓。建筑總高度124米（含地下室）.總建筑面積161175。95㎡，其中地下建筑面積27924㎡、吊層建筑面積27253㎡、地上建筑面積105600。12㎡.±0.000相當于絕對標高49。50m。第二部分模板工程編制依據(jù)1。政府及上級機關(guān)頒發(fā)的有關(guān)工程技術(shù)質(zhì)量、安全文明施工等文件及規(guī)定2.現(xiàn)行國家、行業(yè)及地方施工技術(shù)規(guī)范及有關(guān)規(guī)定：《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》(GB50300—2001）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001）《鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安全技術(shù)規(guī)程》（DG/TJ08-016)《施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)保證體系》（DGJ08-903）《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80）《建筑施工高處作業(yè)安全管理條例》《生產(chǎn)安全事故報告和調(diào)查處理條例》《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）；《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》(JGJ74—2003);《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003）；《建筑施工手冊》(第四版）。3。施工現(xiàn)場設(shè)施安全計算4。其它相關(guān)規(guī)范、強制性條文規(guī)定工程概況第三部分施工方案一、施工方案的選擇本工程模板選用膠合板（900×1800×18）,支撐體系為扣件式鋼管腳手架。地下室邊模的穩(wěn)定設(shè)計:由于地下室有老人防通道，為防止人防通道中的積水、地下水等滲入地下室,需設(shè)置水泵，但只要一停水泵，水就從人防道側(cè)壁滲入地下室，使模板無法施工。因此必須在地下室底板四周挖0.8～1米寬的排水溝,坡度為1％，并做4~8個集水井。同時為防止溝中積水引起護坡出現(xiàn)各種問題，排水溝及集水坑要由混凝土澆注，其側(cè)壁及底板厚度厚度控制在10cm，并且依據(jù)施工組織設(shè)計此排水坡及集水坑需分二層施工，－19。2米標高施工一層、－10.5米標高施工一層.當柱尺寸較大或為異形柱時，可以設(shè)置穿柱螺桿，減少柱箍的數(shù)量，簡化施工。墻模板的安裝通過設(shè)置對拉螺桿固定主次楞,使墻兩側(cè)模板固定牢靠且滿足混凝土施工要求.故為保證混凝土施工質(zhì)量，墻厚400mm以上及高度大于700的梁模板的固定及柱(截面700×700以上）模板增設(shè)對拉螺桿，埋在混凝土中，不拆除，待模板拆除后再沿混凝土面將對拉螺桿的外露部分割除.外墻、水箱混凝土墻使用止水螺桿，不拆除，永久埋在混凝土中,在混凝土澆注完成模板拆除后將外露的止水螺桿部分沿混凝土面割除。對拉螺桿的設(shè)置:剪力墻、梁、柱設(shè)置對拉螺桿，螺桿長度為墻厚、柱長寬、梁寬另加440。螺桿周轉(zhuǎn)次數(shù)為18次.本施工方案就本工程具有代表性的梁、板、柱、墻分別進行設(shè)計及驗算。二、施工準備根據(jù)施工方案及單項施工組織設(shè)計要求進行預(yù)算，作出設(shè)備、材料計劃表，組織設(shè)備、材料、工具的加工、采購等準備工作.保證所選取用原材料的材質(zhì)、力學性能及幾何尺寸均符合國家標準要求，有質(zhì)保書，對所用原材料抽樣檢驗,關(guān)鍵部件如承力框架、拉桿、鋼管、穿墻螺栓等有焊縫檢驗探傷報告、產(chǎn)品合格證.對場地進行平整，對基礎(chǔ)作好排水,修通道路，并保證用電、用水安全。1。材料進場計劃材料名稱及規(guī)格單位數(shù)量進場時間模板900×1800×18㎡89600根據(jù)工程進度計劃進場方料60×70×2000m3900鋼管3。5×48噸4000扣件個480000止水對拉螺桿根19000普通對拉螺桿根200002。材料驗收由木工翻樣人員進行模板翻樣，完成模板布板圖并提交模板(鋼管、木枋）周材需用計劃表，周材需用計劃表經(jīng)過項目部材料供應(yīng)負責人審核。由項目部按各單位工程進度分批次進場，統(tǒng)一調(diào)配.現(xiàn)場建立嚴格的周材進場管理制度，并制定節(jié)約措施，降低材料損耗。3.根據(jù)施工進度計劃和安全施工要求組織人員，并進行技術(shù)交底。安全技術(shù)交底要全面、有針對性，符合有關(guān)安全技術(shù)操作規(guī)程的規(guī)定,內(nèi)容要全面準確。安全技術(shù)交底要經(jīng)交底人與接受交底人簽字方能生效。交底字跡要清晰，必須本人簽字，不得代簽。4、模板安裝前的準備工作(1)模板安裝前由項目技術(shù)負責人向作業(yè)班組長做書面安全技術(shù)交底，再由作業(yè)班組長向操作人員進行安全技術(shù)交底和安全教育，有關(guān)施工及操作人員應(yīng)熟悉施工圖及模板工程的施工設(shè)計。（2）施工現(xiàn)場設(shè)可靠的能滿足模板安裝和檢查需用的測量控制點，進行中心線和位置線的放線。首先用經(jīng)緯儀引測建筑物的邊柱和墻軸線,并以該軸線為起點，測出每條軸線。模板放線時,應(yīng)先清理好現(xiàn)場，然后根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，墻模板要彈出模板的內(nèi)、外邊線,以便于模板安裝和校正。（3）現(xiàn)場使用的模板及配件應(yīng)按規(guī)格和數(shù)量逐項清點和檢查，未經(jīng)修復(fù)的部件不得使用。三、模板安裝施工柱模板的安裝1、基礎(chǔ)模板安裝時依據(jù)現(xiàn)場技術(shù)人員彈好的位置線，標準高點安裝，基坑周邊1M內(nèi)不得堆放模板及支撐件。模板上口嚴禁站人進行砼的施工，支模后放置時間較長者，澆筑前應(yīng)進行和復(fù)查，模板安裝完畢須嚴格按三級檢查制度驗收，合格后方可進行砼施工.2、柱模安裝先安裝兩側(cè)，經(jīng)校正后，清理柱內(nèi)雜物，后封另兩側(cè)模板。支撐柱模應(yīng)校正三方，支撐桿件采用木楞，其與地面傾角不應(yīng)大于60度。豎向模板支架支撐部分安裝在基土上時,應(yīng)加設(shè)墊板，墊板應(yīng)有足夠強度和支承面積，并應(yīng)中心承載.基土應(yīng)堅實，并有排水措施。3、柱模校正后，應(yīng)采用斜撐或水平撐進行四周支撐,以確保整體穩(wěn)定,當柱模高度超過4M時，應(yīng)群體或成列同時支模，并應(yīng)將支撐連成一體，形成整體框架體系。當需單根支模時，柱寬大于500MM應(yīng)每邊在同一標高上不得少于兩根斜支撐或水平撐。斜撐與地面的夾角為45。-60。，下端還應(yīng)有防滑移的措施。4、現(xiàn)澆鋼筋砼梁，當跨度大于4M時，模板應(yīng)起拱，當設(shè)計無具體要求時,起拱高度可為全跨長度的1/1000-3/1000。模板制作與安裝1、模板配板尺寸設(shè)計:參照《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》（JGJ74—2003）（4.2）。2、模板自穩(wěn)角驗算：參照，《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》（JGJ74-2003)（4.36和4。37)。3、模板荷載效應(yīng)組合：參照《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》（JGJ74-2003）模板制作要求1、技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標準。2、外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0。001m2。每平方米污染面積不大于0.005m3、規(guī)格尺寸標準：（1)長度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點,取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。(2）寬度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處，分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。（3）角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。(4)翹曲度檢測方法:用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。（5）模板制作時電鋸切割一律用小直徑合金鋼鋸片,以達到模板切割質(zhì)量。（6）模板切割時，事先要計算好切割模數(shù),防止材料浪費,對于拼接的小塊料，不準在整塊模板上切割，一律找零星小塊料切割拼接.（7）柱、梁模板制作一律按照圖紙柱號、梁號、分類編號制作,模板下料前先計算好模數(shù)，彈好墨線再進行切割制作。（8）制作好的梁柱模板要按順序編號，堆放整齊，堆放在陰涼干燥處，以防變形。（9)異形結(jié)構(gòu)的模板需事先放好大樣，按大樣規(guī)定的尺寸進行加工.（10)配制柱、梁底、梁幫、方木背楞一定要按照規(guī)定的間距進行制作，防止過稀、模板剛度不夠產(chǎn)生側(cè)位變形和整體不穩(wěn)定,過密造成材料浪費，具體規(guī)定在模板安裝中說明。支架要求立桿：每根立桿底部設(shè)置木墊板，木墊板寬200㎜,厚50㎜.如果板下地面不平或立桿長度比設(shè)計短(范圍在300以內(nèi))可以在立桿頂部加設(shè)頂托適當調(diào)節(jié)立桿高度，相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，應(yīng)相互錯開，錯開高度要有1000以上.立桿基礎(chǔ)做法詳見圖1所示。圖1立桿基礎(chǔ)構(gòu)造示意圖縱、橫向水平桿:縱、橫向水平桿要求設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，長度不宜小于三跨，接長宜采用對接。對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相鄰橫向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。連墻件的布置及固定要求：為了便于施工，本工程采用剛性連墻件，連墻件水平方向沿每根框架柱設(shè)置，高度方向每步設(shè)置。在安裝立桿時，應(yīng)盡量選擇靠近框架的位置,以滿足規(guī)范中連墻件“宜靠近主節(jié)點設(shè)置，偏離主節(jié)點的距離不應(yīng)大于300㎜的要求。圖2連墻件構(gòu)造示意圖縱向剪刀撐與水平剪刀撐的設(shè)置要求：剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不小于1m，等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm.剪刀撐斜桿搭接構(gòu)造如圖3所示。圖3剪刀撐斜桿搭接示意圖扣件：螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40，且不應(yīng)大于65。主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應(yīng)大于150mm。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。對接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。模板安裝操作人員應(yīng)嚴格按照模板設(shè)計和工序要求進行施工。作業(yè)前，施工負責人應(yīng)做好專項安全技術(shù)交底和安全教育工作。安裝墻、柱模板時，在兩面或四面模板初步就位后用撬棍按照墻體、柱體位置線，調(diào)整模板位置，使其地面位置偏差符合規(guī)范要求。再校正另一面的模板，在校正完畢后用穿墻螺栓將兩塊模板鎖緊。模板沒有固定前,不得進行下道工序施工.外墻模板作業(yè)高度在4m以上或二層及二層以上，要按照高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的要求進行操作和防護，在外掛三角架上設(shè)置防護欄桿,搭設(shè)水平兜網(wǎng)并滿掛密目網(wǎng)。內(nèi)墻模板設(shè)置操作平臺，其外側(cè)設(shè)置欄桿和安全網(wǎng).模板安裝完畢，由施工負責人按照設(shè)計要求對模板工程進行詳細檢查.對檢查出的問題，施工班組應(yīng)逐條整改,報請施工負責人復(fù)檢，確保模板工程符合混凝土質(zhì)量要求及施工安全要求后，施工負責人簽字認可,方可進行混凝土澆筑?；炷翝仓r,應(yīng)設(shè)專人觀察模板及支撐系統(tǒng)變形情況.發(fā)現(xiàn)異常立即暫停施工,迅速疏散人員，排除險情，并經(jīng)現(xiàn)場施工負責人檢查同意后方可復(fù)工.雨季施工，高聳結(jié)構(gòu)的模板作業(yè),要安裝避雷設(shè)施，其接地電阻不得大于4Ω,五級以上大風不得進行模板拼裝及吊裝作業(yè)。臨街及交通要道地區(qū)，應(yīng)設(shè)警示牌，避免傷及行人.模板拆除與堆放（1)模板拆除模板拆除時的混凝土結(jié)構(gòu)強度應(yīng)達到設(shè)計要求，當設(shè)計無具體要求時，應(yīng)能保證混凝土表面及棱角不受損壞；模板的拆除順序應(yīng)遵循先支后拆、后支先拆的原則；拆除有支撐架的模板時，應(yīng)先拆除模板與混凝土結(jié)構(gòu)之間的對拉螺栓及其他連接件，松動地腳螺栓，使模板后傾與墻體脫離開；拆除無固定支撐架的模板時,應(yīng)對模板采取臨時固定措施;任何情況下,嚴禁操作人員站在模板上口采用晃動、撬動或用大錘砸模板的方法拆除模板;拆除的對拉螺栓、連接件及拆模用工具必須妥善保管和放置，不得隨意散放在操作平臺上，以免吊裝時墜落傷人；模板及配件拆除后，應(yīng)及時清理干凈，對變形和損壞的部位應(yīng)及時進行維修?；炷两Y(jié)構(gòu)部位拆模強度（2）模板堆放應(yīng)符合下列要求：模板現(xiàn)場堆放區(qū)在塔吊的有效工作范圍之內(nèi)，堆放場地必須堅實平整，不得堆放在松土、凹凸不平的場地上。一般高度不超過1。5m。模板在地面堆放時,應(yīng)采取兩塊模板板面對板面相對放置的方法，且應(yīng)在模板中間留置不小于600mm的操作間距；當長時期堆放，應(yīng)將模板連接成整體。4、混凝土構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)拆除與堆放（1)模板支架拆除施工工藝：拆架程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則,一般的拆除順序為：腳手架→剪力撐→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿。（2）拆除要點模板拆除時，砼的強度必須達到一定的要求，如砼沒達到規(guī)定的強度要提前拆模時，必須經(jīng)過計算(多留砼試塊，拆模前砼試塊經(jīng)試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。拆模的順序和方法，應(yīng)按照模板支撐設(shè)計書的規(guī)定進行,或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除?，F(xiàn)澆樓板或框架結(jié)構(gòu)的模板拆除順序：柱箍→柱側(cè)?！啄！虐逯С袠?gòu)件(梁楞)→平板?！簜?cè)模→梁底支撐系統(tǒng)→梁底模；拆除模板時，要站在安全的地方;拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸,對拆下的大塊膠合板要有人接應(yīng)拿穩(wěn),應(yīng)妥善傳遞放至地面，嚴禁拋擲;拆下的支架，模板應(yīng)及時撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程)應(yīng)用升降機(嚴禁模料從高處拋擲）,到指定地點堆放；拆除跨度較大的梁下支柱時，應(yīng)先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除要從上到下,模板及支撐不得向地面拋擲;應(yīng)輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應(yīng)隨拆隨按指定地點堆放。多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正灌筑砼時,下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進行拆除下層樓板支柱(但砼強度必須達到設(shè)計要求）.拆除完的模板嚴禁堆放在外腳手架上.拆除腳手架前的準備工作應(yīng)符合下列規(guī)定：①應(yīng)全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求；②應(yīng)根據(jù)檢查結(jié)構(gòu)補充完善施工組織設(shè)計中的拆除順序和措施，經(jīng)主管部門批準后方可實施；③應(yīng)有單位工程負責人進行拆除安全技術(shù)交底；④應(yīng)清除腳手架上雜物及地面障礙物。拆除腳手架時,應(yīng)符合下列規(guī)定：①拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)；②連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應(yīng)大于兩步，如高差大于兩步,應(yīng)增設(shè)連墻件加固；③當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5m)時，應(yīng)先在適當位置搭設(shè)臨時拋撐加固，再拆除連墻件；④當腳手架采取分段、分里面拆除時,對不拆除的腳手架兩端，應(yīng)先設(shè)置連墻件和橫向斜撐加固。卸料時應(yīng)符合下列規(guī)定：①各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面；②運至地面的構(gòu)配件應(yīng)按規(guī)范《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）第8。1。2~8.1.5條規(guī)定及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。5、模板拆除安全技術(shù)措施（1）模板拆裝區(qū)周圍應(yīng)設(shè)置欄桿，并掛有明顯的標志牌,禁止非作業(yè)人員入內(nèi)。模板拆除前必須確認砼強度達到規(guī)定，并經(jīng)拆模申請批準后方可進行，要有砼強度報告砼強度未達到規(guī)定，嚴禁提前拆模。（2）模板拆除前應(yīng)向操作班組進行安全技術(shù)交底，在作業(yè)范圍設(shè)安全警戒線并懸掛警示牌，拆除時派專人（監(jiān)護人）看守。(3）模板拆除的順序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分,后拆承重部分,自上而下的原則進行。（4)在拆模板時，要有專人指揮和切實的安全措施，并在相應(yīng)的部位設(shè)置工作區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。拆模時嚴禁猛撬、硬砸，拆模若間歇停止，則須將拆下的模板首先運送到指定地點集中堆放。不得堆放在施工層上，更不得留下松動的模板。（5)工作前要事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。拆模起吊前，應(yīng)復(fù)查穿墻螺栓是否全部拆凈，模板與墻體是否完全脫離，并清除模板操作平臺上的雜物，檢查模板是否有勾掛兜絆的地方，指揮塔吊至被拆除的模板正上方,將模板吊出。（6)遇六級以上大風時，要暫停室外的高處作業(yè)，有雨、雪、霜時要先清掃施工現(xiàn)場，不滑時再進行作業(yè)。（7）拆除模板要用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。(8)在樓層臨邊、樓梯樓板有預(yù)留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應(yīng)的部位做好安全防護欄桿,或?qū)宓亩瓷w嚴。（9)拆模間隙時，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷。（10）拆除基礎(chǔ)及地下室模板時,要先檢查基模,土壁的情況發(fā)現(xiàn)有松軟、龜裂等不安全因素時,必須在采取措施后,方可下人作業(yè),拆下的模板和支撐件不得在離槽上口１m以內(nèi)堆放，并隨拆隨運。在斜支撐的模板應(yīng)面對面堆放，自穩(wěn)角為75°～80°無斜支撐的模板應(yīng)在現(xiàn)場搭設(shè)腳手架，將模板放入架子內(nèi)，不得倚靠在其它模板或構(gòu)件，以免下腳滑移、傾倒。模板存放場地必須平整夯實，采取排水措施，并加設(shè)滿足地面承載力要求的墊塊；對濕陷性黃土,須有防水措施；對凍脹性土，須有防凍融措施；確保模板堆放相對穩(wěn)定。（11）拆除板、梁、柱、墻模板時要注意:①在拆除2m以上模板時，要搭腳手架或操作平臺，腳手板鋪嚴，并設(shè)防護欄桿。②嚴禁在同一垂直面上操作。③拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落、拉倒。④拆除梁陽臺樓層板的底模時，要設(shè)臨時支撐，防止大片模板墜落.⑤嚴禁站在懸臂結(jié)構(gòu)，陽臺上面敲拆底模。（12）每人要有足夠工作面，數(shù)人同時操作時要明確分工,統(tǒng)一信號和進行.6、模板工程的驗收檢查搭設(shè)要求檢查，重點驗收立桿間距、步距、扣件擰緊力矩、縱橫向水平桿設(shè)置、水平桿連接與接長方式.對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等必須實測實量，檢查支模架連墻件、立桿、墊板、水平剪刀撐、豎向剪刀撐是否按專項施工方案組織施工，尤其注意安全隱患大的關(guān)鍵部位(深梁部位基礎(chǔ)、梁底部；預(yù)留施工縫、后澆帶等部位；連墻件設(shè)置；扣件螺栓是否上緊、懸挑構(gòu)件、樓梯等等)。對不符合方案要求、不符合標準規(guī)范的立即責令整改.檢查項目1)、立桿間距、步距是否符合設(shè)計要求；2)、與柱及周邊構(gòu)件連接方式是否符合設(shè)計要求；3）、豎向剪刀撐間距,布置方式及與立桿連接是否滿足設(shè)計要求；4）、用測力扭矩扳手檢查螺栓擰緊扭矩力不應(yīng)小于40Nm,且不應(yīng)大于65Nm；5）、立桿垂直度檢查；6）、鋼管連接節(jié)點是否滿足本方案構(gòu)造要求；7）、檢查立桿底與樓板是否采用了墊板;8）、網(wǎng)格構(gòu)造是否滿足方案設(shè)計要求；9）、交底記錄是否完整。應(yīng)注意以下幾點：1）使用的材料，必須滿足施工要求。2）拉接的螺桿,必須牢固、可靠。3)有高低模板，掛板必須進行加固。4）返邊模板，平直度、垂直度、截面尺寸控制在允許范圍內(nèi)。5）不得有炸模因素的存在。6)不同混凝土標號的交接處,及梁、板中有高低跨處；必須用鐵絲網(wǎng)分割開。7）跨度大于4m梁、板必須起拱,中間必須的標高往上丈量10～15mm，不得出現(xiàn)兩邊上拱，中間下沉。8）注意相鄰部位的標高，避免同一梁、板底高低不一。9)預(yù)留洞尺寸必須方正，有效的控制方法，嚴禁出現(xiàn)歪斜洞口.10)模板在同一軸線上，同規(guī)格柱、墻必須拉線校正,砼混凝土在澆搗完畢后，外墻必須拉線校正。11）模板的接縫必須嚴密，模板脫模油涂刷均勻。12）墻、柱模板中的預(yù)留梁、板及洞口尺寸，必須正確,嚴禁墻、柱模板伸入梁、板內(nèi).13)施工完,支模時的鋸沫、木塊,脫膜油等應(yīng)清理干凈，拆模后的雜物應(yīng)及時清理，堆放到指定位置。14）支模架必須穩(wěn)定牢固，墻體對拉螺桿分布均勻，加固方法得當。在平板面有反梁,反梁模板有可靠的支撐點.15）剪力墻、柱下口處50~100mm處，預(yù)留洞口周邊必須焊固定鋼筋，防止模板位移，模板內(nèi)有撐筋，控制模板截面尺寸。16）墻體陰陽角均采用陰、陽角模,鋼筋加固,在洞口陰陽角處的水平管固定必須有兩個以上固定扣件固定，減少單個扣件單點固定而造成混凝土澆筑中截面尺寸變形。17)墻、板后澆帶、樓梯施工縫必須留設(shè)的位置符合施工有關(guān)規(guī)定要求。模板工程在施工完后，應(yīng)做好工序交接工作，待上道工序驗收合格后，方可進行下道工序施工。嚴格做好“三檢”工作,并盡量避免出現(xiàn)立體交叉作業(yè)對成品、半成品的破壞，做好成品保護工作。板的拼縫采用夾塑料泡漠條的方法，支撐加固應(yīng)有專職質(zhì)檢員負責檢查，嚴禁出現(xiàn)漏漿、跑?，F(xiàn)象。固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留孔洞均不得遺漏人防預(yù)埋需人防部門、質(zhì)檢站驗收合格后方可進行隱蔽；預(yù)埋件必須安裝牢固,位置準確，允許偏差應(yīng)符合規(guī)范要求。第四部分地下室底板及以下部位模板設(shè)計由于本工程地下室基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式為柱下獨立基礎(chǔ)，持力層為中風化泥質(zhì)粉砂巖?；訋r層強度大，開挖采用PC450大型勾機，由于巖層多縫隙,在開挖時容易超挖、深挖。故承臺、集水坑、后澆帶等采用混凝土胎模,模板支設(shè)如下:承臺胎模支撐設(shè)計大樣由于基坑邊坡與地下室底板外邊線間距離大部分沒有達到設(shè)計的1米間距，而且局部邊坡進入道承臺內(nèi)，為保證600高底板、1500高承臺及底板上的外墻結(jié)構(gòu)施工、防水施工，在邊坡與建筑物不足1米處砌筑磚胎模(沒有磚胎模的位置則支設(shè)模板），高度控制在與底板面平，磚胎模（模板）與邊坡間空隙用混凝土填充。在磚胎?；蚧炷羶?nèi)側(cè)作防水處理。如邊坡與外墻間間距不足1米則在底板上，外墻外邊砌筑磚胎模直至與邊坡間距有1米工作面.其內(nèi)也用混凝土填充,在磚胎模內(nèi)側(cè)作防水。第四部分扣件式鋼管支撐模板系統(tǒng)計算書一、參數(shù)信息：1.立桿參數(shù)：立桿的縱距b=1。2m，橫距l(xiāng)=1。2m，步距h=1。5m,伸出長度：2。荷載參數(shù)：混凝土板厚：120mm，①混凝土自重選用25kN/m3，②模板自重采用0。3kN/m2，③施工均布荷載選用1kN/m2，④振搗混凝土荷載0.5kN/m23.地基參數(shù)：地基承載力標準值取170kN/m2，基礎(chǔ)底面面積取0.25m4.木方參數(shù):木方50mm×80mm,間距350mm，木方的彈性模量為9500N/mm2，抗剪強度取1。4N/mm2，抗彎強度取15N/mm2,截面慣性矩I=5.00×8.003/12=213.33cm4W=5。00×8。002/6=53。33cm35。面板參數(shù):面板板厚為18mm，抗剪強度取1.4N/mm2，抗彎強度取15N/mm2,彈性模量為9500N/mm2,截面慣性矩I=100×1.803/12=48.60cm4，截面抵抗矩W=100×1。802/6=54。00cm6.其他參數(shù):搭設(shè)高度取3。7m,伸出長度取0。1m,鋼管尺寸:Ф48X3.5，鋼管立桿凈截面面積(cm2)A=4。89cm2,鋼管截面慣性矩I=12。19cm4，鋼管截面慣性矩W:W=5。08cm4二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板取1米板帶的按照三跨連續(xù)梁計算.靜荷載標準值：q1=(①×0。12+②）×1q1=25×0。12×1+0。3×1=3.30kN/m活荷載標準值：q2=（③+④）×1。2q2=(1+0.5)×1=1.50kN/m荷載設(shè)計值:q=1.2×3.30+1.4×1。50=6.06kN/m1、抗彎強度計算M=0.1ql2M=0.1×6。06×（350×0。001)2=0.07kN。m截面抗剪強度計算值：σ=M/W〈[σ］σ=0.07×106/(54。00×103)=1。30N/mm2截面抗彎強度設(shè)計值：[f]=15.00N/mm2”滿足要求！"2、抗剪計算V=0.6qlV=0。600×（1.2×3.30+1。4×1。50)×0。35=1。27kN截面抗剪強度計算值：T=3Q/2bh<[T]T=3×1270.00/（2×1200。00×18）=0。09N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值：［T]=1.40N/mm2"滿足要求！”3、撓度計算v=0.677q1l4面板最大撓度計算v=0。677×3。30×3504/（100×9500×486000。00)=0.07mm［v]=2。33mm”滿足要求！”三、板底木方和支撐鋼管的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。計算簡圖1。荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重（kN/m)q11=①×0.12×0。35q11=25×0.12×0。35=1。05kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m）:q12=②×0。35q12=0。3×0.35=0。11kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m）：q22=（③+④）×0。35q22=(1+0.5)×0。35=0.53kN/m荷載設(shè)計值：q=1.2×(1。05+0。11）+1.4×0.53=2。12kN/m2.（縱向）木方的計算（1)木方抗彎強度計算：最大彎矩:M=0。1ql2=0.1×2。12×1。22=0.31kN.m截面抗彎強度必須滿足：σ=M/W<[f]抗彎計算強度計算值:σ=0。31×106/(53.33×103)=5。81N/mm2"滿足要求！”（2)木方抗剪計算最大剪力的計算：V=0。6ql=0。6×2.12×1。2=1。53KN截面抗剪強度必須滿足:V=3q/2bh〈[T]截面抗剪強度計算值：V=3×1.53×1000/（2×50×80）=0.48N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2”滿足要求！”（3）木方撓度計算v=0.677（q1+q2）l4/100EI<[v]面板最大撓度計算:v=0。677×（1。05+0。11)×1200。004/(100×9500×2133300.00)=0。80mm［v]=2。33mm"滿足要求!”3。(橫向）鋼管的計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=2。12×1。2=2。54kN；計算簡圖剪力圖彎矩圖撓度圖最大彎矩Mmax=1。06kN.m；最大變形Vmax=4。08mm;最大支座力Qmax=9。65kN；最大應(yīng)力σ=1。06×106/5.08×103=204。66N/mm2最大允許撓度Vw=1200。00/150=8。00mm支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值［f]=205.00N/mm2；"支撐鋼管的抗彎強度，滿足要求"”支撐鋼管的最大撓度,滿足要求!”四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5。2。5）:R≤RcRc-———扣件抗滑承載力設(shè)計值；R--—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；(1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）P11=①×0.12×1。2×1。2P11=25×0.12×1。2×1.2=4.32kN/m(2）模板的自重線荷載（kN/m）：P12=②×1。2×1。2P12=0。3×1。2×1。2=0.43kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載（kN/m):P22=（③+④)×1。2×1.2P22=(1+0。5）×1。2×1.2=2.16kN/m荷載設(shè)計值:R=1。2×(4.32+0。43)+1.4×2。16=8.73kN/m計算中R取最大支座反力，R=8.73kN當直角扣件的擰緊力矩達40--65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。"單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求，考慮采用雙扣件"五、模板支架立桿荷載標準值（軸力）：1.靜荷載標準值:(1)鋼管腳手架的自重（kN）：縱距查表值l=1。20m步距查表值h=1.50m結(jié)構(gòu)自重標準值Gk=0。1291NG1=0.。1291×3.7=0.48kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標準值,設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。（2）模板的自重(kN）：NG2=0.3×1。2×1.2=0.43kN（3）鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0。12×1.2×1。2=4。32kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=0.48+0。43+4.32=5。23kN。2?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載：經(jīng)計算得到，活荷載標準值:NQ=3。00×1。2×1。2=4。32kN3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式：N=1。2NG+1。4NQ=1。2×5.23+1。4×4。32=12.32KN六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式N=12.32kN；i=1.58cm；A=4。89cm2；［f］=205.00N/mm2;l0=k1uh；K1=1.16；u=1.50;l0=2。61m；l0/i=165；φ=0.259;σ=12320.00/（0.259×489.00)=97。28N/mm2;”滿足要求！”l0=（h+2a）a=0.1m;l0=(h+2a）=1。5+2×0。1=1。70m；l0/i=107；φ=0。537；σ=12320。00/（0.537×489.00）=46。92N/mm2；”滿足要求！”七、基礎(chǔ)承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fgp—--—立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力（kN/m2），p=N/AN-—--上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(kN);N=12.32kNA—---基礎(chǔ)底面面積（m2）；A=0。25mp=49。28kN/m2Fg---—地基承載力設(shè)計值（kN/m2)；fg=170kN/m2地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算fg=kc×fgkkc-—--腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=1.00fgk——--地基承載力標準值；fgk=170。00kN/m2fg=170。00kN/m2”滿足要求!"第五部分柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面B=1100。00mm，H=2900。00mm，H方向?qū)菟?道，計算高度L=5.90mm，柱箍間距計算跨度d=500mm.柱模板豎楞截面寬度50mm,高度80mm.柱箍采用鋼管，間距二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中：--——混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；T————混凝土的入模溫度,取30.00℃t-——-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/（T1+15），5。71h;V———-混凝土的澆筑速度,取1.50m/h；H———-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5。00m；1—---外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2—-——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。85.根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值31.39kN/m2,120.00kN/m2，F(xiàn)1=24.43kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=24。43N/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=1.00kN/m2.三、B方向柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖1。面板強度計算支座最大彎矩計算公式M1=—0.10qd2其中:q————強度設(shè)計荷載(kN/m）；q=(1.2×24。43+1。4×1.00)×300。00/1000=9.21kN/md--——豎楞的距離,d=350.00mm經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.11kN。m面板截面抵抗矩W=300。00×18×18/6=16200。00mm3經(jīng)過計算得到=M/W=6。79N/mm2"面板的計算強度小于15。00N/mm2，滿足要求!”2?？辜粲嬎阕畲蠹袅Φ挠嬎愎饺缦拢篞=0。6qd其中最大剪力Q=0.6×9。21×350.00/1000=1.93kN截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<［T］截面抗剪強度計算值:T=3×1.93×1000/(2×300.00×18)=0。54N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值［T]=1.4N/mm2"面板的抗剪強度計算滿足要求"3。面板撓度計算最大撓度計算公式其中：q---—混凝土側(cè)壓力的標準值，q=7.33kN/m;E---—面板的彈性模量，E=9500N/mm2；I—--—面板截面慣性矩I=145800.00mm4；經(jīng)過計算得到v=0.677×7.33×350.004/(100×9500×145800。00)=0.54mm［v］面板最大允許撓度，[v]=1.40mm；"面板的最大撓度滿足要求!"四、H方向柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下:面板計算簡圖1.面板強度計算支座最大彎矩計算公式其中：q——--強度設(shè)計荷載(kN/m)；q=（1.2×24。43+1。4×1。00)×300.00/1000=9。21kN/md———-豎楞的距離，d=360.00mm經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0。12kN.M面板截面抵抗矩W=300.00×18×18/6=16200.00mm3經(jīng)過計算得到=7.41N/mm2”面板的計算強度小于15.00N/mm2，滿足要求!"2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0。6qd截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<［T]其中最大剪力Q=0.6×9。21×360.00/1000=1。99kN截面抗剪強度計算值：T=3×1.99×1000/（2×300.00×18）=0.55N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T］=1。4N/mm2”面板的抗剪強度計算滿足要求"3。面板撓度計算最大撓度計算公式其中：q-———混凝土側(cè)壓力的標準值，q=7.33kN/m；E-—-—面板的彈性模量，E=9500N/mm2；I-—-—面板截面慣性矩I=145800.00mm4;經(jīng)過計算得到v=0.677×7.33×360。004/(100×9500×145800。00)=0。60mm[v］面板最大允許撓度，［v]=1.40mm；”面板的最大撓度滿足要求!”五、B方向豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下：豎楞方木計算簡圖1.豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中q-———強度設(shè)計荷載（kN/m）；q=（1.2×24.43+1.4×1.00)×0.35=10.75kN/md為柱箍的距離，d=300.00mm；經(jīng)過計算得到最大彎矩:M=0.10×10.75×300.00/1000×300。00/1000=0.10kN.M豎楞方木截面抵抗矩W=53333.33mm3經(jīng)過計算得到=100000.00/53333.33=1.88N/mm2”滿足要求!”2。豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh〈[T］其中：最大剪力Q=1。94kN截面抗剪強度計算值T=0.73N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1。4N/mm2”豎楞方木抗剪強度計算滿足要求!”3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中:q——--混凝土側(cè)壓力的標準值，q=24。43×0。35=8。55kN/m；E-———豎楞方木的彈性模量，E=9500N/mm2；I-—-—豎楞方木截面慣性矩I=2133333.33mm4；經(jīng)過計算得到v=0.02mm［v]豎楞方木最大允許撓度，［v］=1。20mm；”豎楞方木的最大撓度滿足要求!"六、H方向豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載,應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞方木計算簡圖1。豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中:q————強度設(shè)計荷載(kN/m）；q=（1。2×24.43+1.4×1.00)×0。35=11。06kN/md為柱箍的距離，d=300.00mm；經(jīng)過計算得到最大彎矩:M=0.10×11.06×300.00/1000×300.00/1000=0.10kN.M豎楞方木截面抵抗矩W=53333。33mm3經(jīng)過計算得到=1。88N/mm2"膠合板的計算抗剪強度不大于15.00N/mm2,所以滿足要求!"2。豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<［T]其中：最大剪力Q=1.99kN截面抗剪強度計算值T=0.75N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值［T］=1.4N/mm2"豎楞方木抗剪強度計算滿足要求！”3。豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中:q-———混凝土側(cè)壓力的標準值，q=24.43×0.36=8.79kN/m；E—-—-豎楞方木的彈性模量，E=9500N/mm2；I---—豎楞方木截面慣性矩I=2133333.33mm4；經(jīng)過計算得到:v=0。02mm［v］豎楞方木最大允許撓度，[v］=1。20mm;”豎楞方木的最大撓度滿足要求!”七、B方向柱箍的計算本算例中,柱箍采用方木,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.08×4=20.32cm3I=12.19×4=48。76cm4B方向柱箍計算簡圖其中：P-———豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN）；P=（1。2×24.43+1。4×1.00)×0.35×0。30=3。23kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：B方向柱箍剪力圖（kN)B方向柱箍彎矩圖（kN.m)B方向柱箍形變圖(kN.m）最大彎矩M=0.14kN.m最大支座力N=3。81kN最大變形v=0。20mm1。柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式=M/W<［f]其中：M----柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值,M=0。14kN.m；W—---彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩,W=20.32cm3；柱箍的強度設(shè)計值（N/mm2):[f］=15N/mm2B邊柱箍的強度計算值f=M/W=0.14×106/（20。32×103)=6。89N/mm2；”B邊柱箍的強度驗算滿足要求！"2.柱箍撓度計算經(jīng)過計算得到v=0。20mm［v]柱箍最大允許撓度，[v]=350。00/250=1.40mm;”柱箍的最大撓度滿足要求！"八、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘<[N］=fA其中:N——--對拉螺栓所受的拉力；f-——-對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；［N］--——穿墻螺栓最大容許拉力值；N—-——對拉螺栓所受的最大拉力；N=3.81kN.A———-對拉螺栓有效面積；2。24mm2D—-——穿墻螺栓有效直徑：1.69mm經(jīng)過計算得到H方向?qū)菟┑闹睆揭笥?。69mm!九、H方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用方木,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5。08×4=20。32cm3I=12.19×4=48.76cm4B方向柱箍計算簡圖其中：P---—豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1。2×24。43+1.4×1。00）×0.36×0.30=3。32kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到B方向柱箍剪力圖（kN）B方向柱箍彎矩圖（kN。m)B方向柱箍形變圖(kN.m）最大彎矩M=0。52kN。m最大支座力N=8。07kN最大變形v=2.45mm1。柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式=M/W<［f］其中：M-—--柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值,M=0。52kN。m；W——--彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩,W=20.32cm3;柱箍的強度設(shè)計值（N/mm2）:[f］=15N/mm2B邊柱箍的強度計算值f=M/W=0.52×106/(20。32×103)=15。59N/mm2;"B邊柱箍的強度驗算滿足要求!"2.柱箍撓度計算經(jīng)過計算得到v=1.45mm[v］柱箍最大允許撓度，[v］=360。00/250=1。44mm;”柱箍的最大撓度滿足要求!"十、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘〈[N］=fA其中：N—--—對拉螺栓所受的拉力；f-———對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值,取170N/mm2;［N]-———穿墻螺栓最大容許拉力值；N————對拉螺栓所受的最大拉力；N=8。07kN。A—-—-對拉螺栓有效面積；4。75mm2D—---穿墻螺栓有效直徑：2。46mm經(jīng)過計算得到H方向?qū)菟┑闹睆揭笥?。46mm!第六部分梁模板計算書梁段:L1注意：上圖為示意圖,實際立桿會和圖中不同一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù):梁截面寬度(mm)：400mm；截面高度（mm）：800mm；混凝土板厚度(mm)：120mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距)L（m）：1。2m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0.1m;立桿步距(m)：1。5m；梁支撐架搭設(shè)高度H(m）3。7m；梁兩側(cè)立桿間距（m)：0。9m;鋼管：Ф48X3.5；2。荷載參數(shù):新澆混凝土自重標準值（kN/m3）:24。00kN/m3;鋼筋自重（kN/m2):1kN/m2；模板自重(kN/m2）：0.35kN/m2;梁施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5kN/m2；板施工均布荷載標準值（kN/m2）：1.5kN/m23。材料參數(shù)：木材彈性模量E(N/mm2)：9500N/mm2;抗彎強度設(shè)計值fm（N/mm2）:15N/mm2;抗剪強度設(shè)計值fv（N/mm2）：1。4N/mm2;4.梁底模板參數(shù):梁底模板方木的間距(mm）：300mm；方木截面寬度b(mm）：50mm；方木截面高度h（mm)：80mm；5。梁側(cè)模板參數(shù)：主楞間距(mm）:600mm；次楞間距(mm）:400mm；穿梁螺栓水平間距(mm）：600mm；穿梁螺栓豎向間距（mm):400mm，直徑(mm）:M12mm；主楞鋼楞圓鋼管48×3.5W=5。08×2=10.16cm3，I=12.19×2=24.38cm4次楞木楞高度：80mm，次楞木楞寬度:50mmW=53.33×1=53。33cm3，I=213。33×1=213.33cm4二、梁模側(cè)板荷載標準值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中：————混凝土的重度，取24.00kN/m3；T——-—混凝土的入模溫度，取20.00℃t---—新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/(T+15），5。71h;V-—-—混凝土的澆筑速度,取2.50m/h；H—---混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取800。00m；1—-——外加劑影響修正系數(shù),取1。00;2--——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。85。40.52kN/m2、19200。00kN/m2，取較小值取40。52kN/m2新澆混凝土壓力標準值F1=40。52kN/m2.傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=1。00kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板計算簡圖(單位:mm）W=60.00×1。802/6=32.40cm3；I=60.00×1。803/12=29。16cm4;新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1=1。2×0.60×31。54=22.71kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1。4×0.60×0.5=0。42kN/m；荷載設(shè)計值:q=q1+q2=22。71+0。42=23。13kN/m；l=400。00m;1?？箯潖姸扔嬎悖篗max=0。1×23.13×0.402=0.37KN·m；σ＝M/W=0。37×106/32.40×103=11。42N/mm2；［f]=15。00N/mm2；”滿足要求"2.抗剪強度計算:V＝0。6ql=0。6×23。13×0.40=5.55KN；τ=3V/(2bh）=3×5551。20/（2×600×18）=0.77N/mm2;[τ]=1。40N/mm2；”滿足要求"3。撓度驗算：q=0。60×31.54=18。92N/mm；l=400.00mm；E=9500N/mm2；I=29。16cm4;ν=0.677ql4/（100EI)=0。677×18。92×400。004/（100×9500×2。92×105）=1.18mm；[ν]=l/250=400。00/250=1。60mm；"滿足要求！"四、梁側(cè)模木楞的計算1.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1=1.2×0.40×31。54=15。14kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0。40×0.5=0.28kN/m;荷載設(shè)計值：q=q1+q2=15.14+0.28=15.42kN/m；W=53.33cm3；I=213.33cm4;E=9500.00N/mm2；計算簡圖（1)。次楞強度驗算:M=0.1ql2=0.1×15.42×0.602=0.56kN。mσ=M/W=0.56×106/53.33×103=10。50N/mm2;[f]=15。00N/mm2；"滿足要求！"（2)。次楞的撓度驗算：ν=0。677×15.42×6004/(100×2133300。00×9500.00)=0.67mm［ν］=600/250=2.40mm；"滿足要求！”五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N〈［N]=f×A其中：N—-—-穿梁螺栓所受的拉力;A-—--穿梁螺栓有效面積(mm2);76mm2f--——穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（1.2×31.54+1.4×1)×0。60×0.40=9.42kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N］=170×76/1000=12.92kN;"滿足要求！"六、梁底模板計算W=40.00×1.802/6=21。60cm3；I=40.00×1.803/12=19.44cm4；梁底模板計算簡圖1?？箯潖姸闰炈悖盒聺不炷猎O(shè)計值：q1=（24。00+1)×0。40×0。80=8.00kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2=0。35×0.40=0.14kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3=(1+0。5)×0。40=0。60kN/m；q=1。2×(8.00+0.14)+1。4×0。60=10。61kN/m；Mmax=0。1ql2=0。1×10.61×0.302=0.10KN·mm;σ=Mmax/W=0.10×106/21。60×103=4.63N/mm2；［f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"2.抗剪強度計算：V＝0.6ql=0。6×10.61×0。30=1。91kN;τ=3V/（2bh)=3×1909.80/（2×400×18)=0.40N/mm2;［τ］=1.40N/mm2;"滿足要求"3。撓度驗算：ν=0。677ql4/(100EI）≤[ν］=l/250q=q1+q2=8.00+0。14=8.14kN/m；l=300mm;E=9500N/mm2;[ν］=300/250=1.20mm;ν=0。677×8。14×3004/(100×9500×19.44×104)=0.24mm;”滿足要求”七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計值（kN/m）：q1=1.2×[(24。00+1)×0。80×0.30+0。35×0.30×(2×0.68+0.40)/0。40］=7.75kN/m；（2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m）:q2=1.4×（1+2.5）×0。30=1。47kN/m；（3)梁兩側(cè)樓板荷載設(shè)計值：q3=2×0。30×[1.2×0。12×（24。00+1）+1。4×(2。5+1）]×（0.9—0。40)/4/0.40=1.59kN/mq=q1+q2+q3=7.75+1。47+1.59=10.81kN/m2.支撐方木驗算:本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.00×8。00×8.00/6=53.33cm3；I=5。00×8。00×8。00×8。00/12=213.33cm4；E=9500N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖（kN·m）剪力圖（kN）彎矩圖(kN·m）形變圖（mm）1?？箯潖姸闰炈?Mmax=0.76kN·mσ=M/W=0.76×106/5。33×104=14.25N/mm2；［f］=15N/mm2;”滿足要求！”2.抗剪強度計算：Vmax=2.16kNτ=3V/（2bh0)=3×2。16×1000/（2×50×80）=0.81N/mm2；［τ］=1。4N/mm2；”滿足要求！”3.撓度驗算：νmax=2.95mm；［ν]=900.00/250=3。60mm;"滿足要求！”八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管):Φ48X3。5；W=5.08cm3；I=12。19cm4；1。梁兩側(cè)縱向鋼管的強度計算:縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2。16kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖（kN）托梁計算彎矩圖（kN·m)托梁計算變形圖（mm）（1)。抗彎強度驗算：Mmax=0。97kN·m；σ=M/W=0.97×106/（5.08×103)=190.94N/mm2；[f］=205N/mm2；"滿足要求!"（2).撓度驗算:最大變形νmax=3。86mm；允許撓度：［ν］=1200.00/250=4.80mm；”滿足要求！"九、扣件抗滑移的計算R≤Rc其中：Rc——--扣件抗滑承載力設(shè)計值；R---—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力,R=8.65kN扣件抗滑承載力的設(shè)計值為［R］=12。00KN”扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求"十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力：N1=8.65kN;腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.1291×3.7=0.57kN；上端板的支座反力:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：p1:1.2×(24.00+1）×[1。2+(0.9-0.40）]/2×0。12×1.2=3。67kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：p2：1.2×0.35×[1.2+（0.9-0.40)]/2×1。2=0.05kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：p3：1。4×1.5［1.2+（0.9—0。40）］/2×0.12×1.2=0。26kN/m；N3=3。67+0.05+0.26=3.98N=N1+N2+N3=8.65+0.58+3。98=13.21kN；i=1.58；A=4。89；［f]=205N/mm2;l0=k1uh；k1=1。16；u=1。50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2。61m；l0/i=165；φ=0。259；σ=N/(φA）≤［f]；σ=13210.00/(0。259×489.00)=104。30N/mm2；[f］=205N/mm2；"公式（1)滿足要求!"l0=(h+2a）；a=0。1m；l0=(h+2a)=1。5+2×0.1=1。70m；l0/i=107；φ=0.537；σ=N/(φA)≤［f]；σ=13210。00/（0。537×489.00）=50.31N/mm2；[f］=205N/mm2；”公式（2)滿足要求！"第七部分墻木模板計算書一、墻模板基本參數(shù)1.面板參數(shù)：面板的厚度h=18.00mm；彈性模量E=9500N/mm2;抗彎強度[f］=15.00N/mm抗剪強度ft=1.4N/mm2；穿墻螺栓的直徑M122.木方和鋼楞的參數(shù)：方木抗彎設(shè)計值fc=15N/mm2；彈性模量［f］=9500N/mm2；抗剪設(shè)計值：1.4N/mm2；鋼楞的彈性模量：210000N/mm2,彎強度設(shè)計值fc=205N/mm2.3。構(gòu)造參數(shù):次楞(內(nèi)龍骨)間距:500mm；主楞(外龍骨）間距：600mm；穿墻螺栓水平間距：500mm；穿墻螺栓豎向間距：600mm。4.主楞(外龍骨）參數(shù):龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5，寬度(mm）：50mm;高度（mm):80mm，截面慣性矩I=213。33cm4，截面抵抗矩W=53.33cm3，，主楞肢數(shù):15.次楞（內(nèi)龍骨)參數(shù)龍骨材料:木楞，截面類型：圓鋼管48×3。5，截面慣性矩I=213。33cm4，截面抵抗矩W=53.33cm3，次楞肢數(shù)：1。6。計算簡圖(如圖所示）：二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：其中：————混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；T—--—混凝土的入模溫度，取30.00℃t--—-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料）取200/（T1+15)，4。44h；V—-—-混凝土的澆筑速度，取1。50m/h；H----混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.00m；1———-外加劑影響修正系數(shù),取1.00;2-———混凝土坍落度影響修正系數(shù),取0。85.根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值：24.41kN/m2,120.00kN/m2，F(xiàn)1=24.43kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=24.43kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=1。00kN/m2.三、墻模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)其中:q-—-—作用在模板上的側(cè)壓力,它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1=1。2×0。60×24.43=17。59kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q2=1。4×0。60×1。00=0。84kN/m；1?？箯潖姸扔嬎?M/W〈[f］其中：—---面板的強度計算值(N/mm2）；M——--面板的最大彎距（N。mm)；W----面板的凈截面抵抗矩：W=60。00×1.80×1。80/6=32.40cm3；［f]—---面板的強度設(shè)計值（N/mm2)。M=ql2/10M=0。1×（17.59+0。84)×5002=460750。00N。mm經(jīng)計算得到，面板的強度計算值σ=M/W=460750.00/32400.00=14。22N/mm2；［f］=15N/mm2；”面板的強度驗算〈[f］,滿足要求”2。抗剪強度驗算:τ=3V/2bh其中V為剪力：v=0。6ql=0.6×（17.59+0。84)×500=5529。00N經(jīng)計算得：τ=3V/2bh=0。77N/mm2［τ]=1。40N/mm2”滿足要求!”3.撓度計算v=0。677ql4/100EI<［v］=l/150其中：q-———作用在模板上的側(cè)壓力，q=24.43×0.60=14。66N/mm;I-—-—面板的截面慣性矩：I=50。00×1。803/12=24。30cm4；面板的最大允許撓度值,［v]=3。33mm；面板的最大撓度計算值：v=0.677×14。66×5004/(100×9500×24。30×10000)=2。69mm”面板的撓度驗算v〈［v]滿足要求”四、次楞強度計算計算簡圖其中：q-—--作用在模板上的側(cè)壓力,它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1=1。2×0.50×24。43=14.66kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1。4×0。50×1。00=0.70kN/mq---—作用在內(nèi)楞的荷載：q=（14。66+0.70）/2=7.68kN/m；1。抗彎強度計算=M/W<[f]其中:-———內(nèi)楞強度計算值（N/mm2）；M----內(nèi)楞的最大彎距（N.mm)；W-——-內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；［f]————內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2）。M=ql2/10M=0.1×7.68×0。602=0。28KN.m內(nèi)楞強度設(shè)計值［f]=15。00N/mm2；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的強度計算值σ=M/W=0。28×106/（53.33×103)=5。25N/mm2；"內(nèi)楞的強度驗算〈［f］，滿足要求"2。撓度計算v=0。677ql4/100EI〈［v]=l/150其中：q-——-作用在內(nèi)楞上的線荷載:q=24.43×0。50/2=6.11KN/mE————內(nèi)楞的彈性模量，E=9500。00N/mm2內(nèi)楞的最大