工程高支模施工方案

目錄TOC\o"1-1"\h\z\u一、工程概況 2二、編制依據(jù) 2三、酒店與辦公樓高空連廊支模施工方案 5四、材料要求 6五、模板超高支撐體系整體穩(wěn)定性 7六、支架下層頂板加固措施 10七、樓板局部承載力計(jì)算 12八、支撐體系的拆除 13酒店12層BYKL1梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū) 44酒店12層次梁BLnb梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū) 56酒店12層樓板模板(扣件鋼管高架)計(jì)算書(shū) 68財(cái)富大廈酒店連廊工程高支模施工方案一、工程概況金銀湖財(cái)富大廈位于金銀湖路以東,金銀湖南一路以南，金銀湖東路以西,南臨海事法院。由辦公樓、商務(wù)酒店兩棟新建建筑（含地下室一層）與一棟舊房改造組成，總建筑面積59788.6m2，建筑層數(shù)為地下一層，酒店地上12層、高度48米，辦公樓地上26層，高度101.5米。酒店與辦公樓高空連廊概況酒店C-F軸交9-12軸，第5層（結(jié)構(gòu)標(biāo)高16.65m）為小屋面，在第12層（結(jié)構(gòu)標(biāo)高42.400m）該處為連廊與辦公樓相連，空間高度25.63m。水平結(jié)構(gòu)由750×1200的主梁以及300×1000的次梁構(gòu)成，板厚120mm。主梁為后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁，跨度為17.7二、編制依據(jù)據(jù)建設(shè)部關(guān)于《危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制及專家論證審查辦法》規(guī)定：“水平混凝土構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)高度超過(guò)8m，或跨度超過(guò)18m，施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支撐系統(tǒng)”屬于高大模板系統(tǒng)。根據(jù)設(shè)計(jì)圖，本工程兩處層間高度均大于8m，對(duì)該部位的上層結(jié)構(gòu)采用鋼管扣件式滿堂腳手架支撐體系，為使支撐體系達(dá)到高大支模架的標(biāo)準(zhǔn)，特制定本安全專項(xiàng)施工方案，并報(bào)請(qǐng)專家論證。編制依據(jù)：1.《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082.《金銀湖財(cái)富大廈設(shè)計(jì)圖紙》；3．《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001；4．《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-99）5．《建筑工程施工手冊(cè)》（中國(guó)建筑工業(yè)出版社）；6．《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010－2002。三、酒店與辦公樓高空連廊支模施工方案1、施工方案設(shè)計(jì)在C-F軸／9—12軸之間搭設(shè)滿堂支模架，從5層16.65m處的裙樓屋面開(kāi)始搭設(shè)至第12層樓板底42.400m，搭設(shè)高度為25.63m。立桿縱距、橫距為0.9m2、設(shè)計(jì)參數(shù)l）BYKL1預(yù)應(yīng)力梁截面：600×1300mm。立桿梁跨度方向間距La:0.45m；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a:0.1m立桿步距h:1.5m；梁支撐架搭設(shè)高度H：24.55m；梁兩側(cè)立柱間距:1m。梁底模板參數(shù)：梁底方木截面寬度b：50mm；梁底方木截面高度h：100mm梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度：18mm；梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距：300mm穿梁螺栓水平間距：300mm穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，間距；穿梁螺栓直徑：M12mm； 主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2； 次楞龍骨材料：木楞,寬度50mm，高度100mm2）BLnb梁截面：300×1000mm。立桿梁跨度方向間距La:0.9m；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a:0.1m；立桿步距h:1.50m；梁支撐架搭設(shè)高度H：24.75m；梁兩側(cè)立柱間距:梁底模板參數(shù)：梁底方木截面寬度b：50mm；梁底方木截面高度h：100mm；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度：18mm；梁側(cè)模板參數(shù)：主楞間距mm：300；次楞根數(shù)：3；穿梁螺栓水平間距：300mm；穿梁螺栓豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm間距；穿梁螺栓直徑：12mm；主楞為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,寬度50mm，高度3）板支模架參數(shù)橫向間距或排距:0.9m；縱距:0.9m；步距:1.5m；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度:0.1m；模板支架搭設(shè)高度:25.75m；采用的鋼管:Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底方木支撐；四、材料要求1．扣件本工程腳手架采用可鍛鑄鐵整理的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定；在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N.m時(shí)，扣件不得發(fā)生破壞?？奂褂们氨仨毴珨?shù)檢查，表面有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鍛造缺陷的扣件必須剔除，不得使用。2．鋼管鋼管采用現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《直徑電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號(hào)普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級(jí)鋼的規(guī)定。型號(hào)選用?48×3.5（因市場(chǎng)材料參差不齊，計(jì)算時(shí)壁厚按3mm考慮）鋼管，每根鋼管的最大質(zhì)量不超過(guò)25kg，最大長(zhǎng)度6米。鋼管表面應(yīng)平直光滑，無(wú)裂縫、結(jié)疤、分層、錯(cuò)位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面偏差都必須控制在規(guī)范允許的范圍內(nèi)。3．安全平網(wǎng)每?jī)蓪訌埨踩骄W(wǎng)，確保高空作業(yè)安全。安全平網(wǎng)應(yīng)采用錦綸、維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種(耐候性)的材料制成；平網(wǎng)寬度不得小于3m；菱形或方形網(wǎng)目的安全網(wǎng)，其網(wǎng)目邊長(zhǎng)不大于8cm；邊繩與網(wǎng)體連接必須牢固，平網(wǎng)邊繩斷裂強(qiáng)力不得小于7KN；筋繩分布應(yīng)合理，平網(wǎng)上兩根相鄰筋繩的距離不小于30cm，筋繩斷裂強(qiáng)力不大于3KN；安全網(wǎng)所有節(jié)點(diǎn)必須固定；按規(guī)定的方法進(jìn)行試驗(yàn)，安全平網(wǎng)的沖擊性能應(yīng)符合：“10m沖擊高度下，網(wǎng)繩、邊繩、系繩不斷裂”。阻燃安全平網(wǎng)必須具有阻燃性，其續(xù)燃、陰燃時(shí)間均不得大于4s。4．底座底座的材料應(yīng)采用GB－9440中所規(guī)定的力學(xué)性能不低于KTH330-08牌號(hào)的可鍛鑄鐵或GB－11352中ZG230-450鑄鋼整理。搭設(shè)基底為混凝土樓板，搭設(shè)時(shí)立桿底部需加設(shè)鋼底座。底座各部位不允許有裂紋存在；五、模板超高支撐體系整體穩(wěn)定性該連廊最大立模高度為25.63m，如此高的模板支撐體系的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性保證是支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一重點(diǎn)。為增加其穩(wěn)定性1.模板支架的構(gòu)造要求：⑴立桿：立桿縱橫距0.9m，400×1300框架梁下立桿順梁截面方向間距0.45m（即梁下增加一根承重立桿）。允許搭設(shè)偏差±5mm，垂直允許偏差±10mm。各層各步接頭必須采用對(duì)接扣件連接，頂部根據(jù)實(shí)際情況切鋼管滿足搭設(shè)要求。立桿對(duì)接符合下列規(guī)定：立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開(kāi)的距離不小于500mm；各接頭中心至主接點(diǎn)的距離不大于步距的1/3。⑵水平桿：步距1.5m，其長(zhǎng)度不小于3跨；立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；水平桿全長(zhǎng)平整度不能超過(guò)10cm；采用對(duì)接扣件連接。對(duì)接應(yīng)符合下列規(guī)定：a、水平桿的對(duì)接扣件交錯(cuò)布置：兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開(kāi)的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不大于縱距的1/3；b、縱向水平桿與橫向水平桿，均必須用直角扣件固定在立桿上，同一步中水平桿應(yīng)四周交圈。⑶扣件：①對(duì)接扣件開(kāi)口應(yīng)朝上或朝內(nèi)；②各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不應(yīng)小于100mm。③確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，控制每個(gè)扣件的擰緊力矩在45～60N.m。⑷整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：①本工程支架設(shè)置單水平加強(qiáng)層，以加強(qiáng)支架剛度和約束變形的能力；②單水平加強(qiáng)層每3步（4.5m）沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平結(jié)構(gòu)層總數(shù)的1/3；③在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。⑸剪刀撐的設(shè)計(jì)：①沿支架四周內(nèi)外立面應(yīng)滿設(shè)剪刀撐；②中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔5m⑹頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：立桿頂部采用支撐橫桿承受模板及以上荷載，支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N≤12kN時(shí)，可用雙扣件，大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式；框架梁下承重立桿由于承受荷載較大，應(yīng)在立桿頂部設(shè)置U形支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm。⑺連墻設(shè)計(jì)：滿堂架兩側(cè)結(jié)構(gòu)梁內(nèi)預(yù)埋鋼管做為連墻拉結(jié)點(diǎn)，間隔1.8m設(shè)置一道，隔一拉一；滿堂架與主樓結(jié)構(gòu)柱均設(shè)置連墻構(gòu)造，滿堂架與每層樓板相接觸部分采用頂托＋木枋方式頂緊，防止側(cè)向位移。⑻施工使用的要求：1．作業(yè)安全要求⑴支撐架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過(guò)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》（GB－5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。⑵進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)必須正確戴好安全帽，高空作業(yè)時(shí)必須按要求正確系好安全帶且應(yīng)系緊系牢。⑶搭設(shè)時(shí)必須遵守操作規(guī)程，按支架規(guī)范和施工交底方法進(jìn)行，不得圖方便，偷工省料。⑷操作時(shí)，手應(yīng)抓緊抓牢，所用扳手應(yīng)用繩鏈系掛在腰部，扛管時(shí)注意前后左右的行人，架子操作還應(yīng)注意下方有無(wú)其他人員操作，行走或停留，以免發(fā)生事故。⑸塔吊吊運(yùn)鋼管，腳手板、扣件時(shí)應(yīng)分規(guī)格、類型進(jìn)行，一次上管集中堆放使用，不準(zhǔn)超過(guò)300kg，嚴(yán)禁長(zhǎng)短不一的鋼管混吊和散吊。⑹當(dāng)有六級(jí)以上大風(fēng)和霧天氣時(shí)應(yīng)停止腳手架搭設(shè)作業(yè)，雨后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施。2.混凝土澆筑要求⑴精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；⑵嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；⑶澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。六、支架下層頂板加固措施1．酒店五層頂板抗沖切驗(yàn)算由于本工程高支撐架搭設(shè)于五層頂板上，為安全起見(jiàn)，對(duì)五層頂板進(jìn)行抗沖切承載力驗(yàn)算。參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2002），采用公式如下：Fl≤（0.7βhft＋0.15σpc，m）ημmh0公式中的系數(shù)η，應(yīng)按下列兩個(gè)公式計(jì)算，并取其中較小值：η1=0.4+1.2/βsη2=0.5+αsh0/4μm式中：F1——局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值；五層頂板上模板支架單根立桿傳遞到頂板上的力較大值，F(xiàn)1＝13.808KN；βh——截面高度影響系數(shù)，h＝120mm≤800mm，取ft——砼軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，五層頂板砼強(qiáng)度等級(jí)C30,查《砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.1.4ftσpc,m——臨界截面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范圍內(nèi)，無(wú)預(yù)應(yīng)力取σpc,m＝0；μm——臨界截面的周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)，μm＝3.14×(48+100)＝464.72h0——截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值，h0＝120－20＝100mmη1——局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)；η2——臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)；βs——局部荷載或集中反力作用面積為圓形時(shí)，取βs=2；αs——板、柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取αs=40；對(duì)邊柱，取αs=30；對(duì)角柱，取αs=20。代入公式，得：η1＝0.4＋1.2/2＝1；η2＝0.5＋[（40×80）÷（4×464.72）]＝2.22；取η＝1F＝0.7×1×1.43×1×464.72×100＝46518.47N＞Fl＝13808N滿足要求。在假設(shè)支架立桿底端與樓面接觸面積為489mm2（直徑48mm的圓面積），不考慮一層頂板以下未拆除模板的有力作用情況下，支架立桿不會(huì)對(duì)樓面砼產(chǎn)生沖切破壞，結(jié)構(gòu)安全。由于單根立桿傳力荷載最大值達(dá)到13.808KN，平均壓強(qiáng)為17KN/m2,遠(yuǎn)大于樓板能承受的施工荷載，采取從地下室底板至五層頂板每層采用滿堂腳手架支撐的方式頂撐樓板，其中四層，五層梁、板底模板支撐均不拆除，地下室、一層，二層，三層梁、板支撐均采用頂托＋木枋方式支撐，使受力均勻。腳手架搭設(shè)縱橫間距為0.9m，步距1.5m，掃地桿，剪刀撐均按規(guī)范要求設(shè)置。七、樓板局部承載力計(jì)算辦公樓與酒店連廊高支架支撐于酒店五層頂板之上，五層版砼強(qiáng)度等級(jí)為C30；其設(shè)計(jì)允許施工荷載值為2KN/m2。經(jīng)計(jì)算，模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值最大為13.808KN（梁BYKL1底的支架），根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中局部受壓承載力計(jì)算式：Fl≤1.35βcβlfcAlnFl—局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值；取13.808KN； fc—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》表4.1.4 fc＝19.1N/mm2； βc—混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》7.5.1取值為1.0；βl—混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)，取值βl＝3Al—混凝土局部受壓面積；Al=a2Aln—混凝土局部受壓凈面積；Aln=a2Ab－局部受壓計(jì)算底面積；Ab＝9a2代入數(shù)值為：13808N≤1.35×1.0×3×19.1N/mm2×a2n得出a≥13.36mm本體系采用6m長(zhǎng)30號(hào)槽鋼做墊板；八、支撐體系的拆除對(duì)于主梁均采用預(yù)應(yīng)力張拉技術(shù)，在底層梁預(yù)應(yīng)力施工完成并達(dá)到100%混凝土（灌漿）強(qiáng)度后，且頂層砼澆筑完畢7天后才可將支撐體系作拆除。1．高支撐架拆除必須經(jīng)項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人、項(xiàng)目安全員簽字審批，并經(jīng)總監(jiān)理工程師同意。任何人不得隨意拆除。3．拆除時(shí)要有書(shū)面交底，履行簽字手續(xù)，一定要使用好“三寶”和穿防滑鞋，一切聽(tīng)從指揮，拆除前周圍要設(shè)圍護(hù)欄和警戒標(biāo)志，劃出工作禁區(qū)，禁止閑雜人員入內(nèi)，拆除順序應(yīng)先上而下，一步一清，不準(zhǔn)上下同時(shí)作業(yè)。3．拆除時(shí)必須做到先搭后拆，按層由上而下。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不準(zhǔn)大于二步，如大于二步，必須增設(shè)連墻件加固。4．拆下的材料必須隨時(shí)運(yùn)到地面，不得堆放在樓層上。5．拆除過(guò)程中途不要換人，如需換人應(yīng)將拆除情況交待清楚。操作時(shí)思想要集中，上下要呼應(yīng)，嚴(yán)禁將拆下的扣件、配件從高處往下拋，以免造成桿件扭曲損壞和傷人。酒店12層BYKL1梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)梁段:BYKL1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.75；梁截面高度D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：24.55；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.00；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為Φ48×3.5（計(jì)算按3.0考慮）；扣件連接方式:雙扣件，折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):28.8；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數(shù)：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取 其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15) 計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、28.800kN/m2，取較小值28.800kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.3×28.8×0.9=9.33kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=9.331+0.756=10.087kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=366.67mm；面板的最大彎距M=0.1×10.087×366.6672=1.36×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.36×105/1.62×104=8.371N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=8.371N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=28.8×0.3=8.64N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=366.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×8.64×366.674/(100×9500×1.46×105)= 0.763mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=366.667/250=1.467mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.763mm小于面板的最大容許撓度值 [ω]=1.467mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截 面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×28.8×0.9+1.4×2×0.9)× 0.367=12.33kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=300mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×12.33×300.002=1.11×105N.mm；最大支座力:R=1.1×12.329×0.3=4.069kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.11×105/8.33×104=1.332 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.332N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=28.80×0.37=10.56N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=300mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×10.56×3004/(100×10000×8.33×106)= 0.007mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.007mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm， 滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.069kN,按照集中荷 載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.814kN.m外楞最大計(jì)算跨度:l=200mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=8.14×105/1.02×104=80.089N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=80.089N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.39mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.39mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.5mm， 滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=28.8×0.3×0.3=2.592kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.592kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間 距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗 混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×18×18/6=2.43×104mmI=450×18×18×18/12=2.19×105mm1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.45×1.20×0.90=14.87kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.45×0.90=0.17kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.00×0.45×0.90=1.13kN/m；q=q1+q2+q3=14.87+0.17+1.13=16.18kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×16.176×0.252=0.101kN.m；σ=0.101×106/2.43×104=4.16N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=4.16N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.45=13.93KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×13.928×2504/(100×9500×2.19×105)=0.177mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.177mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=250/250=1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.2×0.25=7.65kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.2+0.75)/0.75=0.367kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×7.65+1.2×0.367=9.621kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×1.125=1.575kN/m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=9.621+1.575=11.196kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×11.196×0.45×0.45=0.227kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.227×106/83333.3=2.721N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值2.721N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×11.196×0.45=3.023kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×3022.92/(2×50×100)=0.907N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.907N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足 要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=7.650+0.367=8.018kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ω=0.677×8.018×4504 /(100×10000×416.667×104)=0.053mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.450×1000/250=1.800mm；方木的最大撓度計(jì)算值ω=0.053mm小于方木的最大允許撓度[ω]=1.8mm， 滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.200=30.600kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(30.600+0.350)+1.4×4.500=43.440kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞 給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=2.11kN，中間支座最大反力Rmax=10.895；最大彎矩Mmax=0.557kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.196mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.557×106/5080=109.714N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值109.714N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙 扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋 轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=10.895kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=2.11kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×20=3.098kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(1.00-0.75)/2)×0.45× 0.35=0.109kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.90/2+(1.00-0.75)/2)×0.45×0.100×(1.50+24.00)=0.792kN；N=2.11+3.098+0.109+0.792=6.109kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6109/(0.209×424)=68.938N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=68.938N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.155；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.054；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.155×1.054×(1.5+0.1×2)=2.069m；Lo/i=2069.529/15.9=130；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.393；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6109/(0.393×424)=36.66N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=36.66N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=10.895kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(20-1.2)=3.098kN；N=10.895+3.098=13.808kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=13808/(0.209×424)=155.818N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=155.818N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.155；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.054；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.155×1.054×(1.5+0.1×2)=2.069m；Lo/i=2069.529/15.9=130；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.393；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=13808/(0.393×424)=82.87N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=82.87N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！酒店12層次梁BLnb梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)梁段:BLnb。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：24.75；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為Φ48×3.5(計(jì)算按3.0考慮)；扣件連接方式:雙扣件，取扣件 抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：3；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、24.000kN/m2，取較小值24.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=7.776+0.756=8.532kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=440mm；面板的最大彎距M=0.125×8.532×4402=2.06×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.06×105/1.62×104=12.745N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=12.745N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=24×0.3=7.2N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=440mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.521×7.2×4404/(100×9500×1.46×105)=1.015mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=440/250=1.76mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=1.015mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.76mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.44=12.51kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=300mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×12.51×300.002=1.13×105N.mm；最大支座力:R=1.1×12.514×0.3=4.129kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.13×105/8.33×104=1.351N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.351N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=24.00×0.44=10.56N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=300mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×10.56×3004/(100×10000×8.33×106)=0.007mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.007mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.129kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.826kN.m外楞最大計(jì)算跨度:l=200mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=8.26×105/1.02×104=81.289N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=81.289N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.419mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.419mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=24×0.3×0.3=2.16kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.16kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=900×18×18/6=4.86×104mmI=900×18×18×18/12=4.37×105mm1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.00×0.90=24.79kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.34+2.27=27.39kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.125×27.394×0.152=0.077kN.m；σ=0.077×106/4.86×104=1.585N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=1.585N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.90=23.27KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.521×23.265×1504/(100×9500×4.37×105)=0.015mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.015mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=150/250=0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.15=3.825kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.15×(2×1+0.3)/0.3=0.402kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×3.825+1.2×0.402=5.073kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.675=0.945kN/m；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=5.073+0.945=6.018kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×6.018×0.9×0.9=0.487kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.487×106/83333.3=5.849N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值5.849N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×6.018×0.9=3.25kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×3249.72/(2×50×100)=0.975N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.975N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=3.825+0.403=4.228kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ω=0.677×4.228×9004/(100×10000×416.667×104)=0.451mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大撓度計(jì)算值ω=0.451mm小于方木的最大允許撓度[ω]=3.6mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.000=25.500kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(25.500+0.350)+1.4×4.500=37.320kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=0.91kN，中間支座最大反力Rmax=9.022；最大彎矩Mmax=0.164kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.029mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.164×106/5080=32.228N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值32.228N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=9.022kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.91kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×20=3.098kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(0.60-0.30)/2)×0.90×0.35=0.227kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.90/2+(0.60-0.30)/2)×0.90×0.120×(1.50+24.00)=1.983kN；N=0.91+3.098+0.227+1.983=6.218kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6217.932/(0.209×424)=61.428N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=61.428N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.155；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.054；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.155×1.054×(1.5+0.1×2)=2.069m；Lo/i=2069.529/15.9=130；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.393；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6217.932/(0.393×424)=37.315N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=37.315N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=9.022kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(20-1)=3.098kN；N=9.022+3.098=11.965kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=11965.199/(0.209×424)=135.023N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=135.023N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.155；k2--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.054；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=k1k2(h+2a)=1.155×1.054×(1.5+0.1×2)=2.069m；Lo/i=2069.529/15.9=130；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.393；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=11965.199/(0.393×424)=71.81N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=71.81N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！酒店12層樓板模板(扣件鋼管高架)計(jì)算書(shū)一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):25.63；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5（計(jì)算按3.0考慮）；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模