研電力系統(tǒng)靜態(tài)安全分析-2

電力系統(tǒng)靜態(tài)安全分析-2內(nèi)容提要基本節(jié)點與基本支路支路開斷模擬直流法補償法靈敏度分析法發(fā)電機開斷模擬預(yù)想事故的自動選擇

一、基本節(jié)點與基本支路基本節(jié)點：在外部系統(tǒng)中,對一定的運行狀態(tài)，某些節(jié)點或支路對內(nèi)部系統(tǒng)有較強的關(guān)聯(lián)，這些節(jié)點或支路的狀態(tài)發(fā)生改變時，可對內(nèi)部系統(tǒng)的潮流分配有著明顯的影響?；局罚河苫竟?jié)點連接起來的支路稱為基本支路。在建立外部等值模型時，為保證內(nèi)部系統(tǒng)在線潮流計算的精確性，原始網(wǎng)絡(luò)的基本節(jié)點與基本支路應(yīng)保留，并在這些節(jié)點和支路上裝設(shè)測點?；竟?jié)點可用靈敏度分析的方法加以確定牛頓法的功率修正方程式為對于n個節(jié)點系統(tǒng),上式的方程式數(shù)為2(n-1),即在其系數(shù)矩陣中不含平衡節(jié)點所相應(yīng)的行和列。有功無功可以解耦有功功率變化對電壓相角敏感無功功率變化對電壓模值敏感(20)無功靈敏度分析假使系統(tǒng)中有功注入保持不變（損耗的變化由平衡節(jié)點的注入來補充），則有：由此可得ΔQ=－

(L－MH－1N)ΔU

ΔU

=WΔQ式中：矩陣W反映無功功率靈敏度的情況，W=-(L–MH-1N)-1。j點無功增量ΔQj在k點引起的電壓模值變化可表示為(21)(23)(24)(22)有功靈敏度分析對于給定的ΔP，且假設(shè)ΔQ=0，寫出方程式ΔP=–(H–NL-1M)ΔθΔθ=A

ΔP式中:矩陣A反映了系統(tǒng)中有功功率靈敏度的情況

A=–(H–NL-1M)-1j點注入功率增量ΔPj在k點引起的電壓相角變化為(25)(26)(27)(28)基本節(jié)點集合若以B表示所有的邊界節(jié)點集合，則在外部系統(tǒng)的節(jié)點集合中對邊界節(jié)點有較強影響的節(jié)點就稱為基本節(jié)點。用SU表示電壓模靈敏節(jié)點集合，用Sθ表示相角靈敏節(jié)點集合集合SU和Sθ中的元素，即為選出的基本節(jié)點集合。其中和可以用以下方法來計算(29)(30)(31)上兩式中：εU為電壓變化百分比，當(dāng)節(jié)點k電壓變化小于此值時，就可忽略不計；εQ為節(jié)點i無功功率最大假定變化量的百分值；Δθk0為相角變化量，當(dāng)節(jié)點k的電壓相角變化低于此值時，可以忽略不計；εp為節(jié)點i有功功率最大假定變化量百分值。最少的基本節(jié)點就是邊界節(jié)點，而最多的基本節(jié)點就是外部系統(tǒng)的全部節(jié)點和邊界節(jié)點。二、支路開斷模擬預(yù)想事故通常包括支路開斷與發(fā)電機開斷兩類。支路開斷模擬：對基本運行狀態(tài)的電力系統(tǒng)，通過支路開斷的計算分析來校核其安全性。常用的計算方法：直流法補償法靈敏度分析法2.1直流法方法1。電力系統(tǒng)基本運行狀態(tài)的直流潮流模型為

其中：比較：當(dāng)注入功率恒定不變,如果發(fā)生某條支路開斷,則B’0與θ0都將發(fā)生變化,它們偏離基本狀態(tài)的方程式為

P0=(B’0+ΔB)(θ0+Δθ)(32)式中:P0、B’0、θ0分別為電力系統(tǒng)基本運行狀態(tài)下的注入有功功率列向量、直流潮流電納矩陣及節(jié)點電壓相角列向量。(33)節(jié)點k、m間的支路開斷若節(jié)點k、m間的支路開斷，而其開斷的支路電納為bkm，則上式中的ΔB為上式中給出了因支路km開斷而導(dǎo)致的各節(jié)點電壓相角的變化量。應(yīng)用這一關(guān)系可以求出發(fā)生開斷后任意支路ij中的潮流為開斷后任意支路ij中的潮流將式（33）展開，并略去其中兩個增量相乘的項，可得(34)(35)(36)從而有計算說明

Δθkm為支路km開斷后各節(jié)點電壓相角的變化(37)由于Δθ只是ΔB的線性函數(shù)，因此在多重支路開斷時，仍可采用式35、36。如果支路km及pq同時開斷，此時的式35可寫成式中：支路km、pq多重開斷Δθ=Δθkm+Δθpq=bkm(θm(0)-θk(0))(B’0)-1Mkm+bpq(θq(0)-θp(0))(B’0)-1Mpq式中：Δθkm、Δθpq分別表示單一支路km開斷和單一支路pq開斷后，對網(wǎng)絡(luò)各個節(jié)點電壓相角的影響，將上式代入式36即可得雙重支路開斷后的潮流分布情況。直流法的主要特點：很方便地估算多重支路開斷后的潮流。理論上，可以采用P0=B′11用新的因子表計算出新的1直流法－方法2假定由于支路km開斷，B′0變成為B′1

，導(dǎo)致0變成1，但是注入不變。(38)(39)但考慮用基本情況下的B′0求解。類似方法1，有：式中，B′km=－Bkm=bkm，bkm為開斷支路km的電納。支路開斷后節(jié)點電納矩陣：B′1=B′0+ΔB=B′0+B′kmMMT因此可以采用基本情況下B′0因子表計算出X以及c，并用下式計算預(yù)想事故下各節(jié)點電壓相位角。直流法－方法2根據(jù)矩陣反演公式，得：(40)(42)其中：(B′1)－1=(B′0)－1

－cXMT(B′0)－1

1=(B′1)－1P=

0－cXMT

0(41)由上式得到，支路km開斷后，各節(jié)點電壓相位角增量：Δ

=－cXMT

0(43)其余略…直流法支路開斷算例如圖，節(jié)點4為PV節(jié)點，節(jié)點五為平衡節(jié)點，其余為負(fù)荷節(jié)點。圖中標(biāo)示支路電抗標(biāo)么值及注入功率。支路1－2極限輸送功率1.5，求支路2－3開斷后，1－2安全性。解，先求正常情況下的支路1－2功率。得：則求正常情況下的支路1－2功率：直流法支路開斷算例-方法1當(dāng)支路2－3開斷后，由：得：注意到：-bkm直流法支路開斷算例-方法1當(dāng)支路2－3開斷后，得到：所以，支路1－2功率不越限直流法支路開斷算例-方法2當(dāng)支路2－3開斷后，

M=[0，1，－1，0]T得：-bkmΔ

=－cXMT

0直流法支路開斷算例-方法21=(B′1)－1P=

0－cXMT

0驗證：直接由1=(B′1)－1P，得到：1=[0.1090，0.5590，-0.066，0.6160]T則有：所以，支路1－2功率越限直流法支路開斷算例-比較方法1及2而方法二沒有近似對方法1，由近似：三者之和為0得到：實際應(yīng)該是：由法1或法2由方法2中Δ由方法2中Δ2.2補償法補償法：將支路開斷視為該支路未被斷開，而在其兩端節(jié)點處引入某一待求的補償電流，以此來模擬支路開斷的影響。特點：不必修改導(dǎo)納矩陣，可以用原來的因子表來解算網(wǎng)絡(luò)的狀態(tài)。以單一支路開斷為例說明補償法的物理概念當(dāng)網(wǎng)絡(luò)節(jié)點i、j之間發(fā)生支路開斷，可以等效地認(rèn)為在i、j節(jié)點間并聯(lián)了一個追加的支路阻抗Zij，其數(shù)值等于被斷開支路阻抗的負(fù)值。這時流入原網(wǎng)絡(luò)的注入電流將由變成目前關(guān)鍵問題在于要求出追加支路Zij上通過的電流，從而求得。(45)(44)迭加原理圖3-6對于線性網(wǎng)絡(luò)，可以應(yīng)用迭加原理把圖3-6（a）分成兩個網(wǎng)絡(luò)即圖3-6（b）和3-6（c）。這時待求的節(jié)點電壓也可看成兩個部分(46)(47)式中：相當(dāng)于沒有追加支路情況下的各節(jié)點電壓，這個向量可以用原網(wǎng)絡(luò)的因子表求出，即:若假定

，則有。于是由48就可求出當(dāng)為單位電流時，網(wǎng)絡(luò)各節(jié)點電壓U(ij)，即是向原網(wǎng)絡(luò)注入電流向量時求出的，其值為(50)(49)(48)應(yīng)用等效發(fā)電機原理，如果把圖3-7所示電路上的i、j節(jié)點間的整個系統(tǒng)看成是Zij的等效電源，其空載電壓就是如何求取，等效發(fā)電機原理(52)(53)ZT亦即是從i、j節(jié)點看進去的輸入阻抗(51)令：支路開斷后的節(jié)點電壓向量求得之后，由式48即可求得通過等值電路圖3-7可見，利用式51、52可求出由上式就可求得支路開斷后的節(jié)點電壓向量。(48)’(46)’(54)為計算方便，上述計算可寫成以下形式其中：(56)(57)(58)(59)(60)式中：E為單位矩陣；大括號中的項就是起補償作用的n×n階矩陣。上述公式由于Y-1是放在括號的后邊所以也稱為后補償公式。對第一次開斷支路ij后的新網(wǎng)絡(luò)通入單位電流I(km)，用類似(1)的計算步驟求出U(km)

及Z’km對原網(wǎng)絡(luò)通入單位電流I(ij)，利用原網(wǎng)絡(luò)的因子表按式55求出，再按式52求出ZT及按式53求出Z’ij。其中(52)(53)(55)求出、和Z’km后，按式51，54及式46’可以求出支路ij、km兩處均開斷情況下的網(wǎng)絡(luò)節(jié)點電壓向量

。求出、和Z’ij之后，按式51，54及式46’可以求出支路ij開斷情況下的。多重支路開斷的處理方法（2）用原網(wǎng)絡(luò)的因子表及給定的節(jié)點注入電流，求出支路ij及km均未開斷情況下的節(jié)點電壓向量。(51)(54)(46)’補償法與快速解耦相結(jié)合的計算對快速解耦潮流算法的修正方程式，可以看成是以B’及B”作為“導(dǎo)納矩陣”的節(jié)點方程式，其注入電流分別為ΔP/U及ΔQ/U，而待求量為Δθ及ΔU。這樣就可完全套用以上計算過程進行迭代計算。此時，圖3-7中的追加支路Zij為Zij=－1/Bij當(dāng)開斷元件是變壓器時，式49中的I(ij)應(yīng)改寫為

I(ij)=[0,…,nT,0,….,－1,0,…,0]T

式中：nT為在i側(cè)的非標(biāo)準(zhǔn)變比。開斷變壓器這時式51、52、54也可改寫成其中在式61中實際上只表示了開斷不接地支路，而輸電線或非標(biāo)準(zhǔn)變壓器的開斷還應(yīng)考慮接地支路的同時開斷。實際應(yīng)用時忽略接地支路的影響。2.3靈敏度分析法直流法快速，但只能進行有功潮流，沒有考慮電壓無功問題。補償法要反復(fù)迭代。否則結(jié)果誤差大，特別是電壓無功誤差大。斷線分析的靈敏度法：以節(jié)點功率增量模擬斷線的影響。(i=1,2,3,…n)(62)節(jié)點功率方程：對正常情況下的系統(tǒng)，上式可概括為：式中：W0為正常情況下節(jié)點有功、無功注入功率向量；X0為正常情況下由節(jié)點電壓、相角組成的狀態(tài)向量；Y0

為正常情況的網(wǎng)絡(luò)參數(shù)。若系統(tǒng)注入功率發(fā)生擾動為ΔW

，或網(wǎng)絡(luò)發(fā)生變化ΔY，狀態(tài)變量也必然會出現(xiàn)變化，設(shè)其變化量為ΔX

，并滿足方程將上式按泰勒級數(shù)展開，則有:節(jié)點功率方程(64)(63)當(dāng)擾動及狀態(tài)改變量不大時，可以忽略(ΔX)2

項及高次項，由于f(X,Y)

是Y的線性函數(shù)，故。因此上式可簡化為：將式(63)代入后，上式成為：節(jié)點功率方程(65)不考慮網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)變化由此可以求出狀態(tài)變量與節(jié)點功率擾動和網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)變化的關(guān)系式為：(66)當(dāng)不考慮網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)變化時，ΔY=0，式(67)成為：(67)(68)式中：J0為潮流計算迭代結(jié)束時的雅可比矩陣；S0

則稱為靈敏度矩陣。不考慮節(jié)點注入功率擾動當(dāng)不考慮節(jié)點注入功率的擾動時，ΔW=0，式(67)變?yōu)樽詈?，我們得?69)或經(jīng)過變換可改寫成如下形式：(70)(71)因為在潮流計算時，J0已經(jīng)進行了三角分解，所以S0

很容易通過回代運算求出。節(jié)點功率方程與式(68)相比，ΔWy

可看出是由于斷線而引起的節(jié)點注入功率的擾動：上式中右端各項均可由正常情況的潮流計算結(jié)果求出，因此斷線分析模擬是在正常接線及正常運行方式的基礎(chǔ)上進行的。(72)(73)為了校驗各種斷線時的系統(tǒng)運行情況，只要按式(72)求出相應(yīng)的節(jié)點注入功率增量ΔWy，然后就可利用正常情況下的靈敏度矩陣由式(71)直接求出狀態(tài)變量的修正量。修正后系統(tǒng)的狀態(tài)變量為節(jié)點功率方程式中：bij0為支路ij容納的1/2(74)節(jié)點狀態(tài)向量X已知后，即可按下式求出任意支路

ij

的潮流功率：線路開斷處節(jié)點注入功率增量的計算斷線分析的關(guān)鍵是按式（72）求出斷線處節(jié)點注入功率增量ΔWy

。靜態(tài)安全效驗主要是進行單線開斷分析，下面僅討論單線開斷的情況。為敘述方便，暫時假定系統(tǒng)中所有節(jié)點均為PQ節(jié)點，將式（72）簡寫為(75)式中：(76)(77)ΔWl與斷線支路在正常運行情況下的潮流有關(guān)。設(shè)系統(tǒng)中總的支路數(shù)為b，斷線支路兩端節(jié)點為ij

，則在b階向量ΔY

中只有與支路ij

對應(yīng)的元素為非零，即(78)對于一個節(jié)點數(shù)為N的網(wǎng)絡(luò)來說，式（77）中的為2N×b

階矩陣，由注入功率表達式可知，只有節(jié)點

i

和

j的注入功率和支路ij

的導(dǎo)納有直接關(guān)系，即只有求節(jié)點i、j的注入功率時才用到Gij和Bij。所以該矩陣每列只有4個非零元素。設(shè)支路

的阻抗角為，即則有利用以上關(guān)系和節(jié)點功率方程式（62），可以求得將支路潮流式（74）代入以上兩式可得:(79)同理可得:(80)式（79）和式（80）中的4個元素即為中對應(yīng)于支路i、j

的4個非零元素，其他元素為0式中：表示k

不屬于節(jié)點集{i,j}。(81)綜合式（78）～（81），可得出式（77）的簡化形式為(82)式（76）中L0

為2N×2N

階方陣，是一個2N×2N×b

階方陣，相當(dāng)于用雅可比矩陣fx’(X0,Y0)對各支路導(dǎo)納元素求偏導(dǎo)，每條支路對應(yīng)一個2N×2N階方陣。(76)由于當(dāng)且時有(83)所以對每條支路來說，2N×2N

階矩陣中最多只有16個非零元素，它們由雅可比矩陣或由式（79）、式（80）求出：(84)對應(yīng)于式（79）：斷線處節(jié)點注入功率增量的計算同理可對Pj

及Qj求出與式(84)類似的8個偏導(dǎo)數(shù)公式。以上諸式中，Hij

、Nij

、Jij

、Lij均為雅可比矩陣的元素：由于中只有一個非零元素，所以式(76)變?yōu)?85)斷線處節(jié)點注入功率增量的計算(86)式(86)中，只有對應(yīng)于節(jié)點i、j兩行兩列交叉處2i-1、2i、2j-1、2j有非零元素，其余元素均為零。由以上討論可知，在及中只有與斷線端點有關(guān)的元素才是非零元素，故式(75)可以寫成更緊湊的形式：斷線處節(jié)點注入功率增量的計算(87)(88)斷線處節(jié)點注入功率增量的計算式中：、、、等為靈敏度矩陣中行和列都與斷線端點有關(guān)的元素，且有(89)計算流程首先用牛頓法進行常規(guī)潮流計算，并提供J0，S0等。按照式(87)計算斷開線路ij時在節(jié)點i、j形成的節(jié)點注入功率增量，其他節(jié)點的增量為零。由式（71）求出各狀態(tài)變量的修正量。用式（74）求支路功率潮流(87)(71)斷線處節(jié)點注入功率增量的計算式(87)是斷線分析的主要公式，式中右端各項均可由牛頓法正常潮流計算結(jié)果獲得。在形成H矩陣時只需進行兩個4階方陣的運算[見式(88)],因而可以非常簡便地求出由于斷線引起的注入功率增量，快速進行靜態(tài)安全分析。三、發(fā)電機開斷模擬計及電力系統(tǒng)頻率特性的靜態(tài)頻率特性法發(fā)電機開斷時，內(nèi)部系統(tǒng)、外部系統(tǒng)、聯(lián)絡(luò)線功率均作相應(yīng)調(diào)整。發(fā)電機的頻率響應(yīng)特性FRC(FrequencyResponseCharacteristics)及邊界節(jié)點上的等值頻率響應(yīng)特性是求解這些功率變化的依據(jù)。發(fā)電機開斷模擬的數(shù)學(xué)模型發(fā)電機開斷模擬的數(shù)學(xué)模型，通常整個變化過程分為四個時段。時段1：電磁暫態(tài)過程。系統(tǒng)的暫態(tài)潮流是按網(wǎng)絡(luò)阻抗與機組暫態(tài)電抗來分布，由于系統(tǒng)電磁儲能容量很小，暫態(tài)過程在數(shù)毫秒內(nèi)即被阻尼。時段2：機械暫態(tài)過程。發(fā)電機的反應(yīng)過程決定于機組的慣性，有功出力的變化是由發(fā)電機旋轉(zhuǎn)部分的轉(zhuǎn)動慣量來決定。時段3：調(diào)速器動作過程。發(fā)電機間功率分配的變化是由FRC特性來決定的。時段4：自動發(fā)電控制。在一個控制區(qū)域內(nèi)的發(fā)電機按自動發(fā)電控制裝置（AGC）的整定值進行調(diào)節(jié)。對于在線發(fā)電機開斷模擬，快速反應(yīng)的時段1、2不予考慮。時段3的行為是靜態(tài)安全分析所需研究的部分，此時各臺發(fā)電機的功率變化可以用它的FRC與系統(tǒng)的FRC之間的比例關(guān)系來確定。時間：幾秒－幾十秒。時段4中AGC的作用：是通過二次頻率調(diào)整來消除靜態(tài)頻率偏差，此外還可控制聯(lián)絡(luò)線的功率來調(diào)整互聯(lián)系統(tǒng)間的靜態(tài)頻率偏差。當(dāng)系統(tǒng)中有發(fā)電機開斷時，全系統(tǒng)的靜態(tài)有功響應(yīng)是根據(jù)調(diào)速系統(tǒng)一次調(diào)節(jié)所達到的穩(wěn)定狀態(tài)來確定。

機組的FRC發(fā)電機組在設(shè)定的運行點PGi0處的特性可用調(diào)差系數(shù)RGi來表示

其倒數(shù)為式中：KGi“發(fā)電機組的FRC”，表示了當(dāng)系統(tǒng)出現(xiàn)Δf的頻率變化時，機組i將給出怎樣的有功功率增量響應(yīng)。Hz/MWMW/Hz負(fù)荷的FRC及總FRC負(fù)荷的頻率響應(yīng)特性：系統(tǒng)頻率的變化引起負(fù)荷功率的變化。頻率變化幅度不大時，此特性可認(rèn)為是線性的，以KLi表示。即當(dāng)頻率下降時，母線i的負(fù)荷需量作線性降低。母線i的總有功功率變化（總響應(yīng)），將受KGi和KLi的影響，并用母線FRC：Ki

表示：

對一個具有n母線的電力系統(tǒng)，在每一母線都接有發(fā)電機及負(fù)荷的假定下，系統(tǒng)的總頻率特性將是每一處母線頻率特性的總和，當(dāng)節(jié)點數(shù)為n時，系統(tǒng)的FRC為(90)(91)機組開斷（1）設(shè)在母線k處開斷一臺機組，而使系統(tǒng)喪失的有功功率。在此以后，由于整個系統(tǒng)頻率降低了Δf，以至于系統(tǒng)中所有母線，都將按各自的Ki作出響應(yīng)；假定喪失的將全部被其它母線的有功增量和母線k的負(fù)荷有功增量所補償。因此，當(dāng)系統(tǒng)喪失的有功功率時，其它任一母線i的凈有功功率變化為：(92)機組開斷（2）注意92是由的關(guān)系得出書中式（3－118）(93)式92可寫成：上式子表示其它母線之凈有功功率變化機組開斷（3）母線K失去的凈有功功率則為：(94)(95)書中式（3－118）因為，已經(jīng)假定所以式94有機組開斷（4）從而，式93,95可以寫成對于大型電力系統(tǒng)來說，因為Ks》KGl，于是上式可寫成(96)(97)機組開斷（5）在實際電力系統(tǒng)中，由于KLi<<KGi，于是有當(dāng)各節(jié)點的注入功率變化ΔPi可以僅用發(fā)電機的出力變化亦即ΔPGi來表示，則式97可以寫成(98)結(jié)合解耦潮流算法的發(fā)電機開斷取式中：B’是直流潮流矩陣；U是擾動前的電壓模值向量。(99)(100)(100’)將式96代入100的左邊，可得則式99可寫成考慮外部等值情況（1）當(dāng)電力系統(tǒng)進行外部等值時，由于外部系統(tǒng)的發(fā)電機也承擔(dān)了有功功率的調(diào)節(jié)任務(wù)，因此必須求出外部系統(tǒng)的等值FRC。若將全系統(tǒng)的節(jié)點分為三類，E為外部系統(tǒng)節(jié)點，B為邊界節(jié)點，I為內(nèi)部系統(tǒng)節(jié)點，則式100可分解為以下形式消去外部系統(tǒng)部分后，則有考慮外部等值情況（2）上式中：A*BB為外部系統(tǒng)等值后，相應(yīng)于邊界節(jié)點的系數(shù)矩陣；ΔP*B則為等值后邊界節(jié)點的有功功率注入增量。(101)(102)若把式101中的ΔPB*、ΔPB及ΔPE分別用邊界節(jié)點的等值FRC（即KB*）、邊界節(jié)點的FRC（即KB）及外部節(jié)點的FRC（即KE）與PGl/(Ks-KGl)的乘積表示，則式101可寫成其中于是得(103)

(104)上面兩式表示外部節(jié)點FRC（即KE）與邊界節(jié)點上的等值FRC（即KB*）間的關(guān)系。KE是按ABEAEE-1的關(guān)系分配到邊界節(jié)點上的。令JE=AEE-1KE，則式104可寫成式中：JE可以由AEE三角分解后通過前代回代來求出。由式100’可得求出邊界節(jié)點的頻率響應(yīng)KB*于是式103中的ABEAEE-1可寫成代入式103得在實時情況下，外部系統(tǒng)電壓模值UE是未知的?？扇E=U0≈1p.u.，于是上式可寫成在上式中只用到B’的有關(guān)元素及邊界節(jié)點電壓。因此求出等值FRC，亦即邊界節(jié)點響應(yīng)的總和。四、預(yù)想事故的自動選擇預(yù)想事故的自動選擇ACS(AutomaticContingencySelection)：就是在實時條件下利用電力系統(tǒng)實時信息，自動選出那些會引起支路潮流過載、電壓違限等危及系統(tǒng)安全運行的預(yù)想事故，并用行為指標(biāo)來表示它對系統(tǒng)造成的危害嚴(yán)重程度，按其順序排隊給出一覽表。預(yù)想事故自動選擇需要一種快速的開斷模擬算法，并在精度上能夠滿足排隊的要求，亦即是能夠剔除不起作用的預(yù)想事故，并將起作用的預(yù)想事故按嚴(yán)重程度排隊。有功功率行為指標(biāo)表征預(yù)想事故嚴(yán)重程度的兩種行為指標(biāo)(PIPerformanceIndex):(1)有功功率行為指標(biāo)：是一種用來衡量線路有功功率過負(fù)荷程度的計算方式，表示式為式中：ωp為有功功率權(quán)因子；Pl為線路l中的有功潮流；Plmax為線路l的有功潮流限值；α為有功功率過負(fù)荷的線路集合。無功功率行為指標(biāo)(