重慶某框架結(jié)構(gòu)住宅轉(zhuǎn)換層施工方案有計(jì)算

*********1號(hào)樓轉(zhuǎn)換層施工專項(xiàng)項(xiàng)方案一、工程概況該工程項(xiàng)目由重重慶***房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)發(fā)有限公司開(kāi)開(kāi)發(fā)、重慶***建筑設(shè)計(jì)有有限公司設(shè)計(jì)計(jì)、重慶***建設(shè)工程監(jiān)監(jiān)理有限公司司監(jiān)理、重慶慶***建筑工程有有限責(zé)任公司司施工。該工工程位于***區(qū)***大道。轉(zhuǎn)換層位于框架架結(jié)構(gòu)二層，樓樓面標(biāo)高為9.2000m，其上承載載一個(gè)24層的塔樓，是是公用設(shè)施框框架與住宅樓樓的轉(zhuǎn)換部位位,既是下部樓樓層的屋面，又又是塔樓的底底座，結(jié)構(gòu)較較其它層相對(duì)對(duì)復(fù)雜，結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件截面大大，樓面標(biāo)高高不盡相同，標(biāo)標(biāo)高有9.2000m、9.6000m，梁截面為為900×2000，700×1800，800×1500，600×1200，600×1100，600×1000，400×1000,4000×800等。板厚為為180，砼標(biāo)標(biāo)號(hào)梁、柱C50,板為C40，最大大梁的自重約約4.5噸,主梁最大凈凈跨6900mmm。為此，施施工中應(yīng)特別別注意標(biāo)高的的復(fù)核和高截截面梁的支撐撐，以確保整整體結(jié)構(gòu)的可可靠和使用功功能的完善。轉(zhuǎn)換層建筑面積積約870m2，鋼筋;柱采用二級(jí)級(jí)鋼、主梁采采用三級(jí)鋼,次梁采用二二級(jí)鋼,腰筋和箍筋筋為二級(jí)鋼或或一級(jí)鋼，總總量約110t，梁、柱混混凝土等級(jí)為為C50,板混凝土等等級(jí)C40,在轉(zhuǎn)換層所所有梁、板范范圍內(nèi)摻入水水泥用量10%的UEA微膨脹劑、澆澆筑量約450m3，該轉(zhuǎn)換層層不宜留置施施工縫故本方方案按一次性性澆筑所有梁梁、板混凝土土,柱混凝土先先澆到梁底200范圍內(nèi)，施施工工作量較較大，按照施施工組織設(shè)計(jì)計(jì)和合同約定定，本層混凝凝土澆筑采用用予拌混凝土土（商品混凝凝土）。既能能加快施工進(jìn)進(jìn)度，又能保保證工程質(zhì)量量。二、施工布曙1、施工進(jìn)度目目標(biāo)：25天即2010年3月10日至4月3日。2、質(zhì)量目標(biāo)：：合格以上標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)，各工序序一次性檢查查合格。3、安全目標(biāo)：：無(wú)輕重傷事事故，無(wú)死亡亡事故。4、施工段劃分分：由于該轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層位于9.200層，不宜留留設(shè)施工縫，所所以梁、板混混凝土一次性性澆筑。三、主要分項(xiàng)分分部工程施工工方法（=1\*CHINESENUM3一）、測(cè)量放放線用垂準(zhǔn)儀從基礎(chǔ)礎(chǔ)層(負(fù)三層)逐層向上投投遞,然后用經(jīng)緯緯儀復(fù)核，垂垂直度偏差值值應(yīng)符合施工工驗(yàn)收規(guī)范要要求。用專用用鋼尺細(xì)分各各細(xì)部軸線，如如有誤差，在在允許范圍內(nèi)內(nèi)按負(fù)一層軸軸線相對(duì)調(diào)整整。用水平儀儀測(cè)定細(xì)部標(biāo)標(biāo)高，注意各各細(xì)部標(biāo)高的的范圍，并用用油漆在醒目目的位置作好好標(biāo)記，各工工種按此標(biāo)記記作業(yè)。（=2\*CHINESENUM3二）、鋼筋工工程1、施工準(zhǔn)備(1)檢查鋼筋筋是否有備案案證、出廠合合格質(zhì)量證明明書(shū)和復(fù)檢報(bào)報(bào)告。(2)所有鋼材材的化學(xué)成分分和機(jī)械性能能均應(yīng)符合國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)關(guān)規(guī)定；鋼筋筋的表面應(yīng)潔潔凈，無(wú)損傷傷，油質(zhì)、漆漆污和鐵銹等等應(yīng)在使用前前清除干凈、帶帶有顆粒狀或或片狀老銹的的鋼筋不得使使用。①鋼筋的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與與屈服強(qiáng)度的的比值不小于于1.25。②鋼筋的屈服強(qiáng)強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與與鋼筋的強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值的比比值不大于1.40。(3)應(yīng)將綁扎扎鋼筋地點(diǎn)清清掃干凈。(4)按圖紙和和操作工藝標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)向班組進(jìn)進(jìn)行質(zhì)量技術(shù)術(shù)、安全交底底。2、鋼筋加工工鋼筋加工制作前前由施工員制制出料表，料料表尺寸應(yīng)符符合設(shè)計(jì)，并并嚴(yán)格按03G1001圖集相關(guān)節(jié)節(jié)點(diǎn)核對(duì)尺寸寸后交付班組組。統(tǒng)一在現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)鋼筋加工工棚下料成型型,由塔吊配合合吊至樓層。下下料尺寸嚴(yán)格格按照鋼筋下下料表,制作工藝嚴(yán)嚴(yán)格按現(xiàn)行國(guó)國(guó)家技術(shù)規(guī)范范《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)工程施工工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》(GB502204-20002)和《03G1001圖集》。3、鋼筋接接頭按照設(shè)計(jì)計(jì)要求,樓板鋼筋采采用綁扎接頭頭;柱、梁二級(jí)級(jí)鋼≥Φ25、三級(jí)鋼≥Φ20以上的縱向向鋼筋采用機(jī)機(jī)械連接，柱柱、墻鋼筋>12<220采用電渣壓壓力焊焊接。其其余鋼筋接長(zhǎng)長(zhǎng)優(yōu)先采用閃閃光對(duì)焊接頭頭,其次采用雙雙面或單面搭搭接焊接頭,采用雙面或或單面搭接焊焊接頭的鋼筋筋事先應(yīng)打駁駁頭,以保證鋼筋筋中心同一直直線。以上焊焊接接頭的質(zhì)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符符合現(xiàn)行《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)量量驗(yàn)收規(guī)范》(GB50204-2002)和《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》(JGJ18-96)的要求和進(jìn)行接頭試驗(yàn)。接頭位置及接頭數(shù)量嚴(yán)格按設(shè)計(jì)要求。未做接頭試驗(yàn)或試驗(yàn)不合格，不得進(jìn)入下道工序。梁筋接頭位置應(yīng)應(yīng)置于梁的受受壓區(qū)內(nèi)。梁梁面負(fù)筋在跨跨中L/3區(qū)段內(nèi)，梁梁底正筋在跨跨中L/3區(qū)段外，懸懸臂梁筋不得得有接頭。焊接I級(jí)鋼時(shí)采采用E43焊條,焊接II級(jí)鋼采用E50型焊條，I級(jí)鋼和II級(jí)鋼相互焊接接時(shí)采用E50型焊條。柱主筋應(yīng)在兩個(gè)個(gè)水平截面上上接頭，第一一截面高度應(yīng)應(yīng)大于500mm或大于柱長(zhǎng)長(zhǎng)邊的尺寸，主主筋焊接數(shù)量量為每截面50%。4、鋼筋綁扎分部分項(xiàng)鋼筋綁綁扎嚴(yán)格執(zhí)行行DB51//T32.44-91綁扎扎程序和設(shè)計(jì)計(jì)構(gòu)造要求。柱柱墻鋼筋在就就位處綁扎,,梁、板鋼筋筋在底模上綁綁扎。(1))柱鋼筋綁扎扎a、工工藝流程套柱箍筋→焊接接或機(jī)械連接接豎向受力鋼鋼筋→畫(huà)箍筋間距距線→綁箍筋。b、施施工方法Ⅰ、套柱箍筋：：按圖紙要求求間距，計(jì)算算好每根柱箍箍筋數(shù)量，先先將箍筋套在在下層伸出的的搭接筋上，然然后立柱子鋼鋼筋。Ⅱ、畫(huà)箍筋間距距線：在立好好的柱子豎向向鋼筋上，按按圖紙要求用用粉筆劃箍筋筋間距線。Ⅲ、柱箍筋綁扎扎：①按已劃好箍筋筋位置線，將將已套好箍筋筋往上移動(dòng)，由由上往下綁扎扎，宜采用纏纏扣綁扎。②箍筋與立筋要要垂直，箍筋筋轉(zhuǎn)角處與主主筋交點(diǎn)均要要綁扎，立筋筋與箍筋非轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角部分相交交點(diǎn)成梅花交交錯(cuò)綁扎。③箍筋的彎鉤疊疊合處應(yīng)沿柱柱子豎筋交錯(cuò)錯(cuò)布置，并綁綁扎牢固。④柱箍筋端頭應(yīng)應(yīng)彎成1355度，平直部部分長(zhǎng)度不小小于10d或75mm(d為箍筋直徑徑),如箍筋采采用90度搭接,搭接處應(yīng)焊焊接,焊接長(zhǎng)度單單面焊縫不小小于5d。⑤柱上下兩端箍箍筋應(yīng)加密，加加密區(qū)長(zhǎng)度和和加密區(qū)內(nèi)箍箍筋間距應(yīng)符符合設(shè)計(jì)圖紙紙要求?？蚣芗芄?jié)點(diǎn)的梁高高區(qū)段內(nèi)，柱柱子箍筋仍需需加密，布筋筋時(shí)應(yīng)注意先先扎柱子箍筋筋后穿梁筋。⑥柱筋保護(hù)層厚厚度應(yīng)符合規(guī)規(guī)范要求，主主筋外皮為225mm,墊墊塊應(yīng)綁在柱柱豎向筋外皮皮上,間距不大于于1000mmm,以保證證主筋保護(hù)層層厚度準(zhǔn)確,,當(dāng)柱截面尺尺寸有變化時(shí)時(shí),柱應(yīng)在板內(nèi)內(nèi)彎折,彎后的尺寸寸要符合設(shè)計(jì)計(jì)要求。(2))筒體剪力墻墻鋼筋綁扎a、工工藝流程:立2～4根豎筋筋→畫(huà)水平筋間間距→綁定位橫筋→綁其余橫豎豎筋。b、施施工方法Ⅰ、立2～4根根豎筋：將豎豎筋與下層伸伸出的搭接筋筋綁扎，在豎豎筋上畫(huà)好水水平筋分檔標(biāo)標(biāo)志，在下部部及齊胸處綁綁兩根橫筋定定位，并在橫橫筋上畫(huà)好豎豎筋分檔標(biāo)志志，接著綁其其余豎筋，最最后再綁其余余橫筋，橫筋筋在豎筋里面面或外面應(yīng)符符合設(shè)計(jì)要求求。豎筋伸出出搭接筋的搭搭接處需綁33根水平筋，其其搭接長(zhǎng)度及及位置均應(yīng)符符合設(shè)計(jì)要求求。墻筋應(yīng)逐逐點(diǎn)綁扎，雙雙排鋼筋之間間應(yīng)綁拉筋，其其縱橫間距按按設(shè)計(jì)圖紙,,按梅花形布布置;鋼筋外皮綁綁扎墊塊。Ⅱ、墻上孔洞必必須予留，洞洞口尺寸大于于200mmm時(shí),按設(shè)計(jì)要求求設(shè)置構(gòu)造加加強(qiáng)筋,墻中留洞待待設(shè)備安裝完完備后用C330細(xì)石混凝凝土填塞。墻墻肢連梁上予予埋導(dǎo)管，洞洞口加筋按設(shè)設(shè)計(jì)要求。Ⅲ、墻與框架柱柱連接處，墻墻的水平橫筋筋應(yīng)錨固到框框架柱內(nèi)，其其錨固長(zhǎng)度要要符合設(shè)計(jì)要要求。Ⅳ、墻水平筋在在兩端頭、轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角、十字節(jié)節(jié)點(diǎn)、聯(lián)梁等等部份的錨固固長(zhǎng)度以及洞洞口周?chē)庸坦探畹?，均?yīng)應(yīng)符合設(shè)計(jì)抗抗震要求。Ⅴ、合模后對(duì)伸伸出的豎向鋼鋼筋應(yīng)進(jìn)行修修整，宜在搭搭接處綁一道道橫筋定位，澆澆筑混凝土?xí)r時(shí)應(yīng)有專人看看管，澆筑后后再次調(diào)整以以保證鋼筋位位置準(zhǔn)確。(3)、梁鋼鋼筋綁扎a、工工藝流程畫(huà)主次梁箍筋間間距→放主梁次梁梁箍筋→穿主梁底層層縱筋→穿次梁底層層縱筋并與箍箍筋固定→穿主梁上層層縱向架立筋筋→按箍筋間距距綁扎→穿次梁上層層縱向鋼筋→按箍筋間距距綁扎。b、施施工方法及要要點(diǎn)Ⅰ、在梁側(cè)模板板上畫(huà)出箍筋筋間距，擺放放箍筋。Ⅱ、先穿主梁的的下部縱向受受力鋼筋及彎彎起鋼筋，將將箍筋按已畫(huà)畫(huà)好的間距逐逐個(gè)分開(kāi)，穿穿次梁的下部部縱向受力鋼鋼筋及彎起鋼鋼筋，并套好好箍筋，放主主次梁的架立立筋，隔一定定間距將架立立筋與箍筋綁綁扎牢固，調(diào)調(diào)整箍筋間距距使之符合設(shè)設(shè)計(jì)要求，綁綁架立筋，再再綁主筋，主主次梁同時(shí)配配合進(jìn)行。Ⅲ、梁、柱外皮皮齊平時(shí)，梁梁外側(cè)縱向鋼鋼筋應(yīng)彎折入入柱墻主筋內(nèi)內(nèi)側(cè)。Ⅳ、框支梁(框框架梁)上部縱向鋼鋼筋應(yīng)貫穿中中間節(jié)點(diǎn)，梁梁下部縱向鋼鋼筋伸入中間間節(jié)點(diǎn)錨固長(zhǎng)長(zhǎng)度及伸過(guò)中中心線的長(zhǎng)度度要符合設(shè)計(jì)計(jì)要求，框支支梁(框架梁)縱向鋼筋在在端節(jié)點(diǎn)的錨錨固長(zhǎng)度也要要符合設(shè)計(jì)要要求。Ⅴ、綁梁上部縱縱向筋的箍筋筋，宜用套扣扣法綁扎。Ⅵ、箍筋在疊合合處的彎鉤，在在梁中應(yīng)交錯(cuò)錯(cuò)綁扎，箍筋筋彎鉤為1335度，平直直部分長(zhǎng)度為為10d或75mm,如做成封閉閉箍時(shí),單面焊縫長(zhǎng)長(zhǎng)度為5d。Ⅶ、梁端第一個(gè)個(gè)箍筋應(yīng)設(shè)置置在距離柱節(jié)節(jié)點(diǎn)邊緣500mm處，梁梁端與柱交接接處箍筋應(yīng)加加密，其間距距與加密區(qū)長(zhǎng)長(zhǎng)度均要符合合設(shè)計(jì)要求。主主次梁相交處處，箍筋在主主梁中貫通設(shè)設(shè)置。Ⅷ、在主次梁受受力筋下均應(yīng)應(yīng)墊墊塊，保保證保護(hù)層的的厚度，受力力筋為雙排時(shí)時(shí)，可用短鋼鋼筋墊在兩層層鋼筋之間，鋼鋼筋排距應(yīng)符符合設(shè)計(jì)要求求?？缍萀≥4m的的支承梁及L≥2m的懸臂梁，模模板應(yīng)按1‰～3‰要求起拱。挑梁及弧形梁的的配筋應(yīng)滿足足抗扭構(gòu)造要要求。(4))板鋼筋綁扎扎a、工工藝流程清理模板→模板板上畫(huà)線→綁扎板受力力筋→綁板負(fù)彎矩矩筋。b、施施工方法Ⅰ、清理模板上上面的雜物,,用粉筆在模模板上劃好主主筋、分布筋筋間距。Ⅱ、按劃好的間間距,先擺好受力力主筋，后放放分布筋，預(yù)預(yù)埋件、電線線管、預(yù)留孔孔等及時(shí)配合合安裝。Ⅲ、在現(xiàn)澆板中中有板帶梁時(shí)時(shí)，應(yīng)先綁扎扎板帶梁鋼筋筋，再擺放板板鋼筋。當(dāng)梁梁底與板底相相平時(shí),板的下部鋼鋼筋伸入梁內(nèi)內(nèi)時(shí),應(yīng)置于梁下下部縱向鋼筋筋之上。Ⅳ、綁扎板筋時(shí)時(shí)一般用順扣扣或八字扣，除除外圍兩根筋筋的相交點(diǎn)應(yīng)應(yīng)全部綁扎外外，其余各點(diǎn)點(diǎn)可交錯(cuò)綁扎扎（雙向板相相交點(diǎn)須全部部綁扎），如如板為雙層鋼鋼筋，兩層筋筋之間須加鋼鋼筋馬凳，以以確保上部鋼鋼筋的位置，負(fù)負(fù)彎矩鋼筋每每個(gè)相交點(diǎn)均均要綁扎。Ⅴ、在鋼筋的下下面墊好墊塊塊，間距800mm，墊墊塊的厚度等等于保護(hù)層厚厚度，應(yīng)滿足足設(shè)計(jì)要求115mm，鋼鋼筋搭接長(zhǎng)度度與搭接位置置均需滿足設(shè)設(shè)計(jì)及施工規(guī)規(guī)范要求。樓板布筋時(shí)注意意底部鋼筋網(wǎng)網(wǎng)中受力主筋筋必須置于底底面(雙向板短向向筋放在底面面)，底部分布布筋放在主筋筋上面，上部部鋼筋網(wǎng)中受受力主筋放在在頂面分布筋筋則放在主筋筋下面。所有板筋(受力力或非受力筋筋)當(dāng)用搭接接接長(zhǎng)時(shí)，其搭搭接長(zhǎng)度L1不小于250mm，在同一斷斷面的接頭鋼鋼筋截面面積積不得超過(guò)鋼鋼筋總截面面面積的1／4。板面筋應(yīng)應(yīng)按設(shè)計(jì)通長(zhǎng)長(zhǎng)設(shè)置，如需需接頭,搭接位置應(yīng)應(yīng)在板跨中1/3?？缍却笥?m的的板，要求板板跨中起拱L／400。開(kāi)洞樓板除注明明做法外，當(dāng)當(dāng)洞寬小于300時(shí)不設(shè)附加加筋，板筋繞繞過(guò)洞邊，不不需切斷。板的邊支座負(fù)鋼鋼筋錨入支座座未注明時(shí)，一一般應(yīng)伸至梁梁外皮留保護(hù)護(hù)層厚度，凡凡端跨板之端端支座為鋼筋筋混凝土墻、柱柱時(shí)，該處之之板面筋應(yīng)錨錨入墻內(nèi)La并加彎鉤。下下部筋應(yīng)伸過(guò)過(guò)梁中心線且且不小于5d(d為鋼筋直徑)和100mm。(5))樓梯鋼筋綁綁扎a、工工藝流程劃位置線→綁扎扎梁鋼筋→綁主筋→綁分布筋→綁踏步筋。b、施施工方法Ⅰ、在樓梯底板板上劃主筋和和分布筋的位位置線。Ⅱ、根據(jù)設(shè)計(jì)圖圖紙中主筋、分分布筋的方向向，先綁扎主主筋后綁扎分分布筋，每個(gè)個(gè)交點(diǎn)均應(yīng)綁綁扎，如有樓樓梯梁時(shí)，先先綁梁筋后綁綁板筋，板筋筋要錨固到梁梁內(nèi)。Ⅲ、底板筋綁完完，待踏步模模板吊綁支好好后，再綁扎扎踏步鋼筋，主主筋接頭數(shù)量量和位置均要要符合施工規(guī)規(guī)范的規(guī)定。2.5鋼筋工程質(zhì)質(zhì)量控制措施施a、鋼鋼筋由鋼筋專專業(yè)技術(shù)人員員翻樣，按規(guī)規(guī)格、品種、型型號(hào)及尺寸、搭搭接長(zhǎng)度、錨錨固長(zhǎng)度、接接頭類型、綁綁扎及預(yù)埋洞洞口等處理必必須符合設(shè)計(jì)計(jì)和施工驗(yàn)收收規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)要要求。b、鋼鋼筋保護(hù)層厚厚度控制：柱柱筋、墻筋、板板筋、梁側(cè)筋筋保護(hù)層用花花崗石或塑料料墊塊控制；；梁底筋保護(hù)護(hù)層用塑料墊墊塊控制。c、鋼鋼筋定位控制制:柱筋定位：采用用縱向柱筋移移動(dòng)式定位方方框,設(shè)置在柱筋筋上部。保護(hù)護(hù)層用塑料墊墊塊控制。設(shè)設(shè)置鋼筋定位位框確保鋼筋筋定位準(zhǔn)確。梁筋定位:梁上上下排筋用φ25鋼筋固定定,間距1500mm、長(zhǎng)長(zhǎng)度為梁寬減減兩端保護(hù)層層,梁底筋保護(hù)護(hù)層用花崗石石墊塊控制。板鋼筋定位:雙雙層板筋上下下層筋之間采采用φ12二級(jí)鋼筋馬馬凳支撐，支支撐鋼筋間距距600×600mmm,高度為板板厚180-115-2×88=149mmm，成梅花形形布置。板面面混凝土標(biāo)高高的控制采用用焊φ10的短鋼筋筋，短鋼筋高高度為板厚，縱縱橫間距4000mmm。300100預(yù)埋件件定位:根據(jù)設(shè)計(jì)要要求應(yīng)將預(yù)埋埋件準(zhǔn)確、牢牢固地固定在在模板上。通通常采用焊接接固定法較為為可靠，將預(yù)預(yù)埋件焊在鋼鋼筋上,焊接時(shí),應(yīng)將預(yù)埋件件外露面緊貼貼模板,其錨固筋應(yīng)應(yīng)與鋼筋焊接接。如錨筋偏偏小或偏短,,可另增設(shè)附附加筋焊接,,如下圖。d、箍筋制作作綁扎：按設(shè)設(shè)計(jì)類型制作作樣板箍筋，檢檢定合格后，套套定樣板用專專用自控彎箍箍機(jī)制作1335°角、平直段段長(zhǎng)度10dd,確保準(zhǔn)確確無(wú)偏差。為為了提高箍筋筋的受力性能能，箍鉤宜放放在梁的受壓壓區(qū)內(nèi)，即梁梁跨中L/2區(qū)段，箍鉤鉤放在梁上緣緣，支座邊緣緣以外L/4區(qū)段，箍鉤鉤放在下緣。e、防止鋼筋污污染：豎向柱柱筋施工縫上上60cm穿φ30塑料導(dǎo)筒筒，混凝土澆澆筑后及時(shí)清清刷鋼筋上的的污染物。f、扎扎絲綁扎鋼筋筋的擰扣絲尾尾均面向結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)側(cè)，確確保絲尾不接接觸模板。g、梁的正負(fù)鋼鋼筋除支座上上的獨(dú)立筋外外，要求盡可可能采用通長(zhǎng)長(zhǎng)鋼筋，以減減少鋼筋搭接接和避免鋼筋筋密集。h、板筋采用通通長(zhǎng)筋時(shí)，根根據(jù)鋼筋的自自然長(zhǎng)度貫通通數(shù)跨。如需需接頭時(shí)，板板底正筋在支支座處錨固，板板面筋在跨中中L/3范圍內(nèi)搭接接。i、主次梁結(jié)構(gòu)構(gòu)的次梁主筋筋應(yīng)置于主梁梁主筋之上，板板支座負(fù)筋置置于次梁主筋筋之上，主梁梁梁面筋保護(hù)護(hù)層a=次梁負(fù)筋筋直徑＋板負(fù)負(fù)筋直徑＋板板面保護(hù)層厚厚度，以此確確定主次梁箍箍筋的高度尺尺寸。j、凡梁截面支支座負(fù)筋未代代替架立筋時(shí)時(shí)，均采用2φ14鋼筋（與負(fù)負(fù)筋搭接35d）做為架立立筋。k、等高井字梁梁相交節(jié)點(diǎn)處處主筋布置：：負(fù)筋在上排排則正筋也在在上排，反之之在下排。井井字梁交匯點(diǎn)點(diǎn)位置按設(shè)計(jì)計(jì)圖處理。十十字梁、井字字梁等兩個(gè)方方向的梁截面面相同時(shí)，短短跨縱筋置下下排，長(zhǎng)跨縱縱筋置上排。l、頂層邊支座座框支梁(框架梁)的梁面負(fù)筋筋，應(yīng)全部彎彎入邊柱以內(nèi)內(nèi)并分批截?cái)鄶?，每批截?cái)鄶嗑嚯x≥40d?？蛑еc框支梁梁（框架梁）的的施工操作方方法框支柱KZZ33a與KZLY33(1)9000×2000、KZLX44(2)8000×15000相交。兩框框架梁上下縱縱筋在柱內(nèi)交交叉，因框支支梁(框架梁)之間上下部部縱筋相互重重疊，如果此此時(shí)又將框支支柱縱筋伸入入梁頂或板頂頂錨固，那么么鋼筋之間沒(méi)沒(méi)有間隙，導(dǎo)導(dǎo)致混凝土澆澆筑十分困難難，又降低了了混凝土對(duì)鋼鋼筋的握裹能能力。將KZZ3a柱的內(nèi)的柱柱縱筋（梁范范圍內(nèi)的全部部鋼筋）錨入入梁的中部，KZZ縱筋從梁底底起豎向段只只要滿足：0.5Laa=0.5××25×300=375mmm即可。(符合03G1001-1關(guān)于框支柱柱的構(gòu)造要求求)錨入梁內(nèi)水水平段長(zhǎng)度為為L(zhǎng)a=300×25=7750mm。KL梁范圍外的的框支柱縱筋筋框支柱頂下下100mm再錨入板內(nèi)750mmm(可在板四周周進(jìn)行錨固)這種作法在在一定程度上上解決了框支支梁(框架梁)上部縱筋交交叉時(shí)鋼筋之之間間隙小的的問(wèn)題。其它它框支柱縱筋筋參照?qǐng)?zhí)行或或按03G1001-1的有關(guān)規(guī)定定施工。（=3\*CHINESENUM3三）模板工工程1、梁模板(扣件鋼管架架)計(jì)算書(shū)高支撐架的計(jì)算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。因本工程梁支架架高度(5米)大于4米，根據(jù)有有關(guān)文獻(xiàn)建議議，如果僅按按規(guī)范計(jì)算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計(jì)算中還還參考了《施施工技術(shù)》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。梁段:KZLYY3(1)9900*20000。、參數(shù)信息1.模板支撐及及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.90；梁截面高度DD(m):22.00混凝土板厚度((mm):1180.000；立桿梁跨度方向向間距La((m):0..80；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度a(mm):0.110；立桿步距h(mm):1.000；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m))：5.00；梁兩側(cè)立柱間距距(m):1..00；承重架支設(shè):多多根承重立桿桿，鋼管支撐撐垂直梁截面面；梁底增加承重立立桿根數(shù):44；板底承重立桿橫橫向間距或排排距Lb(mm):1.000；采用的鋼管類型型為Φ48×3；扣件連接方式::雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):00.80；3.1.2.荷荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；新澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2):16..8；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.00；振搗混凝土荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.003.1.3.材材料參數(shù)木材品種：東北北落葉松；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fv((N/mm22)：1.6；面板類型：膠合合面板；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：13.0；3.1.4.梁梁底模板參數(shù)數(shù)梁底縱向支撐根根數(shù)：6；面板厚度(mmm)：18.0；3.1.5.梁梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mmm)：100；次楞根數(shù)：5；；穿梁螺栓水平間間距(mm)：100；穿梁螺栓豎向根根數(shù)：4；穿梁螺栓豎向距距板底的距離離為：3000mm，300mmm，300mmm，300mmm；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mmm，高度1000mm；主楞合并根數(shù)：：2；次楞龍骨材料：：木楞,，寬度1000mm，高度度200mmm；次楞合并根數(shù)：：2；3.2、梁模板板荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。按《施工手冊(cè)》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計(jì)算，并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆澆混凝土的初初凝時(shí)間，可可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際際值取，輸入入0時(shí)系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模溫溫度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的澆筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取0.7700m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取11.000；；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.0000。根據(jù)以上兩個(gè)公公式計(jì)算的新新澆筑混凝土土對(duì)模板的最最大側(cè)壓力FF；分別為36..952kkN/m2、16.8000kN//m2，取較小值值16.8000kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。3.3、梁側(cè)模模板面板的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為5根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖((單位：mm))1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公公式如下:其中，σ---面板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--面板板的最大彎距距(N.mm))；W--面板板的凈截面抵抵抗矩，W=10××1.8×1.8/66=5.4ccm3；[ff]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值::q1=1.22×0.1×16.8×0.9=11.81kNN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值::q2=1.44×0.1×2×0.9=00.25kNN/m；q=q1++q2=1..814+00.252=2.0066kNN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=4455mm；；面板的最大彎距距M=00.1×2.0666×4552=4..28×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=4..28×1004/5..40×1003=7.9222N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==13N//mm2；面板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=7.9922N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算算qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值:q=116.8×0.1==1.688N/mm；；ll--計(jì)算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=455mmm；EE--面板材材質(zhì)的彈性模模量:E=95000N/mmm2；II--面板的的截面慣性矩矩:I==10×1.8×1.8×1.8/112=4.886cm4；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×11.68×44554/(1000×95000×4.866×104)=11.056mm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=455//250==1.822mm；面板的最大撓度度計(jì)算值ω=1.0056mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ω]=1.882mm，滿滿足要求！3.4、梁側(cè)模模板內(nèi)外楞的的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨采用2根木楞，截截面寬度1000mm，截截面高度2000mm，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=1000×2002×2/6==13333.33cmm3；I=1000×2003×2/12=133333.333cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--內(nèi)楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--內(nèi)內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.455=9.4kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度((外楞間距)::l=100mmm；內(nèi)楞的最大彎距距:M=00.1×9.40×100.0002=9.440×103N.mm；最大支座力:RR=1.1××9.4022×0.1=11.034kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計(jì)算算值σ=9..40×1003/1.333×106=0..007NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17N//mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=0..007NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗(yàn)算其中E---面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000N/mmm2；q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：qq=16..80×0.46==7.644N/mmm；l---計(jì)算跨度度(外楞間距)：l=1100mm；；I---面板的截截面慣性矩：：I=11.33×108mm4；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×77.64×11004/(1000×100000×1.333×1088)=00mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=1100/2550=0.44mm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0mm小于于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=0.44mm，滿足足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的集中力力，取內(nèi)楞的的最大支座力力1.0344kN,按照照集中荷載作作用下的連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍龍骨采用2根木楞，截截面寬度500mm，截面面高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××1002×2/6==166..67cm33；I=50××1003×2/12=8333.33cmm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kkN.m)外楞變形圖(mmm)（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ---外楞受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值((N/mm2)M--外楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--外楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序序求得最大的的彎矩為M==0.8112kN..m外楞最大計(jì)算跨跨度:l=6200mm；經(jīng)計(jì)算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=8..12×1005/1.677×105=4..871NN/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17N//mm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=4.8871N/mmm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求！（2）.外楞的的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算算得到外楞的的最大撓度為為1.6088mm外楞的最大容許許撓度值:[ω]=6620/2550=2.448mm；外楞的最大撓度度計(jì)算值ω=1.6608mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ω]=2.448mm，滿滿足要求！3.5、穿梁螺螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700N/mmm2；查表得：穿梁螺栓的直徑徑:122mm；穿梁螺栓有效直直徑:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面積:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==16.8××0.1×0.77=1.2994kN。穿梁螺栓最大容容許拉力值::[N]=1700×76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=1.2994kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，滿滿足要求！3.6、梁底模模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗(yàn)算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==8000×18×18/6=4.332×104mm3；I==8000×18×18×18/122=3..89×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；l---計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=1800.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷載載設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.80×2.00×0.90==44.066kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35×0.80×0.90==0.30kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：q3:1.44×2.00×0.80×0.90==2.02kkN/m；q=q1+q2+q3==44.066+0.300+2.022=46.338kN/mm；跨中彎矩計(jì)算公公式如下:Mmax=0.10××46.3882×0.182；σ=0.155×106/4.322×104=3.4779N/mmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)力σ=3.4479N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.0++1.50))×2.0000+0.355）×0.80==41.008KN/mm；l---計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=1800.00mmm；E---面板的彈彈性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允許許撓度值:[ω]=1880.00//250==0.7220mm；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×441.08××1804/(1000×95000×3.899×105)=0.0079mm；；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.0079mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ω]=180//250=0.772mm，滿滿足要求！3.7、梁底支支撐的計(jì)算本工程梁底支撐撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算要考慮模板板結(jié)構(gòu)自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮模板板結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=(224+1.55)×2×0.18==9.18kN/m；；(2)模板的自自重線荷載((kN/m))：q2=0..35×0.18×(2×2+0.99)/0..9=0.3343kNN/m；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..5+2)××0.18==0.81kN/m；；2.鋼管的支撐撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1..2×9.18++1.2×0.3433=11.4428kNN/m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1..4×0.81==1.1344kN/mm；鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖鋼管按照三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，鋼管管的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.449cm3I=10..78cm44鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的設(shè)計(jì)計(jì)值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=11.4228+1.1134=122.562kN/m；；最大彎距M==0.1qll2=0.11×12.5662×0.8×0.8=0.8044kN.mm；最大應(yīng)力σ=M/WW=0..804×1106/44900=1779.0522N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]]=205N/mm22；鋼管的最大應(yīng)力力計(jì)算值1179.0552N/mmm2小于鋼管抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值2055N/mmm2,滿足要求!鋼管抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公式如下::截面抗剪強(qiáng)度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×11.4228×0.8==5.4885kN；；鋼管的截面面積積矩查表得AA=4224.0000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值τ=2×55485.2248/4224.0000=255.874N/mm22；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[τ]=1120N//mm2；鋼管的受剪應(yīng)力力計(jì)算值225.8744N/mmm2小于鋼管抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值1200N/mmm2,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:q=9.1180+0.3433=9..523kkN/m；鋼管最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.6677×9..523×88004/(1000×2066000×110.78××104)=1.1189mm；；鋼管的最大允許許撓度[ω]=0.8800×10000/2550=3.2200mmm；鋼管的最大撓度度計(jì)算值ω=1.1189mmm小于鋼管管的最大允許許撓度[ω]=3.22mm，滿滿足要求！3.支撐鋼管的的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁的計(jì)算算如下荷載計(jì)算公式如如下：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN/m2)：q1=(224.0000+1.5000)×2.0000=51..000kkN/m2；(2)模板的自自重(kN/m2)：q2=0..350kkN/m2；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN/m2)：q3=(2..500+22.000))=4.5000kN//m2；q=1.22×(51.0000+00.350)+1..4×4.5000=667.9200kN/mm2；梁底支撐根數(shù)為為n，立桿梁梁跨度方向間間距為a，梁寬為b，梁高為h,,梁底支撐傳傳遞給鋼管的的集中力為PP，梁側(cè)模板板傳給鋼管的的集中力為NN。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kNN)支撐鋼管變形圖圖(mm)支撐鋼管彎矩圖圖(kN.m))經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算得到：支座反力RAA=RB=4.0221kN，中中間支座最大大反力Rmaax=11..861；最大彎矩Mmmax=0..201kkN.m；最大撓度計(jì)算值值Vmax=0..029mmm；支撐鋼管的最大大應(yīng)力σ=0.2001×1066/44900=44.7776N//mm2；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值44.7776N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度2005.0NN/mm2,滿足要求!3.8、梁底縱縱向鋼管計(jì)算算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造作用，通通過(guò)扣件連接接到立桿。3.9、扣件抗抗滑移的計(jì)算算:按照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)講座》劉劉群主編，PP96頁(yè)，雙雙扣件承載力力設(shè)計(jì)值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工工程實(shí)際的旋旋轉(zhuǎn)雙扣件承承載力取值為為12.800kN。縱向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承載力設(shè)設(shè)計(jì)值,取12.800kN；R--縱縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設(shè)計(jì)值值；計(jì)算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=11..861kkN；R<12..80kNN,所以雙扣扣件抗滑承載載力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿足要求求!3.10、立桿桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算:其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座座反力：NN1=4.0021kNN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1499×5=0.8893kNN；樓板的混凝土模模板的自重：：N3=1.2×(1.00//2+(1..00-0..90)/22)×0.80×0.35==0.1855kN；樓板鋼筋混凝土土自重荷載::N4=1.2××(1.00//2+(1..00-0..90)/22)×0.80×0.1800×(1.50++24.000)=2.4424kNN；N=4.0021+0..893+00.185++2.4244=7.5223kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.59；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：[ff]=2005N/mmm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=kk1uh((1)k11--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u--計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7×1=11.964m；Lo/i=1963..5/115.9==123；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.4434；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=75222.622//(0.4334×4244)=440.88N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=400.88NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計(jì)算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)按照表表1取值1.1885；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)，h++2a=1.2按按照表2取值1.0007；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1..185×1.0077×(1+0.11×2)=1.4322m；Lo/i=1431..954//15.99=900；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.6661；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=75222.622//(0.6661×4244)=226.8411N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=266.841N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最最大的支撐立立桿穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算:其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：梁底支撐最大支支座反力：NN1=11..861kkN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1499×(5-2)==0.8933kN；N=11..861+00.893==12.3997kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.59；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：[ff]=2005N/mmm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=kk1uh((1)k11--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1885；u--計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1855×1.7×1=22.014m；Lo/i=2014..5/115.9==127；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.4412；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=123996.7844/(0.4412×4224)=70.9665N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=700.965N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計(jì)算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)按照表表1取值1.1885；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)，h++2a=1.2按按照表2取值1.0007；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1..185×1.0077×(1+0.11×2)=1.4322m；Lo/i=1431..954//15.99=900；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.6661；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=123996.7844/(0.6661×4224)=44.2333N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=444.233N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》3.11、梁模模板高支撐架架的構(gòu)造和施施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]::除了要遵守《扣扣件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的的構(gòu)造要求：：a.梁板模板高高支撐架可以以根據(jù)設(shè)計(jì)荷荷載采用單立立桿或雙立桿桿；b.立桿之間必必須按步距滿滿設(shè)雙向水平平桿，確保兩兩方向足夠的的設(shè)計(jì)剛度；；c.梁和樓板荷荷載相差較大大時(shí)，可以采采用不同的立立桿間距，但但只宜在一個(gè)個(gè)方向變距、而而另一個(gè)方向向不變。2.立桿步距的的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造造荷載在立桿桿不同高度軸軸力變化不大大時(shí)，可以采采用等步距設(shè)設(shè)置；b.當(dāng)中部有加加強(qiáng)層或支架架很高，軸力力沿高度分布布變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設(shè)置，但變變化不要過(guò)多多；c.高支撐架步步距以為宜，不不宜超過(guò)1..5m。3整體性構(gòu)造層層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高高度≥20m或橫向向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)設(shè)置整體性單單或雙水平加加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)強(qiáng)層可以每44--6米沿沿水平結(jié)構(gòu)層層設(shè)置水平斜斜桿或剪刀撐撐，且須與立立桿連接，設(shè)設(shè)置斜桿層數(shù)要大于于水平框格總總數(shù)的1/33；c.雙水平加強(qiáng)強(qiáng)層在支撐架架的頂部和中中部每隔100--15mm設(shè)置，四周周和中部每110--155m設(shè)豎向斜斜桿，使其具具有較大剛度度和變形約束束的空間結(jié)構(gòu)構(gòu)層；d.在任何情況況下，高支撐撐架的頂部和和底部（掃地地桿的設(shè)置層層）必須設(shè)水水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)設(shè)計(jì)：a.沿支架四周周外立面應(yīng)滿滿足立面滿設(shè)設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)據(jù)需要并依構(gòu)構(gòu)架框格的大大小，每隔110--155m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿桿頂部設(shè)置支支托板，其距距離支架頂層層橫桿的高度度不宜大于4400mm；；b.頂部支撐點(diǎn)點(diǎn)位于頂層橫橫桿時(shí)，應(yīng)靠靠近立桿，且且不宜大于2200mm；；c.支撐橫桿與與立桿的連接接扣件應(yīng)進(jìn)行行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)當(dāng)設(shè)計(jì)荷載NN≤12kN時(shí)，可可用雙扣件；；大于12kkN時(shí)應(yīng)用頂頂托方式。6.支撐架搭設(shè)設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)設(shè)，立桿和水水平桿的接頭頭均應(yīng)錯(cuò)開(kāi)在在不同的框格格層中設(shè)置；；b.確保立桿的的垂直偏差和和橫桿的水平平偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個(gè)扣扣件和鋼管的的質(zhì)量是滿足足要求的，每每個(gè)扣件的擰擰緊力矩都要要控制在455-60N..m，鋼管不不能選用已經(jīng)經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)發(fā)生變形的；；d.地基支座的的設(shè)計(jì)要滿足足承載力的要要求。7.施工使用的的要求：a.精心設(shè)計(jì)混混凝土澆筑方方案，確保模模板支架施工工過(guò)程中均衡衡受載，最好好采用由中部部向兩邊擴(kuò)展展的澆筑方式式；b.嚴(yán)格控制實(shí)實(shí)際施工荷載載不超過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)荷載，對(duì)出出現(xiàn)的超過(guò)最最大荷載要有有相應(yīng)的控制制措施，鋼筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；c.澆筑過(guò)程中中，派人檢查查支架和支承承情況，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)下沉、松動(dòng)動(dòng)和變形情況況及時(shí)解決。3.2板模板((扣件鋼管架架)計(jì)算書(shū)模板支架的計(jì)算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。3.2.1.模模板支架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距距(m):1..00；縱距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0..10；模板板支架搭設(shè)高高度(m):4..50；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..0；扣件連接方式::雙扣件，取取扣件抗滑承承載力系數(shù)::0.80；；板底支撐連接方方式:方木支撐；；3.2.2.荷荷載參數(shù)模板與木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.0000；3.2.3.樓樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:二級(jí)級(jí)鋼HRB335(220MnSii)；樓板混混凝土強(qiáng)度等等級(jí):C255；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天天數(shù):6；每平米米樓板截面的的鋼筋面積((mm2):3600.000；；樓板的計(jì)算寬度度(m):4..00；樓板板的計(jì)算厚度度(mm):1120.000；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度度(m):4..50；施工工平均溫度((℃):20..000；3.2.4.材材料參數(shù)面板采用膠合面面板，厚度為為18mm。面板彈性模量EE(N/mmm2):95000；面板抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方方木；木方彈性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):3300.0000；木方的截面寬度度(mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；圖2樓板支支撐架荷載計(jì)計(jì)算單元、模板面板計(jì)算算:面板為受彎構(gòu)件件,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度，取單單位寬度1mm的面板作為為計(jì)算單元面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=1000×1.82/6=54cmm3；I=1000×1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為為鋼筋混凝土土樓板和模板板面板的自重重(kN/m))：q1=255×0.12×1+0.335×1=33.35kkN/m；(2)活荷載為為施工人員及及設(shè)備荷載((kN)：q2=1××1=1kN/m；；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:其中：q=1..2×3.35++1.4×1=5..42kN//m最大彎矩M=00.1×5.42×0.32=0..049kkN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=487780/544000==0.9003N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[ff]=13N/mm22；面板的最大應(yīng)力力計(jì)算值為00.903N/mm22小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為為其中q=33.35kNN/m面板最大撓度計(jì)計(jì)算值v=0.6677×3.35×3004/(1000×9500×25600000)=00.008mm；面板最大允許撓撓度[VV]=3000/2500=1.2mm；面板的最大撓度度計(jì)算值00.008mm小于于面板的最大大允許撓度11.2mmm,滿足要求求!、模板支撐方木木的計(jì)算:方木按照三跨連連續(xù)梁計(jì)算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×8×88/6=64cmm3；I=6×8×88×8/12=2566cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖圖1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土板自重((kN/m))：q1=25××0.3×0.12=0.99kN/mm；(2)模板的自自重線荷載((kN/m)):q2=0.335×0.3==0.1005kN//m；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：p1=(11+2))×1×0.3==0.9kN；2.強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q==1.22×(q1+qq2)=11.2×(0.9++0.1005)=1.2066kN/mm；集中荷載p==1.4××0.9=11.26kkN；最大彎距M==Pl/44+qll2/8=1.26××1/4+1.2206×12/8=0.4666kN；最大支座力NN=P//2+qql/2==1.266/2+11.206××1/2==1.2333kN；；方木最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=M//W=00.466××106/640000=77.277N/mm22；方木的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[ff]=13..0N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)算值為77.277N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133.0N//mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公式如下::Q=ql//2+PP/2截面抗剪強(qiáng)度必必須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力::Q=1.2066×1/2+11.26/22=1..233kkN；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值T=3××1.2333×103/(2×60×80)==0.3885N/mmm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[TT]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計(jì)算值00.385N/mm22小于方木的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q==q1+q2=1..005kkN/m；集中荷載p==0.9kN；最大撓度計(jì)算值值V==5×1.0055×10004/(3884×9500×25600000)++900×10003/(448×9500×25600000)=1.3309mmm；最大允許撓度[V]=11000/250=44mm；方木的最大撓度度計(jì)算值11.309mm小于于方木的最大大允許撓度44mm,滿滿足要求!、板底支撐鋼管管計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱縱向板底支撐撐傳遞力，PP=1..206×1+11.26==2.4666kN；；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎彎矩圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算變變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪剪力圖(kN)最大彎矩Mmmax=0.83kN.m；最大變形Vmmax=2.4mmm；最大支座力QQmax=8.9688kN；；最大應(yīng)力σ=8301221.36//4490=1844.882N/mm22；支撐鋼管的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值184..882NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓度為22.4mm小于10000/1500與10mmm,滿足要求求!、扣件抗滑移的的計(jì)算:按照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)講座》劉劉群主編，PP96頁(yè)，雙雙扣件承載力力設(shè)計(jì)值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..80，該工工程實(shí)際的旋旋轉(zhuǎn)雙扣件承承載力取值為為12.800kN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rcc其中Rc---扣件抗抗滑承載力設(shè)設(shè)計(jì)值,取12.800kN；R--------縱縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設(shè)計(jì)值值;計(jì)算中R取最大大支座反力,,R=8..968kkN；R<12..80kNN,所以雙扣扣件抗滑承載載力的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算滿足要求求!、模板支架立桿桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(軸力):作用于模板支架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風(fēng)荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值包括以下下內(nèi)容：(1)腳手架的的自重(kN)：NG1=00.129××3=00.387kN；(2)模板的自自重(kN)：NG2=00.35×1×1=00.35kkN；(3)鋼筋混凝凝土樓板自重重(kN)：NG3=225×0.12×1×1=33kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NNG=NG11+NG2+NG3=33.737kN；2.活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值NNQ=(11+2)××1×1=33kN；3.立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算公式N=11.2NG+1..4NQ=8..685kkN；、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式其中N-----立立桿的軸心壓壓力設(shè)計(jì)值((kN)：N=88.685kN；σ----軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i查表得得到；ii-----計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59ccm；AA-----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.24ccm2；WW-----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.449cm33；σ---------鋼管管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[ff]-----鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]]=2055N/mmm2；LL0----計(jì)算算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計(jì)算l0=h++2aaa-----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.11m；得到計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LL0=h+2a=1.55+2×0.1==1.7m；L0/i=17000/115.9=1107；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.5537；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=86844.76/((0.5377×424))=388.143N/mm22；立桿穩(wěn)定性計(jì)算算σ=38..143NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[ff]=2005N/mmm2，滿足要求求！、樓板強(qiáng)度的計(jì)計(jì)算:1.樓板強(qiáng)度度計(jì)算說(shuō)明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)時(shí)按照最不利利情況考慮，樓樓板承受的荷荷載按照線荷荷載均布考慮慮。寬度范圍內(nèi)配置置Ⅱ級(jí)鋼筋,每單位長(zhǎng)度度(m)樓板截面面的鋼筋面積積As=3660mm22,fy=3300N//mm2。板的截面尺寸為為b×h=45000mm×120mmm，樓板的跨跨度取4MM，取混凝土土保護(hù)層厚度度20mm，截截面有效高度度ho=100mm。按照樓板每6天天澆筑一層，所所以需要驗(yàn)算算6天、12天、18天...的承載能力是否滿滿足荷載要求求，其計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如下：2.驗(yàn)算樓板混混凝土6天的強(qiáng)度是是否滿足承載載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊44.5m,短短邊為4mm；q==2×1.2×(0..35+25×0.12)+11×1.2×(0..387×5×5/4.55/4)+11.4×(1+22)=112.89kN/m22；單元板帶所承受受均布荷載qq=1××12.8886=112.8866kN/mm；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.05966×12.899×42=122.288kN.m；；因平均氣溫為220℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到6天齡期混混凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到53.777%,C225混凝土強(qiáng)強(qiáng)度在6天齡期近似似等效為C113.44?；炷翉澢箟簤簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=6.4451N/mmm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度::ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcmm)=360×3300/(1×10000×1000×6.4451)==0.1667計(jì)算系數(shù)為：ααs=ξ(1-0..5ξ)=00.167××(1-0..5×0.1167)==0.1553；此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M1==αs×α1×b×ho2×fcm=0.1153×1××1000××1002×6.4551×10--6=99.874kN.m；；結(jié)論：由于∑MM1=M1=9.8774<=Mmaxx=12..288所以第6天樓板板強(qiáng)度尚不足足以承受上面面樓層傳遞下下來(lái)的荷載。第2層以下的模模板支撐必須須保留。3.驗(yàn)算樓板混混凝土12天的強(qiáng)度度是否滿足承承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊44.5m,短短邊為4mm；q==3×1.2×(0..35+25×0.12)+22×1.2×(0..387×5×5/4.55/4)+11.4×(1+22)=117.55kN/m22；單元板帶所承受受均布荷載qq=1××17.5551=117.5511kN/mm；板帶所需承擔(dān)的的最大彎矩按按照四邊固接接雙向板計(jì)算算Mmaax=00.05966×17.555×42=166.737kN.m；；因平均氣溫為220℃，查《施工工手冊(cè)》溫度度、齡期對(duì)混混凝土強(qiáng)度影影響曲線得到12天齡期期混凝土強(qiáng)度度達(dá)到74..57%,CC25混凝土土強(qiáng)度在122天齡期近似似等效為C118.64?；炷翉澢箟簤簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fcm=8.9947N/mmm2；則可以得到矩形形截面相對(duì)受受壓區(qū)高度::ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcmm)=360×3300/(1×10000×1000×8.9947)==0.1221計(jì)算系數(shù)為：ααs=ξ(1-0..5ξ)=00.121××(1-0..5×0.1121)==0.1114；此時(shí)樓板所能承承受的最大彎彎矩為:M2=ααs×α1×b×ho2×fcm=0.1114×1××1000××1002×8.9447×10--6=110.1711kN.mm；結(jié)論：由于∑MM2=∑M1+M2=20.0045>Mmaxx=16..737所以第12天樓樓板強(qiáng)度足以以承受以上樓樓層傳遞下來(lái)來(lái)的荷載。模板支持可以拆拆除。本層腳手架立桿桿搭設(shè)在一層層(4.2000)的梁、板上,一層板厚100mmm,一層的腳手手架不拆除,并在一層轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層大梁(800mmm梁寬以上)相對(duì)應(yīng)部位,在原有立桿桿的基礎(chǔ)上增增加一半立桿桿根數(shù)來(lái)共同同承受轉(zhuǎn)換層層傳來(lái)的荷載載,另在負(fù)一層(10000mm梁寬以上)相對(duì)應(yīng)部位位增加立桿。2、模板安裝::(1))梁、板模模板安裝程序?yàn)闉椋簭?fù)核梁、板底標(biāo)標(biāo)高→搭設(shè)鋼管架→安裝梁底?！壛航睢擦簜?cè)?！矘前迥！惭b梁、柱柱、板接頭模模板→扎板筋→安放預(yù)埋件件及預(yù)留孔模模板等→檢查校正→交付驗(yàn)收。為了保證框框架梁混凝土土質(zhì)量和截面面尺寸，框架架梁支模必須須穩(wěn)定牢固,,本層梁的高高度較大，最最高達(dá)2000mmm,故當(dāng)梁高≥700mmm時(shí),采用對(duì)拉螺螺桿固定模板板。支撐框架架梁底模板的的水平桿與立立桿的扣件必必須上緊，梁梁高大于800mm的，應(yīng)在在立桿上加雙雙扣件,梁底中部加加立桿支撐。梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)：梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)采用膠合板板加工成定型型模板，該處處極易出現(xiàn)關(guān)關(guān)模不嚴(yán)實(shí)，縫縫隙過(guò)大，引引起混凝土表表面蜂窩麻面面的質(zhì)量問(wèn)題題，因此，應(yīng)應(yīng)對(duì)工人班組組進(jìn)行清楚詳詳細(xì)的技術(shù)交交底，并強(qiáng)化化管理，嚴(yán)格格檢查驗(yàn)收，同同時(shí)還要注意意該處的支模模方法，一是是要牢固可靠靠，二是不要要因支撐過(guò)度度引起接頭處處斷面尺寸減減小。（2）框架柱模模施工方柱模采用組合合木模，預(yù)拼拼成型,塔吊吊裝就就位。立模程序如下：：放線--→設(shè)置置定位基準(zhǔn)---→模板分段就就位--→安裝支撐---→調(diào)直糾偏---→安裝柱箍---→全面檢查校校正--→柱模群體固固定--→清除柱模內(nèi)內(nèi)雜物，封閉閉清掃口。柱模板放線，用用經(jīng)緯儀從下下層向上層轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移，除放軸軸線外，并應(yīng)應(yīng)彈出模板控控制線；柱模模板的標(biāo)高，用用水準(zhǔn)儀將相相鄰的水準(zhǔn)標(biāo)標(biāo)高點(diǎn)標(biāo)志轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移到柱鋼筋筋上，在鋼筋筋上做上明顯顯的標(biāo)記。標(biāo)標(biāo)記高度可比比地面高1mm，然后據(jù)此此找平柱模底底部，以便立立模。用φ48×3.0鋼管夾模,5500mm～～700mmm夾一道，下下部1/3范圍內(nèi)內(nèi)為500mmm，中部為為650mmm，上部1/33范圍為7000mm。(3)筒體體剪力墻模筒體剪力墻模板板采用組合鋼鋼模拼裝，鋼鋼管支撐。墻墻體模板支模模程序?yàn)椋悍啪€--→鋼筋筋綁扎、墊塊塊及檢查---→設(shè)置定位基基準(zhǔn)--→安放預(yù)埋件件--→吊裝就位一一側(cè)模板---→安裝支撐---→安裝門(mén)窗洞洞模板插入對(duì)對(duì)拉螺栓及套套管等--→吊裝就位另另側(cè)模板及支支撐--→調(diào)整模板位位置--→緊固對(duì)拉螺螺栓--→固定支撐---→檢查校正---→連接相鄰墻墻模板。(4)預(yù)留孔洞洞模板:預(yù)留孔洞模板應(yīng)應(yīng)根據(jù)孔洞大大小、形狀和和位置選擇適適當(dāng)?shù)姆椒?。圓圓孔可采用塑塑料管或鋼管管,方孔可采用用薄鐵皮做成成,其孔模可不不拆除?？锥炊匆部刹捎糜灿操|(zhì)泡沫塑料料塊或木板做做成,其模板應(yīng)涂涂刷隔離劑。除樓板的孔模將將一端固定在在底模上外,,大部分結(jié)構(gòu)構(gòu)中的預(yù)留孔孔洞模應(yīng)與兩兩側(cè)模板固定定?？啄９潭ǘǚ绞揭话悴刹捎镁旨芸ňo法和支撐撐固定兩種方方法見(jiàn)下圖所所示。3模板施工工控制措施(1))模板施工按按設(shè)計(jì)方案進(jìn)進(jìn)行加工支立立，模板制作作、運(yùn)輸、安安裝、拆除設(shè)設(shè)專人負(fù)責(zé)，并并建立好拆模模申請(qǐng)制度。模板拆除時(shí)混凝凝土強(qiáng)度控制制:柱模：1.2MMpa；梁、板模：梁側(cè)側(cè)模1.2MMpa；梁底底模和樓板模?；炷翉?qiáng)度度達(dá)100％時(shí)拆拆除支撐。強(qiáng)度控制辦法：：由成熟度計(jì)計(jì)算預(yù)測(cè)強(qiáng)度度，然后由同同條件養(yǎng)護(hù)試試塊復(fù)驗(yàn)無(wú)誤誤再定。(2))模板拼接縫縫處、梁、柱柱接頭處、門(mén)門(mén)窗塞口處等等部位均墊海海綿條。(3))梁板支模后后用高壓水槍槍及人工清吹吹干凈。(4)模板拼拼裝前須逐塊塊修整板面、邊邊框，混凝土土殘?jiān)?、水泥泥漿清洗干凈凈，并涂刷水水質(zhì)脫模劑。模模板邊沿要求求順直方正，拼拼縫嚴(yán)密，板板縫應(yīng)不大于于1.5mmm。(5)柱模板板：支模前按按圖彈位置線線，校正鋼筋筋位置，支模模前柱子底部部應(yīng)做鋼筋支支桿，保證底底部位置準(zhǔn)確確，柱四角拉拉好撐好。(6)墻模板板：墻筋設(shè)定定位卡具，定定位卡具小于于墻厚1mm。模板穿墻墻螺栓全部穿穿齊、擰緊，上上口應(yīng)加強(qiáng)支支撐，防止上上口尺寸偏大大，下口在基基礎(chǔ)表面必須須抹砂漿找平平層。模板支支立前下口墊墊海綿條，使使模板下口不不致跑漿，澆澆筑混凝土前前先均勻鋪設(shè)設(shè)一層3～5cm厚同配合比比無(wú)石子砂漿漿，防止墻體體爛根。(7)墻柱爛爛根的處理：：采取在澆筑筑樓板混凝土土?xí)r在墻、柱柱根部支設(shè)模模板處用2m刮杠刮平，并并控制墻體兩兩側(cè)及柱四周周板標(biāo)