滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)

滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)§1 滑動(dòng)軸承概述按其承載方向的不同，軸承可分為：向軸承；為推力軸承。按軸承工作時(shí)的摩擦性質(zhì)不同，軸承可分為：滑動(dòng)軸承和滾動(dòng)軸承?；瑒?dòng)軸承，依據(jù)其相對(duì)運(yùn)動(dòng)的兩外表間油膜形成原理的不同，還可分為:流體動(dòng)力潤(rùn)滑軸承(簡(jiǎn)稱動(dòng)壓軸承)(Hydrodynamiclubrication)流體靜力潤(rùn)滑軸承(簡(jiǎn)稱靜壓軸承)(Hydrostaticlubrication)。本章主要爭(zhēng)論動(dòng)壓軸承。噪聲小，壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，它廣泛用于內(nèi)燃機(jī)、軋鋼機(jī)、大型電機(jī)及儀表、雷達(dá)、天文望遠(yuǎn)鏡等方面。態(tài)亦有所不同。通常將其分為如下三種狀態(tài)：1、完全液體摩擦完全液體摩擦狀態(tài)(8-1a)是指滑動(dòng)軸承中相對(duì)滑動(dòng)的兩外表完全被潤(rùn)滑油膜所隔開，油膜有足夠的厚度，消退了兩摩擦外表的直接接觸。此時(shí)，只存在液體分子之間的摩擦，故摩擦系數(shù)很小(f=0.001～0.008)，顯著地削減了摩擦和磨損。2、邊界摩擦當(dāng)滑動(dòng)軸承的兩相對(duì)滑動(dòng)外表有潤(rùn)滑油存在時(shí)，由于潤(rùn)滑油與摩擦外表的8-1b)，它能承受很高的壓強(qiáng)而不破壞。邊界油膜的厚度比一微米還小，缺乏以將兩摩擦外表分隔開，所以，相對(duì)滑動(dòng)時(shí)，兩摩擦外表微觀的尖峰相遇就會(huì)把油膜劃破，形成局f=0.008～0.01。3、干摩擦兩摩擦外表間沒有任何物質(zhì)時(shí)的摩擦稱為干摩擦狀態(tài)(8-1c)，在實(shí)際生大量的摩擦損耗和嚴(yán)峻的磨損，故滑動(dòng)軸承中不允許消滅干摩擦狀態(tài)，否則，將導(dǎo)致猛烈的升溫，把軸瓦燒毀。態(tài)設(shè)計(jì)軸承，稱為非液體摩擦滑動(dòng)軸承。§2滑動(dòng)軸承的構(gòu)造形式一、向心滑動(dòng)軸承的構(gòu)造形式1、剖分式8-2)由軸承蓋、軸承座、剖分軸瓦和螺栓組成。8-2a、8-2b)，也有斜剖分的(8-2c、8-2d)。水平剖分斜剖分圖8-2 剖分式滑動(dòng)軸承剖分式滑動(dòng)軸承裝拆比較便利，軸承間隙調(diào)整也可通過在剖分面上增減薄JB/T2561-91、JB/T2562-912、整體式上的油溝進(jìn)入摩擦面。JB/T2560-91(a)(b)圖8-3 整體式向心滑動(dòng)軸承3、自動(dòng)調(diào)心式假設(shè)軸承的寬徑比較大，當(dāng)軸的彎曲變形或軸孔傾斜時(shí)，易造成軸頸與軸瓦端部的局部接觸，引起猛烈的磨損和發(fā)熱。因此，當(dāng)>1.58-4)，這種軸承的特點(diǎn)是：軸瓦外外表做成球面外形，與軸承蓋和軸承座的球狀內(nèi)外表相協(xié)作，球面中心通過軸頸的軸線。因此軸瓦可以自動(dòng)調(diào)位以適應(yīng)軸頸在軸彎曲時(shí)產(chǎn)生的偏斜。4、間隙可調(diào)式8-58-5a),與內(nèi)錐形外表的軸套相協(xié)作。軸瓦上開有一條縱向槽，調(diào)整軸套兩端的螺母可使軸瓦8-5b，軸瓦做成能與圓錐軸頸相協(xié)作的內(nèi)錐孔。(b)圖8-5 式向心滑動(dòng)軸承二、推力滑動(dòng)軸承的構(gòu)造形式8－6(a)推力滑動(dòng)軸承的典型構(gòu)造向載荷，其典型構(gòu)造見8-6(a)。1、實(shí)心式0，對(duì)潤(rùn)滑很不利，導(dǎo)致支撐面磨損極不均勻，使用較少。2、空心式支撐面上壓強(qiáng)分布較均勻，潤(rùn)滑條件有所改善。3、單環(huán)式利用軸環(huán)的端面止推，構(gòu)造簡(jiǎn)潔，潤(rùn)滑便利，廣泛用于低速輕載場(chǎng)合。4、多環(huán)式特點(diǎn)同單環(huán)型，可承受較單環(huán)更大的載荷，也可承受雙向軸向載荷。實(shí)心式 (c)空心式 (d)單環(huán)式 (e)多環(huán)式圖8-6 推力軸承的構(gòu)造形式8-7)。圖8-7 多油楔推力軸承§3軸瓦的材料和構(gòu)造一、軸瓦的材料對(duì)軸瓦材料的根本要求是：足夠的抗壓強(qiáng)度和疲乏強(qiáng)度；(3)熱膨脹系數(shù)小，良好的導(dǎo)熱性和潤(rùn)滑性能以及耐腐蝕性；(4)良好的工藝性。常用的軸瓦材料有：1、軸承合金whitemetal好，更適用于高速軸承。2、銅合金250℃。但可塑性差，不易跑合，與之相配的軸頸必需淬硬。適用于中速重載，低速重載的軸承。3、粉末冶金10～35%，可貯存潤(rùn)滑油，故又稱為含油軸承。運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，軸和加油不便利的場(chǎng)合。4、非金屬材料非金屬軸瓦材料以塑料用得最多，其優(yōu)點(diǎn)是摩擦系數(shù)小，可承載沖擊載的導(dǎo)熱性差(只有青銅的1/2023～1/5000)，耐熱性低(120～150℃時(shí)焦化)，瓦上使用。塑料軸承一般用于溫度不高，載荷不大的場(chǎng)合。方。水泵，水輪機(jī)等場(chǎng)合。常用的軸瓦材料及性能見表8-1。表8-1 常用軸承材料的性能及用途HBSHBS材料牌號(hào)[p]/MPa[v]/(m/s)pv]/(MPa.m/s)金屬模砂模應(yīng)用舉例鉻鎳合金灰口鐵。用于耐耐磨鑄鐵-1(HT)0.05~9磨鑄鐵2~0.20.2~1.8180~229與經(jīng)熱處理(淬火或正的軸承耐磨鑄鐵-1(QT)0.5~125~1.02.5~12210~260球墨鑄鐵，用于與經(jīng)熱167~197用于與不經(jīng)淬火的軸相磷錫青銅,用于重載,ZCuSn10P1 15 10

9080

中速高溫及工作的軸承。錫鋅鉛青ZQSn6-6-3鑄造青銅ZCuAl10Fe3

8 3 30 8

6560110100載荷處，軸承溫度可至頸需淬火穩(wěn))

12

ZCuPb3015(沖8(60)25可受很大的沖擊載荷，擊)也適用于精密機(jī)床主軸軸承750kW鑄以下的減速鋅器，各種軋鋁ZZnAl10-52091610080鋼機(jī)輥軸合承，工作溫金度低于80℃。鑄25(平穩(wěn))8020(100)用做軸承錫ZSnSb11Cu627襯，用于重基20(沖6015(10)載高速，溫軸擊)度低于承110℃的重合要軸承,如金汽輪機(jī)，大750kW的電動(dòng)機(jī)，內(nèi)燃機(jī)，高轉(zhuǎn)速的機(jī)床主軸的軸承等用于不劇變的重載，高速的軸承，如車床，發(fā)ZPbSb16Sn16Ch2151210(50)30電機(jī)，壓縮機(jī)，軋鋼機(jī)鑄等的軸承，鉛溫度低于基120℃軸用于沖擊載承荷或穩(wěn)定合載荷下工金作的軸承。ZPbSb15Sn520 15 1520電動(dòng)機(jī)，拖拉機(jī)，發(fā)動(dòng)機(jī)，空壓機(jī)的軸承21 0.125常用于載荷平穩(wěn)，低速0.5；及加油不方鐵質(zhì)陶瓷(含油軸承)較少而足夠的潤(rùn)4.9~4.80.25~0.751.8；潤(rùn)滑充50~85便處，軸頸最好淬火，4徑向間隙為軸徑的0.15~0.02%用于速度不65 0.09661.6(滴油連續(xù)工作〕10102.5(滴油間歇工作)作)注：①括弧中的[pv]值為極限值，其余為潤(rùn)滑良好時(shí)的一般值。v1(QT),v=3m/s二、軸瓦的構(gòu)造常用的軸瓦分為整體和剖分式兩種構(gòu)造。8-7)。為8-8)。軸瓦和軸承座不允許有相對(duì)移動(dòng)，為了防止軸瓦的移動(dòng)，可將其兩端做出8-9)。圖8-8 整體式軸瓦和剖分式軸瓦圖8-9 雙金屬軸瓦 圖8-10銷釘固定軸瓦8-12孔和油溝均位于軸承的非承載區(qū)，油溝的長(zhǎng)度均較軸承寬度短。圖8-11 不正確的油溝會(huì)降低油膜的承載力量8-12油溝(非承載軸瓦)§4非液體摩擦滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)一、失效形式和設(shè)計(jì)約束條件設(shè)計(jì)約束條件如下所述。1、限制軸承的平均壓強(qiáng)的過度磨損，即：(8-1)

(MPa)(8-2)式中：為徑向載荷(N)；d為軸徑直徑(mm)；l為軸承寬度(mm)；

[] (MPa)8-1。推力軸承：(MPa)(8-3)式中：為軸向載荷(N)；Z為推力環(huán)數(shù)目；kk=0.8～0.9。8-150%。2pv值由于 擦功率損耗成正比，它表征了軸承的發(fā)熱因素。限制值，以防止軸承溫升過高，消滅膠合破壞。即(8-4)(8-5)

[ ] 〔MPa·m/s〕

〔MPa·m/s〕對(duì)于推力軸承：上式應(yīng)取平均線速度，即： ，式中：n為軸的轉(zhuǎn)速(r/min)；[pv]-軸瓦材料的許用值，見表8-1。考慮到推力軸承承受平均速度取[pv]＝2～4MPa.m/s。3v當(dāng)壓強(qiáng)較小時(shí)，即使與都在許用范圍內(nèi)，也可能因滑動(dòng)速度過大而加劇磨損。故要求[]〔m/s〕(8-6)二、設(shè)計(jì)方法1、選擇軸承的構(gòu)造形式及材料。設(shè)計(jì)時(shí)，一般依據(jù)的軸徑、轉(zhuǎn)速和軸承載荷及使用要求，確定軸承的構(gòu)造型式及軸瓦構(gòu)造，并按8-1初定軸瓦材料。2、初步確定軸承的根本尺寸參數(shù)。寬徑比/是軸承的重要參數(shù)，可參考8-3的推舉值，依據(jù)軸徑確定軸承長(zhǎng)度及相關(guān)的軸承座外形尺寸；并按不同的使用和旋轉(zhuǎn)精度要求，合理選擇軸承的協(xié)作，以確保軸承具有肯定的間隙。3、校核是否滿足約束條件，否則再設(shè)計(jì)。、式(8-4)和式(8-6)對(duì)軸承進(jìn)展校核計(jì)算，假設(shè)不滿足約束條件，則進(jìn)展再設(shè)計(jì)。一般，能滿足約束條件的方案不是唯一的，設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)初步確定數(shù)種可行的方案，經(jīng)分析、評(píng)價(jià)，然后，確定出一種較好的設(shè)計(jì)方案?！?液體摩擦動(dòng)壓向心滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)約束分析1、形成動(dòng)壓油膜和液體摩擦的約束條件圖8-13 動(dòng)壓向心滑動(dòng)軸承的工作過程圖8-13中：為軸頸中心， 為軸承中心，當(dāng)、 軸頸與軸承間有一間隙，稱為半徑間隙，也稱為設(shè)計(jì)間隙(圖8-13(e))。8-13(a)：軸頸靜止時(shí)，在外載荷作用下，軸頸處于軸承孔最下方的等于半徑間隙。

的連線)＝8-13(b)：潤(rùn)滑油進(jìn)入軸承間隙并吸附在軸徑和軸承外表上。軸頸開頭向上爬。8-13〔c〕：隨著軸頸轉(zhuǎn)速的上升，潤(rùn)滑油順著旋轉(zhuǎn)方向被不斷的帶入態(tài)。8-13〔d〕：當(dāng)軸頸轉(zhuǎn)速升至肯定值時(shí)，油膜壓力完全將軸頸托起，形成將兩外表完全隔開的油膜厚度 。此時(shí)，軸承開頭工作在完全液體摩擦狀當(dāng)軸頸轉(zhuǎn)速進(jìn)一步上升時(shí)，油膜壓力進(jìn)一步上升，軸頸不斷抬高，使軸承偏心距不斷削減，導(dǎo)致兩外表形成的楔形角削減。楔形角減小會(huì)降低油的擠壓，使油膜壓力下降。然而，油膜壓力下降，又將使軸心下移，增大楔形角，使油壓上升。如此反復(fù)，直至油膜壓力的合力與外載荷到達(dá)的平衡為止。理論上當(dāng)軸頸轉(zhuǎn)速到達(dá)無窮大時(shí)，軸承偏心距將趨于零。從上述滑動(dòng)軸承運(yùn)行機(jī)理可見，形成動(dòng)壓油膜的必要條件為：1、兩工作外表間必需構(gòu)成楔形間隙；2、兩工作外表間應(yīng)布滿具有肯定粘度的潤(rùn)滑油或其它流體；流進(jìn)，小截面流出。為保證動(dòng)壓軸承完全在液體摩擦狀態(tài)下工作，軸承工作時(shí)的最小油膜厚度 必需大于油膜允許值。同時(shí)，考慮到軸承工作時(shí)，不行避開存在摩起軸承升溫，因此，還必需掌握軸承的溫升不超過允許值。另外，動(dòng)壓軸承在起動(dòng)和停車時(shí)，處于非液體摩擦狀態(tài)，受到平均壓強(qiáng)、滑動(dòng)速度及的約束。這些約束條件分別為：[](8-7)[ ](8-8)[](8-9)[ ](8-10)[](8-11)有關(guān)平均壓強(qiáng)、滑動(dòng)速度及 要爭(zhēng)論最小油膜厚度和溫升的約束。2hmin設(shè)、分別為軸承孔和軸頸的半徑，則稱：半徑間隙為兩半徑之差，＝-。相對(duì)間隙為半徑間隙和軸徑之比，即＝/。偏心率為軸承偏心距與半徑間隙之比，即＝/。偏心率表示了軸頸的偏心程度，愈大，偏心越厲害。如圖8-14所示，假設(shè)選軸頸中心與軸承孔中心的連心線 為極坐標(biāo)角的基準(zhǔn)，則任意角處，軸承的油膜厚度為：＝＋(8-12)當(dāng)=0＝＋當(dāng)＝時(shí)，得最小間隙，即最小油膜厚度：＝-＝(1-)= (1-)(8-13)作時(shí)的流體動(dòng)力特性直接相關(guān)。3、雷諾方程

的關(guān)鍵是確定，而與軸承工8-15)，并假設(shè)：潤(rùn)滑油沿Z向無流淌；潤(rùn)滑油流淌為層流，即潤(rùn)滑油的剪切力與垂直于速度方向的速度梯度成正比，；油與工作外表吸附結(jié)實(shí)，外表的油分子隨工作外表一同運(yùn)動(dòng)或靜止；不計(jì)油的慣性和重力等。8-15(a))，油膜間的壓力為8-15(b)所示，其壓力變化與有關(guān)參數(shù)的關(guān)系為：(8-14)式中：為油壓最大處的間隙(兩工作外表間)；為任一截面處間隙；為潤(rùn)滑油粘度。該方程稱為一維雷諾方程。明顯，如能找到與間的函數(shù)關(guān)系，通過對(duì)的一次積分，就能求出油壓的分布。假設(shè)對(duì)上式整理，并考慮潤(rùn)滑油沿向的流淌，則可得：(8-15)上式稱為二維雷諾方程，它是計(jì)算液體動(dòng)壓軸承的根本方程。力的起始角為、油膜終止角為，在=處，油膜壓力達(dá)最大，則結(jié)合式(8-12)，可將一維雷諾方程(8-14)改為極坐標(biāo)形式，設(shè) ，得：(8-16)4、偏心率利用式(8-16)，沿軸承的周向和軸向積分，并考慮有限寬度軸承因端泄而8-16)，經(jīng)具體推導(dǎo)后，可得與外載荷相平衡的油膜總壓力為：(8-17)式中：l為軸承的實(shí)際寬度(mm)；為外載荷F作用的位置角(圖8-14)；象，且兩端的壓力為零。端泄對(duì)軸承油膜壓力的影響如8-16所示。令上式中＝(8-18)則得：(8-19)

或?yàn)槌休d量系數(shù)，是個(gè)無量綱系數(shù)，為偏心率

和寬徑比/函數(shù)。圖8-17為軸瓦包角為180°時(shí) 與偏心率等的關(guān)系曲線。當(dāng)軸承承受8-19)和此曲線圖求得偏心率，從而計(jì)算出最小油膜厚度 。5、最小油膜厚度允許值[hmin]＝＝-＝= (1-(1-))對(duì)于構(gòu)造參數(shù)和工況條件已定的軸承，從式(8-19)和圖8-17可知，偏心率愈大，則 值愈大，軸承的承載力量愈高，然而，由式(8-13)可知，最大偏心率受到最小油膜厚 的限制。為了保證軸承獲得完全液體摩擦，避開軸徑與軸瓦的直接接觸，最小油膜厚度 必需大于軸頸和軸瓦兩接觸外表粗糙度 、 之和，即：＋(8-20)S來評(píng)判油膜厚度，要求：(8-21)6、溫升計(jì)算，掌握溫升不超過允許值。相平衡，即：(8-22)式中：f為液體摩擦系數(shù)；F為軸承承載力量，即載荷(N)；v為軸頸圓周速度(m/s)；c為潤(rùn)滑油比熱，一般為1680～2100J/(kg 為潤(rùn)滑油密度，一般為850～900kg/ ；Q為軸承耗油量(A為軸承散熱面積(

/s)；)， ；為潤(rùn)滑油的出油溫度與進(jìn)油溫度之差(溫升)(；

)，＝－為軸承的散熱系數(shù)，依軸承構(gòu)造尺寸和通風(fēng)條件而定：輕型軸承或散熱困難的環(huán)境，＝50J/( .S. )；中型軸承及一般通風(fēng)條件，＝80J/( .S. )；重型軸承及散熱條件良好，＝140J/( .S. )。熱平衡時(shí)潤(rùn)滑油的溫度差(溫升)為：(8-23)式中： 擦特性系數(shù)；稱為流量系數(shù)；、都為無量綱數(shù)，是軸承寬徑比/和偏心率的函數(shù)，如8-17和8-18所示。均溫度下的粘度。平均溫度為：(8-24)35～45℃(太低，30℃。二、設(shè)計(jì)方法1、設(shè)計(jì)方法初步確定一種設(shè)計(jì)方案依據(jù)軸承直徑、轉(zhuǎn)速及軸承上的外載荷等工作條件，參考有關(guān)閱歷數(shù)據(jù)，初步確定一種軸承的設(shè)計(jì)方案，具體包括：確定軸承的構(gòu)造型式；選定有關(guān)參數(shù)：/、選擇軸瓦構(gòu)造和材料

、、和幾何外形偏差等；校核計(jì)算校核性計(jì)算主要包括軸承最小油膜厚度和潤(rùn)滑油溫升計(jì)算。綜合評(píng)定與再設(shè)計(jì)一般而言，滿足設(shè)計(jì)約束的軸承設(shè)計(jì)方案不是唯一的，設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)提出多種可行方案，經(jīng)綜合分析比較后，確定較優(yōu)的設(shè)計(jì)方案。同時(shí)，設(shè)計(jì)過程中，滿足要求時(shí)，則需重設(shè)計(jì)。只有如此不斷的反復(fù)設(shè)計(jì)，才能獲得較好的設(shè)計(jì)結(jié)果。2、參數(shù)選擇擇，必要時(shí)須參考有關(guān)成熟的閱歷數(shù)據(jù)。相對(duì)間隙相對(duì)間隙越小，軸承承載力量愈高。但另一方面，相對(duì)間隙小，又增大摩擦系數(shù)，軸承升溫，降低油的粘度，使軸承承載力量下降。相對(duì)間隙對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)性也有較大影響，減小相對(duì)間隙可提高軸承運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)性。通常狀況，載荷重、速度低時(shí)宜取較小的值；載荷輕，速度高時(shí)，宜取較大的值；旋轉(zhuǎn)精度要求高的軸承宜取較小的值。設(shè)計(jì)時(shí)，可按如下閱歷公式計(jì)算：(8-25)各種典型機(jī)器常用的軸承相對(duì)間隙推舉值如表8-2。表8-2 各種機(jī)器的相對(duì)間隙推舉值機(jī)器軋鋼機(jī)、鐵路機(jī)車機(jī)床、內(nèi)燃機(jī)

相對(duì)間隙0.001～0.0020.0002～0.00150.0002～0.0010.001～0.003寬徑比/寬徑比對(duì)軸承承載力量、耗油量和軸承溫升影響極大。/小，承載力量小，耗油量大，溫升小。同時(shí)，占空間小。反之不然。通常/掌握在0.3～1.5/宜取小值；低速重載軸承為提高軸承剛度，/宜取大值；高速輕載軸承，如無剛性過高要求，/可取小值。典型機(jī)器的/8-3。機(jī)器發(fā)動(dòng)機(jī)空氣壓縮機(jī)及往復(fù)式泵汽輪機(jī)表8-3 機(jī)器發(fā)動(dòng)機(jī)空氣壓縮機(jī)及往復(fù)式泵汽輪機(jī)軸承l(wèi)/d機(jī)器軸承l(wèi)/d曲軸主軸承0.75～1.75曲軸主軸承0.6～2.0連桿軸承0.75～1.75柴油機(jī)連桿軸承0.6～1.5活塞銷1.5～2.2活塞銷1.5～2.0主軸承1.0～2.0電機(jī)主軸承0.6～1.5連桿軸承1.0～1.25機(jī)床主軸承0.8～1.2活塞銷1.2～1.5沖剪床主軸承1.0～2.0輪軸支承1.8～2.0起重設(shè)備1.5～2..0主軸承0.4～1.0齒輪減速器1.0～2.0潤(rùn)滑油粘度般軸承，可按轉(zhuǎn)速用下式計(jì)算：軸承外表粗糙度和幾何外形偏差軸承最小油膜厚度受軸承外表粗糙度限制。故加工精度越高，可越RZ8-4表8-4 軸瓦外表粗糙度軸承工作條件 軸承工作條件 度Rz油環(huán)潤(rùn)滑軸承 6.3壓強(qiáng)低(p<3MPa)和轉(zhuǎn)速高(v=17～60m/s)的軸承(如汽輪 不大于機(jī)、發(fā)電機(jī)) 3.2中、高速和大偏心率(≥0.90)的重型軸承(如軋鋼機(jī)軸0.2～0.8承)1/5～1/2；圓柱1/10～1/4。例 題d=200mm，載載荷垂直向下，裝配要求軸承剖分，擬2240℃左右。解：計(jì)算工程計(jì)算工程計(jì)算依據(jù)式使用和裝配要求1180°2311l/d8-30.80.81軸承寬度 l 0.16m 0.16m 0.2ml=(l/d)×d選軸瓦材料平均壓強(qiáng) p

2.03MPa

1.625MPa軸承速度 v 31.4m/s 31.4m/s31.4m/spv值

pv63.74MPa.m/s

63.74MPa.m/s 51.03MPa.m/s軸瓦材料

ZSnSb11Cn6

ZCuPbSb16-16-2牌號(hào)

自定 22號(hào)汽輪機(jī)油同方案1 同方案1度

tm

50℃20 /s

50℃

/s20

50℃/s參 數(shù) 度η選 擇 隙ψ

， 900ka/

0.018Pa.s0.00145

0.018 0.018Pa.sPa.s0.0019 0.0023度度

8-4，精磨8-4Rz2承載量系數(shù)校 核計(jì) 最小油

0.7560.5

1.2970.66

1.520.625算 膜厚度S

＝d - 15.1>>2圖8-17 3.5

0.0646mm0.08625mm13.5>>2 17.9>>22.3 2.0油 溫計(jì) 數(shù)算

圖8-18 0.138 0.165 0.13832.8℃ 18.2℃ 15.2℃49.1℃49.1℃54.74℃>>50℃47.6℃平均油tm與初始假設(shè)不符，需再設(shè)計(jì)要求與假設(shè)平均油溫接近，滿足需求綜合評(píng)價(jià)與再設(shè)計(jì)：算直至與假設(shè)根本相符為止。23323§8-6滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑相關(guān)。一、潤(rùn)滑劑可作為潤(rùn)滑劑，用于一些特別場(chǎng)合。1、潤(rùn)滑油慮，評(píng)判潤(rùn)滑油性能優(yōu)劣的性能指標(biāo)主要有：小，粘度越大，內(nèi)摩擦阻力越大，液體的流淌性越差。依據(jù)牛頓粘性定律，有：式中：為流體單位面積上的剪切阻力；為流體沿垂直于運(yùn)動(dòng)方向的速度梯度，“-“號(hào)表示隨的增大而減小。粘度常用的單位有：A、動(dòng)力粘度圖8-19 流體的動(dòng)力粘度8-191mab發(fā)生＝1m/s1N1Pa.s(帕.秒)表示，1Pa.s=1N.s/。動(dòng)力粘度P(泊)。P1%cP(厘泊)，其換算單位為：1P＝1dyn.s/c =100cP=0.1Pa.sB、v工業(yè)上常用動(dòng)力粘度與同溫度下該液體的密度

的比值表示粘度，稱為運(yùn)動(dòng)粘度，它的國(guó)際單位為＝/運(yùn)動(dòng)粘度的物理單位是c斯)。

/s。( /s)/s，St(斯)，c

/s1%cSt(厘1St=1c /s=100cSt=0.0001 /s值得留意的是：溫度和壓力對(duì)粘度都有影響，溫度的影響尤其顯著。粘度隨溫度的上升而降低，衡量溫度對(duì)粘度影響的程度常用粘度指數(shù)表示，大的油，說明其粘度受溫度的影響較小。 35為低粘度指數(shù)；為高粘度指數(shù)；>1108-20。5MPa100MPa粘度的影響。8-20機(jī)械油系列粘度-溫度曲線油性。指潤(rùn)滑油在金屬外表的吸附力量。工作過程中，【上一頁】 潤(rùn)滑油中的極性分子在金屬外表吸附，形成一層邊界油膜。一頁】吸附力量愈強(qiáng)，油性愈好?；椭械哪承┏煞莅l(fā)生化學(xué)反響，生成一種低溶點(diǎn)、低剪切強(qiáng)度的反響膜，使外表變得平滑而且具有防止粘著和擦傷的性能。極壓性能對(duì)高負(fù)荷條件下工作的齒輪、滾動(dòng)軸承等有重要意義。。潤(rùn)滑油在使用過程中假設(shè)發(fā)生氧化現(xiàn)象，會(huì)產(chǎn)生酸性物質(zhì)并聚合成大分子的膠質(zhì)、瀝青等沉淀物，影響潤(rùn)滑性能，并對(duì)金屬有腐蝕作用。潤(rùn)滑油的氧化穩(wěn)定性不但與化學(xué)組成有關(guān)，而且受工作條件的影響，其氧化程度隨工作溫度上升、工作壓力加大以及與空氣接觸面積增大而加強(qiáng)。一般在150℃以上氧化猛烈。。潤(rùn)滑油加熱到肯定溫度，油蒸汽與空氣的混合氣體在接近火焰時(shí)有閃光發(fā)生，此油溫稱為閃點(diǎn)。假設(shè)閃光時(shí)間長(zhǎng)達(dá)5秒以上，此油溫稱為燃點(diǎn)。閃點(diǎn)低表示油料在高溫下穩(wěn)定性不好。高溫下工作的機(jī)械，必需依據(jù)工作溫度選用高閃點(diǎn)的潤(rùn)滑油以保證安全。能顯著變差。低溫下工作的機(jī)械，必需選用低凝固點(diǎn)的潤(rùn)滑油。2、潤(rùn)滑脂(1)鈣基潤(rùn)滑脂55～65℃。價(jià)格比較廉價(jià)。鈉基潤(rùn)滑脂但抗水性較差，與鈣基潤(rùn)滑脂相比，有較好的防腐性。鋰基潤(rùn)滑脂145℃，100℃條件下可長(zhǎng)期工作。且具有較好的機(jī)