環(huán)境工程原理復(fù)習(xí)解析

縛現(xiàn)泵未滿體氣體度，生心小在葉中形的壓足以液吸。說明：心無吸能，動(dòng)必須將泵內(nèi)滿體。汽流著的流體由于局部壓力的降低產(chǎn)氣泡的現(xiàn)象泵發(fā)生汽蝕汽蝕部位會(huì)引起件的蝕進(jìn)一步發(fā)展將造揚(yáng)下降，產(chǎn)生動(dòng)噪。應(yīng)操利用化或生物反應(yīng)進(jìn)行工業(yè)生產(chǎn)或污染物處理時(shí)需要通過反應(yīng)條件等控應(yīng)有的向行到這種目的而取的一系列工程措施通稱為反應(yīng)操作。A．邊層概：普蘭德界層理論要點(diǎn)：（1當(dāng)際流體固體壁面流動(dòng)時(shí)，緊貼壁處存在非常薄的一層區(qū)域——邊界層；（2）界，的很但梯大（3）在界內(nèi)，性力以達(dá)很的數(shù)，它起的用慣性同等要，在邊界層內(nèi)不能部忽略性（4在邊界層外的整個(gè)流動(dòng)區(qū)域可黏性力全部忽略近似成是理流的流動(dòng)（5）分個(gè)域B.繞板動(dòng)的界的成界的臨數(shù)流別界的臨數(shù)流別雷于界x于界x以坐標(biāo)特征長(zhǎng)的，諾雷為數(shù)0動(dòng)雷邊層內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)：界層的流動(dòng)狀態(tài)對(duì)于流動(dòng)阻力和傳熱、傳質(zhì)阻具有重要影響x：臨距離與面糙度、平前的狀、體質(zhì)流速有關(guān)壁越糙，緣越短邊層態(tài)判：界諾ρxu/μ對(duì)于平板，臨界雷諾數(shù)的范圍為×5～2×106，情取5105厚度：度達(dá)到度％流層度對(duì)邊=4.641x/Re對(duì)邊=0.376x/ReRe為為度數(shù)雷ρ/μ邊層的厚度的影響因素：體物（，等）流幾何尺寸——離的置流速在邊界層內(nèi)，黏力和慣性力的數(shù)級(jí)相當(dāng)；流動(dòng)界層特是層流底層集中了絕大部分的傳遞阻力因此盡界度很，對(duì)研究流體流阻、傳速和質(zhì)速率有非重的意。圓管邊界的成當(dāng)u較時(shí)，進(jìn)段形成的邊層匯交時(shí)，邊界層層流，的發(fā)則持層流呈物線。當(dāng)u0較，匯交時(shí)邊界層流動(dòng)若已經(jīng)發(fā)展為湍流，則其下游的流動(dòng)也為湍流。速分布不拋線狀F.態(tài)的斷判別流的定為=/μ當(dāng)Re<2000時(shí)管內(nèi)動(dòng)維持層流流沿平壁面流動(dòng)時(shí)同時(shí)生過當(dāng)速增加致使流動(dòng)狀態(tài)由層流變?yōu)橥牧鲿r(shí)，試析流動(dòng)邊界層度的變化，以及對(duì)動(dòng)阻力和傳質(zhì)力產(chǎn)生的影。邊界層度與流速有關(guān)流速邊界厚減少。流由流湍，度度變大，摩擦力增加，流動(dòng)阻力阻力主要集中在邊界層，湍流加大了體的對(duì)流，濃梯度增大，傳質(zhì)阻減少。邊層分離流體流過表面曲率較大的曲面，邊界層外流體的速度和壓強(qiáng)均沿流動(dòng)方向發(fā)生變化，邊界層的流動(dòng)會(huì)受到大影響：流道斷面化→流速變化壓強(qiáng)變化。粘性作和在逆壓梯是動(dòng)分離的兩必條件體有粘滯性，生逆壓度，靠近面慢流體的速阻滯零即可發(fā)生邊層分流態(tài)的響：在同的逆壓梯度下流邊界層和流邊界層個(gè)更容易發(fā)生分（于層邊界層中壁處度y的長(zhǎng)緩，度容易阻滯靠近壁面低速流體點(diǎn)層流邊界層速度變化較湍流小速更被湍流邊界層分離比層流延后由于流界層分離延，分點(diǎn)移，尾流區(qū)小，以形體阻力小3.述⑴傳阻力分包括膜阻和膜阻力兩部：（以氣相分壓為推動(dòng)時(shí)在通常吸收操作條件，kG和的數(shù)值大致相當(dāng)，而不同溶的亨利系數(shù)值卻差很。對(duì)于溶氣體：H值很大，液膜阻力對(duì)很小……為氣控用水收NH3、HCl等屬于氣膜阻力控制的傳質(zhì)過程。對(duì)于溶氣體：H值很液阻相對(duì)大……為液控比，用水吸CO2,就于液阻控制傳質(zhì)程果氣液傳阻相兩者都不忽略總傳由雙膜阻力聯(lián)合控制，比如，用吸SO2就屬于種況*膜論相互接觸氣兩流間在穩(wěn)的界面，界兩分有層擬氣和液。在相面，液相瞬即可到衡界上有質(zhì)力在膜以外液相流體都充分湍動(dòng)存在濃度梯度成均有傳阻力。⑵流傳熱的影響因素①物性征流體的密度ρ或比容越大流體壁間傳熱速率大；b.導(dǎo)熱數(shù)λ越大，熱量傳遞越迅速；c.流體的粘μ大，越利于流，會(huì)削弱與壁面的傳熱。eeevfveeevfv幾何特征：固體壁面的形狀、度、方位、粗糙度、是否處于管道進(jìn)口段以及是彎管還是直管等。流動(dòng)特：流起因（自然對(duì)流＜強(qiáng)制對(duì)流）流動(dòng)狀（層流＜）有無相變化（體沸騰蒸冷凝，＞）流體對(duì)流方式（并流、逆流、錯(cuò)流。常壓、℃的空氣定流過平板壁，邊界層厚度處的諾數(shù)為6.7×104

。空的流速。解設(shè)邊界層厚度為δ；空密為，流為u。由題，因?yàn)橥牧鞯呐R界雷諾數(shù)一般取56.7×104，所以流動(dòng)層。對(duì)于層流有同時(shí)有式合有有（）0.5＝kg/m

×1.8mm/Pa·）＝0.012m/s污水處理廠中，將污水從調(diào)節(jié)池提升至沉淀。兩池水面差最大為，路摩擦損為4J/kg，流為/h求提升水所需要功率。設(shè)水的溫度為25。解設(shè)所需得功率為，污密為ρNq＝g＋hqρ=(9.81m/s×10m+4J/kg)×1×103kg/m3

×34/3600m3

/s=964.3W3.4如圖所示，一水平通風(fēng)道，某處直徑由400mm減縮至200mm。了粗略估計(jì)管道中的空氣量，在形頭兩端裝個(gè)U管壓差計(jì)，現(xiàn)測(cè)得粗管端的表壓水，細(xì)管端的表壓水柱空流錐形的量失可以忽，道空氣的密為1.2kg/m3，試求管中空流。112211212011211221121201121m,2m,121解的-3設(shè)水管流速為道中u平圖習(xí)題圖示解在截面和2之間努利：2/2p/＝2/2＋p/由題有＝所以有

21

/2p/＝2＋/即15u

1

2

＝2(p=ρ-ρ)g(Rρ（kg/m30.1m1.2kg/m）得＝有＝32.35m/s＝A（200mm）＝3/s水在形管中呈流變，說在列情況，流動(dòng)阻而生的能量失的變化情況：（1管長(zhǎng)增）管增加倍。解因?yàn)閷?duì)于圓管層流力，有（）當(dāng)管加時(shí)量，力引壓加倍（）增加一流量不則＝=2d即降變?yōu)樵瓉硎种弧?.7在層流為、長(zhǎng)為的管道若流經(jīng)段壓降為2

。求距中5mm處的流速為多少？又管中心速度為時(shí)壓降為多？：Pa.s，水流根據(jù)平流速的定義得：mmmaxmm00maxmffmmmmaxmm00maxmffmmaxmax01/2所以入數(shù)得解之得又有所以

21N/m

＝-3s×u（13mm/2）＝3.7×102＝2u＝（）2]（）當(dāng)＝，且＝，代上式得＝0.03m/s（）＝uΔp’＝Δ＝＝28.38N/m溫度為的水以2kg/h質(zhì)流量過徑為的水平管求動(dòng)充分展以后管截面的流速力；流在面中心一半離的和應(yīng)（3壁面處力解）題有/A＝2/3600kg/s/（1×103

2

/4）＝m/s管內(nèi)動(dòng)層，管截中處流2＝1.415×102m/s管面中心處的剪應(yīng)力為（2體在壁心一半的流速：＝u（－r/r）＝2m/s×3/4＝1.06×102m/s由剪力的義得流體在壁面距中一半距離處的剪力2μu/r01/212μu/r01/21122f121201/2＝＝2.83×103N/m2（3）處應(yīng)：τ2＝5.66×103一爐通為3.5m的囪排除煙氣，排放量為3.5×105/h，在氣平溫度為℃時(shí)，度為kg/m平度為4。大氣溫度為，在囪高范圍內(nèi)平均密度為kg/m3煤灰阻力囪部壓力較地面氣壓低。問此囪需多？假設(shè)粗糙為5mm。解設(shè)煙囪的高度為，題可得＝q＝Re＝duρ/μ＝相對(duì)粗度為ε/d

＝5mm/3.5m＝3查表λ＝0.028所以摩阻力建立努利程

21

/2/＋＝pgzh由題有即（kg/m2得

＝u，p＝p－245Pap－－）（0.6kg/m3＝h×9.8m/s2＋10.11m/s）＝用泵將從一蓄水池送至水塔中，如圖3-4示水和相，和水面高為維持不變水泵吸水口低于水池水面2.5m進(jìn)塔管于水面1.8m泵進(jìn)水管DN150有兩個(gè)彎頭和個(gè)吸底閥水管為兩段段串聯(lián)，兩分別為DN150、長(zhǎng)和DN100、100，同徑的管道大頭聯(lián)，DN100的道上有3個(gè)彎和一和機(jī)效為％求水的量為140/h，如當(dāng)?shù)仉娰M(fèi)為0.46元/（kW·h每天泵需要消耗多少電費(fèi)？（水溫為℃，管道為光滑）eff1f2efN0eff1f2efN0圖習(xí)題3.10圖示解：題在水和水之間立努方，有＝Σh的密度為997.0kg/m，為0.9×103Pa·s管為時(shí)，＝4.95m/sRedu＝，為湍為光管，圖λ＝0.02管為時(shí)

＝Redu＝3.66×10管為光滑管，查圖λ＝泵的進(jìn)口段的管件阻系數(shù)分別為吸濾閥ζ＝；90°彎＝0.75；入口0.Σh＝＋0.75×20.5＋0.022×60/0.15（2.20m/s2

/2＝2/s泵的出口段的管件阻系數(shù)分別為大頭ζ＝；90°彎ζ0.75；閘閥ζ＝管出口Σh＝＋0.75×3＋＋0.02×100/0.1)×(4.95m/s)＋2＝2＝Σh=29.76m2/s

＋299.13m/s2

＋60m×9.81m/s＝2/s2

＝總消耗費(fèi)

＝％）×140m/h×997.0kg/m＝5.93×1059.3kW×0.46元（kW·h）＝654.55元如圖所，廠計(jì)劃建一水，℃水別送至第、二間的收中間吸塔常間吸塔壓為20kPa表壓徑50mm鋼管管長(zhǎng)30＋z兩收塔的管徑均為20mm管長(zhǎng)為28m和（上各管長(zhǎng)均已包括所有局部阻當(dāng)長(zhǎng)在嘴阻力損可以忽。鋼管絕對(duì)粗糙度為0.2mm現(xiàn)求向第一間吸塔應(yīng)的水第二的吸供應(yīng)2400kg/h水試定水塔距地面至多？已知20水粘為

Pa·s，擦系數(shù)由

計(jì)算。01m1/200112211f1001m1/200112211f10010（0022f200（0圖習(xí)題示解：管的速為＝q（2）＝4200kg/h/1×3kg/m×2

2

）＝0.594m/s第一車的管路流速為＝q（）＝（kg/m×π×0.01

2

）＝第車間的管路流速為＝q（πr）＝（1×33＝則Reduμ＝λ＝（＋58/Re）0.23＝0.0308Reduμ＝λ＝（＋58/Re）0.23＝0.036Reduμ＝λ＝（d＋58/Re）＝以車間為控制單元，伯努利方程

2

）

21

/2/＋＋p/=p，（1.592m/s）/2＋9.8m/s（＋z）2×）＋0.036×（1.592m/s28m/（2×0.02m＝解之得z以車間為控制單元，伯努利方程

22

/2/＋＋p/（2.122m/s＋5m20kPa/（1×kg/m

）0.0308×（0.594m/s30＋z）m/（＋0.0357×（2.122m/s）（2×0.02m＝2z0管fB233121.048uV0管fB233121.048uV1221VA1VB2Fmn11f解之得z＝13.91m故水需距地面3.13某路中段并路圖所示已知管流為120L/s。管的管徑為，長(zhǎng)度為1000m；支管分為兩段，MO段管為，長(zhǎng)度為900mON段管為，長(zhǎng)度為，各糙度均為。試求各支管流及N之間的阻力失。圖習(xí)題3.13圖示解：題，支粗糙相同且管相，可似認(rèn)各支的等，?。健⒐?、MO、段分別用下標(biāo)、2表示對(duì)并聯(lián)＝所有又為和ON段聯(lián)以有d＝d2聯(lián)立述式則有25002u2＝又得

＝uπd/4u

2

＝，u＝＝πd＝38.14L/s＝πd＝＝λ×l/2d＝23.14由水向車供水水塔位不。送管徑為，路總長(zhǎng)為，塔面與送水管出口的垂直離為H，量為。因用水增50％，需對(duì)管路進(jìn)行裝。有如下同建議將管路徑的；在管上聯(lián)一長(zhǎng)/2內(nèi)徑為的管子，其一接原線點(diǎn)；（3增加與原子平長(zhǎng)為、徑為的管；（4）增一根原平長(zhǎng)為、徑為的管；試對(duì)這建議作出評(píng)價(jià)是否可用？假在種況下摩擦數(shù)化大，部力以忽略。解：由可得改造的為f造后ff1f1f2f2fff111112f造后ff1f1f2f2fff111112f2f111f1f2h＝當(dāng)改改造不合理（）＝u2/3uΣh’＝λ·l’＝Σh/27改造行（）對(duì)于段，u＝3u/4Σh’

＝λ·l’（2d）＝于后段u3/2uΣh’

＝λ·l·’2（）＝9/8Σh顯有’＞造不行（）得，平的阻力等。所以有程組’＝u×d＋ud（u/2）2λ·l’/d＝λ·l’2/2d解之得u2＝48）u/31Σh’＝λ·l’/2＞即改造可行（）由有’u’且有’u’3/2u即有u’3/4uΣh’＝λ·l’2/2＝9/16所以造可行。3.15在內(nèi)為0.3m的管中裝一畢托管用測(cè)體氣體溫度為40℃力為101.3kPa，粘為2×10Pa·，氣體的平均相對(duì)分子質(zhì)量為。在同管面畢托管最大數(shù)為30mmHO。問中氣體為多少？解：由，氣體的密度為＝＝

3（8.314×313）＝2.336（kg/m）?。?maxmaxv0v12323maxmaxv0v123231Re＝ρ/＝5.55×10查圖有u/u＝所以有＝u·＝0.96m3一流，子為出用℃，為0.1MPa的氣標(biāo)，得轉(zhuǎn)子度為時(shí)，流為3/h。今將該量計(jì)用于測(cè)量℃力為下的氯氣。問在同一高度下流量為多少解：由想氣體方程可得所以有20℃空密ρ=0.1×10

/）＝（kg/m3）℃，氯氣度又因有

=0.15×106

3/（8.314×323）（kg/m）＝/s×0.547＝燒爐的爐由500mm厚耐磚380mm厚絕磚厚的普通磚砌。其依為0.10K)及0.92。傳熱面A為。知火磚內(nèi)壁溫度為℃，普磚外溫度為。單面積熱通量及層與層之間溫度耐磚絕磚間一的空氣傳數(shù)為W/(m·)內(nèi)外壁度仍變問此時(shí)單位積熱失多少解：設(shè)耐火磚絕熱磚普磚的熱分為、r、r。（1）易r＝3.8m·r＝0.272·mK/W所以有由題T＝℃213114121311412T＝T－＝℃T＝T－QR＋＝℃T＝50（2）題增加熱為4.4某

r’＝0.4362·K/W＝T/rr＋rr’＝195.3W/m2mm×的鋁復(fù)合管，導(dǎo)熱系數(shù)為45W/(m·K)，包一厚30mm的石后，又包一層厚的軟。石和木導(dǎo)系分為和。試求（1知管內(nèi)度-℃外溫為℃米管冷損為多？（2將兩層保溫材料互換后石側(cè)仍℃則此時(shí)每米長(zhǎng)的冷損失為多少解：設(shè)復(fù)合管、石棉軟木的對(duì)數(shù)平均半分別為rr、r。由題有（）＝3.73×4＋0.735K·m/W＋1.613K·m/W＝2.348K·m/W（）＝4/W2.758K·m/W＋0.430K·m/W＝/W磚溫為1材為m3m1磚溫為1材為m3m1pp21m221mmhhmphhm4.5某加熱為一厚度為的，襯為250mm的磚外一層厚為的溫材料，耐火磚、鋼板和保溫料的導(dǎo)熱系數(shù)分別為W/m·K、（和0.10W/（m·K的允許工溫為400℃外界大氣度為35℃，大氣一側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為W/（2·K內(nèi)熱體度為℃，內(nèi)側(cè)對(duì)流傳系數(shù)為（2·K通計(jì)算定體計(jì)否理若理提改措并明理?xiàng)l：管徑）解設(shè)由耐火保外別和A，耐火磚、鋼筒和保溫?cái)?shù)別A、A。內(nèi)為條件下，由題：（因鋼內(nèi)溫較，以應(yīng)以側(cè)度超℃理）有效徑R=2.0m帶已知條件，解得＝463.5℃計(jì)算結(jié)表明該設(shè)計(jì)不理進(jìn)措：提高鋼板的工作溫度，選用耐熱鋼板；增耐火磚厚度，或改用導(dǎo)熱系數(shù)更小的耐火磚。用徑為，將空從℃熱℃，空氣流量為250kg/h外側(cè)℃的水加未化)求需的長(zhǎng)。解以平均溫度℃空氣的物性常數(shù)得λ0.0287W/＝1.99×10

，c＝1.005kJ/（kg·K＝題意得＝Q/A＝112.62m/sReduμ＝112.62×（105）105所以動(dòng)為流。Pr/λ（1.99×α0.023·Re0.8Pr0.4

5

）＝＝（m2·K）ΔT＝110K，ΔT＝ΔT＝T－T）（T/T）＝110K－20K）（）＝由熱守恒可απdLT＝qTLT/αdT）＝（）［（m·K）π·0.027m·52.79K］＝4.44m在熱器中用冷冷卻煤油。水在直徑為的鋼管流，水對(duì)流傳熱pcphhpcphh21mmhhmmhh21系為3490（2·K油的對(duì)為W/（2·K熱器使用一段時(shí)間后，管兩側(cè)均產(chǎn)生污垢?jìng)?cè)水側(cè)垢熱分別為0.0001762和0.00026m2·K/W，管壁導(dǎo)熱數(shù)為W/m·K求基于外面的傳系；產(chǎn)污垢后熱阻增加的百分?jǐn)?shù)。解）將鋼管視為薄管壁則有＝338.9W/（·K）（2）污增熱分為4.10在管換熱器中用冷水將100℃的熱冷卻到℃，熱水的質(zhì)量流量為。冷水在直徑為的內(nèi)動(dòng)溫度從20℃升至30℃知于外面總傳系數(shù)為2320W/（m·K略熱損失且近認(rèn)為冷水和熱水的比熱相等均為（kg·K）試求冷卻水；兩流體分別為并流和逆流的管，加以比。解）熱守恒得qΔT＝qcΔTq＝3500kg/h×50/10℃＝（）并流有ΔT＝，20K由量守恒可＝qcΔT即ΔTqΔT逆流有ΔT＝，30K21mm12121由21mm12121由12111210121221由同上得比較得流所需的管路，故逆流得傳熱效較高。列管熱由根、長(zhǎng)為1.2m的鋼管組成，擬用冷水將量流量為350kg/h的飽和水蒸氣冷凝為飽和液體要求冷水的進(jìn)溫別為和℃已知基于管外表面總傳熱數(shù)為W/計(jì)該換熱器否足求。：熱恰好滿足求冷得到液體度為100。飽和水蒸氣的潛熱＝2258.4kJ/kgΔT＝，ΔT65K由熱守恒可得＝qL即列管式熱器的換熱面為＝19×19mm×＝＜4.21m故不足要求。4.12星向外輻射量的最大單色輻射波長(zhǎng)為μm。若將火看作一個(gè)黑，求火星溫為少解由T3得若將一外徑、長(zhǎng)、外表溫度為227℃鋼放于很大的，磚墻為℃截為0.3m的磚內(nèi)，磚壁溫度為℃。試求此的輻射熱損失管子的輻失可不計(jì)補(bǔ)充：鋼磚槽黑度分別為0.8和0.93解）QCφ（T－T）/1004題＝，CεCε＝0.8Q＝εC（T－T）4＝5.67W/（2·K4×3m×0.07m×（4－

）/100＝1.63×10（2）QCφAT－T題＝

4/10041－21－111－21－112111112222222222C＝/[1/＋1/－1）]Q＝/[1/A1/－1）]（T－T）/1004＝5.67W/·K（3×0.07×1/0.930.07m×（4－3004）/1004＝1.42×104.14一個(gè)水加器的表面溫度為℃，表積為房間面溫為℃將看成一個(gè)黑體，求因輻射而引起能量損。解：由，應(yīng)滿足以下式且＝；AAC＝Cε－－又2m2ε所以有8.1在℃，常壓條，收水吸氣-混氣的，知?dú)?液相式為中摩分為出合SO摩爾分為0.002，出中每100g含0.356g，試分別計(jì)算塔頂和塔底處的傳推動(dòng)力用

表示。解塔出SO摩爾分?jǐn)?shù)為收液摩爾分?jǐn)?shù)為所以與出塔氣相平衡的吸收液摩爾分?jǐn)?shù)為與入塔收液平衡的氣摩爾分?jǐn)?shù)為所忽吸收液中溶解的則摩爾濃度可計(jì)算為（2）底入塔SO的爾分為塔吸收液中SO的爾數(shù)為所以與入塔氣相平衡的吸收液摩爾分?jǐn)?shù)為與出塔收液平衡的氣摩爾分?jǐn)?shù)為所2面相壓液，22面相壓液，28.2吸收某成為為平衡關(guān)系為如果相的傳質(zhì)系數(shù)別為

kmol/(m2

，

kmol/(m

試求該面上質(zhì)推動(dòng)力、總力、液相的阻力和質(zhì)速。解與相成平衡的相爾數(shù)為所以，以氣相摩分?jǐn)?shù)差表示的總質(zhì)推動(dòng)力為同，與液相組成平衡的氣相摩爾分?jǐn)?shù)差為所以，以液相摩分?jǐn)?shù)差表示的總質(zhì)推動(dòng)力為以相摩爾分?jǐn)?shù)差為推動(dòng)力的總傳質(zhì)系數(shù)為以相摩爾分?jǐn)?shù)差為推動(dòng)力的總傳質(zhì)系數(shù)為傳質(zhì)率以液摩分差推力總傳系分傳阻力傳質(zhì)力其中相質(zhì)力為占阻力的66.7%氣膜質(zhì)阻力為占阻力的33.3%吸收吸廢中的，件常壓相數(shù)為某一截上氣分4.1kPa，濃為，系數(shù)為kmol/(m2·h·kPa)傳質(zhì)系數(shù)為水的度。試求：截上氣液相界面上的濃度和分壓系數(shù)、動(dòng)力和率。）氣液相界面上的壓力為為忽的溶解吸液的爾濃為解度數(shù)在相面上氣兩相平衡，以又因?yàn)閼B(tài)傳質(zhì)過程，液兩相傳質(zhì)速率相，所以所以由以上個(gè)方程，可以得（2總氣相數(shù)總液傳質(zhì)系數(shù)與溶液平衡的相平衡分壓為所以用壓差表示的總質(zhì)推動(dòng)力為與氣組成衡溶液平衡濃為用度差表示的傳質(zhì)推動(dòng)力為傳質(zhì)率或者101.3kPa操作壓力，在某吸截面上含氨摩分?jǐn)?shù)體與度為1kmol/m

的溶發(fā)生收程，已知?dú)鈧髻|(zhì)系為

2

·s·kPa)，膜傳分系為

操作件的溶度系數(shù)為·kPa)試：界上相組成；以分差和爾度差表示的傳質(zhì)動(dòng)、總傳質(zhì)系和傳速；（3）分傳阻力判斷否適采化學(xué)收，果采酸液吸，傳速率提高多少假設(shè)發(fā)生瞬時(shí)可逆反應(yīng)。解）因相界面上，液平衡，所以氣相氨的壓為穩(wěn)態(tài)傳質(zhì)條件下氣液兩相傳質(zhì)速相等，所以根據(jù)上兩個(gè)方程，求得（2氣相組的溶液度為用度差表示的傳質(zhì)推動(dòng)力為與溶液平衡的相平衡分壓為所以用壓差表示的總質(zhì)推動(dòng)力為總氣傳質(zhì)系數(shù)總液傳質(zhì)系數(shù)傳質(zhì)率（3）相質(zhì)為行阻析傳質(zhì)力其中膜質(zhì)力為占阻力的95.6%液膜質(zhì)阻力為占阻力的4.4%所這個(gè)過程是氣膜控制的傳質(zhì)過程，不適合采用化學(xué)吸收法。如果采酸液吸收氨氣且假設(shè)發(fā)生瞬時(shí)不可逆反應(yīng)則以忽略液膜傳質(zhì)力只考慮氣膜傳質(zhì)阻力，則，僅系數(shù)高了，如果傳質(zhì)推力不變?cè)拏髻|(zhì)速也能提高4.6%當(dāng)采溶收會(huì)提高質(zhì)推力是傳質(zhì)推動(dòng)提高的幅度很有限此總的來說在氣膜控制的吸收過程中采用化學(xué)吸是不合適的。8.5利用吸分兩組分體合物，作壓為310kPa，氣、液相分傳系數(shù)分別常22常22為為（p*的位為kPa算：

符亨利定律，關(guān)系總質(zhì)系數(shù)；質(zhì)的力；根傳質(zhì)阻力分析斷否合采取學(xué)收果發(fā)瞬時(shí)可逆化學(xué)反，傳質(zhì)速會(huì)提高多少倍？解）相平衡系所以，以液相摩分?jǐn)?shù)差為推動(dòng)力總傳質(zhì)系數(shù)以相摩爾分?jǐn)?shù)差為推動(dòng)力的總傳質(zhì)系數(shù)（2爾分?jǐn)?shù)差為推動(dòng)力為其中膜質(zhì)力，總質(zhì)阻的氣膜質(zhì)阻力傳力所整個(gè)傳質(zhì)過程為液膜控制的傳質(zhì)過程（3）因傳過程液膜制，以合采化學(xué)收。題條件在化吸收過程假發(fā)的是快速不可逆化學(xué)反應(yīng)并且假設(shè)擴(kuò)散速率足夠快在相界面可全反應(yīng)，在這種情下，可等同于忽液膜阻的物理吸過程，此時(shí)與原相比大已知℃，CO在水亨數(shù)-5kPa，并已知以下兩反應(yīng)平衡常若衡狀態(tài)下氣相中CO壓10kPa，水中溶解的度（在水中的一級(jí)離解常數(shù)為

際包含上述個(gè)應(yīng)平衡，先相忽2先相忽2）解首液濃度亨利律略CO的溶吸的濃為所以所水中溶解的CO總為在吸收塔b中清水收種氣態(tài)污染，氣-液相平符合亨利定律。如下圖示采不同流試性地繪出各個(gè)流程相的操作線和平線位置并在上出程中各個(gè)濃符的置。X

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