現(xiàn)澆梁支架工程專項(xiàng)安全施工方案

/書目TOC\o"1-4"\h\z\u一、總體說明 11.1編制依據(jù) 11.2編制原則 11.3.工程概況 1二、地基處理及排水 2三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計 23.1支架布置 23.2支架驗(yàn)算 3荷載計算 3結(jié)構(gòu)檢算 6扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算 6滿堂支架整體抗傾覆驗(yàn)算 13箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算 14支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算 15底模板驗(yàn)算 18側(cè)模驗(yàn)算 19立桿底座和地基承載力驗(yàn)算 193.3門架體系驗(yàn)算 22門架布置 22荷載分析 22荷載計算 22門架驗(yàn)算 22地基承載力驗(yàn)算 25四、腳手架施工 254.1碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程 264.1碗扣式腳手架的搭設(shè)要求 264.3支架底模拆除 264.4支架施工平安保證措施 27五、模板施工 28六、質(zhì)量保證措施 28七、平安及文明施工措施 297.1平安施工保證體系 297.2平安文明措施 30八、成品愛惜 30現(xiàn)澆梁模板支架工程專項(xiàng)平安施工方案一、總體說明1.1編制依據(jù)⑴長春市XXXXXX施工圖設(shè)計文件及施工圖匯審資料。⑵國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。⑶我單位施工類似工程項(xiàng)目的實(shí)力和技術(shù)實(shí)力水平。⑷參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》、《混凝土工程模板和支架技術(shù)》、《公路橋涵施工計算手冊》。1.2編制原則⑴堅(jiān)持平安第一、預(yù)防為主的原則在總結(jié)、吸取多年支架施工閱歷教訓(xùn)的基礎(chǔ)上，結(jié)合本項(xiàng)目現(xiàn)澆梁支架工程特點(diǎn)，，驗(yàn)算并制定出切實(shí)可行的施工平安措施和搭設(shè)方案，保證現(xiàn)澆梁模板支架強(qiáng)度、穩(wěn)定性。⑵堅(jiān)持合理利用資源，成本有效限制的原則結(jié)合本工程特點(diǎn)，制定平安、可行的現(xiàn)澆梁支架方案，實(shí)現(xiàn)資源優(yōu)化；節(jié)能降耗，實(shí)現(xiàn)低投入、削減周轉(zhuǎn)材料的奢侈。1.3.工程概況長春市XXXXXX互通立交主線橋梁，上行線橋梁共27跨8聯(lián)，下行線橋梁共27跨9聯(lián)，橋梁平面位于直線上，立面位于豎曲線上，橋跨總長度：846.835m,全橋除N20-N23號墩之間接受預(yù)應(yīng)力砼下承式單箱雙室斜腹板拱型連續(xù)箱梁外，其余15聯(lián)均接受同尺寸單箱雙室斜腹板等截面連續(xù)箱梁，拱型連續(xù)箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.096-7.634m，梁高：2-3.2m，頂板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及兩側(cè)腹板厚度：50-80cm，箱梁懸臂長2m，懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延長至梁底板；等截面箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.85m，梁高：1.7m，頂板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及兩側(cè)腹板厚度：50-70cm，箱梁懸臂長2m，懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延長至梁底板?？鐏喬┐蠼痔幗邮荛T架施工，其余聯(lián)接受滿堂支架法施工二、地基處理及排水依據(jù)設(shè)計圖紙要求，原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)可干脆作為支架基礎(chǔ)，承載實(shí)力滿足要求，地基處理主要集中在承臺回填處、綠化帶拆除部分及管線排遷后基坑，實(shí)行底部全部回填粒料處理，18T壓路機(jī)碾壓，對碾壓不到部分接受小型手扶式夯實(shí)機(jī)壓實(shí)，然后鋪設(shè)40cm厚山皮石再次碾壓，頂面澆筑20cm厚C15砼作為支架基礎(chǔ)，承載實(shí)力可滿足施工要求。借助原衛(wèi)星路路面排水系統(tǒng)，可滿足地基排水要求達(dá)到地基無積水浸泡的要求，如遇突發(fā)情局部低洼處產(chǎn)生積水，接受安設(shè)水泵的防水進(jìn)行抽水。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計3.1支架布置接受滿布WDJ碗扣型支架為模板支撐體系，運(yùn)用和立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)10×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，間距依據(jù)0.25m（凈間距0.15m），模板接受厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，邊角接受4cm厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，縱向沿支架外側(cè)設(shè)置通長剪刀撐1道，橫橋向剪刀撐每2.4m（橋墩處）、2.7m和縱向外側(cè)及腹板底設(shè)置45度剪力桿以提高整體穩(wěn)定性，在承臺和支架土基相接順橋向每腹板處設(shè)置3道剪刀撐。主橋現(xiàn)澆梁支架立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：⑴等截面現(xiàn)澆梁接受立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中梁底面范圍內(nèi)接受60cm×90cm×120cm，翼緣板弧形部位接受90cm×90cm×120cm和60cm×90cm×120cm搭配運(yùn)用，弧形部位和平底部位支架接受鋼管扣件連接，其他范圍墩旁兩側(cè)各5.0m范圍內(nèi)的支架接受60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各5m之外的其余范圍內(nèi)的支架接受60cm×90cm×120cm的布置形式。⑵變截面現(xiàn)澆接受立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×60cm，立桿頂托上縱向設(shè)15×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，間距依據(jù)0.25m（凈間距0.15m），模板接受厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其他依據(jù)等截面箱形連續(xù)梁支架的要求進(jìn)行布置。具體布置形式見下圖：3.2支架驗(yàn)算本計算書分別以主橋現(xiàn)澆梁4*30m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）和35m+50m+35m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）為例，主要取不同支架布置形式下個處最不利截面對荷載進(jìn)行計算及對其支架體系進(jìn)行檢算。荷載計算1、荷載分析依據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q1——箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。⑵q2——箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝1.0kPa（偏于平安）。⑶q3——施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。⑷q4——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。⑸q5——新澆混凝土對側(cè)模的壓力。⑹q6——傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。⑺q7——支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×60cm×60cm3.3860cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.212、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺側(cè)模計算⑸＋⑹⑸3、荷載計算⑴箱梁自重——q1計算依據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取現(xiàn)澆梁4*30m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁1－1截面（標(biāo)準(zhǔn)跨墩中5m范圍等截面）、主橋2－2截面（標(biāo)準(zhǔn)跨等截面跨中范圍）、主橋3－3截面（35m+50m+35m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁邊跨）等三個代表截面進(jìn)行箱梁自重計算，并對三個代表截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先分別進(jìn)行自重計算。等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖①1-1橫斷面如圖：則：q1＝=＝取1.2的平安系數(shù)，則q1＝29.04×1.2＝34.85kPa注：B——箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均原委寬范圍內(nèi)計算偏于平安。②2-2橫斷面如圖：則：q1＝=＝取1.2的平安系數(shù)，則q1＝26.49×1.2＝31.79kPa注：B——箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均原委寬范圍內(nèi)計算偏于平安。③3-3橫斷面如圖：則：q1＝=＝取1.2的平安系數(shù)，則q1＝57.402×1.2＝68.88kPa注：B——箱梁底寬，取6.772m，將箱梁全部重量平均原委寬范圍內(nèi)計算偏于平安。⑵新澆混凝土對側(cè)模的壓力——q5計算因現(xiàn)澆箱梁實(shí)行水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度限制，砼入模溫度T=25℃限制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng)V/T=1.2/25=0.048＞0.035h=1.53+3.8V/t=1.71mq5=結(jié)構(gòu)檢算.1碗扣式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式鋼管腳手架和支撐和扣件式鋼管腳手架和支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束實(shí)力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載實(shí)力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按φ48×3.5mm鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也適用于WDJ多功能碗扣架（偏于平安）。⑴1－1截面處在主橋墩旁兩側(cè)各5m范圍部位，鋼管扣件式支架體系接受60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：步距1.2步距1.2步距1.2步距1.2①立桿強(qiáng)度驗(yàn)算依據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝35kN（參見公路橋涵施工手冊中表13－5）。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時）NG1K—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力ΣNQK—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×34.85=12.55KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（12.55+0.36）+0.85×1.4×2.296=18.22KN＜［N］＝35kN，強(qiáng)度滿足要求。②立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》表得。A—φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，依據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15.9㎜。長細(xì)比λ＝l0/i計算長度：l0=kμh=1.2m上式中k——計算長度附加系數(shù)，其值取1。μ——考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，μ取1h——立桿步距，h＝1.2m。于是，λ＝l0/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》查附錄A0.6得Φ＝0.744。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風(fēng)壓高度變更系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表得uz=1.38us—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表第36項(xiàng)得：us=1.2w0—基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立桿縱距0.6m；h—步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)規(guī)范〉〉附表B得W=5.26則N/ΦA(chǔ)+MW/W＝18.22*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.26*103）＝68.141KN/mm2≤f＝205N/mm2計算結(jié)果說明支架是平平穩(wěn)定的。⑵2－2橫截面處主橋跨中范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系接受60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：①立桿強(qiáng)度驗(yàn)算依據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN（參見公路橋涵施工手冊中表13－5）。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時）NG1K—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力ΣNQK—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×31.79=17.167KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KNΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.81KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（17.167+0.54）+0.85×1.4×2.81=24.589KN＜［N］＝30KN，強(qiáng)度滿足要求②立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》表得。A—φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，依據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。長細(xì)比λ＝l0/i。計算長度：l0=kμh=1.2m上式中k——計算長度附加系數(shù)，其值取1。μ——考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，μ取1h——立桿步距，h＝1.2m。于是，λ＝l0/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》查附錄得Φ＝0.744。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風(fēng)壓高度變更系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表得uz=1.38us—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表第36項(xiàng)得：us=1.2w0—基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立桿縱距0.9m；h—橫桿步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)規(guī)范〉〉附表B得W=5.26則，N/ΦA(chǔ)+MW/W＝24.589*103/（0.744*489）+0.143*106/（5.26*103）＝94.77N/mm2≤f＝205N/mm2⑶3－3截面處在主橋變截面梁橋跨范圍內(nèi)，碗扣件式支架體系均接受60×60×60cm的布置結(jié)構(gòu)如圖：步距0.6步距0.6步距0.6步距0.6①立桿強(qiáng)度驗(yàn)算依據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝40kN（參見公路橋涵施工手冊中表13－5）。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時）NG1K—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力ΣNQK—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×68.88=24.80KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（24.8+0.36）+0.85×1.4×2.296=32.92KN＜［N］＝40kN，強(qiáng)度滿足要求。②立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA(chǔ)+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時），同前計算所得；f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》表得。A—φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，依據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15.9㎜。長細(xì)比λ＝l0/i計算長度：l0=kμh=0.6m上式中k——計算長度附加系數(shù)，其值取1。μ——考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，μ取1h——立桿步距，h＝0.6m。于是，λ＝l0/i＝38，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》查附錄A0.6得Φ＝0.893。MW—計算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風(fēng)壓高度變更系數(shù)，參考〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表得uz=1.38us—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉表第36項(xiàng)得：us=1.2w0—基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立桿縱距0.6m；h—步距0.6m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.006MPaW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架平安技術(shù)規(guī)范〉〉附表B得W=5.26則N/ΦA(chǔ)+MW/W＝32.92*103/（0.893*489）+0.006*106/（5.26*103）＝76.53KN/mm2≤f＝205N/mm2計算結(jié)果說明支架是平平穩(wěn)定的。.2滿堂支架整體抗傾覆驗(yàn)算依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊》第要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y*Ni/ΣMw接受主橋中跨30m驗(yàn)算支架抗傾覆實(shí)力：主橋梁底寬度7.85m，長30m接受60×90×120cm跨中支架來驗(yàn)算全橋：支架橫向13排；支架縱向34排；高度5m；頂托TC60共須要13*34=442個；立桿須要442*5=2210m;橫桿須要33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m；故：鋼管總重4734*3.84=18.179t;頂托TC60總重為：442*7.2=3.182t；故Ni=（18.179+3.182）*9.8=209.34KN；穩(wěn)定力矩=y*Ni=3.9*209.34=816.43KN.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2跨中80m共受力為：q=0.927*5*30=139.05KN；傾覆力矩=q*2.5=139.05*2.5=347.6KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=816.43/347.6=2.35>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。.3箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向均接受10×10cm方木，方木橫橋向跨度無論在等截面箱梁或不等截面箱梁中間距均依據(jù)L＝60cm設(shè)計，因此只對跨距L＝60cm下，最不利荷載下（主橋3－3截面）進(jìn)行受力計算,如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于平安），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計算，實(shí)際施工時如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可運(yùn)用。60cm60cm⑴主橋3－3截面（變截面箱梁全跨范圍）按主橋變截面全跨范圍內(nèi)進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm間距B=25cm進(jìn)行驗(yàn)算。①每根方木抗彎承載力驗(yàn)算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/mMmax＝(1/8)qL2=(1/8)×18.60×0.62＝0.84kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=167cm3則注：0.9為方木的不勻整折減系數(shù)。按最不利荷載（主橋3－3截面）進(jìn)行驗(yàn)算10×10cm方木滿足受力要求，所以全橋范圍內(nèi)方木間距d取0.25m可滿足要求。②每根方木撓度驗(yàn)算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：(撓度滿足要求)③每根方木抗剪承載力驗(yàn)算符合要求。.4支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向等截面箱梁接受10×15cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L＝90cm（橫向間隔l＝60cm布置）進(jìn)行驗(yàn)算，在墩頂墩旁兩側(cè)5.0m范圍內(nèi)部位按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm布置）進(jìn)行驗(yàn)算；變截面箱梁全跨范圍內(nèi)接受10×15cm方木順橋向均按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm布置）進(jìn)行驗(yàn)算。橫橋向方木順橋向布置間距在主橋全跨范圍內(nèi)均按0.25m（中對中間距）布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于平安）。圖一圖一⑴主橋等截面箱梁邊跨截面1－1截面（受力按圖一進(jìn)行驗(yàn)算)①方木抗彎承載力驗(yàn)算p=lq＝0.25l(q1+q2+q3+q4)＝0.25×0.6×(34.85+1.0+2.5+2)=6.053kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×6.053=2.119kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3δ=Mmax/W=2.119/(3.75×10-4)=5.65MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不勻整折減系數(shù)。②方木抗剪承載力驗(yàn)算符合要求。③方木撓度驗(yàn)算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4則方木最大撓度：fmax==0.54×10--4=0.054mm＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm故，撓度滿足要求⑵主橋等截面箱梁跨中截面2－2截面（受力按圖二進(jìn)行驗(yàn)算)圖二圖二①方木抗彎承載力驗(yàn)算p=lq＝0.25l(q1+q2+q3+q4)＝0.25×0.9×(34.85+1.0+2.5+2)=9.081kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×9.081=3.178kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3δ=Mmax/W=3.178/(3.75×10-4)=8.475MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不勻整折減系數(shù)。②方木抗剪承載力驗(yàn)算符合要求。③方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4則方木最大撓度：fmax==3.643×10--4=0.36mm＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025mm⑵主橋變截面箱梁邊跨截面3－3截面（受力圖三)圖三圖三⑴主橋變截面箱梁邊跨截面3－3截面（受力按圖三進(jìn)行驗(yàn)算)①方木抗彎計算p=lq＝0.25l(q1+q2+q3+q4)＝0.25×0.6×(68.88+1.0+2.5+2)=11.157kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×11.157=3.905kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3δ=Mmax/W=3.905/(5.625×10-4)=6.942MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不勻整折減系數(shù)。②方木抗剪計算符合要求。③每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=2.81×10-5m4則方木最大撓度：fmax==2×10--4=0.2mm＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm故，撓度滿足要求.5底模板驗(yàn)算2525尺寸單位：cmq(kN/m)底模驗(yàn)算簡圖底模及支撐系統(tǒng)簡圖10×10cm橫橋向方木q(kN/m)竹膠板箱梁底模接受竹膠板，鋪設(shè)在主橋范圍2525尺寸單位：cmq(kN/m)底模驗(yàn)算簡圖底模及支撐系統(tǒng)簡圖10×10cm橫橋向方木q(kN/m)竹膠板通過前面計算，截面處橫橋向方木布置間距0.25m時最不利位置3－3截面，荷載最大則有：q=(q1+q2+q3+q4)l=(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/m則：Mmax=接受模板容許彎應(yīng)力[w]=6Mpa。模板須要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，依據(jù)W、b得h為：h=因此模板接受1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。.6側(cè)模驗(yàn)算依據(jù)前面計算，分別按10×10cm方木以25cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位3－3截面進(jìn)行模板計算，則有：10×10cm方木以間距25cm布置q=(q4+q5)l=(4.0+53.35)×0.25=14.338kN/m則：Mmax=模板須要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，依據(jù)W、b得h為：h=依據(jù)計算梁底模、側(cè)模接受的竹膠板計算厚度均在12mm以下，因此模板接受1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板滿足要求。.7立桿底座和地基承載力驗(yàn)算⑴立桿承受荷載計算主橋1－1截面處：在主橋墩旁兩側(cè)各5m范圍部位，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584kN主橋2－2截面處：主橋跨中范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.9×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377kN主橋3－3截面處：主橋全跨范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.994kN25cm40cm25cm40cm⑵立桿底托驗(yàn)算立桿底托驗(yàn)算：N≤Rd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為主橋3－3橫截面處間距60×60cm布置的立桿，即：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+2.94)=27.994kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取Rd=40KN;得：27.994KN＜40KN立桿底托符合要求。⑶立桿地基承載力驗(yàn)算依據(jù)設(shè)計圖紙要求，衛(wèi)星路主線接受原路面結(jié)構(gòu)作為基礎(chǔ)，中心分隔帶及承臺基坑處需換填處理壓實(shí)處理，接受重型壓路機(jī)碾壓密實(shí)(壓實(shí)度≥90%)，達(dá)到要求后，再填筑40cm的40cm厚山皮石，分層填筑，分層碾壓，使壓實(shí)度達(dá)到94％以上后，澆筑25cmC20砼硬化處理，依據(jù)施工閱歷承載力可達(dá)200KPa。（參考《建筑施工計算手冊》。立桿地基承載力驗(yàn)算：≤K·k式中：N——為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad——為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；依據(jù)最不利荷載考慮（主橋變截面箱梁3－3橫截面處立桿軸力），立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在25cm加筋砼層上，依據(jù)力傳遞面積計算：K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0依據(jù)最不利荷載考慮：=≤K·[k]=1.0×200KPa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)在主橋跨中范圍部位，依據(jù)間距60×60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:F＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝1.0×1.0×(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76kN則，F(xiàn)＝77.76kpa＜[k]=1.0×200Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。.8支架變形計算支架變形量值F的計算F＝f1＋f2＋f3＋f4⑴主橋3－3截面處①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為27.994KN，φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積為489mm2。于是f1=б*L/Eб＝27.994/489×103＝57.25N/mm2，則f1＝57.25×5/（2.06×105）＝1.32mm。②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮δ1和方木對方木壓縮δ2兩部分，分別取閱歷值為2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。③f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時接受山皮石壓實(shí)、混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為2mm（施工時以實(shí)測為準(zhǔn)）。④f4為地基的彈性變形地基的彈性變形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ為地基所受荷載，EP為處理后地基土的壓縮模量6.2取設(shè)計參數(shù)建議值。f4＝σ/EP＝57.25/6.2＝9.2mm。故支架變形量值F為F＝f1＋f2＋f3＋f4=1.32+5+2+9.2=17.5㎜3.3門架體系驗(yàn)算門架布置門架接受C20鋼筋砼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸0.9*1m,立柱接受Φ325*10mm鋼管，間距L1=3m,鋼管立柱上方支配梁接受I32C工字鋼，主梁接受I45C工字鋼，間距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的間距0.25m鋪設(shè)10*10cm方木。荷載分析依據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q1——箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。⑵q2——箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝1.0kPa（偏于平安）。⑶q3——施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。⑷q4——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。荷載計算⑴箱梁自重——q1計算依據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取門架最不利位置荷載主橋1－1截面分別進(jìn)行自重計算。依據(jù)橫斷面圖，則：q1＝=＝取1.2的平安系數(shù)，則q1＝29.04×1.2＝34.85kPa注：B——箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均原委寬范圍內(nèi)計算偏于平安。門架驗(yàn)算1、梁底、梁側(cè)模板及方木驗(yàn)算梁底、梁側(cè)模板、方木布置形式和滿堂紅支架法布置形式相同，其強(qiáng)度及撓度經(jīng)前面計算滿足要求。驗(yàn)算過程詳見.3及3.2.2.5方木、模板驗(yàn)算。2、I45C主梁驗(yàn)算門架主梁接受I45C工字鋼，間距L2=0.6m，門架搭設(shè)跨度L=8m,如下圖將I45C工字鋼簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于平安），I45C工字鋼的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照圖中參數(shù)進(jìn)行計算。⑴工字鋼強(qiáng)度驗(yàn)算驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于平安）。 88m①工字鋼抗彎承載力計算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(34.85+1.0+2.5+2)×0.6=24.21kN/mM1＝(1/8)qL2=(1/8)×24.21×82＝193.68kN·m支點(diǎn)處最大剪力設(shè)計值：V1=查《橋涵計算手冊》得I45c:Wx=1567.9cm3=0.001568m3I45c自重為0.95KN/m(查橋涵手冊)I45c自重產(chǎn)生彎距為：M2=總彎距Mmax=193.68+7.6=201.28KN·m注：0.9為平安提高系數(shù)。②工字鋼抗剪承載力計算支點(diǎn)處剪力為：Qx=V1+0.94×4=100.6KN為腹板板厚度=18mmmax=Mpa<85Mpa經(jīng)計算，I45c工字鋼間距依據(jù)0.6m布置滿足要求，③工字鋼跨中撓度驗(yàn)算：I45c單位長度上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q=24.21+0.94=25.15KN/mI45c剛度滿足要求。3、I32c主梁驗(yàn)算驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于平安）。①工字鋼抗彎承載力計算p=Qx=V1+0.94×4=100.6KNMmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.9)×100.6=120.72kN·m查《橋涵計算手冊》得I32c:Wx=760.8cm3=0.000761m3δmax=Mmax/Wx=120.72/(7.61×10-4)=158.6MPa＜0.9［δw］＝130.5MPa（符合要求）注：0.9為平安提高系數(shù)。②工字鋼抗剪承載力計算支點(diǎn)處剪力為:為腹板板厚度=15mmmax=Mpa<85Mpa（符合要求）③工字鋼撓度計算查《橋涵計算手冊》得I32c:Ix=12173cm4=0.00012173m4則方木最大撓度：fmax==1mm＜3/400=8mm故，撓度滿足要求4、鋼管立柱驗(yàn)算門架搭設(shè)立柱接受Φ325*10mm鋼管，間距3m,高度H=4m,由于基礎(chǔ)接受混凝土條型基礎(chǔ)，鋼管柱間接受槽鋼連接，依據(jù)軸線受壓構(gòu)件進(jìn)行驗(yàn)算偏于平安。①鋼管柱強(qiáng)度計算N==[(q1+q2+q3+q4)37.85+0.9458+0.636]0.5=495.8KN=3.14[]=0.009891m2注：0.9為平安提高系數(shù)。故，鋼管柱強(qiáng)度滿足要求②鋼管柱穩(wěn)定性計算長細(xì)比λ：＝L/i=2.6/0.028=93，縱向彎曲系數(shù)：i=0.028mL=0.65H=2.6m(依據(jù)鋼管柱兩端固接計算)==3.140.1632=0.083m2注：0.9為平安提高系數(shù)。故，鋼管柱穩(wěn)定性滿足要求地基承載力驗(yàn)算地基基礎(chǔ)位于原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)層，依據(jù)設(shè)計圖紙地基承載力滿足施工要求，不須要進(jìn)行處理及驗(yàn)算。四、腳手架施工4.1碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程直立桿并同時安可調(diào)底座→搭設(shè)水平桿→搭設(shè)剪刀撐→安放頂托。4.1碗扣式腳手架的搭設(shè)要求⑴腳手架協(xié)作施工進(jìn)度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不宜大于一步架。⑵立桿的排距和間距按計算確定。⑶底部立桿接受不同長度的鋼管，立桿的聯(lián)接必需交織布置，相鄰立桿的聯(lián)接不應(yīng)在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于50mm，并不得在同一步內(nèi)。⑷大橫桿應(yīng)水平設(shè)置，鋼管長度不應(yīng)小于3跨，接頭宜接受對接扣件連接，內(nèi)外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應(yīng)在同步同跨內(nèi)，上下兩個相鄰接頭應(yīng)錯開一跨，其錯開的水平距離不應(yīng)小于500mm。水平管接受搭接時，其搭接長度不小于1m，不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，其固定間距不應(yīng)少于400mm，相鄰扣件中心至桿端的距離不應(yīng)小于150mm。⑸立桿底部安裝可調(diào)絲桿，保證平桿能夠順當(dāng)安裝，每根立桿的底座向上200mm處，必需設(shè)置縱橫向掃地桿，用直角扣件和立桿固定，立桿頂部也安裝貝雷托板，保證模板頂面平整，托板上架設(shè)150×000mm方木，方木要掛線檢測是否滿足設(shè)計標(biāo)高的要求，調(diào)平后即可鋪設(shè)底模。⑹依據(jù)設(shè)計圖紙要求設(shè)置剪刀撐，每副剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應(yīng)超過7根，和縱向水平桿呈45～60°角，最下部的斜桿和立桿的連接點(diǎn)距地面的高度限制在30㎝內(nèi)。剪刀撐的桿件連接接受搭接，其搭接長度≥100㎝，并用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離≥10㎝。4.3支架底模拆除應(yīng)工期須要，現(xiàn)場將模板及腳手架一次性全部投入，腳手架拆除程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。不準(zhǔn)分立面拆架或在上下兩步同時進(jìn)行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最終兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。⑴拆除腳手架前的準(zhǔn)備工作：全面檢查腳手架，重點(diǎn)檢查扣件連接固定、支撐體系等是否符合平安要求；進(jìn)行技術(shù)交底；依據(jù)拆除現(xiàn)場的狀況，設(shè)圍欄或警戒標(biāo)記，并有專人看管；清除腳手架中留存的材料、電線等雜物。⑵拆除架子的工作地區(qū)，嚴(yán)禁非操作人員進(jìn)入。⑶拆架前，應(yīng)有現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)手續(xù)，拆架子時必需有專人指揮，做到上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)。⑷拆除依次應(yīng)是后搭設(shè)的部件先拆，先搭設(shè)的部件后拆，嚴(yán)禁接受推倒或拉倒的拆除做法。⑸固定件應(yīng)隨腳手架逐層拆除，當(dāng)拆除至最終一節(jié)立桿時，應(yīng)先搭設(shè)臨時支撐加固后，方可拆固定件和支撐件。⑹拆除的腳手架部件嚴(yán)禁從空中拋擲，并剛好運(yùn)至地面。⑺運(yùn)至地面的腳手架部件，應(yīng)剛好清理、保養(yǎng)。依據(jù)須要涂刷防銹油漆，并按品種、規(guī)格入庫堆放。4.4支架施工平安保證措施⑴遵守國家有關(guān)支架施工的若干規(guī)定和現(xiàn)行規(guī)范要求。⑵搭設(shè)材料選用必需符合技術(shù)規(guī)范的要求，嚴(yán)禁運(yùn)用有裂縫、不合格的鋼管和扣件搭設(shè)。⑶立桿接桿，扶手接長應(yīng)用對接扣件，不宜接受旋轉(zhuǎn)扣件，剪刀撐的縱向接長應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件，不宜接受對接扣件。⑷安裝扣件時，全部扣件開口必需向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成傷亡事故。⑸立桿須墊木板，不得起伏不平和軟硬不一的地面上搭設(shè)支架，避開架子整體或局部沉降。⑹嚴(yán)格依據(jù)規(guī)定的尺寸進(jìn)行搭設(shè)，限制好立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保接點(diǎn)綁好、擰緊或插掛好。⑺腳手板必需滿鋪，鋪平和鋪穩(wěn)，不得有探頭板。⑻搭設(shè)過程中要剛好設(shè)置斜撐桿，剪刀撐，避開支架在搭設(shè)過程中發(fā)生傾斜和傾倒。⑼作業(yè)層臨空側(cè)設(shè)擋板或密目平安網(wǎng)，設(shè)置水平兜網(wǎng)。⑽懸空作