承臺(tái)設(shè)計(jì)jgj建筑基樁檢測(cè)技術(shù)

主要起草人：陳 柳 術(shù)語(yǔ)、符 基本規(guī) 檢測(cè)方法和內(nèi) 檢測(cè)工作程 檢測(cè)數(shù) 驗(yàn)證與擴(kuò)大檢 檢測(cè)結(jié)果評(píng)價(jià)和檢測(cè)報(bào) 檢測(cè)機(jī)構(gòu)和檢測(cè)人 單樁豎向抗壓靜載試 適用范 設(shè)備儀器及其安 現(xiàn)場(chǎng)檢 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 單樁豎向抗拔靜載試 適用范 設(shè)備儀器及其安 現(xiàn)場(chǎng)檢 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 單樁水平靜載試 適用范 設(shè)備儀器及其安 現(xiàn)場(chǎng)檢 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 鉆芯 適用范 ..........................................................................................................32芯樣試件截取與加 芯樣試件抗壓強(qiáng)度試 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 低應(yīng)變 適用范 儀器設(shè) 現(xiàn)場(chǎng)檢 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 變 適用范 儀器設(shè) 現(xiàn)場(chǎng)檢 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 聲波透射 適用范 儀器設(shè) 現(xiàn)場(chǎng)檢 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判 附錄A樁身內(nèi)力測(cè) 附錄B混凝土樁樁頭處 附錄C靜載試驗(yàn)記錄 用詞說(shuō) 1.0.1為了確?；鶚稒z測(cè)工作質(zhì)量，統(tǒng)一基樁檢測(cè)方法，為設(shè)計(jì)和施工驗(yàn)收提供可靠依。1.0.2適用于建筑工程基樁的承載力和樁身完整性的檢測(cè)與評(píng)價(jià) 基樁foundation樁身完整性pi1e樁身缺陷pilestaticloading鉆芯法coredrilling低應(yīng)變 lowstrainintegriiyhighstraindynamic聲波透射 crossholesonic c——樁身一維縱向應(yīng)力波速度（簡(jiǎn)稱(chēng)樁身波速Efcu——混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)Qu——單樁豎向抗壓極限承載Ra——單樁豎向抗壓承載力特征值Rx——缺陷以上部位土阻力的估計(jì)值；——樁身混凝土聲速；ZFQ——單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)中施加的豎向荷載、樁身軸s——樁頂豎向沉降、樁身豎向位移VY0——水平力作用點(diǎn)的水平位S——鋼筋應(yīng)力。b0——樁身計(jì)D——樁身直徑（外徑）；IL——測(cè)點(diǎn)下樁zJc——樁的水平變形系——樣本中不同統(tǒng)計(jì)個(gè)數(shù)對(duì)應(yīng)的系數(shù)y——樁頂水平位移系A(chǔ)m——聲波波幅平均值A(chǔ)p——聲波波幅值a0——貝信號(hào)峰值電壓cm——樁身波速的平均值fsx——標(biāo)準(zhǔn)差Tt0——儀器系統(tǒng)延t1——速度第一峰對(duì)應(yīng)的時(shí)tcti——時(shí)間、聲時(shí)測(cè)量值tr——錘擊力上升時(shí)間0——聲速的異常判c——聲速的異常判斷L——聲速低限值；m——聲速平均值；ftx——速度波第一峰與缺陷反射波峰間的時(shí)間差表 檢測(cè)方法及檢測(cè)目3.2.1檢測(cè)工作程序框圖 7且不得少于10根。對(duì)部分受檢樁進(jìn)行樁身完整性檢測(cè)。抽檢數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的10%。2水位以上且終孔后樁端持力層已通過(guò)核驗(yàn)的人工挖孔樁，以及單節(jié)混凝土預(yù)制樁，抽檢數(shù)量可適當(dāng)減少，但不應(yīng)少于總樁數(shù)的10%，且不應(yīng)少于10根。5%，5檢數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的10%，且不應(yīng)少于10根。測(cè)數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的l%，且不應(yīng)少于3根。當(dāng)出現(xiàn)第8.4.5～8.4.6條和第9.4.7條中所列情況時(shí)應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)證檢測(cè)。驗(yàn)當(dāng)采用低應(yīng)變法、變法和聲波透射法抽檢樁身完整性所發(fā)現(xiàn)的Ⅲ、Ⅳ類(lèi)樁類(lèi)應(yīng)符合表3.5.1的規(guī)定，并按第7～10章分別規(guī)定的技術(shù)內(nèi)容劃分。3.5.1樁身完整性分類(lèi)表壓重施加于地基的壓應(yīng)力不宜大于地基承載力特征值的1.5倍，有條件時(shí)宜利用工沉降測(cè)量宜采用位移傳感器或大量程百分表，并應(yīng)符合下列規(guī)定：徑或邊寬小于等于500mm的樁可對(duì)稱(chēng)安置2個(gè)位移測(cè)試儀表?；鶞?zhǔn)樁中心（或亞種平臺(tái)支墩邊基準(zhǔn)樁中心（或亞種平臺(tái)支墩邊 力的1/10，其中第一級(jí)可取分級(jí)荷載的2倍。每級(jí)荷載施加后按第、、、、min3h，15，30min，以后每隔30min測(cè)讀一次?？筛鶕?jù)具體要求加載至樁頂累計(jì)沉降量超過(guò)80mm。確定單樁豎向抗壓承載力時(shí)，應(yīng)繪制豎向荷載-沉降（Qs（slgt）A單樁豎向抗壓極限承載力qc根據(jù)沉降隨荷載變化的特征確定：對(duì)于陡降型Qs曲線，取其發(fā)生明顯陡降的單位工程同一條件下的單樁豎向抗壓承級(jí)力特征值Ra設(shè)位移桿應(yīng)按附錄A執(zhí)行。數(shù)據(jù)整理應(yīng)繪制上拔荷載-樁頂上拔量(U)關(guān)系曲線和樁頂上拔量-時(shí)間對(duì)數(shù)lgt)關(guān)系曲線。根據(jù)上拔量隨荷載變化的特征確定：對(duì)陡變型U曲線，取陡升起始點(diǎn)對(duì)應(yīng)的根據(jù)上拔量隨時(shí)間變化的特征確定：取lgt荷載測(cè)量及其儀器的技術(shù)要求應(yīng)符合第4.2.3條的規(guī)定水平力作用點(diǎn)宜與樁的水平位移測(cè)量及其儀器的技術(shù)要求應(yīng)符合第4.2.4條的有關(guān)規(guī)定在水平力作用平面的受檢樁兩側(cè)應(yīng)對(duì)稱(chēng)安裝兩個(gè)位移計(jì)；當(dāng)需要測(cè)量樁頂轉(zhuǎn)角時(shí)，尚應(yīng)在水平力作用平面以上50cm的受檢樁兩側(cè)對(duì)稱(chēng)安裝兩個(gè)位移計(jì)。10（樁寬）11/10。每級(jí)荷載施加后，恒載4min后可測(cè)讀水平位移，然后卸載至零，停2min測(cè)讀殘余5和水平力-位移梯度（HY0/H）關(guān)系曲線。力-位移梯度（HY0H）關(guān)系曲線、力作用點(diǎn)位移-時(shí)間對(duì)數(shù)（Y0lgt）關(guān)系曲線和水平力-力作用點(diǎn)位移雙對(duì)數(shù)（lgHlgY0）線（Hm、Y0m）。5(yH5m

（6.4.1-式中m——地基上水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)（kN/m4——樁的水平變形系數(shù)（m1y——樁頂水平位移系數(shù)，由式（6.4.1-2）試算，當(dāng)h≥4.0時(shí)（h為樁的入土深度），y02.441；H——作用于地面的水平力Y0——水平力作用點(diǎn)的水平位移EI——樁身抗彎剛度（KN·m2）；EIb0——樁身計(jì)算寬度（m）；對(duì)于圓形樁：當(dāng)樁徑D≤1mb0=0.9（1.5D+0.5）；B＞1m時(shí)，b0＝B+1。（H-S）HY0H曲線或lgHlgY0HS法時(shí)的HY0曲線發(fā)生明顯陡降的起始點(diǎn)對(duì)應(yīng)的水平荷載值。取慢速維持荷載法時(shí)的Y0lgt取HY0/ 曲線或lgHlgY0曲線上第二拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的水平荷載值6.4.1 取松軟渣樣的鉆具。鉆桿應(yīng)順直，直徑宜為50mm。樁鉆3孔。0.15～0.25D鉆芯孔垂直度偏差不大于0.5%。長(zhǎng)大于30m時(shí)，不少于4組。宜大于1倍樁徑或1m，中間芯樣宜等間距截取。 d

式中fcu——混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度（Mk），0.1P——芯樣試件抗壓試驗(yàn)測(cè)得的破壞荷載（Nd——芯樣試件的平均直徑宜取為1.0。樁底巖芯單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)可按現(xiàn)行《建筑地礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》7.6.4樁身完整性判定ⅠⅡⅢ芯樣局部被破碎且破碎長(zhǎng)度不大于10cmⅣ 頻率范圍上限不應(yīng)小于2000Hz。2/3半徑處；空心樁的激振點(diǎn)與測(cè)量傳感器安裝位置宜在同一水平面上，且與樁中心連線形成的夾角宜為90°，激振點(diǎn)和測(cè)量傳感器安裝位置宜為樁壁厚的1/2處。宜少于3個(gè)。c n

（8.4.1-nic （8.4.1- ci2L式中cm——樁身波速的平均值L——測(cè)點(diǎn)下樁長(zhǎng)T——速度波第一峰與樁底反射波峰間的時(shí)間差f——幅頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差n——參加波速平均值計(jì)算的基樁數(shù)量x x1

c

（8.4.2-（8.4.2- ftx——速度波第一峰與缺陷反射波峰間的時(shí)間差c——受檢樁的樁身波速（m/s)，無(wú)法確定時(shí)用cm值替代f——幅頻信號(hào)曲線上缺陷相鄰諧振峰間的頻差（Hz）工藝、地質(zhì)條件、施工情況，按表3.5.1的規(guī)定和表8.4.3所列實(shí)測(cè)時(shí)域或幅頻信8.4.3樁身完整性判斷Ⅰ柱底接診縫排列基本等間距，其相鄰頻差fcⅡ2L/c時(shí)刻前出現(xiàn)輕微缺陷反射樁底接診縫排列基本等間距，砌相鄰頻差fc2L微缺陷產(chǎn)生的諧振峰與樁底諧振峰之間的頻差fⅢⅣ缺陷諧振峰排列基本等間距，相鄰頻差f>c/2L,無(wú)樁底9變檢測(cè)儀器的主要技術(shù)性能指標(biāo)不應(yīng)低于現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《基樁動(dòng)測(cè)儀》JG/T整體鑄造。且高徑（寬）比應(yīng)在1.0～1.5范圍內(nèi)。進(jìn)行變承載力檢測(cè)時(shí)，錘的重量應(yīng)大干預(yù)估單樁極限承載力的9.3.2樁身材料質(zhì)量密度（t/m3Ec （9.3.2c——樁身應(yīng)力波速度——樁身材料質(zhì)量密度（t/m3）G樁身材料彈性模量應(yīng)按式（9.3.2）重新計(jì)算jc宜根據(jù)同條件下靜載試驗(yàn)結(jié)果校核，或應(yīng)在己取得相近條件下可靠對(duì)且不應(yīng)少于3根。 計(jì)算R1(1

)[F

)ZV

)]1(1

)[F

2L)ZV(t

2Lc

(9.4.9-ZEc式中Rc——由凱司法判定的單樁豎向抗壓承載力（kN

（9.4.9-jct1——速度第一峰對(duì)應(yīng)的時(shí)刻F(t1t1時(shí)刻的錘擊力V(t1t1時(shí)刻的質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)速度Z——樁身截面力學(xué)阻抗A——樁身截面面積L（m）注：(9.4.9-1)適用于t12L/c時(shí)刻樁側(cè)和樁端上阻力均已充分發(fā)揮的摩擦型樁對(duì)于土阻力滯后于t12Lc時(shí)刻明顯發(fā)揮或先于t12Lc時(shí)刻發(fā)揮并造成樁中上部強(qiáng)烈反彈這兩種情況，宜分別采用以下兩種方法對(duì)Rc值進(jìn)行提高修正：適當(dāng)將t1延時(shí)，確定Rc的最大曲線擬合時(shí)間段長(zhǎng)度在t12Lc20ms；對(duì)于柴油錘打樁信號(hào)，在t12L/c時(shí)刻后延續(xù)時(shí)間不應(yīng)小于30ms。采用實(shí)測(cè)曲線擬合法判定時(shí)，擬合所選用的樁土參數(shù)應(yīng)符合第9.4.10條第1～2款的規(guī)定；根據(jù)樁的成樁工藝，擬合時(shí)可采用樁身阻抗擬合或樁身裂隙（包括混凝[F(t1)ZV(t1)]2Rx[F(tx)ZV(tx[F(t1)ZV(t1)][F(tx)ZV(txxctx

(9.4.12-(9.4.12-式中tx——缺陷反射峰對(duì)應(yīng)的時(shí)刻x——樁身缺陷至傳感器安裝點(diǎn)的距離身截面力學(xué)阻抗之差值，取值方法見(jiàn)圖9.4.12。9.4.12樁身完整性判定ββⅠⅢⅡⅣ寬度為1～200kHz，系統(tǒng)最大動(dòng)態(tài)范圍不小于100dB。10.3.3a同步升降，測(cè)點(diǎn)間距不宜大于250mm。形掃測(cè)（圖10.3.3c）進(jìn)行復(fù)測(cè)，進(jìn)一步確定樁身缺陷的位置和范圍。計(jì)算，并繪制聲速。深度（z)曲線和波幅，深度（Apz)曲線，需要時(shí)可繪制輔助的主頻-深度（fz）曲線：tcitit0 （10.4.1-l （10.4.1-itiA20lg

（10.4.1- 0fi

（10.4.1-t0——儀器系統(tǒng)延遲時(shí)間t——聲測(cè)管及耦合水層聲時(shí)修正值i——第i測(cè)點(diǎn)聲速a0——貝信號(hào)幅值將同一檢測(cè)剖面各測(cè)點(diǎn)的聲速值 由大到小依次排序，1≥2≥…i≥…nk≥…n1≥式中i——按序排列后的第i個(gè)聲速測(cè)

（k k——從零開(kāi)始逐一去掉式（10.4.2-1）i小數(shù)值的數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)為k時(shí)，對(duì)包括nk在內(nèi)的余下數(shù)據(jù)1～nk按下列進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)0m （10.4.2-

（10.4.2- sx

i

（10.4.2-式中0——異常m——（nk）sx——（nk）10.4.2統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)(nk)與對(duì)應(yīng)的nnnnnn將nk與異常判斷值0進(jìn)行比較，當(dāng)nk≤0時(shí)，nk及其以后的數(shù)據(jù)均為異常，去掉nk及其以后的異常數(shù)據(jù)；再用數(shù)據(jù)1～nk1并重復(fù)式（10.4.2-2）～（10.4.2-4）的計(jì)算步驟，直到 序列中余下的全部數(shù)據(jù)滿(mǎn)足

i＞0為聲速的異常判斷臨界值c。

（10.4.2-i （10.4.2-6i＜

計(jì)算nA1nm

（10.4.4-1nniApi＜Am （10.4.4-2式中Am——波幅平均值PSDK （10.4.5-Ktcitcizizittci

（10.4.5-（10.4.5-式中tciitci1i-1測(cè)點(diǎn)聲時(shí)樁身完整性類(lèi)別應(yīng)結(jié)合樁身混凝土各聲學(xué)參數(shù)臨界值。PSD規(guī)范表.7的特征進(jìn)行綜合判定。10.4.7樁身完整性判定ⅠⅡⅢⅣA樁身內(nèi)力測(cè)試基樁內(nèi)力測(cè)試適用于混凝土預(yù)制樁、鋼樁、組合型樁，也可用于樁身斷面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注樁。對(duì)豎向抗壓靜載試驗(yàn)樁，可得到樁側(cè)各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力；對(duì)豎向抗拔靜荷載試驗(yàn)樁，可得到樁側(cè)土的分層抗拔摩阻力；對(duì)水平靜荷載試驗(yàn)樁，可求得樁身彎矩分布，最大彎矩位置等；對(duì)打入式預(yù)制混凝土樁和鋼樁，可得到打樁過(guò)程中樁身各部位的錘擊壓應(yīng)力、錘擊拉應(yīng)力?；鶚秲?nèi)力測(cè)試宜采用應(yīng)變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據(jù)測(cè)試目的及要求，宜按表A.0.3中的傳感器技術(shù)、環(huán)境特性，選擇適合的傳感器；也可采用滑動(dòng)測(cè)微計(jì)。需要檢測(cè)樁身某斷面或樁端位移時(shí)，可在需檢測(cè)斷面設(shè)置沉降桿。A.0.3傳感器技術(shù)、環(huán)境特性一大差好1將應(yīng)變計(jì)用特殊的粘貼劑直接貼在鋼樁的樁身，應(yīng)變計(jì)宜采用標(biāo)距3～6m的350Ω在600～1000mm（二個(gè)（半橋60%測(cè)點(diǎn)的連接應(yīng)采用電纜，導(dǎo)線的對(duì)地絕緣電阻值應(yīng)在500MΩ以上；使用前應(yīng)將整卷電纜除兩端外全部浸入水中1h，測(cè)量芯線與水的絕緣；電纜線應(yīng)與鋼筋絕緣；測(cè)量計(jì)及電纜的系統(tǒng)絕緣電阻不應(yīng)低于200MΩ。或等于1με，并有和打印功能。 (1rR

式中——修正前的應(yīng)r——導(dǎo)線電阻R——應(yīng)變計(jì)電阻（Ω）

(12rR

(A.0.14-QiiEi （A.0.14-iiuqsiQiQiu

（A.0.14-ipqp

（A.0.14-qp——樁的端阻力u——樁身周長(zhǎng)li——第i斷面與第i+lQn——樁端的軸力0A——樁端面積（m2）0樁身第isiEs式中si——樁身第i斷面處的鋼筋應(yīng)力

（A.0.14-6Es——鋼筋彈性模量si——樁身第i斷面處的鋼筋應(yīng)端高出外管100～200mm，并能與固定斷面同步位移。 第4.2.4條的技術(shù)要求。數(shù)據(jù)的測(cè)軸力Qi和位移si。HYPERLINK"http:/