第一卷某地鐵一期7標段施工組織設(shè)計2

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某地鐵一期標段施工組織設(shè)計設(shè)計依據(jù)第一節(jié)業(yè)主提供的資料1.1.1業(yè)主提供的標書業(yè)主提供的`標書《深圳地鐵一期工程第七標段施工隧道盾構(gòu)工程招標文件》包含：第Ⅰ卷商務(wù)部分第Ⅱ卷技術(shù)規(guī)范第Ⅲ卷工程量清單第Ⅳ卷業(yè)主的圖紙第Ⅴ卷現(xiàn)場參考資料除招標文件外，還包含業(yè)主發(fā)出的有關(guān)補遺通知1.1.2業(yè)主提供的圖紙業(yè)主提供的圖紙包含業(yè)主招標文件第Ⅳ卷第十章第節(jié)“業(yè)主的圖紙”內(nèi)容。第二節(jié)設(shè)計施工聯(lián)合體協(xié)議1.2.1設(shè)計施工聯(lián)合體協(xié)議《成立設(shè)計施工聯(lián)合體對“深圳地鐵一期工程第七標段盾構(gòu)隧道工程”進行投標的協(xié)議》1.2.2設(shè)計投標協(xié)議《關(guān)于“深圳地鐵一期工程第七標段盾構(gòu)隧道工程”設(shè)計投標的協(xié)議》工程概況第一節(jié)工程概述深圳地鐵一期工程由兩條線組成：一號線從羅湖至?xí)怪行?，四號線從皇崗至文化中心。干線總長公里，包括個車站（個地下車站和一個地面車站）。本次投標的盾構(gòu)第七標段為天虹崗廈區(qū)間。第七標段天虹～崗廈區(qū)間隧道從天虹站西端順深南中路向西延伸，穿過華富路至福天路口，然后向南離開深南中路，下穿福天河，經(jīng)過一片荔枝園，過福華路立交橋和福華新村后，再向西到達崗廈站。盾構(gòu)區(qū)間隧道起訖里程～，總長度3471.6m，其中右線隧道長1728.1m，左線隧道長（右線長鏈，左線長鏈23.720m）。隧道縱坡為“”型坡，最大縱坡‰，盾構(gòu)始發(fā)井為設(shè)置在區(qū)間中部的中間井，在天虹站端、崗廈站端設(shè)置起吊井。盾構(gòu)中間井起訖里程為～（左～左），中間井至天虹站的盾構(gòu)推進長度為986.2m（左線推進長度972.608m），至崗廈站的盾構(gòu)推進長度為741.884m（左線推進長度為770.913m第二節(jié)工程范圍本工程的設(shè)計包括第七標段的區(qū)間圓形盾構(gòu)隧道，以及該標段兩段區(qū)間內(nèi)雙線隧道間的條聯(lián)絡(luò)通道泵房、盾構(gòu)區(qū)間中間井以及與車站和中間井相連接的個洞門等永久工程的`設(shè)計和其它臨時工程的設(shè)計。主要技術(shù)標準及設(shè)計原則本工程的設(shè)計主要技術(shù)標準及設(shè)計原則應(yīng)滿足業(yè)主招標文件的要求。第一節(jié)主要技術(shù)標準3.1.1線路3.1.1 平面最小平面曲線半徑：300m曲線間水平夾直線最小長度：20m3.1.1 縱斷面最小豎曲線半徑：3000m最大坡度：一般為‰3.1.2限界標稱隧道限界為5200mm。實際的隧道直徑和輪廓，應(yīng)使一個虛擬的標稱直徑為5200mm的以理論軸線為中心的圓盤，在任何一個垂直于業(yè)主圖紙所定義的隧道理論軸線的平面內(nèi)通過隧道而不碰觸隧道的任何地方。隧道管片的內(nèi)徑不應(yīng)大于5500mm。3.1.3地面沉降控制除非在一些特定情況下需要考慮更為嚴格的控制值，地面沉降應(yīng)控制在-30mm以內(nèi)。在任何情況下最大允許隆起量為10mm。建筑物的不均勻沉降應(yīng)小于有關(guān)規(guī)范的規(guī)定值。如果估算的最大沉降大于15mm，鄰近建筑物的不均勻沉降應(yīng)限制在的基礎(chǔ)傾斜之內(nèi)，3.1.4永久工程設(shè)計壽命3.1.5混凝土材料所有工程的設(shè)計壽命為年。管片混凝土的強度等級最小應(yīng)為，抗?jié)B等級為。洞門混凝土等級不應(yīng)低于，并采用防水混凝土。聯(lián)絡(luò)通道泵房混凝土等級不應(yīng)低于，并采用防水混凝土。3.1.6防水等級隧道襯砌拱部：級；不允許出現(xiàn)滲水、漏水和水斑現(xiàn)象。隧道襯砌拱腰、拱底豎井：級；可允許出現(xiàn)少量滲漏，但這種滲漏應(yīng)使施工縫混凝土表面的水斑限制在最低限度，而且不應(yīng)出現(xiàn)肉眼可見的水流。3.1.7最大裂縫寬度管片：最大裂縫允許寬度為0.2mm。

聯(lián)絡(luò)通道和洞門：最大裂縫允許寬度為0.3mm。

3.1.8地震本工程按度地震烈度設(shè)防。第二節(jié)主要技術(shù)標準設(shè)計中按照國家和廣東省、深圳市最新的規(guī)范、規(guī)程和標準執(zhí)行，設(shè)計過程中采用的主要設(shè)計規(guī)范如下表表所列。設(shè)計時，當規(guī)范和標準有遺漏、廢止或因合理的原因而棄用時，將在征得監(jiān)理工程師同意，補充規(guī)范和標準，以滿足本合同的要求。主要設(shè)計規(guī)范及標準表設(shè)計規(guī)范及標準編碼名稱地下鐵道設(shè)計規(guī)范（國標）地下鐵道工程施工與驗收規(guī)范鐵路線路設(shè)計規(guī)范鐵路隧道設(shè)計規(guī)范鐵路隧道施工規(guī)范鐵路隧道噴錨構(gòu)筑法技術(shù)規(guī)則建筑樁基技術(shù)規(guī)范建筑地基處理技術(shù)規(guī)范建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范軟土地基深層攪拌加固技術(shù)規(guī)程(、年局部修訂)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范鋼筋焊接及驗收規(guī)程地下工程防水技術(shù)規(guī)范地下防水工程施工及驗收規(guī)范（年局部修訂）建筑抗震設(shè)計規(guī)范構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范錨桿噴射混凝土支護技術(shù)規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程混凝土結(jié)構(gòu)試驗方法標準建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程地下鐵道限界標準巖土工程勘察規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)施工與驗收規(guī)范混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范混凝土質(zhì)量控制標準土層錨桿設(shè)計與施工規(guī)范建筑防腐蝕工程施工及驗收規(guī)范工程測量規(guī)范（修訂本）建筑設(shè)計防火規(guī)范普通混凝土用砂質(zhì)量標準及檢驗方法普通混凝土用碎石及卵石質(zhì)量標準及檢驗方人民防空工程設(shè)計規(guī)范污水排入城市下水道水質(zhì)標準危險房屋鑒定標準工業(yè)廠房可靠性鑒定標準環(huán)境空氣質(zhì)量標準深圳建筑深基坑支護技術(shù)規(guī)范深圳地區(qū)地基處理技術(shù)規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范建筑防雷設(shè)計規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)制圖標準建筑滅火器配置設(shè)計規(guī)范生活引用水衛(wèi)生標準水污染物排放標準（廣東?。?6-1-11市人大常委會深圳市經(jīng)濟特區(qū)城市供水用水條例建筑施工場地界噪聲限值污水綜合排放標準廣東省人大廣東省勞動安全衛(wèi)生條例第三節(jié)主要設(shè)計原則設(shè)計原則的擬定要以能滿足工程的實際情況，達到合同規(guī)定的技術(shù)標準及有關(guān)設(shè)計規(guī)范的要求為目的。主要設(shè)計原則為：、工程結(jié)構(gòu)安全等級為一級。、結(jié)構(gòu)設(shè)計按度地震驗算并設(shè)防。、結(jié)構(gòu)設(shè)計按六級人防驗算并設(shè)防。、在業(yè)主提供的初步設(shè)計文件的基礎(chǔ)上，根據(jù)合同第Ⅱ卷《技術(shù)規(guī)范》規(guī)定的技術(shù)標準與要求，對本工程的初步設(shè)計進行優(yōu)化并完成施工圖設(shè)計。、本工程的設(shè)計應(yīng)滿足工程施工、地鐵運營、防排水，以及場地、環(huán)境、規(guī)劃的要求。、隧道管片的凈空尺寸除滿足標稱隧道限界5200mm的規(guī)定外，還考慮盾構(gòu)推進、管片安裝、管片環(huán)橢變或進一步的位移等導(dǎo)致的各種偏差。、結(jié)構(gòu)設(shè)計在滿足強度和剛度的前提下，尚需滿足防水防腐、防迷流和預(yù)埋件設(shè)置的要求。、管片襯砌環(huán)的直徑變形控制在‰（為管片外徑）；環(huán)縫張開不大于2mm，縱縫張開不大于3mm。、為便于管片制作、安裝的系列化、定型化和規(guī)范化，通過規(guī)模效益達到節(jié)省投資的目的，管片設(shè)計根據(jù)各區(qū)間隧道的埋置深度、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件，采用分段設(shè)計、綜合分析、分類統(tǒng)一的原則。、在不考慮表面摩擦力時，結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)不小于；在考慮表面摩擦力時，結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)不小于。工程自然條件第一節(jié)氣象條件深圳氣候溫和，平均年氣溫22.2℃，相對濕度。它是亞熱帶季風氣候，夏天濕熱。降水充足，年平均降水量1914.5m。年平均降雨天數(shù)天。雨季為月至第二節(jié)工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件根據(jù)業(yè)主提供的《深圳地鐵一期工程盾構(gòu)工程設(shè)計圖紙（天虹～崗廈）》中的描述，本標段的工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件主要有以下特點：4.2.1地形地貌第七標段天虹崗廈區(qū)間地處臺地、沖積平原，地形平坦，稍有起伏。沿線兩側(cè)建筑物密集，主要建筑物有天虹商場、航空大廈、上海賓館、北方大廈、福田大廈、深圳文化大廈、高科利花園大廈、福華路立交橋、福華新村等，地下各種管線、管道縱橫。4.2.2工程地質(zhì)條件、地層巖性本段勘探范圍內(nèi)上覆第四系全新人工堆積層（）、沖積層（）及第四系殘積層（），下覆燕山期花崗巖（）侵入體、構(gòu)造角礫巖、構(gòu)造角礫，現(xiàn)將其巖性特征由新至老分述如下：（）第四系全新統(tǒng)人工堆積層①、素填土（粘土）：顏色以棕紅、褐黃色為主，堅硬可塑，層厚7.0m，局部含少量碎石、磚塊、礫砂等，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性土，主要分布于段。②、素填土（粉質(zhì)粘土）：顏色以棕紅、褐黃色為主，硬塑，層厚6.6m，局部含少量碎石、磚塊、礫砂等，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性土，分布于段（）第四系全新統(tǒng)沖積層（）①、淤泥：灰黑色，流塑，夾有腐殖質(zhì)，層厚2.0m，壓縮系數(shù)，壓縮模量，屬高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，僅于孔有所揭示。②、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：灰、黑色，流塑，含腐殖質(zhì)，局部混有較多砂礫，層厚3.4m，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，廣泛分布于段。③、粉質(zhì)粘土：顏色主要以灰、深灰、黃褐、褐紅、灰白色為主，硬塑可塑，厚6.2m，混礫砂，局部夾薄層砂，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，廣泛分布于段。④、粘土：黃、肉紅色夾白色，可塑軟塑，含少量、礫砂，局部含少量高嶺土，厚10.5m，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀分布，分布于段。⑤、粉砂：深灰色、黃褐色、松散稍密，飽和，厚2.9m?；煺承酝?，局部夾粘性土薄層，呈透鏡體狀分布，分布于段。⑥、細砂：褐黃色，松散，很濕飽和，厚4.2m，混粘性土，僅于孔有所揭示。⑦、中砂：顏色以灰、深灰色、黃褐色，灰白色為主，松散中密，飽和，厚5.4m。混粘性土，局部夾粘性土薄層，呈透鏡體狀分布，分布于段。⑧、粗砂：顏色以灰、深灰色、黑色為主，松散中密，飽和，厚4.5m。混粘性土，呈透鏡體狀分布，分布于段。⑨、礫砂：灰、深灰色、黃褐色、灰白色，松散中密，飽和，厚10.3m?；煺承酝?，夾粘性土薄層，呈透鏡體狀分布，分布于段。⑩、圓礫：黃褐色、灰白色，中密密實，飽和，卵石成分以石英為主，粒徑60mm，分選較好，亞圓狀，混粘性土，厚8.9m。呈透鏡體狀分布，分布于段，于褐兩孔有所揭示。（）、第四系殘積層（）①、礫質(zhì)粘性土：以棕紅、褐黃、灰白色為主，堅硬軟塑，厚26.4m，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀廣泛分布。②、砂質(zhì)粘性土：以褐紅、棕黃色、灰白色為主，堅硬軟塑，厚15.4m，平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性土，呈透鏡體狀廣泛分布段。（）燕山期花崗巖（）新鮮巖石呈肉紅、暗紅色，中粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，主要礦物成分喲長石、石英、云母，分布廣泛。鉆孔揭示深度范圍內(nèi)巖石按風化程度可以分為全風化、強風化，中等風化及微風化四個帶。①、全風化巖：褐紅褐黃色，呈土夾砂礫狀，手捏可碎，原巖結(jié)構(gòu)清晰，長石部分風化呈高嶺土，石英呈砂礫狀，云母等暗色礦物很少見，鉆進容易，最大揭示厚度11.5m。平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性層，頂板埋深29.40m，高程-19.00m。②、強風化巖：褐黃色、黃褐色，呈砂礫，碎塊狀，手折可斷，原巖結(jié)構(gòu)清晰，長石呈碎粒狀，石英呈砂礫狀，云母等暗色礦物可見，鉆進容易，揭示厚度13.3m。平均壓縮系數(shù)，平均壓縮模量，屬中高壓縮性層，頂板埋深34.50m，高程-29.94m。③、中等風化巖：褐黃色、肉紅色，手折不斷，錘擊可碎，鉆進較難，石英、長石基本未風化，暗色礦物已風化，最大揭露厚度13.4m，頂板埋深29.30m，高程-23.69m。④、微風化巖：褐黃色、肉紅色、青灰色，呈塊狀，各種礦物成分基本未風化，堅硬，鉆進困難，最大揭露厚度19.4m，頂板埋深34.90m，高程-30.22m。（）構(gòu)造角礫巖紫紅色、灰黃色，角礫結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，角礫成分為花崗巖，呈膠結(jié)半膠結(jié)狀態(tài)，巖芯節(jié)理裂隙發(fā)育，節(jié)理面上具有檫痕，存在綠泥石化現(xiàn)象。視厚度＞24.00m。按風化程度大致可分為全風化、強風化、中等風化及微風化四個帶。①、全風化巖：呈土狀，厚3.0m。②、強風化巖：呈碎石塊狀，厚4.1m。③、中等風化巖：呈塊、碎石狀，厚11.2m。④、微風化巖：呈塊狀，厚12.1m。（）構(gòu)造角礫：褐黃色，角礫成分為花崗巖，粒徑一般40mm，含約 的斷層泥。視厚度3.00m。、土石工程分級、圍巖類別及承載力標準值項目巖性土石工程分級圍巖分類承載力標準（）素填土（粘土）ⅡⅠ素填土（粉質(zhì)粘土）ⅡⅠ淤泥ⅠⅠ淤泥粉質(zhì)粘土ⅠⅠ粉質(zhì)粘土ⅡⅡ、粘土ⅡⅡ粉砂ⅠⅠ、細砂ⅠⅠ中砂ⅠⅠ、粗砂ⅠⅠ、礫砂ⅠⅠ、圓礫ⅡⅡ砂質(zhì)粘性土ⅢⅡ礫質(zhì)粘性土ⅢⅡ、花崗巖（）（）ⅢⅡ（）ⅣⅢ（）ⅤⅣ（）ⅥⅤ構(gòu)造角礫ⅡⅡ構(gòu)造角礫巖ⅡⅡ、、特殊土：軟土①、淤泥：灰黑色，流塑，夾有腐殖質(zhì)，層厚2.0m，僅于孔有所揭示，屬高壓縮土，呈透鏡體狀分布，，φ，，工程性質(zhì)很差。②、場地內(nèi)福田河以西，廣泛分布透鏡體狀淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：灰、黑色，含有機質(zhì)及石英砂，流塑。層厚3.4m，為欠固結(jié)土，靈敏度為中等，，φ，，工程性質(zhì)很差。、地震根據(jù)：萬《中國地震烈度區(qū)劃圖》（）及深圳市政府辦（）號文，本場地地震基本烈度為度。根據(jù)《鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范》（）及現(xiàn)場標準貫入試驗，室內(nèi)土工試驗判定，本場地無地震可液化層。4.2.3地質(zhì)構(gòu)造深圳大地構(gòu)造單元屬華南褶皺系的紫金惠陽凹褶斷束，位于高要惠來東西向斷裂帶南側(cè)，北東向蓮花山斷裂帶的南西段，并且是蓮花山斷裂帶北西支五華深圳斷裂帶南西段展布區(qū)。從地質(zhì)礫石上看，本區(qū)經(jīng)歷了多次構(gòu)造運動，形成了諸多的呈“”型的緊密線型褶皺和以北東向、北西向、東西向為主的斷裂帶。根據(jù)《深圳市區(qū)域穩(wěn)定性評價》報告，自晚更新世晚期（距今×年）以來，斷裂活動已明顯減弱，構(gòu)造基本穩(wěn)定；另外深圳市許多高層、超高層和其它重要建筑物直接建筑在斷層帶上或斷層帶附近，至今穩(wěn)定性良好，故本工程對斷層的穩(wěn)定性可作穩(wěn)定考慮，但對與工程有關(guān)的斷層帶引起的工程地質(zhì)水文地質(zhì)問題應(yīng)采取相應(yīng)的措施。根據(jù)初勘和詳勘的鉆探資料，結(jié)合《深圳市區(qū)域穩(wěn)定性評價》資料綜合分析，該區(qū)間存在兩條近于平行斷層，線路里程（左左），線路里程（左）。斷層分布于梅林崗廈漁農(nóng)村一帶，呈直線狀延伸，斷層走向，傾向，傾角為，長9000m，在漁農(nóng)村穿越深圳河進入香港。該斷裂切斷了震旦系片麻巖、燕山期花崗巖，力學(xué)性質(zhì)為反扭兼壓性。該斷裂為一高角度逆斷層，具多期活動的特征。經(jīng)、孔揭示，在本區(qū)間該斷層為第四系所覆蓋，斷層破碎帶主要由構(gòu)造角礫巖組成，角礫巖具檫痕，視厚度大于24.00m，含少量構(gòu)造角礫、斷層泥。角礫間充填棕紅色粘性土，據(jù)推測可能是地下水長期徑流、滲透，攜帶的殘積土沉積于破碎帶的產(chǎn)物。斷層位于斷層西部，推測為斷層的次一級斷層，走向，傾向，傾角為，據(jù)孔揭示，斷層破碎帶主要由構(gòu)造角礫組成，可見斷層泥，視厚度3.0m。.4水文地質(zhì)條件本區(qū)間地下水按賦存條件可分為第四系孔隙潛水，基巖裂隙水和斷層水。第四系孔隙潛水勘探期間埋深6.9m，高程7.89m，主要含水層為第四系砂層，圓礫層，屬于中等透水層。粘性土層和殘積土層為弱含水層，相對隔水層。主要補給來源為大氣降水，地下水水溫31.00C，水位變幅1.0m。局部具有微承壓性。、斷層中具承壓性，和第四系孔隙潛水、基巖裂隙水具水力聯(lián)系，屬于弱透水層。經(jīng)取樣化驗：臺地段（左左）地下水對混凝土結(jié)構(gòu)不具腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性；沖積平原段（左左）地下水對混凝土結(jié)構(gòu)具弱強分解性腐蝕、弱溶解性腐蝕、弱酸性腐蝕，對鋼結(jié)構(gòu)具弱酸性腐蝕性，綜合評價腐蝕等級為強腐蝕。斷層水對混凝土結(jié)構(gòu)不具腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。年月本次勘察，在、兩孔進行了抽水試驗，第四系砂層滲透系數(shù)10.05m，由于砂層中含粉粘粒較多，故滲透系數(shù)較小。在孔進行了斷層抽水試驗，斷層滲透系數(shù)0.99m，斷層帶充填斷層泥和粘性土，故滲透系數(shù)較小。本區(qū)間處為福田河，旱季流量較小。地下水與福田河水力聯(lián)系較緊密。經(jīng)取樣化驗，福田河河水對混凝土結(jié)構(gòu)具弱分解性腐蝕，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。土對混凝土結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋、鋼結(jié)構(gòu)不具腐蝕性。第三節(jié)工程地質(zhì)評價4.3.1抗震設(shè)計評價4.3.2砂層液化判別深圳地區(qū)地震基本烈度為度。本場地無地震可液化層。盾構(gòu)法隧道圓形區(qū)間隧道沿線在繁華市區(qū)道路或密集的建筑物下穿過。根據(jù)國內(nèi)外大量施工實踐證明，在飽和含水粘質(zhì)粉土或粉砂土層中采用加泥式土壓平衡盾構(gòu)，可以較好地將盾構(gòu)施工的地面變形控制在標書要求的～-30mm范圍內(nèi)，滿足深圳市市區(qū)內(nèi)較高的環(huán)境保護要求。第一節(jié)隧道平縱斷面布置5.1.1概述深圳地鐵一期工程第七標段天虹～崗廈區(qū)間隧道從天虹站西端順深南中路向西延伸，穿過華富路至福天路口，然后向南離開深南中路，下穿福天河，經(jīng)過一片荔枝園，過福華路立交橋和福華新村后，再向西到達崗廈站。共分兩段盾構(gòu)段。第七標段第一段中間始發(fā)井天虹站，右線長約米，左線長約米總長約米；在處建造一個盾構(gòu)始發(fā)工作井，并由此開始采用盾構(gòu)施工法向位于第二段中間始發(fā)井崗廈井，右線長約為米，左線長約為米，總長約米。在根據(jù)業(yè)主提供的招標資料中地質(zhì)描述，天虹站崗廈站區(qū)間地處臺地、沖擊平原，盾構(gòu)隧道主要穿越砂層和粘性土層中通過，部分位于全風化強風化的花崗巖中，局部位于中風化的花崗巖中。地下水一般位于6.9m，以孔隙潛水為主，水位變幅1.0m，砂層透水性較好。對于平面斷面線型，要求最小平面曲線半徑為300m；縱斷面，要求最小豎曲線半徑3000m。5.1.2平面曲線地段:選用最小半徑300m進行了楔形環(huán)的設(shè)置。楔形量25mm，＝時，圓曲線段設(shè)置楔形環(huán)；緩和曲線段根據(jù)偏角設(shè)置楔形環(huán)；>時，圓曲線段沿緩和曲線均按偏角設(shè)置楔形環(huán)。5.1.3縱向曲線地段:半徑為5000m時，不設(shè)楔形塊，可在背千斤頂環(huán)面上分段粘貼石棉橡膠板，形成踏步形楔形環(huán)面，半徑為3000m時，每環(huán)襯砌管片標準環(huán)中加一環(huán)楔形環(huán)。5.1.4各類管片數(shù)量統(tǒng)計天虹站—崗廈站左右線總長:3472m圓環(huán)出洞進洞變形縫后特殊標準環(huán)總環(huán)數(shù)類型環(huán)數(shù)環(huán)數(shù)一環(huán)環(huán)左轉(zhuǎn)環(huán)右轉(zhuǎn)環(huán)圓環(huán)數(shù)量第二節(jié)隧道襯砌設(shè)計5.2.1襯砌選型根據(jù)國內(nèi)外經(jīng)驗，在盾構(gòu)隧道區(qū)間采用有一定接頭剛度的單層裝配式管片襯砌，是合理和成功地。經(jīng)過計算校核，本設(shè)計中采用的襯砌圓環(huán)的強度、最大裂縫寬度、變形、接縫張開及地表沉降控制等，即使在通過特殊地段時，均能滿足標書的設(shè)計要求。而且單層襯砌施工工藝簡明，工程實施周期短，由于襯砌厚度相對兩層襯砌要少，可以節(jié)省材料，降低投資成本。由此，經(jīng)過綜合的技術(shù)和經(jīng)濟比較論證，并參考標書推薦襯砌類型，該隧道盾構(gòu)襯砌采用單層裝配式管片襯砌。5.2.2隧道及管片具體參數(shù)隧道采用單層裝配式鋼筋混凝土管片襯砌，根據(jù)招標文件參考初步設(shè)計及線路平縱曲線，對凈空限制限界的要求，隧道內(nèi)徑選定為5500mm，管片厚為300mm，寬1200mm。為便于安裝，襯砌環(huán)分為塊，下部三塊標準塊(×)的圓心角為，兩鄰接塊()的圓心角為，封頂塊()的圓心角為。使管片襯砌圓環(huán)受力合理，變形能得到控制，管片襯砌環(huán)在縱向按錯縫式拼裝，縱向接頭為處，按.°等角度布置。標準塊與鄰接塊管片環(huán)向面上設(shè)接頭螺栓只，縱向面上設(shè)置接頭螺栓只，螺栓采用直徑，全用彎螺栓。彎螺栓連接的接頭具有一定的自由度，十分便于手工安設(shè)，且手孔體積小，管片強度損失很小。同時受外界腐蝕而損壞管片的風險也很小。彎螺栓在德國、法國、英國、新加坡、丹麥等許多國家的地鐵交通項目及國內(nèi)地鐵中廣泛采用，這種接頭系統(tǒng)都非常成功。鋼筋砼管片強度等級，抗?jié)B等級不得小于。襯砌環(huán)縫外弧側(cè)設(shè)水膨脹型止水片預(yù)留槽，內(nèi)弧側(cè)設(shè)嵌縫槽。襯砌縱縫外側(cè)同樣設(shè)水膨脹型止水片槽，內(nèi)側(cè)設(shè)嵌縫槽。5.2.3襯砌拼裝方式錯縫安裝施工方便，可在整體上控制安裝精度，而且在軟弱地層條件下有助于降低襯砌橢圓變型，增強襯砌的整體受力，因此襯砌環(huán)采用錯縫拼裝方式。本投標設(shè)計建議施工拼裝采用三種方案。第一方案為，以兩環(huán)為一組，第一環(huán)左偏，第二環(huán)右偏；第二方案為，以兩環(huán)為一組，第一環(huán)左偏，第二環(huán)右偏方案；第三方案為，以三環(huán)為一組，第一環(huán)左偏，第二環(huán)不偏轉(zhuǎn)，第三環(huán)右偏。經(jīng)過精確的計算校核，結(jié)果表明，第一方案的管片襯砌圓環(huán)受力合理，且變形能得到控制，故本投標設(shè)計推薦優(yōu)先采用第一方案。5.2.4襯砌管片制作要求鋼筋混凝土管片需要在高精度鋼模內(nèi)制造成型,采用防水混凝土制作管片，管片混凝土強度等級，抗?jié)B等級大于?；炷翍?yīng)選擇經(jīng)過抗?jié)B試驗的合適的配合比，限制水泥用量。水灰比不大于，并摻入不含氯化物的防水外加劑。管片在制作、吊運、堆放時應(yīng)采取保護措施，防止管片碰撞損傷。管片水泥標號采用號。

襯砌成型精度：

單塊檢驗允差寬度：±0.5mm；弧長±1.0mm；管片外徑：?；內(nèi)半徑：±1.0mm；螺栓孔直徑與孔位：±1.0mm。整環(huán)拼裝檢驗相鄰環(huán)環(huán)面間隙不得大于1.0mm，相鄰管片間間隙不得大于?；對應(yīng)環(huán)向螺栓孔不同軸度小于1.0mm。襯砌表面應(yīng)密實、光潔、平整，邊棱完整無缺損。鋼筋骨架須焊接成型，焊接強度與較小直徑等強。鋼筋落料長度以實際放樣尺寸為準。每塊管片的內(nèi)弧面必須清晰地標注不會被磨損的管片號。如（），（），（），等等。管片內(nèi)外弧面混凝土凈保護層厚度須控制在40mm范圍。襯砌拼裝前，應(yīng)予以嚴格檢查。止水密封片溝槽兩側(cè)及平面轉(zhuǎn)角處不得有剝落、缺損。大缺角應(yīng)用混凝土粘接劑修補。溝槽兩側(cè)、底面的坑點應(yīng)用膠結(jié)劑加水泥膩子填實，抹平。檢查合格后芳可使用。襯砌制作應(yīng)符合《混凝土工程施工及驗收規(guī)范》及《地下鐵道工程施工與驗收規(guī)范》中的相應(yīng)規(guī)定。5.2.5特殊管片除標準環(huán)和楔形管片襯砌環(huán)（和）外，尚有站端接頭環(huán)（和）、變形縫處環(huán)（）第三節(jié)隧道襯砌計算5.3.1隧道襯砌的計算模式說明5.3.1計算模式管片結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形計算采用荷載――結(jié)構(gòu)模式。目前國內(nèi)對盾構(gòu)隧道管片襯砌結(jié)構(gòu)的截面內(nèi)力計算，多以經(jīng)驗性為主的簡化計算法為主。為保證計算準確可靠，本投標設(shè)計計算中，首先用簡化的計算法（將管片襯砌結(jié)構(gòu)簡化為勻質(zhì)圓環(huán)）進行參數(shù)的初步確定。其次采用精確計算法計算出截面內(nèi)力（考慮各類接頭位置與剛度、錯縫時的環(huán)間相互咬合效應(yīng)，及隧道與周圍土體的實際相互作用關(guān)系）。然后對兩者方法的計算結(jié)果進行比較。結(jié)果表明，簡化計算法因不能明示接頭位置，難于反映管片襯砌結(jié)構(gòu)的實際受力狀況（如考慮為勻質(zhì)圓環(huán)時，不能反映圓環(huán)偏轉(zhuǎn)某一角度后的截面內(nèi)力及變形變化、不能計算錯縫時的縱向接頭的剪力等），計算結(jié)果受人為影響的因素較大。故本投標設(shè)計計算中，采用能考慮接頭位置與剛度的精確計算法計算出截面內(nèi)力，并以此進行各種檢算。盾構(gòu)隧道管片襯砌結(jié)構(gòu)的兩種力學(xué)計算模式的具體情況如下:①勻質(zhì)圓環(huán)計算法將襯砌圓環(huán)考慮為彈性勻質(zhì)圓環(huán)，用小于的剛度折減系數(shù)η來體現(xiàn)環(huán)向接頭的影響，不具體考慮接頭的位置，即僅降低襯砌圓環(huán)的整體抗彎剛度。用曲梁單元模擬剛度折減后的襯砌圓，在本次計算中，η取，，三種參數(shù)環(huán)。同時，在計算中用大小的系數(shù)ξ來表達錯縫拼裝引起的附加內(nèi)力值，根據(jù)國內(nèi)外經(jīng)驗，在本次計算中，ξ取為～作對比計算分析。②考慮接頭位置與剛度的精確計算法在一襯砌圓環(huán)內(nèi)，具體考慮環(huán)向接頭的位置和接頭的剛度，用曲梁單元模擬管片的實際狀況，用接頭抗彎剛度θ來體現(xiàn)環(huán)向接頭的實際抗彎剛度。為錯縫式拼裝時，因縱向接頭將引起襯砌圓環(huán)間的相互咬合作用，此時根據(jù)錯縫拼裝方式，除考慮計算對象的襯砌圓環(huán)外，將對其有影響的前后的襯砌圓環(huán)也作為對象，采用空間結(jié)構(gòu)進行計算，并用圓環(huán)徑向抗剪剛度和切向抗剪剛度來體現(xiàn)縱向接頭的環(huán)間傳力效果。在本計算中，根據(jù)采用的彎螺栓接頭的受力情況，參照國內(nèi)外有關(guān)試驗研究結(jié)果(見:①，，。②圓形隧道裝配式襯砌接頭剛度模型研究，巖土工程學(xué)報，，)，全部環(huán)向接頭的抗彎剛度θ，在隧道內(nèi)側(cè)受拉時取為×?／，隧道外側(cè)受拉時取為×?／。另外，在本計算中，縱向接頭的徑向抗剪剛度和切向抗剪剛度均取為無窮大，即認為各環(huán)管片在縱向接頭處不產(chǎn)生錯動。.勻質(zhì)圓環(huán).考慮接頭的位置與剛度管片襯砌圓環(huán)計算的兩種力學(xué)模式5.3.1襯砌圓環(huán)與周圍土體的相互作用襯砌圓環(huán)與周圍土體的相互作用通過設(shè)置在襯砌全環(huán)只能受壓的徑向彈簧單元和切向彈簧單元來體現(xiàn)，這些單元受拉時將自動脫離，彈簧單元的剛度由襯砌周圍土體的地基抗力系數(shù)決定。5.3.1荷載模式管片的荷載模式在確定作用在隧道上方的土層壓力方面，國內(nèi)外視地層情況，主要采用卸拱理論(太沙基公式為主體)和按全部地層壓力計算土層壓力的方法，但均帶有較大近似性。故國外也有取最小土壓力不小于（當計算土壓力小于此值時）的經(jīng)驗法?？紤]到本次標段的最大和最小埋深分別在14m左右和9m左右，地層以粘性土層為主體，無單獨從隧道底部貫通至地表的砂性土地層，故偏于安全地將上覆土體自重完全作用在隧道上進行計算分析，即計算中豎向地層壓力按全部地層壓力計算。而側(cè)壓力當隧道處于粘性土中時按水土和算考慮，在砂性土地層時按水土分算考慮。除土水壓力外，實際的計算荷載按施工和使用階段可能出現(xiàn)的其它最不利荷載組合進行結(jié)構(gòu)強度、變形計算，同時對混凝土裂縫寬度進行驗算。5.3.2設(shè)計計算條件5.3.2管片特征隧道外半徑＝3.05m隧道中心半徑＝2.9m隧道內(nèi)半徑＝2.75m管片寬度＝1.2m管片厚度＝0.3m分塊數(shù)目＝塊管片配筋為：外側(cè)φφ,內(nèi)側(cè)φ，均為Ⅱ級鋼筋。封頂塊管片圓心角為.°，其余塊管片圓心角均為°。管片襯砌環(huán)在縱向按錯縫式拼裝，縱向接頭為處，按.°等角度布置，管片襯砌環(huán)布置參見下。在本次計算中選兩環(huán)為一組，左偏°，右偏°的錯縫拼裝方案為主體進行各項檢算。在具體的計算過程中，取出三環(huán)管片進行空間計算，檢算對象為中間一環(huán)。的特征等條件，參照地質(zhì)報告，選取可能出現(xiàn)最不利受力情況的四個典型斷面進行計算，四個計算點的主要土質(zhì)特征條件匯總于下表。計算點土質(zhì)特征條件計算點計算點一計算點二計算點三計算點四位置右線＋右線＋左線＋右線＋地層特征從上至下分別為素填土(粘土)、砂礫、粘土、礫質(zhì)粘性土。隧道位于礫質(zhì)粘性土層中。常時穩(wěn)定水位6.9m。從上至下分別為素填土(粘土)、中砂、砂礫、礫質(zhì)粘性土。隧道位于砂礫層中。常時穩(wěn)定水位6.5m。從上至下分別為素填土(粉質(zhì)粘土)、中砂、粉質(zhì)粘土、礫質(zhì)粘性土、全風化花崗巖、強風化花崗巖、隧道位于礫質(zhì)粘性土層、位于全風化花崗巖層、位于強風化花崗巖層中。常時穩(wěn)定水位4m。從上至下分別為素填土(粉質(zhì)粘土)、粉質(zhì)粘土、礫質(zhì)粘性土。隧道位于礫質(zhì)粘性土層中。常時穩(wěn)定水位3.8m。隧道埋深()計算地下水位埋深()土容重()按地質(zhì)報告各層推薦值計算按地質(zhì)報告各層推薦值計算按地質(zhì)報告各層推薦值計算按地質(zhì)報告各層推薦值計算地面超載()礫質(zhì)粘性土標貫垂擊數(shù)※全風化花崗巖強風化花崗巖礫質(zhì)粘性土側(cè)壓系數(shù)※全風化花崗巖強風化花崗巖地基抗力系數(shù)※()※※礫質(zhì)粘性土全風化花崗巖強風化花崗巖礫質(zhì)粘性土凝聚力()※全風化花崗巖強風化花崗巖礫質(zhì)粘性土內(nèi)摩擦角()※全風化花崗巖強風化花崗巖水土分合算合算分算合算合算為隧道所處地層之值，地基抗力系數(shù)偏于安全地沒有計及管片周圍注漿引起的地層抗力系數(shù)增大的影響。5.3.2荷載標準計算、荷載分類荷載分類荷載名稱永久荷載結(jié)構(gòu)自重地層壓力隧道上部地層破壞棱體范圍的設(shè)施及建筑物壓力水壓及浮力設(shè)備重量地層抗力可變荷載基本可變荷載地面車輛荷載地面車輛荷載引起的側(cè)向土壓力隧道內(nèi)部車輛行人等引起的荷載其它可變荷載施工荷載(設(shè)備運輸、施工機具及人員、盾構(gòu)推進、壓注漿等引起的荷載)偶然荷載地震荷載、地層壓力豎向地層壓力按全部地層壓力計算。而側(cè)壓力當隧道處于粘性土中時按水土和算考慮，在砂性土地層時按水土分算考慮。、地層抗力通過設(shè)置在襯砌全環(huán)只能受壓的徑向彈簧單元和切向彈簧單元來體現(xiàn)，這些單元受拉時將自動脫離，彈簧單元的剛度由襯砌周圍土體的地基抗力系數(shù)決定。同時，偏于安全方向的考慮，未計管片周圍注漿引起的抗力增加效果。、管片結(jié)構(gòu)自重鋼筋混凝土管片重度取、水壓當在砂性土地層時水土分算時，水壓按靜水壓力考慮。、隧道內(nèi)部荷載根據(jù)規(guī)范地鐵隧道內(nèi)的車輛荷載及沖擊力對隧道結(jié)構(gòu)影響較小，可略去不計。5.3.2 設(shè)定檢算標準、材料設(shè)計值管片鋼筋Ⅱ級鋼強度設(shè)計值＝管片砼，軸心抗壓強度設(shè)計值＝管片砼，彎曲抗壓強度設(shè)計值＝管片砼，抗拉強度設(shè)計值＝管片螺栓(號鋼)抗拉壓強度設(shè)計值＝管片螺栓(號鋼)抗剪強度設(shè)計值＝、結(jié)構(gòu)變形控制值直徑變形＜‰環(huán)縫張開＜2mm縱縫張開＜3mm、砼結(jié)構(gòu)允許裂縫寬度裂縫寬度＜0.2mm、結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)施工期≥，使用期≥5.3.3計算結(jié)果5.3.3管片截面內(nèi)力及變形計算各計算點的隧道管片襯砌環(huán)的最大截面內(nèi)力及變形計算結(jié)果匯總于下表，以下附圖為結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形、地層抗力及各種接頭螺栓的剪力圖，各圖均為襯砌環(huán)每環(huán)（1.2m）內(nèi)實際出現(xiàn)之值。管片襯砌環(huán)的截面內(nèi)力及變形計算結(jié)果匯總表計算點號最大正彎矩()最大正彎矩對應(yīng)軸力()最大負彎矩()最大負彎矩對應(yīng)軸力()單點最大變形量δ()計算點計算點計算點計算點注：截面內(nèi)力為襯砌環(huán)每環(huán)（1.2m）內(nèi)實際出現(xiàn)之值。5.3.3截面強度及裂縫寬度檢算截面強度及裂縫寬度指標檢算結(jié)果匯總表計算點號砼壓應(yīng)力σ()砼拉應(yīng)力σ()截面承載力()截面承載力()裂縫寬度()結(jié)論計算點通過計算點無裂縫通過計算點通過計算點通過截面強度及裂縫寬度指標檢算結(jié)果匯總于上表。檢算按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（）進行。下面以計算點為例說明全部檢算過程，其余三組的具體檢算過程省略。、管片砼強度檢算管片厚30cm寬1.2m。①截面幾何特性計算×0.36m2彎矩以內(nèi)側(cè)受拉為正，內(nèi)側(cè)鋼1131mm；外側(cè)鋼1150mm.即兩側(cè)配筋量相當，可取'1131mm,且按的砼矩形截面進行計算。××②砼應(yīng)力的計算×××σ±±××

σσ?>,最大壓應(yīng)力為,最大拉應(yīng)力為；砼的,。故抗壓滿足，而拉應(yīng)力超出設(shè)計強度，應(yīng)檢算裂縫寬度。、管片配筋檢算管片強度配筋按鋼筋混凝土偏心受壓截面進行檢算，基本公式如下：''≤?...(....................)

''≤?)'(?)......()(彎矩圖上,，1131mm,’1131mm，’50mm，??250mm.>×75mm,計算可取η,η??,'η??.'?)\*\\(\\('))'?(×(?)××?××

,ξ×135mm>;

而2a'×100mm>，不能按（），（）式進行計算，應(yīng)按下式計算：'(?)'×(?)>滿足×?>?滿足其它組的配筋檢算結(jié)果見匯總表所示。、裂縫寬度檢算按規(guī)范其計算公式如下：σψα()ν ρ,，1131mm,1131mm，50mm。按偏心受壓計算：σψ()νρ

ν，,

,

ρ <,××取ρ ,×,σ(?),η

,因為矩形截面，取'η244.46mm

'

[?(?)()][?()]×186.125mm

σ×(?)

,×ψ?×∈()×

∴ ×(××)×164mm<[]. × 滿足要求。5.3.3 螺栓抗剪檢算采用《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（）進行檢算。環(huán)向連接采用普通螺栓級，環(huán)向及縱向接頭螺栓均滿足抗剪要求。5.3.3 管片襯砌結(jié)構(gòu)變形檢算各計算點的最大直徑變形量（計算點１最大為×4.4168mm8.8336mm），均小于‰（‰×6.1m12.2mm）的要求5.3.3 環(huán)向接縫檢算、接縫強度檢算把螺栓看成受拉鋼筋，并按鋼筋混凝土截面計算。''''≤ ?σ?(σ?') ''''''≤?)(?)?(σ?)(?')(即按 第4.1.15條計算，在最不利彎矩和軸力組合下，接縫強度均滿足使用要求。、接縫變形檢算用平面有限元方法，考慮混凝土接頭斷面的實際的接觸面積，在最不利彎矩和軸力組合下，接縫張開小于2mm，受壓混凝土不進入塑性狀態(tài)，滿足要求。5.3.3 管片抗浮安全性檢算抗浮安全系數(shù)＝自重浮托力在不計土體側(cè)向摩擦力下均滿足結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)，施工期大于 、使用期大于的要求。5.3.3 盾構(gòu)千斤頂荷載及拼裝荷載校核盾構(gòu)千斤頂荷載在管片中產(chǎn)生的壓應(yīng)力可控制在混凝土允許值之內(nèi)。管片的配筋能滿足抵抗以中心孔為吊裝孔，在拼裝過程產(chǎn)生的彎矩值。5.3.4沉降和建筑物破壞評估需要評估隧道以及聯(lián)絡(luò)通道的施工可能引起的土體位移﹐包括地表的沉降以及建筑物和其它管線設(shè)施的基礎(chǔ)標高變化。修建隧道引起的土體位移可參考以下方法﹕::“”(,);,“”,(,)在修建隧道的影響區(qū)內(nèi)的所有構(gòu)造物應(yīng)當根據(jù)技朮規(guī)范的要求分類﹐(按可視性破壞、需要灰漿及墻體修補的情況)。如果構(gòu)筑物可能發(fā)生嚴重破壞且一般修補不可能滿足要求時﹐需要對構(gòu)筑物進行加固﹐加固措施主要有:位移隔斷墻、地基處理及基礎(chǔ)托換。5.3.5沉降預(yù)測對于襯砌300mm厚隧道，隧道軸線在地面水平下9m及15m情況進行了沉降計算預(yù)測，結(jié)果如下：輸入?yún)?shù)：隧道外徑，6.1m，失土量：沉降估算結(jié)果見圖。由計算結(jié)果，當9m覆土?xí)r，沉降已接近25mm，因而盾構(gòu)推進過程中的沉降控制和監(jiān)控量測將予以加強。對于第二隧道開挖對地面沉降的影響，假設(shè)兩個隧道同時開挖。計算時取15m,12m要注意的是，計算時假設(shè)兩個隧道同時開挖是劣化的情形。實際施工中，左右線線是分別進行施工的。第一條隧道的注漿完成后，第二條隧道的掘進實際上對第一條隧道的影響大大減少。控制注漿量和完善的質(zhì)量標準控制以及地面沉降監(jiān)測仍是地面沉降控制的最好保障。另值得注意的是將地下管道視為彈性地基梁分析它由位移引起應(yīng)變的增加是比較恰當?shù)末o對于地下設(shè)施受力情況的精確評估有賴于更為準確的管道資料(材料﹑結(jié)構(gòu)深度﹑位置﹑使用年限及使用條件)。此外，我們以粘性土層為對象，在埋深9m的情況下，用理想化的三維有限元方法作模擬計算，對隧道縱向因盾構(gòu)推進而引起的地面沉降也進行了計算預(yù)測，其沉降結(jié)果要小于前述從橫斷面方向作出的沉降預(yù)測值。地面沉降()第四節(jié)抗震5.4.1抗震計算近似地以靜力法（地震荷載作為等效靜荷載），驗算度地震作用下的橫截面襯砌強度及變形；地震波（主要是橫波）與隧道縱軸正交時隧道縱軸方向的拉壓變形，與隧道軸線成度角入射時隧道的彎曲變形驗算。結(jié)論為度地震力作用對地下區(qū)間隧道設(shè)計不起控制作用，抗震設(shè)計的重點應(yīng)是加強抗震措施后。5.4.2抗震構(gòu)造在環(huán)向、縱向接頭處設(shè)彈性密封墊、襯墊，以適應(yīng)地震中地層施加的一定變形。在車站、豎井與隧道連接地段隧道可能產(chǎn)生較大不均勻沉降，在隧道環(huán)縫中加厚襯墊以適應(yīng)變形。第五節(jié)洞門處理5.5.1洞門外的地基加固盾構(gòu)隧道進、出洞門前，應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件，對洞門外土體作必要的地基加固。5.5.2預(yù)埋洞門密封圈施工內(nèi)襯墻時，洞門處的內(nèi)襯不澆，按設(shè)計在內(nèi)襯環(huán)上埋設(shè)預(yù)埋件。5.5.3分塊鑿除洞門，安裝出洞的裝置分塊鑿除洞門混凝土，安裝出洞門裝置及導(dǎo)軌，盾構(gòu)機應(yīng)及時靠上洞門，盡可能縮短暴露時間。5.5.4進洞的施工步驟盾構(gòu)全部進入洞門后，應(yīng)及時封堵，盾構(gòu)完全進入車站端頭井脫離隧道后，應(yīng)立即封堵洞圈焊接扇形板，同時預(yù)留注漿孔，對隧道進行水泥漿充填，以保證地表的穩(wěn)定。5.5.5盾構(gòu)進洞前加強測量工作盾構(gòu)進洞前要加強施工測量工作，及時進行糾偏，確保盾構(gòu)準確進洞，并采取有效措施，防止盾構(gòu)進洞時盾尾拉開管片。5.5.7必要時土體補充加固盾構(gòu)始發(fā)井應(yīng)作好充分準備工作，包括洞的外土體加固狀況的檢查，必要時進行補充注漿加固。5.5.8井壁與進出洞門的管片連接進洞門的管片需鑿出鋼筋（或加鋼筋）與井墻內(nèi)襯預(yù)埋件焊接，并用混凝土包封；出洞門的管片上設(shè)置預(yù)埋件與井墻內(nèi)襯伸出的鋼筋焊接，并用混凝土包封。聯(lián)絡(luò)通道及泵房第一節(jié)聯(lián)絡(luò)通道及泵房布置根據(jù)標書第Ⅳ卷業(yè)主的圖紙，本標段在處設(shè)置盾構(gòu)中間工作井，聯(lián)絡(luò)通道及泵站與其合建。中間豎井基坑深度約19m。第二節(jié)中間豎井、聯(lián)絡(luò)通道及泵房斷面擬定聯(lián)絡(luò)通道及泵房斷面尺寸計算分析確定。第三節(jié)聯(lián)絡(luò)通道及泵房施工工法選擇6.3.1聯(lián)絡(luò)通道及泵房段工程地質(zhì)條件中間豎井周圍地層主要為雜填土、粉質(zhì)粘土、中、礫砂層、砂質(zhì)粘性土以及全、強、中風化花崗巖層。其砂層透水性好。其中中砂層滲透系數(shù)為×-3cm，礫砂層滲透系數(shù)為×；6.3.2周邊環(huán)境天虹站～崗廈站區(qū)間盾構(gòu)中間豎井位于荔枝園，周邊地形開闊，基本上無地下管線。6.3.3施工工法選擇施工方法的選擇與地質(zhì)條件、周邊環(huán)境、施工進度以及工程造價密切相關(guān)，本標段處于荔枝園中，地形平坦，周邊基本上無重要性建筑物，地下管線也基本上沒有，但地質(zhì)較差，砂層較厚，含水量大，滲透性高，豎井范圍有較厚的中砂及礫砂層，施工期間易產(chǎn)生涌水、涌砂現(xiàn)象。因此正確選擇施工方法對于確保工程的順利進行、不影響周邊一定范圍建筑物、構(gòu)筑物的安全和道路交通暢通至關(guān)重要。根據(jù)周邊的地形情況，本標段豎井有條件采用明挖法施工，本標段地質(zhì)情況復(fù)雜，地下水位高，站區(qū)有較厚的飽和中砂和礫砂層，在這類場地進行深基坑開挖，對圍護結(jié)構(gòu)的擋土功能要求很高，尤其是對其止水功能要求更高，若施工期間圍護結(jié)構(gòu)大量滲水，將引起地下水位下降，對周圍建筑物及管線產(chǎn)生影響，根據(jù)《深圳地區(qū)建筑深基礎(chǔ)支護技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定，確定基坑等級為一級，根據(jù)深圳地區(qū)工程經(jīng)驗和深圳有關(guān)規(guī)范，我們從實施的可行性、安全可靠性、施工速度以及經(jīng)濟性等多方面對地下連續(xù)墻、鉆孔樁和人工挖孔樁三種方案，并結(jié)合本標段的具體情況進行了分析比較。（）鉆孔灌注樁排樁方案：采用這種圍護結(jié)構(gòu)型式的優(yōu)點是其剛度大，施工方法簡單，平面布置靈活，對周圍環(huán)境影響小，但其接頭防水性差，針對本標段這種地質(zhì)條件下，需在樁間或樁外側(cè)施作攪拌樁或旋噴樁等止水帷幕.（）人工挖孔樁：施工方法簡單，可以開展多個工作面，施工進度快。其防滲性差，在飽水砂層中必須降水或設(shè)置止水帷幕。本標段基坑深，飽水砂層較厚，在這種情況下，人工挖孔樁施工難度很大，而且涌水、涌砂，挖孔時容易造成塌孔，施工風險大。（）地下連續(xù)墻：剛度大，整體性好，能充分發(fā)揮其擋土止水功能的優(yōu)點，特別適用于軟弱地層和建筑設(shè)施密集城市市區(qū)的深基坑，地下連續(xù)墻施工工藝成熟，施工速度快，精度高，垂直偏差可控制在以內(nèi)。但造價相對較高。根據(jù)本標段的周邊環(huán)境、水文地質(zhì)情況、基坑開挖深度，從施工工期、施工工藝、投資及施工難度、施工風險和防水效果等綜合因素比較，本標段基坑圍護結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁的基坑圍護方案，圍護結(jié)構(gòu)與內(nèi)襯墻疊合成一個整體結(jié)構(gòu)的復(fù)合式，共同承受水土壓力。6.3.4支撐體系選擇基坑的支護形式通常有三種形式：錨桿支撐、鋼管支撐及鋼筋混凝土支撐。這三種支撐方案各有優(yōu)缺點。支撐比較方案優(yōu)點缺點提供開闊的施工空間，提供錨桿支護方案挖土的機械化程度和結(jié)構(gòu)施工的效率與質(zhì)量。．在平面尺寸很大的、巖面較高的基坑工程中，錨桿比支撐節(jié)省工程量，對圍護結(jié)構(gòu)的變形控制有好處。錨桿施工會降低圍護結(jié)構(gòu)的抗?jié)B性能，錨頭處的防水較困難。錨桿將延伸出基坑邊界，需處理與鄰近業(yè)主的關(guān)系．錨桿不回收，浪費鋼材。鋼管自身剛度大，對限制圍護鋼管支撐方案結(jié)構(gòu)的變形有利。減少大面積的節(jié)點處理，確保圍護結(jié)構(gòu)的防水性能。對基坑出土及結(jié)構(gòu)施工有影響。．支撐的安裝施工技術(shù)要求高。鋼支撐可回收并重復(fù)利用，節(jié)約鋼材?；炷亮轰摻罨炷林慰箟盒阅芎?。．對基坑出土及結(jié)構(gòu)施工有影響。．受混凝土齡期的影響，施工速支撐方案減少大面積的節(jié)點處理。確保圍護結(jié)構(gòu)的防水性能。度慢。．結(jié)構(gòu)施工時需鑿除混凝土支撐。綜合考慮本標段的工程地質(zhì)條件、工期、投資、防水要求和施工難度等因素。支撐方式采用鋼管支撐。中間豎井作為盾構(gòu)始發(fā)井，需先期進行施工。第四節(jié)中間豎井、聯(lián)絡(luò)通道及泵房工程材料、混凝土）鉆孔灌注樁：、）底板：、）頂板：、）中隔墻：）冠梁：、鋼材鋼筋：Ⅰ級鋼筋，Ⅱ級鋼筋

鋼構(gòu)件：鋼第五節(jié)結(jié)構(gòu)計算本標段地下水按賦存條件主要分為孔隙潛水、基巖裂隙水及斷層水，主要補給源為大氣降水，站址范圍內(nèi)砂層較厚，滲透系數(shù)大，屬強透水層，為場地主要含水、透水層，圍護結(jié)構(gòu)計算中土壓力按朗肯主動土壓力計算，雜填土、砂層及基巖風化層按水土分算，其他土層按水土合算。圍護結(jié)構(gòu)計算方法結(jié)合本基坑的特點主要采用了平面的分析方法和空間的分析方法（）平面計算模式主要采用“增量法”進行計算，按“先變形、后支撐”的原理，模擬施工階段全過程，在結(jié)構(gòu)體系不斷發(fā)生變化時，每階段以荷載增量的形式進行加載，每階段的內(nèi)力及變形結(jié)果為本增量階段以及其以前各增量階段計算結(jié)果的代數(shù)和，從計算結(jié)果來看，增量法能較好的反映實際情況。（）采用空間非線性法進行計算?？臻g非線性法計算的基本思路為將圍護結(jié)構(gòu)分別切割成水平梁系和豎向梁系，計算時通過交叉梁系交叉點上的變位協(xié)調(diào)條件和力的平衡條件來考慮共同作用，內(nèi)支撐系統(tǒng)按梁化處理，豎向地基梁與土體的相互作用采用非線性地基梁共同作用的方法，土壓力隨位移的變化為雙曲線變化，假定土體的水平抗力系數(shù)隨土層的深度而增加。最后采用迭代法，通過反復(fù)迭代，在交叉梁系的交叉點上逐漸滿足位移協(xié)調(diào)和力平衡條件，即把支撐系統(tǒng)、圍護結(jié)構(gòu)和墻厚土體三者作為整體來考慮，從空間計算結(jié)果來看，在接近基坑角部時，墻體的計算徑向位移就越小，符合角部應(yīng)力集中的狀況。使用階段采用橫向等代框架法進行計算，圍護結(jié)構(gòu)、主體結(jié)構(gòu)內(nèi)襯墻與頂、底板形成一個箱形結(jié)構(gòu)。地層加固第一節(jié)地層加固原則7.1.1地層加固原則、地層處理、地基加固的設(shè)計除應(yīng)做到技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全適用外，尚應(yīng)做到：因地制宜、就地取材、施工可行、保護環(huán)境和節(jié)約資源等。、根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)特性、施工方法、使用要求及地面建筑物和地下管線的保護要求，結(jié)合工程范圍的地形地貌、工程地質(zhì)特征、地質(zhì)構(gòu)造、水文地質(zhì)特征、環(huán)境條件等初步選定可供考慮的地層處理、地基加固方案，進行綜合技術(shù)經(jīng)濟分析和對比，選擇最適當?shù)姆桨笇嵤?，必要時可選擇多種方法進行綜合處理。7.1.2特殊地段地基加固一般宜采用對環(huán)境影響較小的，行之有效的加固手段。地基加固前宜進行試驗性施工，并進行必要的監(jiān)測，以檢驗設(shè)計參數(shù)和處理效果，指導(dǎo)選擇合適的施工工藝及參數(shù)，保證加固后的土體指標滿足設(shè)計要求。第二節(jié)盾構(gòu)進出站工作井地層加固方案本段工程盾構(gòu)進出站工作井大都位于中砂、礫砂、砂質(zhì)粘性土、礫質(zhì)粘性土等地質(zhì)中，地層穩(wěn)定性差、透水量大，為使盾構(gòu)進、出站施工階段，不發(fā)生水、土涌入、工作面坍塌，以保證進、出洞施工的順利進行，必須對盾構(gòu)工作井周圍土體井進行加固處理使洞周土體具有自立性、防水性和一定的強度。依據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（），經(jīng)過對分層注漿、深層攪拌、旋噴加固、凍結(jié)法等地層加固法的適用性、經(jīng)濟性等技術(shù)條件分析研究，結(jié)合工程類比，盾構(gòu)進出站工作井周圍土體選用旋噴加固法進行加固處理。根據(jù)全線工程籌劃及土體加固體達到設(shè)計技術(shù)要求所需的時間，確定工作井土體加固處理的期限，原則上在盾構(gòu)進、出洞之前一個月完成。在加固地段需進一步核查地下管線及鄰近建筑物基礎(chǔ)，確定注漿設(shè)計孔位，必要時對地下管線及建筑物進行保護并在施工全過程進行監(jiān)測。高壓噴射注漿加固注漿體直徑取1m，加固體行距為，列距為，加固體范圍：）盾構(gòu)進洞：平面、平行盾構(gòu)軸線3.55m，垂直于盾構(gòu)軸線，外側(cè)面6.3m，內(nèi)側(cè)為兩盾構(gòu)軸線間距的一半。深度：盾構(gòu)輪廓線外緣上下各3m。）盾構(gòu)出洞：平面、平行盾構(gòu)軸線6.1m，垂直于盾構(gòu)軸線，外側(cè)6.3m，內(nèi)側(cè)為兩盾構(gòu)軸線間距的一半。深度：盾構(gòu)輪廓線外緣上下各3m。高壓噴射注漿加固的主要材料為水泥漿，也可根據(jù)地層情況加入水玻璃等化學(xué)輔助材料和摻合料以及速凝、早強、懸浮等外加劑，加入量應(yīng)通過試驗確定。高壓噴射注漿結(jié)束后一個月應(yīng)采用開挖檢查、鉆孔取芯、標準貫入等方法對加固體質(zhì)量進行檢驗，其無側(cè)限抗壓強度不小于，滲透系數(shù)小于-8cm。如達不到設(shè)計技術(shù)要求，則應(yīng)及時予以彌補，以確保盾構(gòu)機順利地進、出洞。盾構(gòu)進出站工作井一般采用在地面倒邊半封閉交通進行土體加固。第三節(jié)特殊地段地基加固由于工程范圍內(nèi)多層民房密集，施工期間必須保證房屋的安全和正常使用，必須預(yù)先對影響范圍內(nèi)的房屋基礎(chǔ)下臥土層進行注漿加固。在施工前，確定房屋與盾構(gòu)區(qū)間隧道的相對關(guān)系、基礎(chǔ)類型、基礎(chǔ)埋深、基礎(chǔ)布置范圍等詳細資料，確定加固措施及加固范圍。對于福田河段需要對隧道周邊圍巖及隧道頂部覆土進行地層加固處理，以控制施工期的上漂和使用期的振動影響。防水工程第一節(jié)隧道防水防腐隧道防水采取結(jié)構(gòu)自身防水為主，多道防線，綜合處理的原則。防水等級（見表）防水等級滲漏標準隧道襯砌結(jié)構(gòu)不允許出現(xiàn)任何漏水，滲漏和水斑的現(xiàn)象。拱部可允許出現(xiàn)少量滲漏，但這種滲漏應(yīng)使施工縫混凝土表面的水斑限制在最低限度，而且不應(yīng)出現(xiàn)肉眼可見的水流。按實際滲漏量拱腰、拱底、豎井<0.1L(·)8.1.1管片自防水采用防水混凝土制作管片，管片混凝土強度等級，抗?jié)B等級大于。管片制作的尺寸誤差應(yīng)滿足設(shè)計要求?；炷翍?yīng)選擇經(jīng)過抗?jié)B試驗的合適的配合比，限制水泥用量。水灰比不大于，并摻入不含氯化物的防水外加劑。管片在制作、吊運、堆放時應(yīng)采取保護措施，防止管片碰撞損傷。8.1.2水泥品種管片水泥用普通硅酸鹽Ⅱ型號（抗硫）8.1.3管片外防水防腐涂層管片的外弧面均涂高性能焦油環(huán)氧樹脂防水防腐。施涂工作在管片預(yù)制廠進行。技術(shù)要求：）涂層能在盾尾密封圈鋼絲刷與鋼板的擠壓磨損條件下不損壞、不滲水。）在管片弧面的混凝土裂縫寬度達到0.2mm時，能抗水壓不滲漏。）涂層的耐腐蝕性、耐侵蝕性、耐久性好。）涂層具有防迷流的功能。）管片外防水涂層除應(yīng)涂抹在管片背面外，還應(yīng)涂抹于接縫環(huán)形密封圈外側(cè)的混凝土上。高性能焦油環(huán)氧樹脂性能指標：性能粘結(jié)強度（）抗?jié)B性(）滲透系數(shù)（）耐腐蝕性（人工地下水浸三月）抗沖擊）體積電阻耐磨性（表觀）指標><無變化>>Ω無損8.1.4管片接縫處理為了使管片接縫保持永久的彈性狀態(tài)和具有足夠的承壓能力，以適應(yīng)隧道長期處于“蠕動”狀態(tài)而產(chǎn)生接縫的張開和錯動，保證管片接縫的防水效果。在環(huán)、縱縫中設(shè)丁腈軟木彈性襯墊在管片的縱、環(huán)接縫中各設(shè)置二道2mm厚、寬分別為80mm、50mm的丁腈軟木襯墊。環(huán)縫密封墊襯需要有足夠的承壓能力和彈性復(fù)原能力，以承受均布盾構(gòu)千斤頂?shù)捻斄?，防止管片頂碎?？v縫密封襯墊不僅有填縫隙的作用，還能對局部應(yīng)力起緩解作用。對彈性襯墊的技術(shù)要求：）為能使密封墊完全壓密，密封墊溝槽面積應(yīng)大于或等于密封墊的斷面積。）為確保環(huán)面密封材料能完全壓密（即環(huán)縫張開量為0mm），則千斤頂頂力要大于環(huán)縫張開量為0mm時對密封材料的壓縮力。）為確?？v縫密封材料能做到縱縫張開量為0mm，則螺栓緊固力應(yīng)大于密封材料的壓縮力。）從材料老化等因素考慮，在接縫張開量為0mm時，要求材料壓縮率≤.在環(huán)、縱縫的預(yù)留溝槽中嵌填遇水膨脹橡膠止水密封條環(huán)縫止水條寬20mm，厚2mm（平板式），后繼環(huán)寬20mm厚6.5mm。環(huán)縫止水條由2mm厚平板式密封條和厚6.5mm（帶有凸緣）的密封條復(fù)合而成?？v縫密封墊寬20mm，一側(cè)厚4.5mm（平板式），另一側(cè)厚度同樣為4.5mm，但帶有凸緣．遇水膨脹橡膠止水條在工廠預(yù)制成框形，在施工現(xiàn)場粘貼到管片環(huán)、縱縫的凹槽中。并在管片角部設(shè)置丁基橡膠膩子薄片，加強接縫角部處防水效果。遇水膨脹橡膠止水條技術(shù)指標性質(zhì)試驗方法規(guī)定值肖氏硬度（）±抗拉強度（）斷裂拉伸率（％）>>永久壓縮變形（％）小時／700C<耐油性小時／700C（—油）重量變化（）>尺寸精度要求應(yīng)由施工單位會同橡膠止水片廠方根據(jù)橡膠特性研制成套后確定。嵌縫防水接縫防水的第二道防線，即在管片內(nèi)側(cè)嵌縫槽內(nèi)設(shè)置由遇水膨脹橡膠膩子加外封氯丁膠乳水泥形成的嵌縫材料．嵌縫范圍：進出洞－環(huán)；在變形量大的襯砌環(huán)進行了整環(huán)嵌填，其余區(qū)段則在拱底０范圍內(nèi)及封頂塊接縫處嵌填。實踐證明，遇水膨脹橡膠膩子的防水效果較好，它能適應(yīng)接縫縫隙不同寬窄、錯位、高差等優(yōu)點。因為在工字型膨脹材料限制下，膨脹膩子能充分發(fā)揮單側(cè)向膨脹應(yīng)力，而氯丁膠乳水泥，剛?cè)嵯酀?，能增加抗裂性，界面處理劑可加強密封。遇水膨脹橡膠膩子技術(shù)性能指標項目指標吸水膨脹率±伸長率≥剪切粘結(jié)強度≥體積電阻（Ω·）>注漿槽在管片彈性密封墊與嵌縫槽之間設(shè)有注漿槽，是為一旦發(fā)生滲水而采用化學(xué)注漿堵漏技術(shù)預(yù)留的。注漿材料可采用ＴＺＳ水溶性聚氨脂，能遇水固化生成不溶于水的固結(jié)體，并具有遇水膨脹的性能，止水效果良好。楔型管片環(huán)面墊片與縱向傳力襯墊片在平曲線和豎曲線地段，根據(jù)環(huán)、縱面的不同受力特點和壓縮要求，分別采用石棉橡膠片和丁腈軟木橡膠作為楔型管片的環(huán)面墊片和縱向傳力襯墊片。注漿孔、螺孔密封注漿孔、螺孔防水是襯砌接縫防水的一項重要措施。設(shè)計采用橡膠密封圈（遇水膨脹橡膠類），利用其壓密和膨脹雙重作用來滿足注漿孔、螺孔的防水要求。襯砌環(huán)和開挖土體之間的環(huán)行空隙注漿施工時應(yīng)及時向盾尾和襯砌管片間的環(huán)行空隙進行連續(xù)、適量均勻的注漿。注漿孔設(shè)有防水橡膠密封墊圈和單向閥。管片螺栓熱浸鋅防銹處理管片螺栓、墊片等鋼材在施工安裝前進行熱浸鋅防銹處理制作誤差預(yù)制混凝土管片的尺寸誤差應(yīng)在下列范圍內(nèi)：項目內(nèi)弧弦長度厚度（只改變背面）寬度襯砌環(huán)的內(nèi)直徑（安裝完成后，澆注環(huán)形空隙之前）螺栓孔—尺寸和位置嵌槽和密封槽（全尺寸）8.1.5管片防水隧道管片的自防水、接縫防水前面已作說明，此不復(fù)述。8.1.6盾構(gòu)隧道進出洞門防水盾構(gòu)隧道進出洞接頭設(shè)計為剛性接頭，在剛性接頭中設(shè)置柔性填縫材料（遇水膨脹橡膠），加強接頭的防水效果。在剛性接頭近距離處設(shè)置變形縫。第二節(jié)中間始發(fā)井防水防腐8.2.1防水設(shè)計原則結(jié)構(gòu)防水設(shè)計應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、結(jié)構(gòu)特點、臨近建筑物、施工方法和使用條件等因素進行，并遵循“以防為主、多道設(shè)防、因地制宜、綜合治理”的原則，強調(diào)結(jié)構(gòu)自防水為主，依據(jù)有關(guān)規(guī)定、規(guī)程的要求進行設(shè)計，聯(lián)絡(luò)通道防水等級為二級，抗蝕系數(shù)大于。8.2.2技術(shù)措施、因該段地質(zhì)差、透水性強，須進行地層注漿形成圍巖注漿止水帷幕。、豎井結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用防水混凝土，其抗?jié)B標號不小于。、在頂板設(shè)置附加防水層。、施工縫新舊混凝土界面應(yīng)進行鑿毛、鋪漿處理、并鋪設(shè)緩膨性遇水膨脹止水條，止水條的暴露時間必須控制在緩膨時間內(nèi)。、需采取措施減少混凝土開裂，對混凝土配合比，必須進行實驗研究，經(jīng)科學(xué)比選確定。、所有防水構(gòu)件、防水夾層、混凝土外加劑必須滿足相關(guān)要求。、防水工程的施工必須由防水專業(yè)施工隊承擔。盾構(gòu)隧道與車站的接口技術(shù)條件車站的進站井、出站井的井壁洞門周邊，必須按洞門設(shè)計圖預(yù)埋鐵件，與進（出）洞門的管片預(yù)埋件用鋼筋焊接整澆。隧道進（出）各個車站，要求車站承包商配合協(xié)作的接口，見下表需車站承包商配合協(xié)作的接口區(qū)間站名進洞出洞第七天虹站天虹站東端頭井上下行接口*盾構(gòu)機起吊井?段崗廈站崗廈站西端頭井上下行接口*盾構(gòu)機起吊井環(huán)境保護與沉降控制第一節(jié)環(huán)境保護與沉降控制原則作為城市工程，隧道和中間始發(fā)井施工、地層加固等技術(shù)方案的選擇都將以環(huán)境保護作為控制因素進行考慮。技術(shù)方案的選擇與施工應(yīng)考慮安全與環(huán)境保護的要求；技術(shù)方案的選擇與施工應(yīng)考慮對既有建筑物、構(gòu)筑物（含地下管線）沉降、變形的控制；技術(shù)方案的選擇與施工應(yīng)考慮對文物、古建筑物、古木的保護；施工前制定監(jiān)測計劃、確定監(jiān)測內(nèi)容、提出監(jiān)測措施及監(jiān)控量測點布置圖，并隨著施工進程中監(jiān)測信息的反饋進行調(diào)整，從而充分做好監(jiān)控量測工作。第二節(jié)環(huán)境保護與沉降控制措施環(huán)境保護與沉降措施需要與區(qū)間隧道區(qū)域環(huán)境結(jié)合起來考慮：施工前對沿線影響建筑物、構(gòu)筑物（含地下管線）的年代、位置分布、類型、材料、尺寸（樓層）、狀況（既有變形、裂縫）等進行仔細探察和記錄，摸清既有建（構(gòu)）筑物的現(xiàn)狀，以確定可行的施工、監(jiān)測保護措施，盡可能避免在開挖過程中損壞未能預(yù)見的既有建筑物基礎(chǔ)和構(gòu)筑物。建筑物現(xiàn)狀調(diào)查表建筑物基本狀況調(diào)查編號權(quán)屬部門建筑物名稱地址完工時間調(diào)查日期建筑物基礎(chǔ)類型持力層基底高程建筑物結(jié)構(gòu)類型層數(shù)地面地下室建筑物既有變形既有沉降既有傾斜樓層建筑物調(diào)查位置材料裂縫開展構(gòu)件尺寸備注外墻頂板地板隔墻門窗管件構(gòu)筑物現(xiàn)狀調(diào)查表

構(gòu)筑物基本狀況調(diào)查編號權(quán)屬部門構(gòu)筑物名稱地址完工時間調(diào)查日期位置材料構(gòu)件斷面裂縫開展既有沉降變形備注在施工圖階段進行詳細計算分析，確定穩(wěn)妥的施工方案。設(shè)置可靠的監(jiān)測點，在隧道通過前后進行監(jiān)測，使影響范圍內(nèi)的建筑物、構(gòu)筑物（含地下管線）始終處于監(jiān)控之中，對穿越、臨近建（構(gòu)）筑物、穿越福田河等進行重點監(jiān)測。監(jiān)測項目主要為：地下水情況的監(jiān)測設(shè)置水位觀測井，監(jiān)測地下水位變化；監(jiān)測隧道開挖面、隧道及其它滲透處的地下水滲流水量及攜帶的土粒滲流情況。土體變形監(jiān)測地表沉降地表水平位移地中土體沉降地中土體水平位移盾構(gòu)底部土體回彈盾構(gòu)襯砌環(huán)沉降、變形監(jiān)測影響建筑物的監(jiān)測隧道通過前后建筑物沉降、傾斜、位移、裂縫開展等進行詳細監(jiān)測并記錄。尤其是加強穿越、臨近建筑物的監(jiān)控。施工過程中對建筑物的外墻、內(nèi)柱沉降，墻身、地板傾斜進行詳細監(jiān)控。施工操作過程的監(jiān)測與記錄各環(huán)壓漿時間、點位、壓力、數(shù)量及漿液配比等；盾構(gòu)水平、垂直軸線偏離；盾構(gòu)千斤頂?shù)耐七M起止時間，千斤頂開啟只數(shù)、壓力、對應(yīng)編號位置等千斤頂推進記錄；量測并記錄排土量，估計地層損失；環(huán)境溫度、附近施工活動等環(huán)境因素觀測與記錄；其它非正?，F(xiàn)象的跟蹤觀測與記錄。穿越福田河應(yīng)重點對以上項目進行監(jiān)測、觀測。對于近接隧道（距離隧道外輪廓以內(nèi)）的建筑物、構(gòu)筑物（含地下管線），采取注漿等預(yù)加固地層的措施，必要時及時進行跟蹤注漿，調(diào)整地基土的沉降曲線，控制其不均勻沉降，確保其安全。隧道施工過程中盡量減少對地層的擾動，采取嚴格控制工作面土壓、排土量、避免超挖，減少偏轉(zhuǎn)、防止蛇行，以及在盾構(gòu)與襯砌間空隙及時充填注漿等施工措施，以減少土層的沉降變形，得到控制建筑物、構(gòu)筑物（含地下管線）沉降變形的要求。盾構(gòu)離站、進站前預(yù)先進行土體加固。將隧道開始施工的100m區(qū)間作為試驗段，進行全面的監(jiān)測并詳細記錄有關(guān)數(shù)據(jù)，摸索出適應(yīng)本段區(qū)間的盾構(gòu)施工參數(shù)，對前方可能出現(xiàn)的地質(zhì)、埋深、環(huán)境（穿越臨近建筑物等）變化情況預(yù)先擬訂施工方案及施工參數(shù)。加強施工期監(jiān)測，實現(xiàn)信息化施工。第三節(jié)沉降控制10.3.1沉降控制限值10.3.1地面沉降變形控制限值除非在一些特定情況下需要考慮更為嚴格的控制值，地面沉降應(yīng)控制在-30mm以內(nèi)。在任何情況下最大允許隆起量為10mm。10.3.1建筑物沉降變形控制限值參考有關(guān)建筑物規(guī)范、規(guī)程的要求，對隧道周邊影響建筑物沉降變形的控制除特殊、重要建筑物需要采用更嚴格的控制標準外，一般情況下，建筑物的沉降變形將按如下允許值控制：10.3.2建筑物沉降控制建筑物沉降控制值需要根據(jù)建筑物結(jié)構(gòu)