洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程

洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）雷電災難風險評估報告建設單位：江蘇洋河酒廠股份有限公司評估單位：宿遷市氣象科技服務部二零一二年八月

聲明1.本報告無評估單位蓋章無效。2.本報告無評估人員簽字無效。3.本報告涂改無效。4.本報告僅對所托付的評估項目有效。5.本報告結論中所提的雷電防護措施的建議，不能替代詳細的防雷裝置的設計評價看法。6.對本報告若有異議，應于收到報告之日起十五個工作日內(nèi)向本部提出。宿遷市氣象科技服務部二零一二年八月

評估機構評估單位宿遷市氣象科技服務部資質(zhì)證編號第2011-013號通信地址宿遷市洪澤湖路49號聯(lián)系人吳新勝郵編223800聯(lián)系電MAILsqqx2008@sian傳告分發(fā)分發(fā)對象分發(fā)號數(shù)量江蘇洋河酒廠股份有限公司1份宿遷市氣象科技服務部1份宿遷市氣象局業(yè)務法規(guī)處1份評估人員姓名職責職稱資質(zhì)證編號簽字吳新勝編制高級工程師61110109王熾校審工程師61110114袁志勇審核、簽發(fā)工程師61110113宿遷市氣象科技服務部（蓋章）

書目TOC\o"1-3"\f\h\z\u前言 6第一章雷擊風險評估概述 81.1雷電及雷電危害 81.2雷擊風險評估 91.3雷擊風險評估引用標準 101.4雷擊風險評估參考資料 11其次章雷擊風險評估背景資料分析 122.1項目概況 122.2地理環(huán)境綜述 162.3地理位置參數(shù) 162.4強對流路徑分析 172.5雷電活動規(guī)律 182.6土壤電阻率 25第三章建筑單體雷擊風險評估 283.1評估結果分析方法 283.2洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期） 30第四章雷電防護相關參數(shù)分析 354.1電源系統(tǒng)雷擊過電流估算 354.2接地電阻值估算 374.3內(nèi)部磁場強度的估算 394.4洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程計算機房雷電防護等級評估 49第五章雷電防護設計指導 525.1雷擊風險分析結果小結 525.2防護指導看法 53第六章施工過程防雷平安指導看法 596.1施工宜避開雷暴高發(fā)期和時段 596.2實施雷電預警 606.3施工過程防雷平安指導看法 616.4人身平安防護指導看法 62結束語 66附錄1宿遷48年雷暴日數(shù)據(jù) 67附錄2洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）相關參數(shù)取值 69附錄3項目的初步防雷設計 73

前言洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）位于江蘇省宿遷市宿城區(qū)洋河鎮(zhèn)。依據(jù)建設項目的結構特性分析，將其可能遭遇的雷擊和損失狀況歸納如下：1、干脆雷擊下的災難分析1）雷電流擊中建筑物屋頂，使屋面水泥崩裂脫離，對四周行人及車輛造成危害。2）雷電流擊中建筑物主體后，沿引下線傳導過程中，在其四周存在很強的電磁場，可能引起感應過電壓和過電流。3）雷電流由散流裝置入地過程中形成的電位梯度過大會導致行人因跨步電壓而發(fā)生人身傷亡事故。4）干脆雷擊時，雷電流泄放和散流過程中因電阻壓降和電感壓降導致高電位通過靜電感應在水平布設的信號線路和電源線路上產(chǎn)生的過電壓損壞設備接口，并有可能導致反擊及人身觸電傷亡事故。2、感應雷擊下的災難分析1）發(fā)生干脆雷擊，雷電流泄放時，建筑物內(nèi)部分布著暫態(tài)電磁場，尤其以引下線四周最為劇烈。此電磁場將會對建筑物內(nèi)各個系統(tǒng)產(chǎn)生作用，引起設備誤動作或損壞。2）室內(nèi)暫態(tài)磁場作用在信息系統(tǒng)環(huán)路上，將會產(chǎn)生感應過電壓（流），導致設備接口或設備本身損壞。3）云內(nèi)閃和云際閃產(chǎn)生的雷電電磁脈沖可引起內(nèi)部設備因感應過電壓（流）損壞。本評估報告共六大部分，由雷擊風險評估概述、雷擊風險評估背景資料分析、建筑單體雷擊風險評估、雷電防護相關參數(shù)分析、雷電防護設計指導、施工過程防雷平安指導看法等部分組成。

第一章雷擊風險評估概述1.1雷電及雷電危害雷電是發(fā)生在大氣層中的聲、光、電并發(fā)的一種物理現(xiàn)象，氣象上稱為雷暴。雷電放電瞬間可產(chǎn)生數(shù)十千安，甚至數(shù)百千安的放電電流，強大的雷電流能產(chǎn)生巨大的破壞力和很強的電磁干擾，給人類的生活、工作帶來很大的影響，它引起的災難是自然界十大災難之一。依據(jù)雷閃發(fā)生的位置，可把雷閃分為云閃和地閃兩大類。其中地閃是指發(fā)生在云與大地之間的放電現(xiàn)象，它極簡單對人類造成不行挽救的危害，也是我們進行雷電防護探討的主要對象。雷電成災的主要形式可以分為干脆雷擊和間接雷擊兩種。直擊雷是指雷電干脆擊在物體上，產(chǎn)生巨大的電效應、熱效應、沖擊波和機械力作用等，從而對地面物體造成巨大的破壞。間接雷主要表現(xiàn)為雷電感應和雷電波侵入。雷電感應是指雷電在放電時，在旁邊導體上產(chǎn)生的靜電感應和電磁感應，從而可能使金屬部件之間產(chǎn)生火花。雷電波侵入是指雷電放電時產(chǎn)生的劇烈電磁脈沖，在金屬管道或金屬導線上感應出強大的電磁脈沖，雷電過電壓波可能沿著金屬管道或架空線路侵入室內(nèi)，危及人身平安或損壞儀器設備。另外，隨著科學技術的不斷進步，各類電子信息產(chǎn)品得到廣泛應用，特殊是電子信息系統(tǒng)的應用，極大的便利了人們的生活。但是，這些電子設備普遍存在著絕緣強度低、過電壓和過電流耐受實力差、對電磁干擾敏感等弱點，一旦建筑物受到干脆雷擊或其旁邊區(qū)域發(fā)生雷擊，雷電過電壓、過電流和脈沖電磁場會通過供電線、通信線、接收天線、金屬管道和空間輻射等途徑侵入建筑物內(nèi)，威逼室內(nèi)電子設備的正常工作和平安運行。如防護不當，這些雷害輕則使電子設備誤動作，重則造成電子設備永久性損壞，嚴峻時還可能造成人員傷亡。隨著全社會現(xiàn)代化水平的不斷提高，雷電對電子和通訊等設施的破壞，而造成的經(jīng)濟損失及人員傷亡，遠遠超過了雷擊火災的損失，雷電災難已成為"電子化時代的一大公害"。1.2雷擊風險評估雷擊風險的定義風險（R）是一個捉摸不定和難以把握的概念，一般定義為遭遇災難和損失的可能性，或者具有不確定性的可能損失。而關于雷擊風險的定義，國際電工委員會在IEC62305-02《風險管理》技術標準中，將其定義為雷擊導致的建筑物或及服務設施的年平均可能損失。雷擊風險評估的定義雷擊風險評估作為處理雷擊風險的措施，就是指為了衡量雷擊風險而對雷擊風險做評價與估算的一個過程。它是以實現(xiàn)系統(tǒng)防雷為目的，運用科學的原理和方法，對系統(tǒng)可能遭遇雷擊的概率及雷擊后產(chǎn)生后果的嚴峻程度進行分析計算，有利于在防雷工程設計、施工、運行管理中向相關單位供應科學合理、經(jīng)濟平安的指導看法。雷擊風險評估的重要性1)雷擊風險評估可以更加全面地反映評估對象的防雷現(xiàn)狀；2)通過雷擊風險評估，可以知道建筑物可能遭遇雷擊的主要風險重量，做好相應的防護措施，把損失減到最低；3)通過雷擊風險評估，可以更加合理的實行防雷措施，避開盲目的奢侈；4)通過雷擊風險評估，可以提出全面的防雷策略，包括直擊雷防護、雷電磁脈沖防護、雷電波侵入防護及雷電感應防護等，做到科學有效、平安牢靠。1.3雷擊風險評估引用標準1、《建筑物電子信息系統(tǒng)防雷技術規(guī)范》GB50343－20042、《雷電防護

第1部分：總則（IEC62305-1：2006，IDT）》GB/T21714.1—2008

3、《雷電防護第2部分：風險管理（IEC62305-2：2006，IDT）》GB/T21714.2-2008

4、《雷電防護

第3部分：建筑物的物理損害和生命危害（IEC62305-3：2006，IDT）》GB/T21714.3—2008

5、《雷電防護

第4部分：建筑物內(nèi)的電氣和電子系統(tǒng)（IEC62305-4：2006，IDT）》GB/T21714.4—2008

6、《建筑物防雷設計規(guī)范》（GB50057-2010）7、《電子計算機場地通用規(guī)范》（GB/T2887-2011）8、《雷電電磁脈沖防護第1部分：通則》(GB/T19271.1-2003/IEC61313-1:1995)9、《雷電電磁脈沖的防護第2部分：建筑物的屏蔽、內(nèi)部等電位連接及接地》(GB/T19271.3-2005/IECTS61313-210、《雷電電磁脈沖的防護第3部分：對浪涌愛護器的要求》（GB/T19271.3-2005/IECTS61313-3:2000)11、《雷電電磁脈沖的防護第4部分：現(xiàn)有建筑內(nèi)設備的防護》(GB/T19271.3-2005/IECTR261313-4:1998)12、《雷電防護通信線路第1部分：光纜》(GB/T19856.1-2005/IECTR261663-1:1999)13、《雷電防護通信線路第2部分：金屬導線》(GB/T19856.3-2005/IECTR261663-2:2001)14、《低壓配電設計規(guī)范》（GB50054-2011）15、《溝通電氣裝置的接地》（DL/T612－1997）16、《接地系統(tǒng)的土壤電阻率、接地阻抗和地面電位測量導則第1部分：常規(guī)測量》（GB/T17949.1-2000）17、GB50016-2006《建筑物防火設計規(guī)范》1.4雷擊風險評估參考資料1、項目初步防雷設計2、項目設計圖紙（項目規(guī)劃總平面圖；單體立、平面設計圖；屋頂防雷平面設計圖；接地平面設計圖；玻璃幕墻初步3、人員密集程度、駐留時間調(diào)查表4、項目地質(zhì)勘察報告5、項目旁邊閃電監(jiān)測資料6、宿遷地區(qū)雷暴統(tǒng)計;

其次章雷擊風險評估背景資料分析2.1項目概況建筑物四周環(huán)境特征洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期），如圖2-1。圖2-1洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）南側實景圖圖2-2洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）西側實景圖圖2-3洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）北側實景圖圖2-4洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）東側實景圖建筑單體列表表2-1建筑單體列表單體名稱設計防雷類別建筑類型層數(shù)高度(m)建筑面積(m2)酒品車間1二工業(yè)建筑酒品車間2二工業(yè)建筑酒品車間3二工業(yè)建筑酒品車間4二工業(yè)建筑1174029.54酒品車間5二工業(yè)建筑1174029.54酒品車間6二工業(yè)建筑酒品車間7二工業(yè)建筑酒品車間8二工業(yè)建筑酒品車間9二工業(yè)建筑酒品車間10二工業(yè)建筑酒品車間11二工業(yè)建筑糟場二工業(yè)建筑灌區(qū)用房二工業(yè)建筑二號主發(fā)酵樓二工業(yè)建筑632.6147218.3供電系統(tǒng)本工程供電電源引自廠區(qū)變電所，電壓為380/220V，埋地或沿橋架敷設，采納放射式與樹干式相結合的供電方式給各用電設備供電。埋地深度不小于0.8米，引入段加穿鋼管愛護并做重復接地。弱電系統(tǒng)本工程主要弱電系統(tǒng)有：電話系統(tǒng)、網(wǎng)絡綜合布線及有線電視系統(tǒng)。線路選型及敷設本工程采納放射式與樹干式相結合的供電方式給各用電設備供電。低壓配電系統(tǒng)采納TN-S制式，接地裝置利用基礎接地，為共用接地，接地電阻應小于10歐姆。電源進線采納ZR-YJV22-0.6/1.0KV電力電纜，埋地0.8米，引入段加穿鋼管愛護并做重復接地。干線選用ZR-YJV電力電纜（線）沿地溝敷設；支干線采納YJV、BV-0.450/0.750V銅芯電力電纜（線）埋地或沿墻、頂板敷設；支線采納BV-0.450/0.750V導線加穿阻燃塑料管沿墻、頂板敷設。有線電視干線選用SYWV-75-9，支線選用SYWV-75-5。防雷與接地本工程按二類建筑設計避雷設施。屋面采納φ10熱鍍鋅圓鋼作避雷帶，突出屋面的全部金屬管道，金屬構架等金屬物均應與防雷裝置連接。引下線利用柱或鋼筋混凝土墻內(nèi)兩根大于φ16的鋼筋上下通長焊接連通，接地體利用地基圈梁內(nèi)直徑16mm以上的兩根主筋，引下線上與接閃器、下與接地體通長焊接。距地面對上0.5米焊出測試卡子供測量。2.2地理環(huán)境綜述宿遷屬于暖溫帶季風氣候區(qū)，光熱資源比較優(yōu)越，四季分明，氣候溫柔，年平均氣溫14.1℃，年均日照2315小時，太陽總輻射量約為117千卡／平方厘米，全年日照數(shù)2271小時年均降水量為892.3毫米，由于受季風影響，年際間改變不大，但降水分布不均，易形成春旱、夏澇、秋冬干天氣。地勢是西北高、東南低，北東側的2.3地理位置參數(shù)通過GPS定位儀在洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）所在位置采集的經(jīng)度為118.37，緯度為33.78，繪制洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）地理位置圖如圖2-5。圖2-5洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）地理位置2.4強對流路徑分析依據(jù)江蘇省可能影響區(qū)域的強對流路徑圖，分析得出江蘇省存在若干個雷暴高發(fā)區(qū)，分別是南京、揚州、泰州等地。區(qū)域外生成的雷暴云團影響江蘇省的路徑有以下幾條：1）西北路徑，西北氣流影響生成的雷暴云團移入。2）西南路徑，西南氣流帶來的水汽促成雷暴的生成。3）東南路經(jīng)，由于海陸熱力分布不均或東風波系統(tǒng)生成的雷暴云團影響東南部。通過對2006-2009年影響江蘇省的雷暴過程統(tǒng)計分析，得出對區(qū)域造成較大影響的主要是西北路徑和局地生成的雷暴云團。如圖2-6。圖2-6可能影響江蘇的強對流路徑2.5雷電活動規(guī)律雷暴分布特征雷暴日是指一天內(nèi)只要聽到一次或一次以上的雷聲就算是一個雷暴日。雷暴日的觀測一般都由測報員在氣象觀測站中完成。雖然雷暴日只能反應測站四周15km范圍內(nèi)雷電發(fā)生狀況,而不能精確表征地面落雷的頻繁程度，但可肯定程度上反映指定區(qū)域雷電活動規(guī)律，因此，可以通過分析多年雷暴日數(shù)據(jù)，得出該區(qū)域的雷電活動規(guī)律。1961年到2008年宿遷年雷暴日氣候趨勢系數(shù)為-0.3198，表明宿遷年雷暴日呈下降趨勢，每10年削減約3天。圖32也顯示近48年來宿遷雷暴在波動起伏中逐年削減，80年頭之前雷暴較之后明顯多且波動幅度大。最大年雷暴日為51天，出現(xiàn)在1964年，最小年雷暴日只有13天，出現(xiàn)在1989年，相差38天，最大值約是最小值的4倍。年均雷暴日為30.5天，大于平均值的有18年，主要出現(xiàn)在80年頭之前，占了61.1%，圖中也可看出80年頭之后的年雷暴日都圍繞在平均值旁邊上下波動，而80年頭之前年雷暴日大于平均值居多。進入70年頭中期之后年雷暴日削減明顯，80年頭雷暴發(fā)生最少，直到90年頭雷暴起先略有增多，但相對60年頭還是比較少的。如圖2-7。圖2-7宿遷雷暴日年改變趨勢宿遷全年各月都有雷暴發(fā)生，但月際改變明顯，1、2月雷暴很少發(fā)生，從每年3月起先雷暴增多，4、5、6月持續(xù)穩(wěn)定增多，7月快速增加到峰值，8月略有減小，而9月雷暴快速削減。夏季雷暴最為集中，占全年雷暴的75.01%，因受副熱帶高壓和臺風的影響雷暴活動較頻繁，尤以7月雷暴最多，月均雷暴日約11天，8月次之，約8天；10月雷暴比較少，平均不到0.5天，11、12月雷暴都很少發(fā)生，各月雷暴都只占全年的0.14%；冬季雷暴活動很弱，只占全年的0.35%；春季雷暴活動較秋季略多。如圖2-8。圖2-8雷暴日月均分布為駕馭宿遷任一天的雷暴氣候概況，為建設項目規(guī)劃和施工供應指導看法，統(tǒng)計全年某天發(fā)生雷暴的概率，分析得出：宿遷1、2、11、12月發(fā)生雷暴的概率幾乎為零，3月起先發(fā)生雷暴的概率不斷增加，4月日雷暴發(fā)生概率明顯增多，波動比較明顯，6月快速增加，7月達到頂峰，日雷暴發(fā)生概率≥0.35的日期都集中在7月中下旬，其中7月26日發(fā)生雷暴的概率最高，為0.5319，8月略有削減，9月驟減，10月平均每天發(fā)生雷暴的概率只有0.014，說明雷暴從春季起先不斷增加，到夏季雷暴頻繁發(fā)生，秋季發(fā)生雷暴概率相對削減，冬雷也偶有發(fā)生。如圖2-9。圖2-9逐日雷暴發(fā)生概率為了更精確地表示地面閃擊密度，我們進一步參考閃電定位儀資料。在進行建筑物年雷擊次數(shù)的估算時，以在建筑物所在區(qū)域測得的地閃密度為準。閃電定位資料分析以下雷電資料取自江蘇雷電監(jiān)測網(wǎng)，以在洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）中心位置旁邊現(xiàn)場測量的地理參數(shù)為基準點，以3.5km為半徑(如圖2-10所示)，提取4年（2008.1～2011.12）地閃資料，進行統(tǒng)計分析得出如下結論，作為雷擊風險評估的基礎參數(shù)之一。.1地閃密度分布地閃密度是指每平方公里年平均落雷次數(shù)，是表征雷云對地放電的頻繁程度的量，是估算建筑物年預料雷擊次數(shù)時重要的參數(shù)。用Ng表示，單位為：次/km2·a。依據(jù)圖2-10（網(wǎng)格面積為1km2）可得到洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）3.5km半徑范圍4年（2008.1～2011.12）平均地閃密度約為：Ng=1.056次/km2·a，該值作為本評估報告所采納的地閃密度。圖2-10洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）3.5km范圍4年地閃密度等級范圍圖.2雷電流特征依據(jù)洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）位置地理參數(shù)，得出3.5km范圍雷電流概率分布曲線（圖2-11）。圖2-11洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）3.5km范圍地閃雷電流強度概率分布曲線圖（單位：kA）依據(jù)圖可知，洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）（3.5km半徑）區(qū)域范圍內(nèi)4年雷電流特征：平均雷電流幅值為：38.24kA;1%的雷電流幅值大于135.50kA；10.1-15.8kA的雷電流占0.48%；15.8-50.8kA的雷電流占82.13%；50.8-100kA的雷電流占14.01%；100kA以上的雷電流占3.38%；.3地閃時改變規(guī)律圖2-12洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）地閃月改變規(guī)律圖2-12是依據(jù)洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）3.5km范圍4年（2008.1～2011.12年）地閃數(shù)據(jù)繪制的月均分布圖，依據(jù)該組圖得出地閃月均活動規(guī)律：該地域地閃主要活躍在0、2、4、17、18、19、20、22時，2、4、17、20、22時為地閃高發(fā)時段，55.07%以上的地閃都發(fā)生在這些時段，其中4、22時雷電活動最為劇烈。.4地閃月改變規(guī)律圖2-13洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）地閃時改變規(guī)律是依據(jù)洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）3.5km范圍4年（2008.1～2011.12年）地閃數(shù)據(jù)繪制的日均分布圖，從圖中可得出地閃日均活動規(guī)律：該地域地閃主要活動期為2、5、6、7、8月，其中2、7、8月為地閃高發(fā)期，81.16%以上的地閃都發(fā)生在這三個月份，1、2、11、12月基本沒有地閃發(fā)生。2.6土壤電阻率本報告中所用的土壤電阻率數(shù)值來源于2012年05月30日在洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）所在位置處現(xiàn)場采集的數(shù)據(jù)（表2-2）,采集當日天氣晴朗，土壤為中等含水量，結合地質(zhì)勘測報告，取季節(jié)系數(shù)為1.5。采集所用儀表為GEOTEST2016接地電阻綜合測試儀，運用四極法（如圖2-14所示）（參考標準為GB/T17949.1-2000進行常規(guī)測量）分別取接地極間距離a=1、2、3、4、5、6、7、8、9、10m，則所測量土壤電阻率為地表～地下30m土壤層的平均土壤電阻率（如圖2-15所示）。圖中橫坐標為實測土壤電阻率值，縱坐標代表所測的土壤層深度。圖2-14土壤電阻率測量示意圖表2-2土壤電阻率測量數(shù)據(jù)表位置第一點其次點第三點118.37118.37118.3733.7833.7833.78測量值間距（m）p（Ω·m）p（Ω·m）p（Ω·m）175.168.470.6276.466.770.1373.967.168.4471.667.566.3572.361.867.5673.85963.9769.560.359.7865.555.958.5966.754.158.41061.452.652.9平均值70.6261.3463.63平均土壤電阻率(Ω·m)65.196通過公式ρ=1.5×65.196＝97.794（Ωom），得出洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）所在區(qū)域地表～地下30m土壤層的平均土壤電阻率為97.794Ωom。圖2-15實測洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）區(qū)域地表～地下30m土層電阻率分布圖

第三章建筑單體雷擊風險評估3.1評估結果分析方法風險R1結果分析方法通過將風險R1與風險容許值RT(RT=10-5)作比較來確定是否須要防護。假如R≤RT，防雷不是必需的；假如R＞RT，應當實行防護措施以減小風險，使得R≤RT。風險R2結果分析方法通過將風險R2與風險容許值RT(RT=10-3)作比較來確定是否須要防護。假如R≤RT，防雷不是必需的；假如R＞RT，應當實行防護措施以減小風險，使得R≤RT。風險R3結果分析方法通過將風險R3與風險容許值RT(RT=10-3)作比較來確定是否須要防護。假如R≤RT，防雷不是必需的；假如R＞RT，應當實行防護措施以減小風險，使得R≤RT。風險R4結果分析方法通過對風險R4進行評估，計算比較沒有愛護措施時候年均可能損失量R4和實行了愛護措施后的年均可能損失量R'4,評估防護措施的有效性。防護措施的選擇程序通過分析每種風險組合在總風險R1中所占比重及不同防護措施的技術和經(jīng)濟因素的要求，來選擇最合適的防護措施。防護措施的選擇程序詳見流程圖3-1。圖3-1建筑物防護措施的選擇程序3.2名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）人員生命損失風險R1.1風險風量的組成表3-1風險R1的組成符號Z1Z2建筑物占比RA7.21E-097.21E-090.01%RB1.80E-061.80E-061.72%RC7.21E-057.21E-0568.78%RM2.30E-062.30E-062.19%RU(P1)1.88E-101.88E-100.00%RV(P1)9.42E-099.42E-090.01%RW(P1)1.88E-081.88E-080.02%RZ(P1)8.56E-088.56E-080.08%RU(T1)4.71E-084.71E-080.04%RV(T1)2.36E-062.36E-062.25%RW(T1)4.71E-064.71E-064.49%RZ(T1)2.14E-052.14E-0520.41%R1（總計）7.21E-091.05E-041.05E-04100%注：百分比保留到小數(shù)點后兩位,下同。由表3-1得出：比照GB/T21714.2-2008/規(guī)定：該建筑由雷擊造成人員傷亡損失的最大風險可容許值為RT=1×10-5，經(jīng)濟財產(chǎn)損失的最大風險可容許值為RT=1×10-3。該建筑在目前的雷電防護設計下：由雷擊造成的人員傷亡損失風險R1=1.05×10-4＞RT（1×10-5），不能夠滿意規(guī)范的要求。由雷擊造成的財產(chǎn)損失風險R4=1.05×10-3＞RT（1×10-3），不能滿意規(guī)范的要求。因此該建筑必需在目前的設計方案下提高雷電防護水平，以降低雷擊造成的人員傷亡和財產(chǎn)損失風險，使其符合規(guī)范要求。.2實行防護措施后風險風量的組成表3-2實行防護措施修改方案一后R'1的組成符號Z1Z2建筑物RA7.21E-097.21E-09RB1.80E-061.80E-06RC2.86E-062.86E-06RM2.30E-062.30E-06RU(P1)9.42E-119.42E-11RV(P1)4.71E-094.71E-09RW(P1)9.42E-099.42E-09RZ(P1)4.28E-084.28E-08RU(T1)1.41E-091.41E-09RV(T1)7.07E-087.07E-08RW(T1)1.41E-071.41E-07RZ(T1)6.42E-076.42E-07經(jīng)濟價值損失風險R4.1風險風量的組成表3-3風險R4的組成符號Z1Z2建筑物占比RB1.80E-051.80E-051.72%RC7.21E-047.21E-0468.81%RM2.30E-052.30E-052.19%RU(P1)0.00%RV(P1)9.42E-089.42E-080.01%RW(P1)1.88E-071.88E-070.02%RZ(P1)8.56E-078.56E-070.08%RU(T1)0.00%RV(T1)2.36E-052.36E-052.25%RW(T1)4.71E-054.71E-054.50%RZ(T1)2.14E-042.14E-0420.42%R4（總計）1.05E-031.05E-03100%注：百分比保留到小數(shù)點后兩位,下同。3.2.2.2實行防護措施后風險風量的組成表3-4實行防護措施修改方案一后R'4的組成符號Z1Z2建筑物RB1.80E-051.80E-05RC2.86E-052.86E-05RM2.30E-052.30E-05RU(P1)RV(P1)4.71E-084.71E-08RW(P1)9.42E-089.42E-08RZ(P1)4.28E-074.28E-07RU(T1)RV(T1)7.07E-077.07E-07RW(T1)1.41E-061.41E-06RZ(T1)6.42E-066.42E-06成本效益分析經(jīng)估算，建筑各區(qū)域的價值如表3-5所示：表3-5各區(qū)域的價值（萬元）牲畜的價值CA建筑物中的系統(tǒng)的價值CS建筑物的價值CB內(nèi)存物的價值CC總計Z210000500000100000610000總計010000500000100000610000未實行措施的損失代價CL和實行措施后仍造成的損失代價CRL如表3-6所示。表3-6損失CL和CRL(萬元)總數(shù)CL(無愛護)CRL(依據(jù)修改方案一愛護)CRL(依據(jù)修改方案二愛護)Z235.480212.053712.0454合計35.480212.053712.0454注：；（RA、RB等是未實行措施的風險重量，R'A、R'B等是實行措施的風險重量。）確定愛護措施的比例如表3-7所示。表3-7與比率有關的數(shù)值比率符號數(shù)值利率i0.04折舊率a0.05維護費率m0.01分析各愛護措施的費用CP并通過計算給出年平均費用CPM表3-8愛護措施的費用CP和CPM(元)方案愛護措施修改方案一電力線路實行一級SPD愛護修改方案一信號線路實行三級SPD愛護修改方案二信號線路曹永屏蔽電纜,屏蔽層單位長度的電阻RS<=1Ω/km修改方案二信號線路實行三級SPD愛護修改方案二電力線路實行二級SPD愛護注：；則年均節(jié)約費用S如表3-9中所示表3-9年平均節(jié)約費用(萬元)修改方案一22.526修改方案二15.834注：；修改方案二、修改方案一都能將風險降低到允許值內(nèi)，綜合分析后發(fā)覺修改方案一節(jié)約費用更多，建議實行修改方案一。

第四章雷電防護相關參數(shù)分析4.1電源系統(tǒng)雷擊過電流估算雷電流在接地裝置、電力系統(tǒng)和其它金屬管道間安排狀況假定總雷電流i0的50%流入建筑物的LPS的接地裝置中，而其余的50%的i0即is進入各種設施（外來電力線、通訊線、金屬管道等）間安排。假設本項目通訊線路采納埋地引入和肯定的屏蔽措施，采納穿管引入，基本不分流雷電流，則雷電流is在電力線和外來金屬管道中安排。則SPD1的通流量為：即為SPD1的當運用波形時，可通過單位能量推算知：雷電流經(jīng)過SPD1后，會有50%～30%的殘余施加于SPD2上，這里考慮較壞的狀況，假定有50%的殘余雷電流施加于SPD2上，則SPD2的標稱通流量為：同樣，雷電流經(jīng)過SPD2后，會有50%～30%的殘余施加于SPD3上，這里考慮較壞的狀況，假定有50%的殘余雷電流施加于SPD3上，則SPD3的標稱通流量為：同樣，雷電流經(jīng)過SPD3后，會有50%～30%的殘余施加于SPD4上，這里考慮較壞的狀況，假定有50%的殘余雷電流施加于SPD4上，則SPD4的標稱通流量為：IEC61024-1-2（1998.5）認為：用于內(nèi)部電氣設施的SPD標稱放電電流值是相宜的。從平安牢靠的角度考慮，同時考慮到由感應環(huán)路產(chǎn)生的感應電流，可將上述各級SPD的通流量加上約20%的平安裕量，則各級SPD的通流量應分別為：項目雷電流強度i0/kA平安裕量調(diào)整SPD1SPD2SPD3SPD4I1(10/350)kAI1(8/20)kAI2/kAI3/kAI4/kA洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）135.505.64523.61511.8085.9042.952135.51.2未調(diào)整6.77428.33814.177.0853.542135.51.2已調(diào)整54060805為確保平安，要求總配電開關處（第一級）SPD沖擊放電電流應不小于5.00kA（10/350μs）或標稱放電電流40.00kA（8/20μs），建議第一級SPD采納開關型，在各層配電箱處（其次級）應不小于60.00kA（8/20μs）（限壓型）的SPD。同時，各級SPD的愛護水平應滿意設備最低耐壓水平要求，且有20%的平安裕量。4.2接地電阻值估算采納共用接地裝置，要求總接地電阻不大于1Ω。依據(jù)甲方目前所供應的資料，對接地裝置的接地電阻進行估算，結果如下：算法一：等效為半球形接地極法計算公式：其中R--接地裝置接地電阻；ρ--接地裝置所在處的平均土壤電阻率；r--等效半球電極的半徑。已知如下數(shù)據(jù)：建筑物整個地網(wǎng)為網(wǎng)狀結構，地網(wǎng)面積A=m2。計算結果如下表：名稱面積（A/m2)樁深（D/m）地網(wǎng)體積（V/m3)地網(wǎng)等效半徑（r/m)土壤電阻率（ρ/Ω·m）接地電阻(R/Ω)洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）147218.3202944366112.02465.1960.0922650.3761500.213上述計算僅計算了地下基礎構成的接地裝置等效為半球型接地裝置時的接地電阻，未計其它部分的接地裝置的效果。算法二：等效環(huán)形接地裝置法計算結果如下：名稱面積（A/m2)樁深（D/m）地網(wǎng)體積（V/m3)地網(wǎng)等效半徑（r/m)土壤電阻率（ρ/Ω·m）接地電阻(R/Ω)洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）147218.3202944366112.02465.1960.12650.4071500.23上述結果僅計算了±0.000平面所構成的環(huán)形接地裝置的接地電阻，未計及其它部分的接地裝置的接地電阻。通過上述估算，利用建筑物自身鋼筋結構作為接地裝置能滿意接地電阻值不大于1Ω的要求，即滿意共用接地裝置對接地電阻值的設計要求。4.3內(nèi)部磁場強度的估算依據(jù)規(guī)范GB50057-94和GB/T19271.2-2005/IECTS61312-2：1999，針對以下兩種狀況：1）干脆雷擊；2）鄰近雷擊，估算建筑物內(nèi)部的磁場強度。本工程的建筑防雷，按二類防雷建筑物考慮。防雷分區(qū)：鋼筋混凝土外部為防雷分區(qū)的LPZ0區(qū)，其中處于接閃器愛護范圍以外的為LPZ0A區(qū)，處于接閃器愛護范圍以內(nèi)的為LPZ0B區(qū)；玻璃幕墻、鋁合金窗、鋼筋混凝土構成格柵形大空間屏蔽體內(nèi)部為防雷分區(qū)的LPZ1區(qū)；假如內(nèi)部在房間或設備外加裝屏蔽體，屏蔽體內(nèi)部構成防雷分區(qū)的LPZ2區(qū)，以此類推。依據(jù)規(guī)范GB50057-94和GB/T19271.2-2005/IECTS61312-2：1999，以下主要估算建筑物內(nèi)部空間的磁場強度。干脆雷擊時內(nèi)部磁場強度的估算.1洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）利用建筑物柱內(nèi)兩根主筋(不小于D16)上下焊通，作為引下線,引下線為44根。以洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）為例，當其遭遇干脆雷擊時，依據(jù)GB50057-94和IEC61024-1-2可按如下方法估算引下線分流系數(shù)：頂1層、頂2層、頂3層、頂4層、頂n層（n＞4）分流系數(shù)：其中：h1～hn--環(huán)接引下線各環(huán)之間的距離Cs、Cd--某條引下線頂雷擊點至兩側最近引下線之間的距離n--引下線數(shù)量依據(jù)建筑物結構可知：環(huán)之間的距離h為樓層高度，取平均值約為5m，Cs、Cd約為8-18m不等，這里分別取8m和18m代入計算，可得如下分流系數(shù)：0.356（Cs=Cd=8m，h=5）0.429（Cs=Cd=18m，h=5）0.1220.0320.022則建筑物遭遇干脆雷擊時，依據(jù)雷電流在引下線中的分流狀況，可計算出在不同樓層高度流經(jīng)每條引下線的最大電流強度，并估算出引下線旁邊的最大磁場強度（見表5-1）。估算公式參考無限長載流導體磁場強度公式：--引下線中的分雷電流強度(A)--所考慮點至引下線的水平距離(m)首次雷擊時，雷電流強度遠大于后續(xù)雷擊時的雷電流強度，因此，以下估算均探討首次雷擊的情形。表4-1建筑物遭干脆雷擊時流過引下線的雷電流及其四周磁場強度估算值樓層i0（kA）Kc引下線i(kA）H（kA/m）Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5頂11500.35653.48.4984.2492.8332.1241.6990.42964.3510.2415.123.4132.562.048頂20.12218.32.9121.4560.970.7280.582頂30.0324.80.7630.3820.2540.1910.152頂40.0223.30.5250.2620.1750.1310.105頂1135.50.35648.2387.6773.8382.5591.9191.5350.42958.1299.2514.6253.0832.3121.85頂20.12216.5312.6311.3150.8770.6570.526頂30.0324.3360.690.3450.230.1720.138頂40.0222.9810.4740.2370.1580.1180.094樓層i0（kA）Kc引下線i(kA）H（A/m）Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5頂138.240.35613.6132.1661.0830.7220.5410.4330.42916.4052.611.3050.870.6520.522頂20.1224.6650.7420.3710.2470.1850.148頂30.0321.2230.1940.0970.0640.0480.038頂40.0220.8410.1330.0660.0440.0330.026頂1100.3563.560.5660.2830.1880.1410.1130.4294.290.6820.3410.2270.170.136頂20.1221.220.1940.0970.0640.0480.038頂30.0320.320.050.0250.0170.0120.01頂40.0220.220.0350.0170.0110.0080.007考慮最惡劣的狀況，并兼顧好用性，依據(jù)被考慮點距離引下線的不同距離（典型值1～5m），表4-1選取4個典型雷電流強度進行計算。其中150kA為規(guī)范值，i0=135.5kA和i0=38.24kA是江蘇省雷電監(jiān)測網(wǎng)實測數(shù)據(jù)統(tǒng)計值，i0=135.5kA是項目中心點3.5km半徑范圍內(nèi)雷擊累積概率為1%時所對應的雷電流強度（即1%雷擊電流強度都大于135.5kA），i0=38.24kA是此范圍內(nèi)平均雷電流強度。從表可知，當雷電流為150kA時，頂2層距雷擊點4m及以上，頂3層時距雷擊點3m及以上，其他樓層距雷擊點2m及以上時，磁場強度才在平安范圍內(nèi)。當雷電流為150kA時，頂2層距雷擊點4m及以上，其他樓層距雷擊點1m及以上時，磁場強度才在平安范圍內(nèi)。依據(jù)《電子計算機場地通用規(guī)范》（GB/T2887-2000），要求機房內(nèi)磁場干擾強度不大于800A/m。因此，假如處于建筑物內(nèi)部的機房離引下線距離太近，其內(nèi)部的磁場強度超過800A/m時，需在機房四周加裝六面體金屬屏蔽網(wǎng)格，使機房內(nèi)部形成防雷分區(qū)的LPZ2區(qū)，加裝的屏蔽網(wǎng)格必需使機房內(nèi)部的磁場強度滿意低于800A/m的要求，并且在盡可能的條件下，越低越好。機房屏蔽網(wǎng)格所需的屏蔽系數(shù)SF可用下式估算：LPZ1區(qū)內(nèi)的磁場強度，即建筑物內(nèi)部磁場強度；LPZ2區(qū)內(nèi)的磁場強度，即加裝屏蔽網(wǎng)格內(nèi)部上限值為800A/m，這里取800A/m進行估算；依據(jù)GB50057-94和GB/T19271.2-2005/IECTS61312-2：1999，計算所需的屏蔽系數(shù)及相應的屏蔽網(wǎng)格寬度W。當選用的屏蔽網(wǎng)格材料為鋼時，估算公式如下：W--格柵形屏蔽的網(wǎng)格寬（m）--格柵形屏蔽網(wǎng)格導體的半徑（m）計算結果如下表4-2所示。當選用的屏蔽網(wǎng)格材料為銅或者鋁時，估算公式為：W--格柵形屏蔽的網(wǎng)格寬（m）計算結果如下表4-3所示。平安距離的估算采納如下公式：依據(jù)被考慮點距離引下線的不同距離（典型值1～5m），表5-2和表5-3不僅估算出該點處所需的屏蔽網(wǎng)格寬度，還給出了屏蔽網(wǎng)格內(nèi)部對應的平安距離?？紤]最惡劣的狀況，并兼顧好用性，計算時同樣選取了4個典型雷電流強度進行計算。計算表格中雷電流強度均為首次雷擊的雷電流強度，網(wǎng)格寬度和平安距離是依據(jù)屏蔽材料為鋼、銅或鋁來進行計算，材料截面積為50mm2，依據(jù)《電子計算機場地通用規(guī)范》GB/T2887-2000，要求機房內(nèi)磁場干擾場強不大于800A/m，表格中計算的全部屏蔽網(wǎng)格寬度和平安距離均依照屏蔽后的場強為800A/m計算得出，設計機房的屏蔽網(wǎng)格時，為平安起見，應當選用小于表格中的屏蔽網(wǎng)格寬度。表4-2建筑物遭干脆雷擊時流過引下線的雷電流、其四周磁場強度、屏蔽網(wǎng)格寬、平安距離估算值(屏蔽材料為鋼)樓層i0（kA）Kc引下線i(kA）H（kA/m）屏蔽網(wǎng)格寬（m）平安距離（m）Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5頂11500.35653.48.4984.2492.8332.1241.6990.5481.0971.6462.1962.7451.1241.5911.8071.8621.7950.42964.3510.2415.123.4132.562.0480.4550.9111.3661.8222.2771.0071.4681.7211.841.859頂20.12218.32.9121.4560.970.7280.5821.6013.2034.8091.7961.6660.804頂30.0324.80.7630.3820.2540.1910.152頂40.0223.30.5250.2620.1750.1310.105頂1135.50.35648.2387.6773.8382.5591.9191.5350.6071.2151.8222.433.0381.1921.6541.841.8461.7190.42958.1299.2514.6253.0832.3121.850.5041.0081.5132.0172.5211.0711.5361.7721.8591.835頂20.12216.5312.6311.3150.8770.6570.5261.7733.5475.3191.8331.5310.424頂30.0324.3360.690.3450.230.1720.138頂40.0222.9810.4740.2370.1580.1180.094樓層i0（kA）Kc引下線i(kA）H（A/m）屏蔽網(wǎng)格寬（m）平安距離（m）Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5頂138.240.35613.6132.1661.0830.7220.5410.4332.1534.3071.8621.1330.42916.4052.611.3050.870.6520.5221.7873.5745.3611.8351.5190.39頂20.1224.6650.7420.3710.2470.1850.148頂30.0321.2230.1940.0970.0640.0480.038頂40.0220.8410.1330.0660.0440.0330.026頂1100.3563.560.5660.2830.1880.1410.1130.4294.290.6820.3410.2270.170.136頂20.1221.220.1940.0970.0640.0480.038頂30.0320.320.050.0250.0170.0120.01頂40.0220.220.0350.0170.0110.0080.007雷電流為150kA時，若在頂2層，放置重要設備時，屏蔽材料為鋼時距離雷擊立柱4m及以上時才是平安的，若設備放置在離立柱3m處應加裝4.809*4.809m的避雷網(wǎng)格，加裝此避雷網(wǎng)格后，平安距離可為0.80.4m表4-3建筑物遭干脆雷擊時流過引下線的雷電流、其四周磁場強度、屏蔽網(wǎng)格寬、平安距離估算值(屏蔽材料為銅/鋁)樓層i0（kA）Kc引下線i(kA）H（kA/m）屏蔽網(wǎng)格寬（m）平安距離（m）Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5頂11500.35653.48.4984.2492.8332.1241.6990.81.62.43.2014.0021.6422.322.6362.7142.6180.42964.3510.2415.123.4132.562.0480.6641.3281.9922.6563.321.472.1412.512.6832.71頂20.12218.32.9121.4560.970.7280.5822.3354.677.012.622.4291.173頂30.0324.80.7630.3820.2540.1910.152頂40.0223.30.5250.2620.1750.1310.105頂1135.50.35648.2387.6773.8382.5591.9191.5350.8851.7712.6573.5434.431.7382.4122.6832.6922.5070.42958.1299.2514.6253.0832.3121.850.7351.472.2052.9413.6751.5622.242.5832.7112.676頂20.12216.5312.6311.3150.8770.6570.5262.5845.1717.7532.6722.2320.618頂30.0324.3360.690.3450.230.1720.138頂40.0222.9810.4740.2370.1580.1180.094樓層i0（kA）Kc引下線i(kA）H（A/m）屏蔽網(wǎng)格寬（m）平安距離（m）Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5Sa=1Sa=2Sa=3Sa=4Sa=5頂138.240.35613.6132.1661.0830.7220.5410.4333.1396.2782.7151.6510.42916.4052.611.3050.870.6520.5222.6055.217.8162.6752.2140.569頂20.1224.6650.7420.3710.2470.1850.148頂30.0321.2230.1940.0970.0640.0480.038頂40.0220.8410.1330.0660.0440.0330.026頂1100.3563.560.5660.2830.1880.1410.1130.4294.290.6820.3410.2270.170.136頂20.1221.220.1940.0970.0640.0480.038頂30.0320.320.050.0250.0170.0120.01頂40.0220.220.0350.0170.0110.0080.007從上表可知，雷電流為150kA時，若在頂2層，放置重要設備時，屏蔽材料為銅/鋁時距離雷擊立柱4m及以上時才是平安的，若設備放置在離立柱3m處應加裝7.01*7.01m的避雷網(wǎng)格，加裝此避雷網(wǎng)格后，平安距離可為1.173m。鄰近雷擊時內(nèi)部磁場強度的估算鄰近雷擊狀況下，入射磁場可近似看作一個平面波。LPZ0B區(qū)入射磁場強度H0可按下列公式估算：(A/m)i0--雷電流強度(A)Sa--雷擊點至所考慮的被屏蔽空間的水平距離(m)雷擊所致的磁場強度最大值由首次雷擊產(chǎn)生，因此雷電流選擇i0=135.5kA。下表中分別列出了雷擊點與建筑物距離為10m，20m，50m，100m，建筑物處無衰減的磁場強度H0。表4-4不同雷擊點在建筑物處產(chǎn)生的無衰減磁場強度雷擊點距離（m）雷電流強度（kA）H0（A/m）10135.52156.54920135.51078.27450135.5431.309100135.5215.654從表4-4中可以看出，鄰近雷擊時大于20米時，無衰減磁場強度H0均小于800(A/m)，經(jīng)過鋼筋混凝土屏蔽衰減后，該磁場值將進一步減小：對于屏蔽網(wǎng)為鋼材的首次雷擊：當w=3米，則對于10米遠的鄰近雷擊SF≈9.04，故H1≈761.656A/m當w=4米，則對于10米遠的鄰近雷擊SF≈6.54，故H1≈1015.685A/m因此只要網(wǎng)格寬度為3米時，屏蔽衰減后的值就在平安值范圍內(nèi)了，此時鄰近雷擊引起的磁場強度可以不予考慮。4.4洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程計算機房雷電防護等級評估參照GB50343-2004的評估方法，確定計算機房信息系統(tǒng)雷電統(tǒng)防護等級（以實行完善措施后的狀況進行計算）：建筑物防雷可接受最大雷擊次數(shù)影響因子依據(jù)建設單位供應的相關資料，確定各建筑物可接受的最大年均雷擊次數(shù)的影響因子的值，如表4-5所示：表4-5建筑物可接受的最大年均雷擊次數(shù)影響因子的取值項目狀態(tài)描述取值C1（電子系統(tǒng)所在建筑物材料結構因子）屋頂和主體結構為鋼筋混凝土結構0.5C2（電子系統(tǒng)重要程度因子）等電位連接、接地、屏蔽措施完善的設備2.5C3（電子系統(tǒng)設備耐沖擊類型和抗沖擊過電壓實力因子）一般0.5C4（電子系統(tǒng)設備所處防雷區(qū)的因子）LPZ1區(qū)內(nèi)0.5C5（電子系統(tǒng)發(fā)生雷擊事故的后果因子）電子系統(tǒng)業(yè)務原則上不允許中斷，中斷無嚴峻后果0.5C6（所在地區(qū)的雷暴等級因子）多雷區(qū)0.8C-5.3其中C=C1+C2+C3+C4+C5+C6防雷裝置攔截效率E雷擊風險評估相關規(guī)定對于防雷裝置攔截效率的計算規(guī)定如下：E=1-(NC/N)NC=5.8×10-1.5/C依據(jù)以上規(guī)定本項目需完善防護措施的建筑物的防雷裝置攔截效率及電子信息系統(tǒng)防雷等級確定詳見表4-6。表4-6建筑物電子信息系統(tǒng)防雷等級判定項目取值建筑物及入戶設施年預料雷擊次數(shù)N(次/年）0.0721與建筑物相關的因子C5.3最大可接受年預料雷擊次數(shù)Nc(次/年）0.0346所需防雷裝置攔截效率E0.5201電子信息系統(tǒng)防雷等級D級依據(jù)標準規(guī)定，實行相應的完善措施后，洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程的防護等級應定為D級

第五章雷電防護設計指導5.1雷擊風險分析結果小結名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）比照GB/T21714.2-2008/規(guī)定：該建筑由雷擊造成人員傷亡損失的最大風險可容許值為RT=1×10-5，經(jīng)濟財產(chǎn)損失的最大風險可容許值為RT=1×10-3。該建筑在目前的雷電防護設計下：由雷擊造成的人員傷亡損失風險R1=1.05×10-4＞RT（1×10-5），不能夠滿意規(guī)范的要求。由雷擊造成的財產(chǎn)損失風險R4=1.05×10-3＞RT（1×10-3），不能滿意規(guī)范的要求。因此該建筑必需在目前的設計方案下提高雷電防護水平，以降低雷擊造成的人員傷亡和財產(chǎn)損失風險，使其符合規(guī)范要求。方案愛護措施修改方案一電力線路實行一級SPD愛護修改方案一信號線路實行三級SPD愛護修改方案二信號線路曹永屏蔽電纜,屏蔽層單位長度的電阻RS<=1Ω/km修改方案二信號線路實行三級SPD愛護修改方案二電力線路實行二級SPD愛護修改方案二、修改方案一都能將風險降低到允許值內(nèi)，綜合分析后發(fā)覺修改方案一節(jié)約費用更多，建議實行修改方案一。5.2防護指導看法1.防雷類別參照《建筑物防雷設計規(guī)范》（GB50057-1994）（2000年版），本項目應按二類防雷要求進行防雷設計。2.建筑物防雷指導看法2.1直擊雷的防護措施依據(jù)建筑物結構特點，干脆利用建筑結構鋼筋（或金屬板樓面）構成"法拉第籠"，以達到良好防雷效果。接地裝置的設計宜充分利用樁基礎、承臺結構主筋構成自然接地裝置，在樁基礎每樁利用外圍結構主筋中對角2根主筋作為垂干脆地體。利用結構外圈梁主筋焊接連通作為水平接地體。利用基礎結構梁兩條主筋焊接構成不大于三類防雷建筑物20m×20m或24m×16m的接地網(wǎng)格。要求由上述接地裝置構成的接地網(wǎng)沖擊接地電阻值不大于1Ω，地網(wǎng)施工完成后采納電壓-電流法進行接地電阻的檢測，要求測試電流不小于1A。利用建筑物自身鋼筋結構作為接地裝置，其建筑物都能滿意接地電阻值不大于1Ω的要求，因此不必增加人工接地體。在接地裝置主要陽角處應靠近引下線設置接地電阻測試端子，距地高度不宜低于300mm，規(guī)格為-50×5mm熱鍍鋅扁鋼或60mm×60mm×6mm鋼板，并設明顯標記。若旁邊還有其它建（構）筑物，則其接地裝置與本建筑物接地裝置之間的水平距離應不小于20m，否則應實行等電位連接措施，形成聯(lián)合接地網(wǎng)。引下線的設計依據(jù)建筑物外部為鋼筋混凝土構架特性，宜利用柱內(nèi)直徑≥φ12對角兩條主鋼筋作為引下線，通長焊接且引下線宜沿建筑物四周對稱布置。三類建筑物，引下線間距應不大于25m，建筑物主要陽角位應設引下線。接閃器的設計在屋面設置由避雷短針、避雷帶和避雷網(wǎng)格組成混合型接閃器。避雷網(wǎng)可由屋面結構主筋組成，在整個屋面形成避雷網(wǎng)格，三類建筑物的網(wǎng)格尺寸應不大于20m×20m或24m×16m。為保持美觀，避開生銹更換，避雷帶及避雷帶支撐架建議均采納不銹鋼材質(zhì)。統(tǒng)一運用的材料規(guī)格為：避雷帶為φ10mm。支撐架截面積不小于45mm2，帶高應不低于150mm，避雷帶在建筑物外邊沿或女兒墻上的投影距外邊沿不大于100mm。天面設計太陽能等非帶電金屬導體，其金屬支架應就近連到建筑物自身主鋼筋結構上，形成良好的電氣通路。突出屋面的金屬物，應與屋面防雷裝置牢靠連接，露天安裝大型設備的金屬外殼及基座應就近與防雷接地裝置牢靠連接，連接點不應少于兩處。突出屋面的非金屬物，當其不在接閃器的有效愛護范圍內(nèi)時，應加裝直擊雷防護裝置（避雷針或避雷帶或混合接閃器）加以愛護。鑒于目前國際和國內(nèi)均無特別規(guī)接閃器（如各種消雷器、提前放電避雷針、電感和電阻型避雷針）的運用標準，也沒有權威檢測機構出具的能證明該類特別規(guī)接閃器具有優(yōu)于常規(guī)接閃器的愛護效能的報告，本著平安牢靠、經(jīng)濟合理的原則，不宜運用各類特別規(guī)接閃器。2.2等電位連接及接地的設計該建筑物實行總等電位連接措施和局部等電位連接措施。在LPZ0A（直擊雷非防護區(qū)）或LPZ0B（直擊雷防護區(qū)）與LPZ1（第一防護區(qū)）交界處設置總等電位接地端子板，每層樓設置樓層等電位接地端子板；將各局部等電位連接端子板、配電系統(tǒng)PE線、各類金屬管道等金屬部件連接到總等電位接地端子板上。衛(wèi)生間等做局部等電位連接；電子信息系統(tǒng)設備機房應設置局部等電位連接端子板，將配電系統(tǒng)PE線、各類線纜金屬屏蔽層、金屬線槽（管）、設備金屬機殼、金屬管道等，連接到局部等電位連接端子板上，通過接地干線引至樓層等電位接地端子板，并與樓層接地端子板等電位連接。利用內(nèi)部鋼筋混凝土結構鋼筋構成各類電氣及電子信息系統(tǒng)等電位連接接地系統(tǒng)，該接地系統(tǒng)干脆與接地裝置和各樓層等電位接地端子板進行牢靠連接，并在強電井、弱電井內(nèi)每層預留電氣接地端子，供電井（配線間）內(nèi)設備、金屬線槽（管）、屏蔽電纜金屬屏蔽層、光纖（纜）加強芯、光纖（纜）金屬屏蔽層、光端設備金屬外殼、空線對等進行等電位連接和接地。各接地端子板應設置在便于安裝和檢查的位置，不得設置在潮濕或有腐蝕性氣體及易受機械損傷的地方。等電位接地端子板的連接點應滿意機械強度和電氣連續(xù)性的要求。接地裝置與總等電位接地端子板之間的連接導體及局部等電位接地端子板與總等電位接地端子板之間的接地干線截面積：銅質(zhì)不小于50mm2，熱鍍鋅鋼質(zhì)不小于80mm2。2.4防雷電波侵入設計1）電纜、金屬線槽和管道接地設計凡進出建筑物的鎧裝電纜金屬外皮，金屬線槽和金屬管道在進出建筑物處應就近與防雷接地裝置連接。2）變壓器高、低壓側各相裝設避雷器。2.5防雷電電磁脈沖設計全部電子信息系統(tǒng)（如火災報警及聯(lián)動系統(tǒng)、廣播音響系統(tǒng)、可視電話系統(tǒng)等）應實行防雷電電磁脈沖措施（如接地、屏蔽、等電位連接、合理布線及安裝浪涌愛護器等）。1)電源系統(tǒng)SPD設計及安裝要求總配電開關處應設計SPD，各層配電箱及重要設備配電箱進線或跨越防雷區(qū)的線路安裝SPD，并在防雷區(qū)分界處作等電位連接。安裝的SPD間距應符合規(guī)范的要求，電壓開關型SPD與限壓型SPD之間的線路長度不宜小于10m，限壓型SPD之間的線路長度不宜小于5m，否則應實行相應退耦措施。2)電源SPD防護等級及標稱放電電流依據(jù)建筑物內(nèi)部設施分布狀況，建議采納電源系統(tǒng)過電流估算方案一的值選取SPD的標稱放電電流值，為確保平安，要求總配電開關處（第一級）SPD沖擊放電電流應不小于25kA（10/350μs）或標稱放電電流100kA（8/20μs），建議第一級SPD采納開關型，在各層配電箱處（其次級）應不小于40kA（8/20μs）（限壓型）的SPD，在信息系統(tǒng)機房配電箱處（第三級）應不小于20kA（8/20μs）（限壓型）的SPD，在重要設備前設置不小于10kA（8/20μs）（限壓型）的SPD。同時，各級SPD的愛護水平應滿意設備最低耐壓水平要求，且有20%的平安裕量。對于采納直流供電的設備，應依據(jù)線路的長度和工作電壓，選用標稱放電電流不小于10kA適配的SPD。3)信號SPD設計和安裝要求信息系統(tǒng)（如火災報警及聯(lián)動系統(tǒng)、廣播音響系統(tǒng)等）的信號線路應安裝信號電涌愛護器。4)信息系統(tǒng)等電位連接網(wǎng)絡設計應依據(jù)不同信息系統(tǒng)及其機房的工作方式、工作頻率及接地要求，分別選擇S型、M型或其組合型等電位連接網(wǎng)絡將系統(tǒng)內(nèi)的金屬部件等電位連接，并良好接地。為了避開電源線和信號線開路環(huán)路上感應的過電壓損壞設備，應對其進行屏蔽，采納有金屬屏蔽層的電纜或?qū)⒎瞧帘坞娎|敷設在金屬屏蔽線槽（管）內(nèi)，金屬屏蔽層應良好接地。2.6合理布線為了避開在線路敷設過程中產(chǎn)生較大的環(huán)路，導致因環(huán)路感應產(chǎn)生較高的過電壓（流）而損壞設備，應采納合理的布線方式，盡可能不出現(xiàn)較大的感應環(huán)路。1)大樓內(nèi)敷設的各種電力電纜、通信信號電纜、限制電纜等敷設時宜避開防雷引下線等LEMP強的區(qū)域，無法避開時，應實行屏蔽措施。2)強、弱電分開敷設，避開干擾。3)電子信息系統(tǒng)的信號線與電力線之間間距應符合規(guī)定。4)信息系統(tǒng)布線電纜與旁邊可能產(chǎn)生高電平電磁干擾的電動機、電力變壓器設備之間應保持肯定的平安距離。3.信息系統(tǒng)防雷指導看法3.1信息系統(tǒng)防雷級別參照《建筑物電子信息系統(tǒng)防雷技術規(guī)范》GB50343-2004確定，該建筑物項目信息系統(tǒng)雷電統(tǒng)防護等級為D級。3.2電源線路防雷與接地要求1)電子信息系統(tǒng)采納TN-S配電系統(tǒng)。2)應依據(jù)配電系統(tǒng)設備的耐壓等級（Uw）（由設備供應商供應）選擇SPD的電壓愛護水平（Up），一般狀況下，Up≤80%Uw，對于Ⅰ類特殊須要愛護的電子信息設備的耐沖擊電壓應低于500V（有些精密設備耐沖電壓水平甚至低于60V）。有些精密設備耐沖擊電壓水平甚至低于60V，由設計師依據(jù)設備供應商供應的設備耐壓水平進行合理調(diào)整。

第六章施工過程防雷平安指導看法6.1施工宜避開雷暴高發(fā)期和時段從氣候上分析，雷電活動隨季節(jié)和時段的不同有明顯改變，施工時應依據(jù)季節(jié)改變和日改變合理支配工程施工進程，可將潛在雷擊危急顯著降低。1）從圖6-1上可知，2、7、8月為該地區(qū)雷電高發(fā)期，各類靈敏設備安裝、調(diào)試，應盡可能避開這幾個月份，最好支配在1、2、3、4、10、11、12這些月份。圖6-1洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）地閃月改變圖2）從圖6-2可知，該地域地閃主要活躍在0、2、4、17、18、19、20、22時，其中4、22時雷電活動最為劇烈，建議2、7、8月份的4、22時擔心排施工。圖6-2洋河名優(yōu)酒釀造技術改造工程（三期）地閃時改變圖雷雨天氣期間不宜支配室外高空作業(yè)，室內(nèi)作業(yè)人員不宜靠近外部鋼結構，建議設立警示牌。此外，運用單位應制定防雷平安實施細則和重大雷電災難應急預案，并報當?shù)貧庀笾鞴軝C構和平安監(jiān)察部門審查、備案。綜上所述，通過合理支配工期，尤其是高空作業(yè)和弱電系統(tǒng)設備的安裝、調(diào)試應避開雷暴高發(fā)期和時段，至少可將潛在雷擊危急顯著降低到1%以下。6.2實施雷電預警依據(jù)目前雷暴預料手段和水平，施工階段實施雷電預警至少可有效將遭遇雷擊的危急降到10%以下，因此，建議施工期間實施雷電預警。近年來，因全球氣候變暖致使極端天氣頻發(fā)，尤其是臺風（熱帶氣旋）及其帶來的強降雨不斷侵襲我省。此外，中海鳳凰熙岸項目地理位置，局地性強對流天氣也頻繁發(fā)生。因此，建議施工期間實施重大天氣預報預警服務。6.3施工過程防雷平安指導看法1）施工現(xiàn)場辦公板房、宿舍板房等應有直擊雷防護設施，防雷接地電阻應不大于10Ω。2）設于施工現(xiàn)場的溝通電源工作接地、各類施工機械電氣愛護接地、防雷接地宜共用接地裝置，接地電阻應不大于4Ω，可利用基礎接地裝置作為此共用接地裝置。3）可利用塔吊等作為施工作業(yè)區(qū)直擊雷防護的接閃裝置，但必需保證塔吊的接地牢靠，塔吊可干脆連接在預留電氣接地端子上，每臺塔吊連接點不少于兩處，連接線宜采納-40×4熱鍍鋅扁鋼或φ12熱鍍鋅圓鋼。4）各類機械設備可利用其金屬結構體作為防雷引下線，無需另外敷設引下線，但應保證其良好電氣連接導通性。5）各類機械設備，操作人員乘坐室宜實行直擊雷防護措施，可設置1～3m的避雷針，避雷針與金屬箱體應進行等電位連接。6）大型鋼模板和設備就位后應剛好與預留的接地端子等電位連接；施工過程中運用的臨時支撐就位后，應剛好與預留接地端子等電位連接。7）施工現(xiàn)場臨時用電主干線宜采納屏蔽電纜，屏蔽層兩端應做等電位連接和接地處理。8）重要設備電力電纜、信號限制電纜應采納屏蔽電纜，屏蔽層兩端應做等電位連接和接地處理；當采納非屏蔽電纜時，應穿金屬管敷設，金屬管兩端應做等電位連接和接地處理。9）施工現(xiàn)場臨時變壓器高、低壓側宜分別安裝高、低壓電源避雷器。同時對配電線路宜安裝2～3級電源SPD：第一級安裝在低壓電源線路的出線處，In≥40.00kA（8/20μs）或Iimp≥5.00kA（10/350μs）；其次級安裝在各用電區(qū)的配電箱處，In≥60.00kA（8/20μs）。10）為防止接觸電壓導致人身傷亡事故，在人可觸及的部位實行隔離措施或做絕緣處理，并設立警示標記；為防止跨步電壓導致人身傷亡事故，應在環(huán)形接地裝置處設立警示標記（若接地裝置施工時已做絕緣處理，則可不設置警示標記）。11）施工單位應制定防雷平安管理制度，并對施工人員進行防雷平安學問培訓。6.4人身平安防護指導看法加強防雷學問培訓忽視防雷平安管理，不懂雷電管理的有關學問，疏于防范，簡單引起雷電火災和爆炸事故，造成很大的損失和災難。因此，為避開在施工過程中雷擊事故的發(fā)生，應對施工人員實行以下措施：1）應提高施工人員對雷電及其火災危急性的相識，提高工作人員的防雷平安素養(yǎng)，加強工作人員的防雷平安管理。2）為避開在工作過程中，違反防雷平安規(guī)定和規(guī)則，人為造成火災事故,應對工作人員進行上崗前防雷培訓，使其系統(tǒng)地駕馭防雷平安學問，通曉防雷平安的"應知應會"內(nèi)容，實行持證上崗制度，電氣焊工、電工要經(jīng)過考試合格取得證書后才能上崗。現(xiàn)場施工人員防雷應急措施施工現(xiàn)場人員眾多，保證施工人員的防雷平安是第一位的。1）遇有雷雨天氣，特殊是當雷閃接近時，管理人員應當提示、督促施工人員立刻停止高空、吊裝、電焊等可能帶來雷電危急的作業(yè)，進入平安區(qū)域。施工人員應當剛好躲入建筑物內(nèi)，不宜停留在無防雷設施的車庫、車棚，也要盡量遠離樓房、大樹和高壓線等物體，防止遭遇干脆雷擊。2）雷閃時切勿處理開口容器盛載的易燃物品。不宜在空曠的位置運用手機、對講機等各類通訊工具。臨時辦公區(qū)、生活區(qū)建筑物內(nèi)的人員不要撥打或接聽架空線纜引入的固定電話，盡量配備和運用具有免提功能的電話。3）雷雨天氣施工時，施工人員不要肩扛金屬材料和潮濕的木料在建筑物外圍或建筑物頂部、高處行走。4）雷閃時，處于臨時建筑物內(nèi)的人員不要靠近金屬水管、暖氣管道及配電箱等與室外有電氣連接的金屬設施，不要停留在門窗處。處于裝修階段的場館，施工人員也不要觸及上述金屬體。5）外圍人員雷雨時不要在孤立的大樹、煙囪、塔吊、高壓輸配電鐵塔、高大的廣告牌下行走或停留，防止接觸電壓或跨步電壓的損害。6）已施工完成的鋼筋混凝土結構下方、工地的建筑物屬于防雷的相對平安區(qū)域。雷閃時全部施工現(xiàn)場的外部人員應剛好躲避到鋼筋混凝土結構的下方或臨時建筑物內(nèi)部，建筑物或鋼構架頂部及外側施工人員應快速撤離到大型鋼構架的內(nèi)部，并逐步撤到下方。7）高空作業(yè)人員應在雷閃到達前撤離塔吊，如塔吊司機。8）安裝在臨時辦公用房、生活區(qū)的太