隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程

案例教程北京構(gòu)力科技有限公司11月目錄目錄目錄第一章隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程（分部設(shè)計(jì)） 3第二章框架結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計(jì)案例（分部設(shè)計(jì)） 4第一節(jié)工程概況 4第二節(jié)設(shè)計(jì)依據(jù) 5第三節(jié)選定隔震設(shè)計(jì)目標(biāo) 6一、隔震層位置確定 6二、確定目標(biāo)減震系數(shù) 6第四節(jié)上部結(jié)構(gòu)布置 7第五節(jié)隔震層布置和建模 11一、隔震計(jì)算整體模型的建立 11二、隔震支座的選型 11第六節(jié)計(jì)算水平向減震系數(shù) 18一、隔震模型和非隔震模型 18二、地震動(dòng)激勵(lì)選取 19三、FNA分析和減震系數(shù)計(jì)算 30第七節(jié)隔震層驗(yàn)算 35一、抗風(fēng)驗(yàn)算 35二、偏心率驗(yàn)算 35三、重力荷載代表值作用下的長(zhǎng)期面壓驗(yàn)算 36四、罕遇地震下的支座水平位移驗(yàn)算 37五、罕遇地震下的拉、壓應(yīng)力驗(yàn)算 39第八節(jié)罕遇地震驗(yàn)算 40一、數(shù)據(jù)準(zhǔn)備及參數(shù)設(shè)置 40二、結(jié)果查看 42第九節(jié)上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 50第十節(jié)下支墩設(shè)計(jì) 52第十一節(jié)注意事項(xiàng) 54第三章隔標(biāo)的主要亮點(diǎn) 57第四章采用隔標(biāo)設(shè)計(jì)的完整流程 58第五章PKPM-GZ軟件對(duì)隔標(biāo)的實(shí)現(xiàn) 59六章采用PKPM-GZ軟件實(shí)現(xiàn)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的完整流程 61I隔震結(jié)構(gòu)分部設(shè)計(jì)法第一章隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程（分部設(shè)計(jì)）第一章隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程（分部設(shè)計(jì)）隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程PAGEPAGE3PAGEPAGE10（分部設(shè)計(jì)）采用《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)流程如下圖所示。此流程主要針對(duì)采用“水平向減震系數(shù)法”設(shè)計(jì)的基底隔震或地下室頂板隔震結(jié)構(gòu)。圖隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程設(shè)計(jì)流程總體上可以分為三部分。第一部分根據(jù)工程情況和已有經(jīng)驗(yàn)確定采用隔震設(shè)計(jì)后的減震目標(biāo)，確定目標(biāo)水平向減震系數(shù)。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定“降度”后的上部結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)布置。第二部分的主要目標(biāo)是確定隔震支座的選型和布置。首先根據(jù)上部結(jié)構(gòu)荷載確定隔震支座的初步尺寸，并按經(jīng)驗(yàn)和規(guī)范要求的原則進(jìn)行布置。通過(guò)對(duì)隔震模型和非隔震模型的計(jì)算對(duì)比獲得水平向減震系數(shù)，通過(guò)罕遇地震下的彈塑性時(shí)程分析獲得支座的最大變形和應(yīng)力，以及上部結(jié)構(gòu)的變形情況和損傷情況，如不滿(mǎn)足已確定的減震目標(biāo)和有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范要求則調(diào)整支座選型和布置。如果反復(fù)調(diào)整支座選型和布置仍不能滿(mǎn)足初始設(shè)定目標(biāo)，則返回第一部分，調(diào)整減震目標(biāo)和上部結(jié)構(gòu)布置。第三部分是根據(jù)已確定的水平向減震系數(shù)進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)的承載力計(jì)算，對(duì)下部結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)防地震和罕遇地震的驗(yàn)算，對(duì)地基基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。（分部設(shè)計(jì)）第一節(jié)工程概況某新建人員密集公共建筑，抗震設(shè)防類(lèi)別為重點(diǎn)設(shè)防類(lèi)（乙類(lèi)）。所在場(chǎng)地抗震8.50.3g，設(shè)計(jì)地震分組為第三組，場(chǎng)地類(lèi)II0.45s。根據(jù)《住房城鄉(xiāng)建設(shè)部關(guān)于房屋建筑工程推廣應(yīng)用減隔震技術(shù)的若干意見(jiàn)（暫行）》的要求，本工程屬于“八度半”地區(qū)“乙類(lèi)”建筑，采用基礎(chǔ)隔震設(shè)計(jì)。48.0m23.3m5層，首4.2m3.6m2.1m。8.5m6.85m。結(jié)構(gòu)模型見(jiàn)圖如下圖所示。圖隔震框架結(jié)構(gòu)模型第二章框架結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計(jì)案例（分部設(shè)計(jì)）第二章框架結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計(jì)案例（分部設(shè)計(jì)）隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程PAGEPAGE11PAGEPAGE6第二節(jié)設(shè)計(jì)依據(jù)《建筑抗震設(shè)防分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223－2008）《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068－2018）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009－2012）4.《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011－2010（2016修訂版））《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》（CECS126：2001）3部分：建筑隔震橡膠支座》（GB20688.3－2006）7.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2010（2015修訂版））《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3－2010）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007－2011）《建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖》（03SG610－1）第三節(jié)選定隔震設(shè)計(jì)目標(biāo)一、隔震層位置確定m。二、確定目標(biāo)減震系數(shù)采用傳統(tǒng)的抗震設(shè)計(jì)難以滿(mǎn)足建筑的功能需求，經(jīng)過(guò)論證，采用隔震設(shè)計(jì)不僅能更好地滿(mǎn)足建筑功能的需求，同時(shí)能夠提高結(jié)構(gòu)的抗震安全性。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，選擇隔震后結(jié)構(gòu)的水平地震作用降低一度，按照七度半確定。根據(jù)“抗0.27-0.40之間?！翱挂?guī)”12.2.7-2條規(guī)定，水平向減震系數(shù)不1度。本工程為（0.3g）9度確定抗震措施，根據(jù)“抗規(guī)”12.2.7條文說(shuō)明（0.2g）設(shè)防確定抗震措施。根據(jù)“抗規(guī)”6.1.2，確定框架的抗震等級(jí)為二級(jí)。第四節(jié)上部結(jié)構(gòu)布置7度半，根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)選擇上部結(jié)構(gòu)主要框架梁、框架柱構(gòu)件尺寸如下表。PKPM-GZ模塊需從下圖中所示隔震設(shè)計(jì)入口進(jìn)入程序。圖軟件界面表上部結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件尺寸層號(hào)框架柱(mm)框架梁(mm)角柱、邊柱中柱橫向縱向1-4層6006006005503007003006005-6600550600550300700300600圖隔震層以上結(jié)構(gòu)模型按隔震后烈度確定參數(shù)設(shè)置如下圖。初步試算階段，水平地震影響系數(shù)最大值偏于保守地仍取七度（0.15g）設(shè)防的多遇地震影響系數(shù)最大值。圖上部結(jié)構(gòu)試算時(shí)的參數(shù)設(shè)置隔震結(jié)構(gòu)的周期折減系數(shù)如何選取是一個(gè)有待進(jìn)一步研究確認(rèn)的問(wèn)題，這里偏保0.7。圖上部結(jié)構(gòu)試算時(shí)的參數(shù)設(shè)置執(zhí)行計(jì)算后在后處理的指標(biāo)匯總選項(xiàng)中查看主要計(jì)算指標(biāo)如下表，從中可見(jiàn)主要指標(biāo)均符合現(xiàn)行抗規(guī)要求，從構(gòu)件超配筋信息中可以看出所有構(gòu)件驗(yàn)算均不超限。指標(biāo)項(xiàng)匯總信息總質(zhì)量(t)6685.92質(zhì)量比1.09<[1.5](31塔)最小剛度比1X向1.001.00(61塔)Y向1.001.00(61塔)載力比值X向0.960.80](11塔)Y向0.980.80](11塔)結(jié)構(gòu)自振周期(s)T1=0.8560(X) T2=0.7947(Y) T3=0.6797(T)有效質(zhì)量系數(shù)X向100.00%>[90%]Y向100.00%>[90%]最小剪重比X向7.932.40%](11塔)Y向8.722.40%](11塔)最大層間位移角X向1/5641/550(21塔)Y向1/6721/550(21塔)最大位移比X向1.081.50](41塔)Y向1.161.50](41塔)最大層間位移比X向1.141.50](51塔)Y向1.231.50](61塔)剛重比X向42.2110(21塔)Y向49.2110(11塔)首層柱最大軸壓比0.41<[0.75]第五節(jié)隔震層布置和建模一、隔震計(jì)算整體模型的建立為了便于獲取隔震支座上、下支墩的內(nèi)力和進(jìn)行配筋計(jì)算，將隔震層分三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)2.1m，其中下支400mm1000mm。160mm900900mm。在已經(jīng)建立的上部結(jié)構(gòu)模型中組裝上述三層，得到隔震計(jì)算整體模型如圖。二、隔震支座的選型

圖上部結(jié)隔震計(jì)算整體模型目前國(guó)內(nèi)建筑隔震設(shè)計(jì)中應(yīng)用最多的是橡膠支座。本工程采用鉛芯橡膠支座和天然橡膠支座組合的方案。橡膠支座尺寸的選型可以根據(jù)布置支座處重力荷載代表值下的軸力和壓應(yīng)力限值進(jìn)行估算?！翱挂?guī)”中有關(guān)規(guī)定如下。12MPa。2888KN。初步估算可以取用直徑2827.0cm210.2Mpa。除了長(zhǎng)期面壓的要求以外，隔震支座的選型和布置尚需滿(mǎn)足預(yù)期的減震目標(biāo)、隔震層偏心率的要求、罕遇地震下的變形和應(yīng)力要求。PKPM-GZ程序快速選擇滿(mǎn)足目標(biāo)減震系數(shù)和偏心率要求的支座尺寸。進(jìn)入前處理特殊柱中的“隔震支座柱”定義界面，選擇自動(dòng)布置按鈕。

圖隔震支座布置：建立“備選支座分組”：在需要布置支座的位置指定備選支座組：設(shè)置目標(biāo)減震系數(shù)等計(jì)算參數(shù)：計(jì)算及結(jié)果查看“備選支座分組”。備選支座分組”即支座的選擇范圍。點(diǎn)擊“增加類(lèi)型”按鈕，彈出隔震支座產(chǎn)品庫(kù)，在其中選擇一個(gè)或多個(gè)支座類(lèi)型，即建立了一個(gè)支座組。

圖隔震支座產(chǎn)品庫(kù)在每個(gè)需要布置支座的位置指定“備選支座分組”。對(duì)于定義了這種“分組”的位置，此屬性的含義就是此位置的隔震支座從指定分組中選擇。通常將鉛芯橡膠支座布置在隔震外圍，天然橡膠支座布置在隔震層內(nèi)部。黑框內(nèi)ICOM2，黑框外部的位置指定了鉛芯橡膠支座分組ICOM1。圖隔震支座分組布置圖第三步，設(shè)置支座選擇的控制參數(shù)。1支座長(zhǎng)期面壓的要求；2目標(biāo)減震系數(shù)；3隔震層的偏心率?！翱挂?guī)”12.2.3條的要求確定，無(wú)0.35，容差0.05，0.30-0.40之間。隔震層的偏心率按照“抗規(guī)”要求可以指定為0.03。為了更準(zhǔn)確的估算減震系數(shù)，需用戶(hù)指定相應(yīng)非隔震結(jié)構(gòu)的基本周期，對(duì)于本0.85s。第四步，點(diǎn)擊計(jì)算并查看初選支座結(jié)果。支座自動(dòng)布置的結(jié)果會(huì)滿(mǎn)足長(zhǎng)期面壓、目標(biāo)減震系數(shù)范圍和偏心率（如果勾選）三個(gè)方面的要求。如果一定次數(shù)內(nèi)的迭代仍未滿(mǎn)足要求，程序會(huì)給出提示，可根據(jù)提示再進(jìn)行方案的調(diào)整。無(wú)論是否滿(mǎn)足要求，都可以查看具體的計(jì)算結(jié)果，如下圖。如果自動(dòng)計(jì)算得到滿(mǎn)足要求的支座布置方案，程序會(huì)將這種布置自動(dòng)布置在隔震層上，如下圖所示。圖隔震支座初選結(jié)果圖隔震支座計(jì)算結(jié)果10Mpa、兩個(gè)3%0.33。滿(mǎn)足預(yù)設(shè)的減震目標(biāo)和長(zhǎng)期面壓及偏心率要求。FNA時(shí)程分析，對(duì)減震系數(shù)進(jìn)行最終確認(rèn)。模型中所采用隔震支座的匯總表如下。類(lèi)別單位L500G4N600G4L600G4使用數(shù)量套14224有效直徑mm500.0600.0600.0剪切彈性模量N/mm**20.00.00.0一次形狀系數(shù)/25.528.530.0二次形狀系數(shù)/5.15.45.4限界變形%0.00.00.0有效面積cm**21886.02820.02827.0基準(zhǔn)面壓N/mm**20.00.00.0豎向初始剛度kn/m1728000.02282000.02667000.0水平初始剛度kN/m7750.0990.010140.0水平屈服力kN69.60.0100.2屈服后水平剛度kN/m775.00.01014.0100%等效剛度kN/m1428.00.01833.0100%等效阻尼比%27.00.026.5圖隔震支座參數(shù)8中的10對(duì)話(huà)框并修改有關(guān)參數(shù)，點(diǎn)擊確定保存。第六節(jié)計(jì)算水平向減震系數(shù)上文中確定了減震目標(biāo)及初步的隔震支座選型和布置。下文中進(jìn)行設(shè)防烈度下隔震和非隔震模型的計(jì)算，驗(yàn)證是否滿(mǎn)足設(shè)定的減震目標(biāo)。一、隔震模型和非隔震模型圖參數(shù)設(shè)置為計(jì)算水平向減震系數(shù)必須進(jìn)行“隔震結(jié)構(gòu)”和“非隔震結(jié)構(gòu)”模型的計(jì)算，上文中已經(jīng)建立了“隔震結(jié)構(gòu)”，按上圖中設(shè)置后程序會(huì)自動(dòng)建立一個(gè)“非隔震模型”，并自動(dòng)進(jìn)行兩個(gè)模型的計(jì)算，進(jìn)而給出減震系數(shù)。建立非隔震模型時(shí)，程序自動(dòng)將整體模型中的隔震支座水平剛度替換為“大剛度”，其效果相當(dāng)于上支墩底部“鉸接”。本文建議，用于水平向減震系數(shù)計(jì)算的非隔震模型，應(yīng)包含隔震層梁板構(gòu)件和荷載。這是因?yàn)橛?jì)算水平向減震系數(shù)的目的是為了評(píng)估設(shè)置隔震支座后的地震力降低的效果，做這個(gè)對(duì)比的前提應(yīng)是兩個(gè)模型的“總質(zhì)量”是相同的。在進(jìn)行兩個(gè)模型的時(shí)程分析計(jì)算前，首先需對(duì)兩個(gè)模型進(jìn)行模態(tài)分析和反應(yīng)譜法地震作用計(jì)算。勾選“計(jì)算中震隔震模型”和“計(jì)算中震非隔震模型”后，點(diǎn)擊“生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算”即可完成。設(shè)防地震作用下，隔震支座的周期采用等效剛度計(jì)算。等效剛度一般按隔震支座水平剪切應(yīng)變?yōu)?00%時(shí)的性能參數(shù)確定，如果選擇已有型號(hào)，則由產(chǎn)品庫(kù)自動(dòng)給出，并可進(jìn)行修改，如下圖所示。圖參數(shù)設(shè)置隔震結(jié)構(gòu)與非隔震結(jié)構(gòu)的周期對(duì)比見(jiàn)表?？梢?jiàn)采用隔震技術(shù)后，結(jié)構(gòu)的周期明顯延長(zhǎng)。振型號(hào)隔震前（s）隔震后（s）10.9352.72320.8652.67930.7502.29240.2970.48050.2760.45260.2490.396二、地震動(dòng)激勵(lì)選取由于需要進(jìn)行隔震和非隔震兩個(gè)模型的時(shí)程分析，因此對(duì)隔震和非隔震兩個(gè)模型“抗規(guī)”5.1.2條關(guān)于地震動(dòng)時(shí)程激勵(lì)的選取要求。程序自動(dòng)選取程序提供了比較豐富的地震動(dòng)激勵(lì)數(shù)據(jù)庫(kù)，并提供了“自動(dòng)選波”功能輔助設(shè)計(jì)師選擇滿(mǎn)足要求的地震動(dòng)激勵(lì)。如前所述，在進(jìn)行“自動(dòng)選波”之前，已經(jīng)進(jìn)行了隔震和非隔震模型的模態(tài)分析和反應(yīng)譜法地震作用計(jì)算。進(jìn)入分析結(jié)果，在右上角選擇“中震隔震模型”，可以進(jìn)一步查看隔震模型的周期和振型形態(tài)。切換到“補(bǔ)充驗(yàn)算”中的“彈性時(shí)程”菜單，點(diǎn)擊“選波”。圖彈性時(shí)程分析菜單點(diǎn)擊“選擇地震波”=〉“自動(dòng)篩選”，彈出上圖右側(cè)的自動(dòng)選取參數(shù)設(shè)置對(duì)話(huà)框。本52條人工波，并在隔震模型和非隔震模型的主要周期點(diǎn)上滿(mǎn)足“抗規(guī)”的要求。圖彈性時(shí)程分析參數(shù)設(shè)置對(duì)話(huà)框圖地震波選取對(duì)話(huà)框圖地震波自動(dòng)選取對(duì)話(huà)框備選地震波默認(rèn)為對(duì)話(huà)框左側(cè)的某一場(chǎng)地特征周期下的所有天然地震動(dòng)激勵(lì)和人工模擬地震動(dòng)。0.45s，對(duì)于某個(gè)天然地震動(dòng)激勵(lì)記錄來(lái)講，特征周期有一0.40.5s下的記錄也列入備選范圍。圖確定備選地震動(dòng)激勵(lì)范圍6個(gè)周期點(diǎn)，為滿(mǎn)足在非隔震結(jié)構(gòu)的主要周期點(diǎn)上，地震波譜與“抗規(guī)”也足夠接近，修改后三個(gè)周期點(diǎn)為“非隔震模型”的前三個(gè)周期。圖修改控制周期點(diǎn)個(gè)數(shù)和周期值圖修改控制周期值5.1.2條的要求，對(duì)于非隔震結(jié)構(gòu)，前三個(gè)周期點(diǎn)上的地震波譜和抗規(guī)譜的對(duì)比要求也能夠滿(mǎn)足，由于隔震結(jié)構(gòu)基本周期長(zhǎng)于非隔震結(jié)構(gòu)的基本周期，因此持時(shí)的要求也能夠滿(mǎn)足。現(xiàn)在需要驗(yàn)證對(duì)非隔震結(jié)構(gòu)基底剪力的要求是否能夠滿(mǎn)足。然而實(shí)際計(jì)算表明，上述自動(dòng)選擇出來(lái)的地震動(dòng)激勵(lì)能夠滿(mǎn)足隔震模型的基底剪力要求，卻不能滿(mǎn)足非隔震結(jié)構(gòu)的基底剪力要求。利用程序功能手動(dòng)選取實(shí)際中很難做到應(yīng)用程序“一鍵”自動(dòng)選出各方面條件都很適合的地震動(dòng)激勵(lì)。設(shè)計(jì)師可以靈活應(yīng)用程序提供的各種計(jì)算功能進(jìn)行自主選取。下面給出具體操作步驟。第一步對(duì)所有0.45s特征周期下的天然地震動(dòng)激勵(lì)進(jìn)行逐條篩選人工模擬地震動(dòng)激勵(lì)一般與對(duì)應(yīng)的反應(yīng)譜吻合良好，因此首先篩選天然地震動(dòng)激10個(gè)，為避免篩選條件過(guò)1.350.65。888條記錄每個(gè)都滿(mǎn)足以下條件：在隔震模型的基本周期點(diǎn)和非隔震模型的基本周期點(diǎn)上“地震波譜”與”20%35%的要求。圖修改控制要求第二步逐個(gè)查看通過(guò)篩選的天然地震動(dòng)激勵(lì)和人工模擬激勵(lì)但這些地震動(dòng)記錄并不一定都是合適的，下面通過(guò)逐個(gè)查看其反應(yīng)譜的方式進(jìn)行判斷。程序默認(rèn)給出的按天然地震動(dòng)激勵(lì)的峰值計(jì)算的反應(yīng)譜，對(duì)于本工程，可將地300gal0.68，點(diǎn)擊重新計(jì)算，再查看對(duì)比情況。8條波都滿(mǎn)足規(guī)范要求的條件，但例如天然波TH093TG045在“抗規(guī)譜”的下降段，兩條譜差距非常大，故不能選用。在地震作用下隔震支座屈服后，其等效剛度是變化的，因此隔震結(jié)構(gòu)周期也不固定，因此最好能夠使地震波譜和抗規(guī)譜在更大范圍內(nèi)足夠接近。最終選定取用的地震波如下表。天然地震動(dòng)記錄是否滿(mǎn)足規(guī)范要求是否選擇BIGBEAR-01_NO_907是是TH070TG045是否TH093TG045是否TH034TG045是否TH032TG045是是TH4TG045是是TH052TG045是是TH038TG045是是RH4TG045是是RH2TG045是是圖BIGBEAR-01_NO_907地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH070TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH093TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH034TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH032TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH4TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH052TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖TH038TG045地震波譜與抗規(guī)譜對(duì)比0.45s的人工波的反應(yīng)譜，選擇下面兩條人工波。圖RH4TG045人工波譜與抗規(guī)譜對(duì)比圖RH2TG045人工波譜與抗規(guī)譜對(duì)比第三步進(jìn)行彈性時(shí)程分析驗(yàn)證組合結(jié)果“中震非隔震模型”，進(jìn)入補(bǔ)充驗(yàn)算，選擇上述表格中的人工波和天然波，對(duì)中震非隔震模型進(jìn)行時(shí)程分析計(jì)算。圖中震非隔震模型時(shí)程分析所選地震波CQC法對(duì)比圖中震非隔震模型主要周期點(diǎn)上的反應(yīng)譜對(duì)比7條地震波滿(mǎn)足“抗規(guī)”各項(xiàng)要求。天然地震動(dòng)記錄是否滿(mǎn)足規(guī)范要求是否選擇BIGBEAR-01_NO_907是是TH032TG045是是TH4TG045是是TH052TG045是是TH038TG045是是RH4TG045是是RH2TG045是是從右上角切換到“中震隔震模型”，進(jìn)入補(bǔ)充驗(yàn)算，選擇上述表格中的人工波和天然波，對(duì)中震隔震模型進(jìn)行彈性時(shí)程分析計(jì)算。從結(jié)果可以看出，各條波基底剪力滿(mǎn)足抗規(guī)有關(guān)要求?！鞍胱詣?dòng)”P(pán)KPM提供的波庫(kù)中，可以比較容易的選出合適的地震波。三、FNA分析和減震系數(shù)計(jì)算（FNA）并得到水平向減震系數(shù)。首先在右上角切換到“主模型”。點(diǎn)擊“參數(shù)定義”，進(jìn)入“隔震信息”，設(shè)計(jì)方法選擇“水平向減震系數(shù)法”，減震系數(shù)確定方法選擇“時(shí)程分析”，勾選計(jì)算中震非隔震模5條天然2條人工波。圖FNA時(shí)程分析的參數(shù)設(shè)置點(diǎn)擊生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算，彈出多模型計(jì)算對(duì)話(huà)框，程序自動(dòng)完成兩個(gè)模型的FNA時(shí)程分析，同時(shí)按計(jì)算的減震系數(shù)對(duì)小震模型進(jìn)行計(jì)算。如希望只計(jì)算減震系數(shù)，可以將小震模型選為不計(jì)算。圖程序自動(dòng)進(jìn)行兩個(gè)模型的FNA計(jì)算點(diǎn)擊后處理中的隔震計(jì)算書(shū)菜單，如下圖，彈出計(jì)算書(shū)生成控制對(duì)話(huà)框。注意要切換到“主模型”下才能生成完整的計(jì)算書(shū)。圖程序生成隔震計(jì)算書(shū)計(jì)算書(shū)中給出了隔震和非隔震模型在所選７條地震動(dòng)激勵(lì)下的樓層剪力等結(jié)果，并給出水平向減震系數(shù)計(jì)算結(jié)果。圖程序自動(dòng)生成的隔震計(jì)算書(shū)每個(gè)支座的滯回曲線(xiàn)可以在彈性時(shí)程菜單中查看。切換到中震或大震隔震模型目錄下，選擇滯回曲線(xiàn)選項(xiàng)，如下圖所示，先在左側(cè)對(duì)話(huà)框中選擇橫縱坐標(biāo)的變量，再在右側(cè)空間模型圖中選擇要顯示滯回曲線(xiàn)的支座。70.29，滿(mǎn)足預(yù)設(shè)減震目標(biāo)。圖查看支座滯回曲線(xiàn)第七節(jié)隔震層驗(yàn)算一、抗風(fēng)驗(yàn)算隔震層必須具備足夠的屈服承載力，以滿(mǎn)足風(fēng)荷載和微振動(dòng)的要求?！动B層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》（CECS126：2001）規(guī)定，抗風(fēng)承載力按下式進(jìn)行驗(yàn)算：≤??????式中：??????為抗風(fēng)裝置的水平承載力設(shè)計(jì)值。當(dāng)不單獨(dú)設(shè)抗風(fēng)裝置時(shí)，取隔震支座的屈服荷載設(shè)計(jì)值。????1.4。??????為風(fēng)荷載作用下隔震層的水平剪力標(biāo)準(zhǔn)值。14*69.6+4*100.2=1375.2kN。1373.0kN，X和Y288.8kN602.6kN。驗(yàn)算如下：1.4*288.8<1375.2kN1.4*602.6<1375.2kN12.1.3-3條規(guī)定：風(fēng)荷載和其他非地震作用的水平荷載10%。81772.6KN，X288.88177.3kNY602.68177.3kN滿(mǎn)足規(guī)范要求。在程序自動(dòng)生成的隔震計(jì)算書(shū)中，輸出了上述驗(yàn)算內(nèi)容。設(shè)計(jì)師也可提取相關(guān)結(jié)果自行驗(yàn)算。二、偏心率驗(yàn)算隔震層偏心率是隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算的重要指標(biāo)。本項(xiàng)目在隔震分析時(shí)，計(jì)算了隔震層的偏心率，計(jì)算步驟如下。隔震層以上結(jié)構(gòu)的“重心”按下式計(jì)算，其中??????,??i個(gè)支座在重力荷載代表值、????i個(gè)支座的平面坐標(biāo)。????=

∑??????,??.

隔震層剛度中心按下式計(jì)算，??????,??、??????,??i100%時(shí)的等效剛度。????=

,????=

????

??????????=????

,??=?????? ????上式中????、????為兩個(gè)主軸方向的偏心距，按下式計(jì)算：ex=|Yg?Yk|, ey=|Xg?Xk|????和????為彈力半徑（回轉(zhuǎn)半徑），按下式計(jì)算，其中????為隔震層扭轉(zhuǎn)剛度：???? ??=√ ,

???? =√??

????=∑[??????,??(?????????)2+??????,??(?????????)2]本工程的偏心率的驗(yàn)算結(jié)果可以在支座驗(yàn)算界面查看，注意需在右上部切換到中震或大震隔震模型。圖隔震層偏心率驗(yàn)算結(jié)果三、重力荷載代表值作用下的長(zhǎng)期面壓驗(yàn)算“抗規(guī)”12.2.3條給出了長(zhǎng)期面壓的要求，本工程屬于乙類(lèi)建筑，重力荷載代表值12Mpa。0.5倍活載下軸力計(jì)算壓應(yīng)力。本工程驗(yàn)算結(jié)果如下圖所示?？梢?jiàn)部分中柱下的支座長(zhǎng)期面壓超限，需要適當(dāng)增大支座尺寸。圖支座長(zhǎng)期面壓驗(yàn)算要求四、罕遇地震下的支座水平位移驗(yàn)算為進(jìn)行罕遇地震下支座位移的驗(yàn)算，需進(jìn)入?yún)?shù)設(shè)置勾選進(jìn)行大震隔震模型的計(jì)算。圖增加計(jì)算大震模型計(jì)算完成后切換到大震隔震模型，選擇支座驗(yàn)算，可以查看所有支座在罕遇地震下的最大水平位移，可以選擇時(shí)程分析法的結(jié)果，也可以查看反應(yīng)譜分析的結(jié)果。當(dāng)選擇時(shí)程分析法時(shí)，程序輸出的結(jié)果為多條地震動(dòng)激勵(lì)下的平均支座最大位移?！翱挂?guī)”限值。因此需要調(diào)整支座尺寸。500mm600mm的鉛芯橡膠支座，天然橡600mm。0.3270.40，滿(mǎn)足第三節(jié)中預(yù)設(shè)的減震目標(biāo)。五、罕遇地震下的拉、壓應(yīng)力驗(yàn)算程序采用標(biāo)準(zhǔn)組合驗(yàn)算罕遇地震下的壓應(yīng)力。從下圖中可以看出所以支座最大壓應(yīng)力均滿(mǎn)足“抗規(guī)”要求。第八節(jié)罕遇地震驗(yàn)算如果需要進(jìn)一步驗(yàn)證在罕遇地震下結(jié)構(gòu)的性能，可進(jìn)入EPDA進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析。一、數(shù)據(jù)準(zhǔn)備及參數(shù)設(shè)置SATWE反應(yīng)譜分析后需要點(diǎn)擊“接力數(shù)據(jù)”SATWE數(shù)據(jù)向EPDA數(shù)據(jù)的轉(zhuǎn)化，其中包括結(jié)構(gòu)的幾何信息、構(gòu)件信息、設(shè)計(jì)結(jié)果、配筋信息、荷載數(shù)據(jù)等。接力數(shù)據(jù)的時(shí)候可選擇是否保留以前在EPDA中定義過(guò)的鋼筋、塑性鉸、隔震支座、阻尼器信息等。圖動(dòng)力彈塑性分析前處理菜單圖動(dòng)力彈塑性分析接力數(shù)據(jù)菜單接力數(shù)據(jù)后如果有需要，可以對(duì)鋼筋、塑性鉸、隔震支座、阻尼器信息進(jìn)行修改，如下圖所示。圖隔震支座交互菜單在模型數(shù)據(jù)生成完畢之后，計(jì)算前需要進(jìn)行計(jì)算參數(shù)的設(shè)置和地震波的指定，如5.1.2的1:0.85。在彈性時(shí)程分2個(gè)工況，主方向地震波會(huì)沿X向和Y向分別作用一次，但是在彈塑性時(shí)程分析中，一條地震波只對(duì)應(yīng)一個(gè)工況，地震波作用的方向需要自行指090度分別計(jì)算一次。當(dāng)選擇地震波較多時(shí)，由于每條波的持續(xù)時(shí)間并不相同，地震波終止計(jì)算時(shí)刻需要按照持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng)的地震波來(lái)填寫(xiě)，才能保證每條波數(shù)據(jù)的完整性。圖動(dòng)力彈塑性分析地震波參數(shù)二、結(jié)果查看書(shū)。圖動(dòng)力彈塑性分析后處理菜單5.5.5來(lái)控制。圖普通結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角限值12.2.9來(lái)控制。圖隔震結(jié)構(gòu)隔震層以下彈塑性層間位移角限值下圖是計(jì)算書(shū)中結(jié)構(gòu)兩個(gè)方向各層層間位移角圖，可根據(jù)規(guī)范的要求進(jìn)行對(duì)比查看。樓層樓層主方向最大層間位移角=1/48987654主方向最大層間位移角=1/48987654321第1條波第1塔第2條波第1塔第3條波第1塔第4條波第1塔005101520第6條波第1塔層間位移角(1/1000rad)25第7條波第1塔次方向最大層間位移角=1/60987654321002468101214層間位移角(1/1000rad)第1條波第1塔第2條波第1塔第3條波第1塔第4條波第1塔第5條波第1塔66第7條波第1塔樓層圖0度時(shí)次方向各層層間位移角圖樓層樓層主方向最大層間位移角=1/779876主方向最大層間位移角=1/779876543210第1條波第1塔第2條波第1塔第3條波第1塔第4條波第1塔第5條波第1塔0 2 4 6 8 1012第7條波第141塔層間位移角(1/1000rad)次方向最大層間位移角=1/449876543210第1條波第1塔第2條波第1塔第3條波第1塔第4條波第1塔0 5 10 15 20層間位移角(1/1000rad)第6條波第5第7條波第1塔樓層圖主方向90度時(shí)次方向各層層間位移角圖隔震柱查看單個(gè)結(jié)果，也可以一次查看所有隔震支座的統(tǒng)計(jì)結(jié)果。圖彈塑性分析隔震支座結(jié)果展示下圖是單根支座的驗(yàn)算結(jié)果。圖彈塑性分析隔震支座文本結(jié)果12.2.6條有如下規(guī)定，對(duì)于不同類(lèi)型、不同尺寸的支座，限值也有所不同。圖支座位移限值細(xì)介紹，此處就不贅述。支座編號(hào)1234567平均值14682362573173063845433594475238260322310389551364547523826032231038955136413475241259326312390552365154752402593253123895503642048025026034232039656137332480253259346322397561374圖主方向（mm）支座編號(hào)1234567平均值112.28.310.814.27.210.314.111.044.23.56.35.63.34.34.84.654.13.44.25.63.34.34.94.31310.09.39.710.09.39.69.79.71511.310.513.014.710.111.812.111.92012.111.412.613.511.212.712.412.33211.28.99.89.59.210.311.510.1圖主方向度時(shí)各地震波支座最大壓應(yīng)力結(jié)果（MPa）支座編號(hào)1234567平均值12691513785401342803593024272153383550135284364306527215338355113528336430613273154384551136283365307152721533835501362833653062027615739056114128737231232276157391560142285373312圖主方向度時(shí)各地震波支座最大水平位移結(jié)果（mm）支座編號(hào)1234567平均值114.210.910.515.810.214.19.612.247.44.24.25.54.04.85.35.155.14.24.15.54.04.85.44.7139.89.39.79.79.29.99.59.61513.611.312.011.811.212.313.812.32013.612.212.613.611.913.013.312.9329.69.29.911.48.69.711.29.9圖主方向90度時(shí)各地震波支座最大壓應(yīng)力結(jié)果（MPa）在“關(guān)鍵構(gòu)件內(nèi)力歷程”看滯回曲線(xiàn)的具體數(shù)值可通過(guò)“提取歷程文本”按鈕查看。圖隔震支座力-位移滯回曲線(xiàn)圖隔震支座滯回曲線(xiàn)數(shù)據(jù)第九節(jié)上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)法確定水平向減震系數(shù)，同時(shí)需要選擇計(jì)算中震非隔震模型和中震隔震模型。響系數(shù)最大值。因此設(shè)計(jì)師在地震信息中只需要按原烈度填入水平地震影響系數(shù)最大值即可，即使需要考慮豎向地震作用也無(wú)需像過(guò)去一樣修改分項(xiàng)系數(shù)。圖上部結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算時(shí)的參數(shù)設(shè)置圖主模型下查看配筋結(jié)果第十節(jié)下支墩設(shè)計(jì)[1]12.2.91款規(guī)定：“隔震層支墩、支柱及相連構(gòu)件，應(yīng)采用隔震結(jié)構(gòu)罕遇地震下隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進(jìn)行承載力驗(yàn)算?！痹谥亓奢d代表值和設(shè)防地震作用或罕遇地震同時(shí)作用下，隔震支座和相連構(gòu)件的受力簡(jiǎn)圖如下圖。圖隔震支座及連接構(gòu)件的受力簡(jiǎn)圖上圖中??為上部結(jié)構(gòu)傳遞來(lái)的豎向力，包含重力荷載代表值作用下支座的軸力與地震作用下支座軸力兩部分，因此：??=??????????。上圖中??為上、下支墩所受彎矩，??由兩部分組成，一部分是支座水平剪力引起的彎矩，另一部分是在??的作用下由于支座水平相對(duì)變形引起的附加彎矩，因此：???+??????=2其中????2部分由隔震結(jié)構(gòu)整體分析得到，而?????2部分則需要特別的處理。因此隔震層以下結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)仍需以振型分解反應(yīng)譜法為主。由于基于振型分解和疊加的反應(yīng)譜方法無(wú)法直接考慮????部分的影響，只能得到????2部分的最大值。實(shí)際設(shè)計(jì)中?????2通常可以基于時(shí)程分析結(jié)果確定其最大值，也可以用反應(yīng)譜法估計(jì)其最大值。在程序中，采用增加一組概念荷載工況的方式來(lái)考慮?????2部分的影響，即作用在支座頂?shù)捉Y(jié)點(diǎn)上的一組彎矩????。????=??????????????+??????????????????其中????????地震工況下支座上下結(jié)點(diǎn)的最大相對(duì)位移，??????和??????????分別為重力荷載代表值和地震作用下支座中的軸力。對(duì)這一工況進(jìn)行整體分析后，將這組荷載下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力與重力荷載和地震作用下的內(nèi)力進(jìn)行組合，再進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)，即使上下部結(jié)構(gòu)和支墩的承載力均考慮了附加彎矩的影響。參數(shù)設(shè)置見(jiàn)下圖，選擇計(jì)算大震模型，并勾選考慮附加彎矩影響。對(duì)于本工程，計(jì)算完成后在主模型下查看所有支墩的配筋結(jié)果。主模型下顯示的是程序自動(dòng)對(duì)中震和大震模型進(jìn)行包絡(luò)的結(jié)果。第十一節(jié)注意事項(xiàng)PKPM僅能進(jìn)行確定減震系數(shù)后的上、下部結(jié)構(gòu)承載力計(jì)算，因此大部分已有工程模型的上部結(jié)構(gòu)柱底部均被定義了柱底鉸接。在使用PKPM-GZ模型進(jìn)行包含隔震支座的整體分析計(jì)算時(shí)，必須刪除所有柱底部或頂部的鉸接定義，否則將引起計(jì)算結(jié)果異常。地震動(dòng)激勵(lì)的合理選擇是一項(xiàng)需要耐心的工作。鑒于實(shí)際工程的復(fù)雜性和已有地震動(dòng)激勵(lì)記錄的局限性，我們不能期望對(duì)所有項(xiàng)目都能夠有程序自動(dòng)給出較優(yōu)的選波結(jié)果。實(shí)際上利用程序的自動(dòng)計(jì)算功能找出所有滿(mǎn)足要求的波，再結(jié)合工程師的判斷進(jìn)行人工組合是目前的最佳選擇。詳見(jiàn)本文第二章第六節(jié)。盡管程序能夠進(jìn)行多模型的自動(dòng)計(jì)算和包絡(luò)設(shè)計(jì)，但支座驗(yàn)算的結(jié)果需要切換到每個(gè)子模型下具體查看。隔震結(jié)構(gòu)整體設(shè)計(jì)法一套不同于《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010（2016版）（以下簡(jiǎn)稱(chēng)“抗規(guī)”）對(duì)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的方法。隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)由原來(lái)的分部設(shè)計(jì)方法變成了由包含隔震層的一計(jì)方法，使得隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)流程更加簡(jiǎn)潔，地震作用分布更趨合理。第三章隔標(biāo)的主要亮點(diǎn)第三章隔標(biāo)的主要亮點(diǎn)隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程PAGEPAGE57PAGEPAGE100“小震不壞、中震可修、大震不倒”提升為“中震不壞、大震可修、巨震不倒”，并進(jìn)一步引入性能化設(shè)計(jì)。由包含隔震層的“一體化直接設(shè)計(jì)法”代替“分部設(shè)計(jì)”。相對(duì)于傳統(tǒng)的分部設(shè)計(jì)，能綜合考慮隔震結(jié)構(gòu)的非比例阻尼特性和支座非線(xiàn)性，并且設(shè)計(jì)流程更加簡(jiǎn)潔、地震作用分布更趨合理。將“振型分解反應(yīng)譜法（CQC）”擴(kuò)展為“復(fù)振型分解反應(yīng)譜法（CCQC）”，計(jì)算結(jié)果更安全。用“底部剪力比”的概念代替“減震系數(shù)”確定結(jié)構(gòu)的抗震措施。充分考慮隔震結(jié)構(gòu)動(dòng)力特征，隔震設(shè)計(jì)反應(yīng)譜的長(zhǎng)周期段采用指數(shù)下降曲線(xiàn)代替原直線(xiàn)下降段。隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)從傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的小震設(shè)計(jì)，直接過(guò)渡到“中震設(shè)計(jì)”（中震下的承載力設(shè)計(jì)及變形驗(yàn)算）。層一體化分析設(shè)計(jì)，并順接基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)分析方法，其完整設(shè)計(jì)流程如下：確定隔震目標(biāo)。建立有限元模型，根據(jù)豎向荷載選取支座，并確定隔震支座布置方案。建立隔震有限元模型，利用迭代方法對(duì)隔震結(jié)構(gòu)進(jìn)行等效線(xiàn)性化，求取支座等效參數(shù)，計(jì)算結(jié)構(gòu)等效剛度及等效阻尼比。進(jìn)行一體化設(shè)計(jì)分析，判斷隔震結(jié)構(gòu)有沒(méi)有達(dá)到中震彈性層間位移角要求，指定構(gòu)件的性能目標(biāo)，并進(jìn)行構(gòu)件性能化配筋計(jì)算。對(duì)隔震結(jié)構(gòu)直接選波，驗(yàn)算支座在大震和巨震下是否符合規(guī)范要求。直接接入中震下隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算的地震作用，進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。整理隔震設(shè)計(jì)報(bào)告。圖隔震結(jié)構(gòu)按照隔標(biāo)設(shè)計(jì)的流程PKPM-GZPKPM-GZ軟件對(duì)隔標(biāo)的實(shí)現(xiàn)隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程PAGEPAGE59PAGEPAGE60PKPM-GZ軟件對(duì)隔標(biāo)的實(shí)現(xiàn)PKPM-GZ軟件與隔標(biāo)主編單位廣州大學(xué)工程抗震研究中心合作研發(fā)，是目前配套隔標(biāo)，最完整全面反映標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)計(jì)算軟件。軟件全面深入實(shí)現(xiàn)隔標(biāo)要求，同時(shí)支持按現(xiàn)行抗規(guī)方法設(shè)計(jì)，助力設(shè)計(jì)師專(zhuān)業(yè)、準(zhǔn)確、高效地完成隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。圖隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法可選擇按抗規(guī)或隔標(biāo)設(shè)計(jì)軟件的配合，能夠解決隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)流程的復(fù)雜性的行業(yè)痛點(diǎn)，致力于降低技術(shù)門(mén)檻，推廣隔震技術(shù)應(yīng)用。針對(duì)隔震結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，軟件提供了以下專(zhuān)業(yè)、豐富的分析及設(shè)計(jì)功能，希望設(shè)計(jì)師能夠能像設(shè)計(jì)傳統(tǒng)抗震結(jié)構(gòu)一樣設(shè)計(jì)隔震結(jié)構(gòu)。PKPM-GZ軟件的主要功能亮點(diǎn)：提供了基于復(fù)模態(tài)振型分解反應(yīng)譜法（CCQC）計(jì)算地震作用。（FNA）方法。軟件繼承SATWE強(qiáng)大的設(shè)計(jì)能力，“一鍵”進(jìn)行多模型自動(dòng)計(jì)算、深入實(shí)現(xiàn)規(guī)范要求。根據(jù)自動(dòng)形成的多模型，進(jìn)行隔震和非隔震，中震和大震的多模型計(jì)算。自動(dòng)進(jìn)行中震下隔震與非隔震模型樓層剪力比及水平向減震系數(shù)。軟件可按隔標(biāo)的要求，自動(dòng)進(jìn)行隔震支座的各項(xiàng)驗(yàn)算，并自動(dòng)判斷能否滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)要求。軟件自動(dòng)考慮隔震支座水平變形引起的附加彎矩，進(jìn)行上、下支墩設(shè)計(jì)。隔震軟件可實(shí)現(xiàn)隔標(biāo)對(duì)不同構(gòu)件的性能設(shè)計(jì)。一鍵計(jì)算，自動(dòng)生成隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)。軟件實(shí)現(xiàn)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的完整流程隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程隔震結(jié)構(gòu)計(jì)算案例教程PAGEPAGE101PAGEPAGE62第六章采用PKPM-GZ軟件實(shí)現(xiàn)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的完整流程軟件，可以按傳統(tǒng)抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一樣的思路，便捷、高效進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，其設(shè)計(jì)流程如下。按照減震目標(biāo)，初步確定結(jié)構(gòu)方案由于隔標(biāo)要求對(duì)隔震結(jié)構(gòu)上部按照中震設(shè)計(jì)，因此，在確定上部結(jié)構(gòu)方案時(shí)，對(duì)于非隔震模型應(yīng)按減震后的中震地震影響系數(shù)最大值來(lái)進(jìn)行方案的確定。80.3g1度進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0.23。同時(shí)為了模擬隔震支座，一般柱底定義鉸接。如果設(shè)計(jì)師對(duì)隔震結(jié)構(gòu)已經(jīng)比較熟悉了，這一步其實(shí)可以省掉，直接到第二步，建立隔震層參與分析計(jì)算的有限元模型。圖柱底鉸接模型初步確定結(jié)構(gòu)方案圖按照減震后的目標(biāo)確定中震下的地震影響系數(shù)最大值根據(jù)豎向荷載及長(zhǎng)期面壓要求，初選支座布置方案，建立有限元模型根據(jù)計(jì)算的結(jié)構(gòu)中的柱在重力荷載代表值下的設(shè)計(jì)軸力及隔標(biāo)對(duì)支座長(zhǎng)期面壓限值的要求，初步選擇隔震支座尺寸。在原非隔震模型方案上，新建兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)層，將隔震層作為一層輸入，并在隔震支座的位置布置柱子；下支墩層也作為一層輸入，在隔震支座位置對(duì)應(yīng)布置下支墩構(gòu)件。圖新建隔震支座層及下支墩層圖包含隔震層及下支墩的整體隔震模型然后把隔震支座層的柱子指定為隔震支座柱，并按照隔標(biāo)對(duì)支座長(zhǎng)期面壓的要求，初步選擇隔震支座，也可以直接采用軟件智能優(yōu)選的方式自動(dòng)選擇隔震支座。圖在隔震層下進(jìn)行隔震支座柱的指定，定義隔震支座圖PKPM-GZ軟件提供豐富隔震支座庫(kù)，可直接選擇支座類(lèi)型確定參數(shù)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，有可能隔震支座受拉，如果支座受拉時(shí)剛度要蛻化，需要修改支座抗拉剛度，以便考慮隔震支座的拉壓剛度不同，PKPM-GZ軟件中可修改拉壓剛度比。當(dāng)支座受拉時(shí)，軟件會(huì)自動(dòng)采用支座的受拉剛度。圖對(duì)選擇的隔震支座參數(shù)做修改進(jìn)行隔震結(jié)構(gòu)分析，選擇相應(yīng)的計(jì)算參數(shù)建立隔震有限元模型，選擇相應(yīng)的設(shè)計(jì)參數(shù)，需要通過(guò)迭代的方法對(duì)隔震結(jié)構(gòu)進(jìn)行等效線(xiàn)性化，求取支座等效參數(shù)，同時(shí)對(duì)于結(jié)構(gòu)地震作用計(jì)算采用“復(fù)振型分解法（CCQC組合）”。同時(shí)一次性形成“中震隔震模型”、“中震非隔震模型”及“大震隔震模型”。（注意：由于設(shè)計(jì)中讓軟件自動(dòng)形成中震模型，因此，在進(jìn)行整體模型計(jì)算）這里特別要說(shuō)明的參數(shù)是“建筑抗震設(shè)防類(lèi)別”，由于隔標(biāo)對(duì)支座的長(zhǎng)期面壓限值及最大壓應(yīng)力限值等的要求根據(jù)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類(lèi)別確定，因此，設(shè)計(jì)中要正確的選擇“建筑抗震設(shè)防類(lèi)別，以便軟件正確的確定支座的各項(xiàng)限值，并進(jìn)行自動(dòng)判斷支座能否滿(mǎn)足規(guī)范的相關(guān)要求。圖隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選擇相應(yīng)參數(shù)隔標(biāo)對(duì)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求采用中震設(shè)計(jì)，就需要充分考慮隔震結(jié)構(gòu)動(dòng)力特征，采用不同于抗震規(guī)范的四段反應(yīng)譜，隔震設(shè)計(jì)反應(yīng)譜的長(zhǎng)周期段采用指數(shù)下降曲線(xiàn)代替PKPM-GZ軟件中“自定義地震影響系數(shù)曲線(xiàn)”，然后選擇“建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜”。圖進(jìn)行地震影響系數(shù)曲線(xiàn)的自定義圖規(guī)范譜選擇減震隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜在進(jìn)行荷載組合時(shí)，程序按照隔標(biāo)的要求，不考慮風(fēng)與地震同時(shí)組合，軟件自動(dòng)形成隔標(biāo)要求的組合形式。圖荷載組合時(shí)不考慮風(fēng)和地震同時(shí)組合對(duì)隔震構(gòu)件的性能指定及隔震構(gòu)件類(lèi)型等特殊屬性指定。根據(jù)隔標(biāo)的要求，隔震設(shè)計(jì)時(shí)需要進(jìn)行結(jié)構(gòu)性能化設(shè)計(jì)，PKPM-GZ軟件給出默認(rèn)的性能設(shè)計(jì)屬性，通常需要設(shè)計(jì)人員確認(rèn)修改，程序提供交互修改界面。圖隔震結(jié)構(gòu)性能設(shè)計(jì)時(shí)性能類(lèi)型及構(gòu)件類(lèi)型軟件默認(rèn)所有的梁構(gòu)件屬于普通水平、柱構(gòu)件屬于普通豎向構(gòu)件，設(shè)計(jì)中需要指定隔震層的上下支墩為關(guān)鍵構(gòu)件，同時(shí)與上支墩相連的隔震層的主梁構(gòu)件也要指定為關(guān)鍵構(gòu)件。對(duì)于層間隔震結(jié)構(gòu)及剪力墻隔震結(jié)構(gòu)，需要按照規(guī)范的相關(guān)要求，進(jìn)行關(guān)鍵構(gòu)件、普通豎向構(gòu)件及普通水平構(gòu)件的屬性指定。圖隔震結(jié)構(gòu)性能設(shè)計(jì)時(shí)構(gòu)件性能屬性指定指定隔震結(jié)構(gòu)的性能屬性后，程序會(huì)按照隔標(biāo)的要求，自動(dòng)對(duì)指定的構(gòu)件采取相應(yīng)的性能目標(biāo)進(jìn)行構(gòu)件配筋設(shè)計(jì)，最終結(jié)果中展示性能設(shè)計(jì)的結(jié)果。圖隔標(biāo)對(duì)構(gòu)件性能設(shè)計(jì)的要求同時(shí)隔標(biāo)要求，在進(jìn)行上下支墩設(shè)計(jì)時(shí)，需要考慮由橡膠支座水平變形引起的附加彎矩，因此，需要進(jìn)行隔震構(gòu)件的定義，分別定義上、下支墩屬于“支墩、支柱及相連構(gòu)件”。對(duì)與上支墩層的梁構(gòu)件也要定義為梁構(gòu)件屬性為“支墩、支柱及相連構(gòu)件”。圖隔標(biāo)對(duì)支墩附加彎矩的計(jì)算圖PKPM-GZ軟件中定義隔震區(qū)域構(gòu)件的屬性結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級(jí)的指定。對(duì)于非層間隔震結(jié)構(gòu)，隔震層上部的結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級(jí)的確定與傳統(tǒng)抗震結(jié)構(gòu)的確定方式一致，可按照抗規(guī)的要求，根據(jù)結(jié)構(gòu)所在地的烈度、結(jié)構(gòu)高度、結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類(lèi)別及結(jié)構(gòu)體系等因素綜合確定，同時(shí)需要考慮隔標(biāo)的特殊要求。按照隔標(biāo)要求，對(duì)于特殊情況下，可以適當(dāng)?shù)慕档徒Y(jié)構(gòu)的抗震措施，即當(dāng)隔震結(jié)構(gòu)與非隔震結(jié)構(gòu)在中0.51度確定抗震措施。在初始計(jì)算確定抗震等級(jí)指定時(shí)，還無(wú)法得到剪力比，因此，可不考慮這種特殊情況。待后續(xù)根據(jù)中震隔震模型與中震非隔震模型計(jì)算的樓層底部剪力比，再確定抗震等級(jí)后，修改抗震等級(jí)參數(shù)。圖隔標(biāo)對(duì)結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)確定的相關(guān)要求圖隔震結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)的指定對(duì)于層間隔震結(jié)構(gòu)，隔標(biāo)對(duì)隔震層下部的結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級(jí)提出了相關(guān)的要求，在確定抗震等級(jí)時(shí)，可先按非層間隔震結(jié)構(gòu)的要求確定結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)，再按照隔標(biāo)對(duì)隔震層下部的要求確定下部構(gòu)件的抗震等級(jí)，再在軟件中“特殊屬性”菜單下，直接修改隔震層下部構(gòu)件的抗震等級(jí)。圖隔標(biāo)對(duì)層間隔震結(jié)構(gòu)下部構(gòu)件抗震等級(jí)的要求圖構(gòu)件抗震等級(jí)的單獨(dú)指定隔震支座的驗(yàn)算結(jié)果查看。隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一項(xiàng)關(guān)鍵工作是確定隔震支座的布置能否滿(mǎn)足規(guī)范的各項(xiàng)要求。隔標(biāo)要求隔震支座的布置至少需要滿(mǎn)足對(duì)支座長(zhǎng)期面壓的要求、短期面壓的要求、隔震支座拉應(yīng)力的要求、隔震支座變形的要求及上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心和隔震層剛度中心偏心率的要求等，同時(shí)還需要滿(mǎn)足減震目標(biāo)的要求。條要求，隔震層的剛度中心與質(zhì)量中心宜重合，設(shè)防地震作用下的偏心3%。圖隔標(biāo)對(duì)隔震層偏心率的要求條要求，隔震支座在重力荷載代表值作用下，豎向壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值不應(yīng)超過(guò)下表規(guī)定的壓應(yīng)力限值。圖隔標(biāo)對(duì)支座長(zhǎng)期面壓的要求條要求，隔震支座在罕遇地震作用下支座的最大壓應(yīng)力及拉應(yīng)力需要滿(mǎn)足相關(guān)的限值要求。圖隔標(biāo)對(duì)支座短期面壓及拉應(yīng)力的要求條要求，隔震支座在罕遇地震作用下支座的變形需要滿(mǎn)足相關(guān)的限值要求。圖隔標(biāo)對(duì)支座在罕遇地震作用下變形的要求“中震隔震模型”、“中震非隔震模型”及“大震”，計(jì)算完畢之后，直接查看“中震隔震模型”下的隔震層的剛度中心與質(zhì)量中3%的限值。同時(shí)直接查看“大震隔震模型”的隔震支座信息，軟件已經(jīng)自動(dòng)按照隔標(biāo)的要求，對(duì)隔震支座進(jìn)行了各項(xiàng)指標(biāo)的驗(yàn)算，并根據(jù)結(jié)構(gòu)的建筑設(shè)防類(lèi)別自動(dòng)確定相應(yīng)的限值。注意，這里的大震模型下的計(jì)算是假定上部結(jié)構(gòu)始終保持彈性狀態(tài)的，考慮隔震支座的局部非線(xiàn)性。圖隔震支座的各項(xiàng)驗(yàn)算結(jié)果及限值輸出也可以通過(guò)文本查看，進(jìn)一步查看該支座的詳細(xì)計(jì)算結(jié)果。其中T1為隔震支座在重力荷載代表值作用下的壓應(yīng)力；T2為隔震支座在罕遇地震下的最大壓應(yīng)力；T3為隔震支座在罕遇地震下的最大拉應(yīng)力；T4為隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移。每一個(gè)輸出的驗(yàn)算結(jié)果后面對(duì)應(yīng)的是各項(xiàng)驗(yàn)算結(jié)果的限值。如果輸出的四項(xiàng)限值有超限，則程序會(huì)顯紅提示超限，此時(shí)就需要返回模型調(diào)整支座，直到各項(xiàng)結(jié)果滿(mǎn)足要求。圖隔震支座的各項(xiàng)驗(yàn)算結(jié)果的文本信息詳細(xì)輸出按照隔標(biāo)要求，隔震層還需要進(jìn)行抗風(fēng)驗(yàn)算，軟件在生成的隔震計(jì)算書(shū)中已經(jīng)進(jìn)行了自動(dòng)驗(yàn)算，并輸出了驗(yàn)算結(jié)果。圖隔標(biāo)對(duì)隔震層抗風(fēng)的要求在計(jì)算結(jié)果中，查看“主模型”下的“生成隔震計(jì)算書(shū)”，軟件可以自動(dòng)生成隔震計(jì)算書(shū)，其中輸出了隔震層的抗風(fēng)驗(yàn)算結(jié)果。圖主模型下生成隔震計(jì)算書(shū)圖X方向順風(fēng)向風(fēng)荷載驗(yàn)算圖Y方向順風(fēng)向風(fēng)荷載驗(yàn)算隔震結(jié)構(gòu)整體指標(biāo)的查看。對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)，隔震層上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)需要滿(mǎn)足中震下的各項(xiàng)整體指標(biāo)的要求，比如中震下結(jié)構(gòu)的層間位移角、中震下結(jié)構(gòu)的剛重比、樓層剪重比、除隔震層及下支墩層以外的樓層位移比、剛度比等樓層指標(biāo)。各項(xiàng)指標(biāo)均應(yīng)滿(mǎn)足規(guī)范的要求。圖X、Y方向地震下的層間位移角圖中震隔震模型下結(jié)構(gòu)的剛重比圖X、Y方向樓層剛度及剛度比對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)的下支墩及隔震層的剛度比、位移比、層間位移比等指標(biāo)可不用控制，如果查看層間位移比時(shí)，會(huì)發(fā)現(xiàn)隔震層的層間位移比一般都會(huì)超限。圖X、Y方向規(guī)定水平力下的樓層位移比注意：隔標(biāo)對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)剪重比控制按小震下對(duì)應(yīng)的限值控制，在查看中震隔震模型時(shí)，剪重比的限值軟件已經(jīng)自動(dòng)按照小震對(duì)應(yīng)地震影響系數(shù)最大值進(jìn)行了限值輸出，并對(duì)不滿(mǎn)足要求的樓層做自動(dòng)的調(diào)整。圖隔標(biāo)對(duì)隔震結(jié)構(gòu)最小剪重比的要求構(gòu)件性能化設(shè)計(jì)配筋及結(jié)果查看。對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)，隔標(biāo)對(duì)全樓各個(gè)部位的構(gòu)件提出了各自不同的性能要求，根據(jù)定義的構(gòu)件性能屬性，最終主模型顯示的配筋結(jié)果已經(jīng)按照隔標(biāo)性能化設(shè)計(jì)的要求自動(dòng)進(jìn)行了正截面及斜截面的設(shè)計(jì)。其中上支墩、下支墩屬于關(guān)鍵構(gòu)件；其他的柱都屬于普通豎向構(gòu)件；與上支墩相連的梁構(gòu)件屬于重要水平構(gòu)件；其他的梁構(gòu)件屬于普通水平構(gòu)件。圖主模型下的配筋結(jié)果按照隔標(biāo)對(duì)上下支墩的設(shè)計(jì)要求，還需要考慮由隔震支座的水平變形產(chǎn)生的附加內(nèi)力，查看上下支墩的詳細(xì)計(jì)算結(jié)果，可以看到軟件中新增了四種工況考慮隔震支座水平變形產(chǎn)生的附加內(nèi)力，該附加內(nèi)力僅僅考慮與地震作用一起組合，組合系數(shù)及分1.0。圖隔震支座水平變形產(chǎn)生的四個(gè)工況對(duì)上下支墩的附加內(nèi)力圖隔震支座水平變形產(chǎn)生的四個(gè)工況對(duì)上下支墩的附加內(nèi)力參與地震組合隔震效果的評(píng)價(jià)。對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)，按隔標(biāo)的要求，已經(jīng)無(wú)減震效果的概念，僅僅借助非隔震模型計(jì)算的樓層剪力與中震隔震模型的底部樓層剪力比，判斷隔震結(jié)構(gòu)能否按照降低一度確定抗震措施。當(dāng)然也可以適當(dāng)參考抗震規(guī)范，通過(guò)減震系數(shù)法方式求的地震作用影響系數(shù)最大值，進(jìn)而來(lái)評(píng)價(jià)隔震的效果。查看軟件計(jì)算結(jié)果，在主模型計(jì)算書(shū)下的“隔震、減震信息”——“水平向減震系數(shù)”中，已經(jīng)輸出了中震隔震模型和中震非隔震模型兩個(gè)方向的樓層剪力比。可以通過(guò)0.5來(lái)判斷結(jié)構(gòu)的抗震措施能否按照降低一度確定。如果可以降低，再返回模型修改結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)。圖隔震結(jié)構(gòu)樓層剪力比的輸出隔標(biāo)要求隔震結(jié)構(gòu)按照中震進(jìn)行設(shè)計(jì)，因此不僅僅關(guān)注中震下的承載力及變形，PKPM-GZ軟件計(jì)算完畢，查看“中震隔震模型”下“結(jié)構(gòu)周期及振型方向”輸出的隔震結(jié)構(gòu)在中震下的周期及等效阻尼比。同時(shí)在文件夾下搜索文件“DAMP_EX.OUT”和“DAMP_EY.OUT”，打開(kāi)查看隔震支座的剛度迭代過(guò)程，查看到每一步迭代的等效剛度。圖隔震結(jié)構(gòu)中震下的周期及阻尼比輸出圖隔震結(jié)構(gòu)中震下的剛度及阻尼的迭代過(guò)程隔震結(jié)構(gòu)中震時(shí)程分析。隔標(biāo)要求，對(duì)于隔震結(jié)構(gòu)的等效剛度及等效阻尼比的計(jì)算可以采用反應(yīng)譜迭代計(jì)算，也可以采用時(shí)程分析方法確定。對(duì)于一般的多高層隔震結(jié)構(gòu)（高度不高于60m），時(shí)程分析不是必須要做的。對(duì)于高層隔震結(jié)構(gòu)及復(fù)雜的隔震結(jié)構(gòu)，必須按照時(shí)程分析進(jìn)行補(bǔ)充分析。隔標(biāo)對(duì)結(jié)構(gòu)等效剛度及等效阻尼的要求要采用時(shí)程分析，就需要進(jìn)行地震波的選擇，軟件提供了地震波的自動(dòng)選擇，可以直接在中震隔震模型下進(jìn)行地震波的自動(dòng)選擇，同時(shí)考慮隔震支座的局部非線(xiàn)性，選擇計(jì)算方法選擇“FNA”，根據(jù)隔震結(jié)構(gòu)在中震下CCQC復(fù)振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算的地震剪力比與時(shí)程分析的地震剪力比，確定時(shí)程分析的地震波能否滿(mǎn)足要求。圖中震隔震模型下進(jìn)行地震波的自動(dòng)選擇圖時(shí)程分析計(jì)算方法選擇“FNA”圖多波時(shí)程分析與CCQC反應(yīng)譜分析樓層剪力對(duì)比圖中震下每條地震波的能量圖中震下時(shí)程分析完畢后，選擇出滿(mǎn)足規(guī)范要求的地震波，然后選擇“隔震信息”菜單中的相關(guān)參數(shù)。隔震支座的等效剛度和等效阻尼比要“采用輸入的等效線(xiàn)性屬性”，同時(shí)為了實(shí)現(xiàn)時(shí)程分析計(jì)算的樓層剪力與反應(yīng)譜方法計(jì)算的樓層剪力進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì)，需選擇參數(shù)“時(shí)程分析結(jié)果校準(zhǔn)樓層地震剪力”，軟件自動(dòng)計(jì)算出各樓層地震內(nèi)力放大系數(shù)，構(gòu)件內(nèi)力按照該放大系數(shù)進(jìn)行放大，并按照放大后的內(nèi)力進(jìn)行構(gòu)件配筋設(shè)計(jì)。時(shí)程分析的相關(guān)參數(shù)選擇后，可直接實(shí)現(xiàn)對(duì)“中震隔震模型”、“中震非隔震模型”的時(shí)程分析。圖多模型直接時(shí)程分析的參數(shù)選擇點(diǎn)擊生成數(shù)據(jù)+全部計(jì)算，彈出多模型計(jì)算對(duì)話(huà)框，程序自動(dòng)完成兩個(gè)模型的FNA時(shí)程分析，完成計(jì)算后可點(diǎn)擊隔震計(jì)算書(shū)，程序自動(dòng)生成計(jì)算書(shū)。圖形成中震隔震模型與中震非隔震模型點(diǎn)擊后處理中的隔震計(jì)算書(shū)菜單，彈出計(jì)算書(shū)生成控制對(duì)話(huà)框。注意：需要切換到“主模型”下才能生成完整的計(jì)算書(shū)。圖程序自動(dòng)生成隔震計(jì)算書(shū)圖隔震結(jié)構(gòu)兩個(gè)方向的樓層剪力圖隔震結(jié)構(gòu)兩個(gè)方向的樓層位移及位移角圖隔震結(jié)構(gòu)與非隔震結(jié)構(gòu)中震下時(shí)程分析的剪力比根據(jù)中震時(shí)程分析的結(jié)果，判斷隔震結(jié)構(gòu)在中震下各條波能否滿(mǎn)足規(guī)范層間位移角的要求，同時(shí)根據(jù)隔震結(jié)構(gòu)與非隔震結(jié)構(gòu)中震下多條波時(shí)程分析的剪力比是否小于0.5，進(jìn)而校驗(yàn)判斷結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)能否按照降低一度確定。每個(gè)支座的滯回曲線(xiàn)可以在彈性時(shí)程菜單中查看。切換到中震隔震模型目錄下，選擇滯回曲線(xiàn)選圖隔震結(jié)構(gòu)中隔震支座的滯回曲線(xiàn)時(shí)程分析時(shí)選擇了參數(shù)“時(shí)程分析結(jié)果校準(zhǔn)樓層地震剪力”，軟件自動(dòng)計(jì)算出各樓層地震內(nèi)力放大系數(shù)，構(gòu)件內(nèi)力按照該放大系數(shù)進(jìn)行放大，在查看分層地震作用放大系數(shù)定義時(shí)已經(jīng)可以看到軟件自動(dòng)計(jì)算放大的系數(shù)。同時(shí)在構(gòu)件信息下也可看到軟件對(duì)構(gòu)件內(nèi)力及配筋設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)考慮了對(duì)構(gòu)件的地震作用的放大調(diào)整。圖時(shí)程分析與反應(yīng)譜剪力比計(jì)算的地震作用放大系數(shù)圖構(gòu)件信息中輸出的的地震作用放大系數(shù)隔震結(jié)構(gòu)大震彈性時(shí)程分析。0.05，因此，對(duì)大震彈性時(shí)程分0.05重新選波計(jì)算，然后按照上述的同樣的流程，生成“中震隔震模型”、“中震非隔震模型”及“大震隔震模型”，然后查看隔震計(jì)算書(shū)，查看大震隔震模型下時(shí)程分析驗(yàn)算的支座的短期面壓、支座的拉應(yīng)力及支座的變形等。圖罕遇地震下隔震支座的短期面壓及拉應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果圖罕遇地震下隔震支座的變形結(jié)果隔震結(jié)構(gòu)大震彈塑性時(shí)程分析。如果需要考慮上部結(jié)構(gòu)在大震下有可能進(jìn)入彈塑性，就需要對(duì)結(jié)構(gòu)就行大震彈塑性分析，進(jìn)一步驗(yàn)證在罕遇地震下結(jié)構(gòu)的性能，可進(jìn)入EPDA進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析。SATWE反應(yīng)譜分析后需要點(diǎn)擊“接力數(shù)據(jù)”SATWE數(shù)據(jù)向EPDA數(shù)據(jù)的轉(zhuǎn)化，其中包括結(jié)構(gòu)的幾何信息、構(gòu)件信息、設(shè)計(jì)結(jié)果、配筋信息、荷載數(shù)據(jù)等。接力數(shù)據(jù)的時(shí)候可選擇是否保留以前在EPDA中定義過(guò)的鋼筋、塑性鉸、隔震支座、阻尼器信息等。圖動(dòng)力彈塑性分析前處理菜單圖動(dòng)力彈塑性分析接力數(shù)據(jù)菜單接力數(shù)據(jù)后如果有需要，可以對(duì)鋼筋、塑性鉸、隔震支座、阻尼器信息進(jìn)行修改，如下圖所示。圖隔震支座交互菜單在模型數(shù)據(jù)生成完畢之后，計(jì)算前需要進(jìn)行計(jì)算參數(shù)的設(shè)置和地震波的指定，選5.1.21:0.85。在彈性時(shí)程分析中，每2個(gè)工況，主方向地震波會(huì)沿X向和Y向分別作用一次，但是在彈塑性時(shí)程分析中，一條地震波只對(duì)應(yīng)一個(gè)工況，地震波作用的方向需要自行指定，在計(jì)090度分別計(jì)算一次。注意：當(dāng)選擇地震波較多時(shí)，由于每條波的持續(xù)時(shí)間并不相同，地震波終止計(jì)算時(shí)刻需要按照持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng)的地震波來(lái)填寫(xiě)，才能保證每條波數(shù)據(jù)的完整性。圖動(dòng)力彈塑性分析地震波參數(shù)模型數(shù)據(jù)和參數(shù)都定義好之