高支模板體系設(shè)計計算書(非常完整)

模板體系設(shè)計計算書結(jié)構(gòu)類型：框架；建筑高度：42.8m；（一）超高支模板支撐架計算書板模板扣件鋼管高支撐架計算書一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.05；縱距(m):1.05；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設(shè)高度(m):16.48；采用的鋼管(mm):Φ48×3.5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；施工集中荷載（KN）：2.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.500；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Ф48×3.5；4.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數(shù):10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):397.600；樓板的計算長度(m):4.00；施工平均溫度(℃):20.000；樓板的計算寬度(m):4.40；樓板的計算厚度(mm):120.00；二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=105.00×1.80×1.80/6=56.70cm3；I=105.00×1.80×1.80×1.80/12=51.03cm4；圖2樓板支撐架荷載計算單元面板計算簡圖11.荷載計算木模板自重標準值0.500kN/m2；120mm厚新澆砼標準值24.000×0.120=2.88kN/m2；鋼筋自重標準值1.100×0.120=0.132kN/m2；施工活荷載標準值4.000kN/m2及跨中集中荷載2.5kN考慮兩種情況分別作用；（布料機上料活荷載標準值：4kN/m2）均布線荷載設(shè)計值：q1=0.9×[1.2×(500+2880+132)+1.4×4000]×1.05=9275N/mq1=0.9×[1.35×(500+2880+132)+1.4×0.7×4000]×1.05=8185N/m根據(jù)以上兩者比較取q1=9275N/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=0.9×1.2×500×1.05=567N/m跨中集中荷載設(shè)計值P=0.9×1.4×2500=3150N2.抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取13.00N/mm2；施工荷載為均布荷載：M=0.100×9275×0.300×0.300=83.48N·m以施工集中荷載進行驗算：PP面板計算簡圖2M=0.100×567×0.300×0.300+0.175×3150×0.300=170.478N.m施工均布荷載與施工集中荷載二者取較大值：M=170.478N.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=170.478×1000/56700=3.007N/mm2截面抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!3.抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×9275×0.300=1669.5N截面抗剪強度計算值T=3×1669.5/(2×1050.000×18.000)=0.1325N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.50N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!4.撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×3.512×3004/(100×6000×510300)=0.063mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、模板支撐方木的計算1.荷載的計算按模板面板荷載計算；施工活荷載標準值4.000kN/m2及跨中集中荷載2.5kN考慮兩種情況分別作用；（布料機上料活荷載標準值：4kN/m2）均布線荷載設(shè)計值：q1=0.9×[1.2×(500+2880+132)+1.4×4000]×0.3=2650N/m2q1=0.9×[1.35×(500+2880+132)+1.4×0.7×4000]×0.3=2339N/m2根據(jù)以上兩者比較取q1=2650N/m2作為支撐方木設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：支撐方木自重線荷載設(shè)計值q2=0.9×1.2×500×0.3=162N/m跨中集中荷載設(shè)計值P=0.9×1.4×2500=3150N方木楞計算簡圖按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，驗算分兩種情況，一種以施工均布荷載計算，一種以施工集中荷載組合計算（集中荷載2.5KN），計算公式如下:施工荷載為均布線荷載：最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2650×1.05×1.05=292.16N.m最大剪力Q=0.617×1.050×2650=1716.8kN最大支座力N=1.2×1.050×2650=3339kN施工荷載為集中荷載最大彎矩M=0.1q2l2+0.175Pl=0.1×162×1.05×1.05+0.175×3150×1.05=596.67N.m最大剪力Q=0.617×1.050×162+0.5×3150=1680.0kN最大支座力N=1.2×1.050×162+0.575×3150=2015.4kN彎矩取均布荷載和集中荷載較大值，即取集中荷載作用力計算；2.木方的計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=7.00×7.00×7.00/6=57.17cm3；I=7.00×7.00×7.00×7.00/12=200.08cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=596.67×103/57166.7=10.437N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1716.8/(2×70×70)=0.526N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250最大變形v=0.677×3.152×10504/(100×10000.00×2000833.4)=1.296mm最大允許撓度[ν]=1050/250=4.2mm；木方的最大撓度小于1050.0/250,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；W=10.16cm3；I=21.56cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝3.092kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.151kN·m；最大變形Vmax=1.979mm；最大支座力Qmax=11.993kN；最大應(yīng)力σ=1150849.729/10160=113.273N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值113.273N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.979mm小于1050/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1678×16.48=2.765kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A.0.3。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×1.05×1.05=0.551kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.1×0.12×1.05×1.05=3.321kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.637kN；2.活荷載為施工荷載標準值:經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=1.0×1.05×1.05=1.103kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算設(shè)計值組合一N=0.9×(1.2×NG+1.4×NQ)=8.558kN；設(shè)計值組合二N=0.9×(1.35×NG+1.4×0.7×NQ)=9.037kN；根據(jù)上述比較，采用組合二為設(shè)計驗算依據(jù)。六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=9.037kN；φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；l0----計算長度(m)；滿堂支撐架立桿的計算長度按下式計算，取整體穩(wěn)定計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=kμ1(h+2a)；非頂部立桿段：l0=kμ2h；k----滿堂支撐架立桿計算長度附加系數(shù)，按《扣件式規(guī)范》表5.4.6采用：K=1.217；h----步距：h=1.5m；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；μ1、μ2----考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，普通型構(gòu)造按《扣件式規(guī)范》附錄C表C-2、C-4采用：μ1=1.649，μ2=2.089立桿的計算長度計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=1.217×1.649×(1.5+2×0.2)=3.813m；非頂部立桿段：l0=1.217×2.089×1.5=3.813m；取l0=3.813mLo/i=3813/15.8=241由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.126；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=9037/(0.126×489)=146.67N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=146.67N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！250mmX700mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書梁段6L23(9)一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.15；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.15；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：16.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：30mm，500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得50.994kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×16.8=10.08kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；面板的最大彎矩M=0.125×(10.08+2.8)×[(700-120)/(3-1)]2=1.35×105N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25×(10.080+2.800)×[(700-120)/(3-1)]/1000=4.669kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.35×105/2.70×104=5N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=5N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=10.08N/mm；l--計算跨度:l=[(700-120)/(3-1)]=290mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×10.08×[(700-120)/(3-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.255mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(700-120)/(3-1)]/250=1.16mm；面板的最大撓度計算值ν=0.255mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.16mm，滿足要求！梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.669/0.500=9.338kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度70mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×7×7×7/6=57.17cm3；I=1×7×7×7×7/12=200.08cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.233kN·m，最大支座反力R=5.136kN，最大變形ν=0.201mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.33×105/5.72×104=4.1N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=4.1N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.201mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.136kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.449kN·m，最大支座反力R=5.682kN，最大變形ν=0.139mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=4.49×105/1.02×104=44.2N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=44.2N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.139mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=470/400=1.175mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.139mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.175mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=250×18×18/6=1.35×104mm3；I=250×18×18×18/12=1.22×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×(24.00+1.50)×0.25×0.70=5.355kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.2×0.50×0.25=0.150kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×(2.00+2.50)×0.25=1.575kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(5.355+0.15)×2002+0.117×1.575×2002=2.94×104N·mm；σ=Mmax/W=2.94×104/1.35×104=2.2N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1+q2=5.355+0.150=5.505kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×5.505×2004/(100×6000×1.22×105)=0.082mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.082mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24+1.5)×0.7×0.2+0.5×0.2×(2×0.58+0.25)/0.25]=4.961kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.5+2)×0.2=1.26kN/m；均布荷載設(shè)計值q=4.961+1.260=6.221kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(1.15-0.25)/4=0.439kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=7×7×7/6=5.72×101cm3；I=7×7×7×7/12=2.00×102cm4；E=10000N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N2=1.217kN；最大彎矩：M=0.594kN·m最大剪力：V=1.217kN方木最大正應(yīng)力計算值：σ=M/W=0.594×106/5.72×104=10.4N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.217×1000/(2×70×70)=0.372N/mm2；方木的最大撓度：ν=4.291mm；方木的允許撓度:[ν]=1.150×1000/250=4.600mm；方木最大應(yīng)力計算值10.393N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計算值0.372N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.500N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度ν=4.291mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4.600mm，滿足要求！七、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.217kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.584kN·m；最大變形νmax=0.813mm；最大支座力Rmax=6.667kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.584×106/(10.16×103)=57.5N/mm2；托梁的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值57.5N/mm2小于托梁的抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度νmax=0.813mm小于1000/150與10mm,滿足要求!八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=6.667kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.1701×10.1=2.062kN；N=0.9(N1+N2)=0.9×(6.667+2.062)=7.856kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；滿堂支撐架立桿的計算長度按下式計算，取整體穩(wěn)定計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=kμ1(h+2a)；非頂部立桿段：l0=kμ2h；k----滿堂支撐架立桿計算長度附加系數(shù)，按《扣件式規(guī)范》表5.4.6采用：K=1.185；h----步距：h=1.5m；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；μ1、μ2----考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，普通型構(gòu)造按《扣件式規(guī)范》附錄C表C-2、C-4采用：μ1=1.649，μ2=2.089；立桿的計算長度計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=1.185×1.649×(1.5+2×0.2)=3.713m；非頂部立桿段：l0=1.185×2.089×1.5=3.713m；取l0=3.713m，Lo/i=3713/15.8=235由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.132；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=7856/(0.132×489)=121.71N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=121.71N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！600mmX700mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書梁段:6L20(8)。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.10；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.10；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：16.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：30mm，450mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得50.994kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.4cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.6×16.8=12.096kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.6×4=3.36kN/m；計算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；面板的最大彎矩M=0.125×(12.096+3.36)×[(700-120)/(3-1)]2=1.62×105N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.25ql=1.25×(12.096+3.360)×[(700-120)/(3-1)]/1000=5.603kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.62×105/3.24×104=5N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=5N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=12.096N/mm；l--計算跨度:l=[(700-120)/(3-1)]=290mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×12.096×[(700-120)/(3-1)]4/(100×6000×2.92×105)=0.255mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(700-120)/(3-1)]/250=1.16mm；面板的最大撓度計算值ν=0.255mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.16mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.603/0.600=9.338kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度70mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×7×7×7/6=57.17cm3；I=1×7×7×7×7/12=200.08cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.336kN·m，最大支座反力R=6.163kN，最大變形ν=0.416mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=3.36×105/5.72×104=5.9N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=5.9N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.416mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.163kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.401kN·m，最大支座反力R=7.630kN，最大變形ν=0.066mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=4.01×105/1.02×104=39.4N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=39.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.066mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=420/400=1.05mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.066mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.05mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=600×18×18/6=3.24×104mm3；I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×(24.00+1.50)×0.60×0.70=12.852kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.2×0.50×0.60=0.360kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×(2.00+2.50)×0.60=3.780kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(12.852+0.36)×1502+0.117×3.78×1502=3.97×104N·mm；σ=Mmax/W=3.97×104/3.24×104=1.2N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=1.2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1+q2=12.852+0.360=13.212kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=150.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×13.212×1504/(100×6000×2.92×105)=0.026mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.026mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.6mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24+1.5)×0.7×0.15+0.5×0.15×(2×0.58+0.6)/0.6]=3.477kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.5+2)×0.15=0.945kN/m；均布荷載設(shè)計值q=3.477+0.945=4.422kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值：p=0.15×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(1.10-0.60)/4=0.183kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=7×7×7/6=5.72×101cm3；I=7×7×7×7/12=2.00×102cm4；E=10000N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力圖(kN)0.5680.568彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N2=1.51kN；最大彎矩：M=0.568kN·m最大剪力：V=1.510kN方木最大正應(yīng)力計算值：σ=M/W=0.568×106/5.72×104=9.9N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.51×1000/(2×70×70)=0.462N/mm2；方木的最大撓度：ν=1.477mm；方木的允許撓度:[ν]=1.100×1000/250=4.400mm；方木最大應(yīng)力計算值9.943N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計算值0.462N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.500N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度ν=1.477mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4.400mm，滿足要求！七、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.51kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.009kN·m；最大變形νmax=1.36mm；最大支座力Rmax=11.048kN；最大應(yīng)力σ=M/W=1.009×106/(10.16×103)=99.3N/mm2；托梁的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值99.3N/mm2小于托梁的抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度νmax=1.36mm小于1000/150與10mm,滿足要求!八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=11.048kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.1678×10.1=2.034kN；N=0.9×(N1+N2)=0.9×(11.048+2.034)=11.774kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；滿堂支撐架立桿的計算長度按下式計算，取整體穩(wěn)定計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=kμ1(h+2a)；非頂部立桿段：l0=kμ2h；k----滿堂支撐架立桿計算長度附加系數(shù)，按《扣件式規(guī)范》表5.4.6采用：K=1.185；h----步距：h=1.5m；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；μ1、μ2----考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，普通型構(gòu)造按《扣件式規(guī)范》附錄C表C-2、C-4采用：μ1=1.649，μ2=2.089；立桿的計算長度計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=1.185×1.649×(1.5+2×0.2)=3.713m；非頂部立桿段：l0=1.185×2.089×1.5=3.713m；取l0=3.713m，Lo/i=3713/15.8=235由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.132；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=11774/(0.132×489)=182.41N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=182.41N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！300mmX800mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書梁段:6KL4(4)一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.05；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.15；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.15；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：19.2；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：550mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得50.994kN/m2、19.200kN/m2，取較小值19.200kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=68×1.8×1.8/6=36.72cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.68×19.2=15.667kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.68×4=3.808kN/m；計算跨度:l=300mm；面板的最大彎矩M=0.1×15.667×3002+0.117×3.808×3002=1.81×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×15.667×0.3+1.2×3.808×0.3=6.541kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.81×105/3.67×104=4.9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=4.9N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=15.667N/mm；l--計算跨度:l=300mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=68×1.8×1.8×1.8/12=33.05cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×15.667×3004/(100×6000×3.30×105)=0.433mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值ν=0.433mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.541/(0.800-0.120)=9.619kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度70mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×7×7×7/6=57.17cm3；I=1×7×7×7×7/12=200.08cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.277kN·m，最大支座反力R=3.899kN，最大變形ν=0.386mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.77×105/5.72×104=4.8N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=4.8N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=520/400=1.3mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.386mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.3mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.899kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kN·m)主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.526kN·m，最大支座反力R=8.675kN，最大變形ν=0.250mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.26×105/1.02×104=51.8N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=51.8N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.250mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.25mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=8.675kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.675kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×(24.00+1.50)×0.30×0.80=7.344kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.2×0.50×0.30=0.180kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×(2.00+2.50)×0.30=1.890kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(7.344+0.18)×2002+0.117×1.89×2002=3.89×104N·mm；σ=Mmax/W=3.89×104/1.62×104=2.4N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1+q2=7.344+0.180=7.524kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×7.524×2004/(100×6000×1.46×105)=0.093mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.093mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24+1.5)×0.8×0.2+0.5×0.2×(2×0.68+0.3)/0.3]=5.56kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.5+2)×0.2=1.26kN/m；均布荷載設(shè)計值q=5.560+1.260=6.820kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(1.15-0.30)/4=0.415kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=7×7×7/6=5.72×101cm3；I=7×7×7×7/12=2.00×102cm4；E=10000N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力圖(kN)0.6850.685彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N2=1.438kN；最大彎矩：M=0.685kN·m最大剪力：V=1.438kN方木最大正應(yīng)力計算值：σ=M/W=0.685×106/5.72×104=12N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計算值：τ=3V/(2bh0)=3×1.438×1000/(2×70×70)=0.44N/mm2；方木的最大撓度：ν=4.474mm；方木的允許撓度:[ν]=1.150×1000/250=4.600mm；方木最大應(yīng)力計算值11.979N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計算值0.440N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值[fv]=1.500N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度ν=4.474mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4.600mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(雙鋼管):Ф48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.438kN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.807kN·m；最大變形νmax=1.197mm；最大支座力Rmax=8.318kN；最大應(yīng)力σ=M/W=0.807×106/(10.16×103)=79.4N/mm2；托梁的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值79.4N/mm2小于托梁的抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度νmax=1.197mm小于1050/150與10mm,滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=8.318kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.1726×10.0=2.071kN；N=0.9×(N1+N2)=0.9×(8.318+2.071)=9.350kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；滿堂支撐架立桿的計算長度按下式計算，取整體穩(wěn)定計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=kμ1(h+2a)；非頂部立桿段：l0=kμ2h；k----滿堂支撐架立桿計算長度附加系數(shù)，按《扣件式規(guī)范》表5.4.6采用：K=1.185；h----步距：h=1.5m；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；μ1、μ2----考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，普通型構(gòu)造按《扣件式規(guī)范》附錄C表C-2、C-4采用：μ1=1.649，μ2=2.089；立桿的計算長度計算結(jié)果最不利值:頂部立桿段：l0=1.185×1.649×(1.5+2×0.2)=3.713m；非頂部立桿段：l0=1.185×2.089×1.5=3.713m；取l0=3.713m，Lo/i=3713/15.8=235由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.132；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=9350/(0.132×489)=144.85N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值σ=144.85N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！300mmX1000mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書梁段:6KL13(4A)一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：24.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：700mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計