電力拖動自動控制系統(tǒng)多媒體課件

電力拖動自動控制系統(tǒng)多媒體課件第1頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一內(nèi)容提要概述交流調(diào)速系統(tǒng)的主要類型交流變壓調(diào)速系統(tǒng)交流變頻調(diào)速系統(tǒng)*繞線轉(zhuǎn)子異步電機雙饋調(diào)速系統(tǒng)——轉(zhuǎn)差功率饋送型調(diào)速系統(tǒng)*同步電動機變壓變頻調(diào)速系統(tǒng)第2頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一概述

直流電力拖動和交流電力拖動在19世紀(jì)先后誕生。在20世紀(jì)上半葉的年代里，鑒于直流拖動具有優(yōu)越的調(diào)速性能，高性能可調(diào)速拖動都采用直流電機，而約占電力拖動總?cè)萘?0%以上的不變速拖動系統(tǒng)則采用交流電機，這種分工在一段時期內(nèi)已成為一種舉世公認(rèn)的格局。交流調(diào)速系統(tǒng)的多種方案雖然早已問世，并已獲得實際應(yīng)用，但其性能卻始終無法與直流調(diào)速系統(tǒng)相匹敵。第3頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

直到20世紀(jì)60~70年代，隨著電力電子技術(shù)的發(fā)展，使得采用電力電子變換器的交流拖動系統(tǒng)得以實現(xiàn)，特別是大規(guī)模集成電路和計算機控制的出現(xiàn)，高性能交流調(diào)速系統(tǒng)便應(yīng)運而生，一直被認(rèn)為是天經(jīng)地義的交直流拖動按調(diào)速性能分工的格局終于被打破了。第4頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

這時，直流電機具有電刷和換相器因而必須經(jīng)常檢查維修、換向火花使直流電機的應(yīng)用環(huán)境受到限制、以及換向能力限制了直流電機的容量和速度等缺點日益突出起來，用交流可調(diào)拖動取代直流可調(diào)拖動的呼聲越來越強烈，交流拖動控制系統(tǒng)已經(jīng)成為當(dāng)前電力拖動控制的主要發(fā)展方向。第5頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

交流拖動控制系統(tǒng)的應(yīng)用領(lǐng)域主要有三個方面：一般性能的節(jié)能調(diào)速

高性能的交流調(diào)速系統(tǒng)和伺服系統(tǒng)

特大容量、極高轉(zhuǎn)速的交流調(diào)速

第6頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一1.一般性能的節(jié)能調(diào)速

在過去大量的所謂“不變速交流拖動”中，風(fēng)機、水泵等通用機械的容量幾乎占工業(yè)電力拖動總?cè)萘康囊话胍陨?，其中有不少場合并不是不需要調(diào)速，只是因為過去的交流拖動本身不能調(diào)速，不得不依賴擋板和閥門來調(diào)節(jié)送風(fēng)和供水的流量，因而把許多電能白白地浪費了。第7頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一一般性能的節(jié)能調(diào)速（續(xù)）

如果換成交流調(diào)速系統(tǒng)，把消耗在擋板和閥門上的能量節(jié)省下來，每臺風(fēng)機、水泵平均都可以節(jié)約20~30%以上的電能，效果是很可觀的。但風(fēng)機、水泵的調(diào)速范圍和對動態(tài)快速性的要求都不高，只需要一般的調(diào)速性能。第8頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一2.高性能的交流調(diào)速系統(tǒng)和伺服系統(tǒng)

許多在工藝上需要調(diào)速的生產(chǎn)機械過去多用直流拖動，鑒于交流電機比直流電機結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉、工作可靠、維護方便、慣量小、效率高，如果改成交流拖動，顯然能夠帶來不少的效益。但是，由于交流電機原理上的原因，其電磁轉(zhuǎn)矩難以像直流電機那樣通過電樞電流施行靈活的實時控制。第9頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一20世紀(jì)70年代初發(fā)明了矢量控制技術(shù)，或稱磁場定向控制技術(shù)，通過坐標(biāo)變換，把交流電機的定子電流分解成轉(zhuǎn)矩分量和勵磁分量，用來分別控制電機的轉(zhuǎn)矩和磁通，就可以獲得和直流電機相仿的高動態(tài)性能，從而使交流電機的調(diào)速技術(shù)取得了突破性的進展。高性能的交流調(diào)速系統(tǒng)和伺服系統(tǒng)（續(xù)）第10頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一高性能的交流調(diào)速系統(tǒng)和伺服系統(tǒng)（續(xù)）

其后，又陸續(xù)提出了直接轉(zhuǎn)矩控制、解耦控制等方法，形成了一系列可以和直流調(diào)速系統(tǒng)媲美的高性能交流調(diào)速系統(tǒng)和交流伺服系統(tǒng)。第11頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一3.特大容量、極高轉(zhuǎn)速的交流調(diào)速

直流電機的換向能力限制了它的容量轉(zhuǎn)速積不超過106kW

·r/min，超過這一數(shù)值時，其設(shè)計與制造就非常困難了。交流電機沒有換向器，不受這種限制，因此，特大容量的電力拖動設(shè)備，如厚板軋機、礦井卷揚機等，以及極高轉(zhuǎn)速的拖動，如高速磨頭、離心機等，都以采用交流調(diào)速為宜。第12頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

交流調(diào)速系統(tǒng)的主要類型

交流電機主要分為異步電機（即感應(yīng)電機）和同步電機兩大類，每類電機又有不同類型的調(diào)速系統(tǒng)。

現(xiàn)有文獻中介紹的異步電機調(diào)速系統(tǒng)種類繁多，可按照不同的角度進行分類。第13頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一按電動機的調(diào)速方法分類常見的交流調(diào)速方法有：①降電壓調(diào)速；②轉(zhuǎn)差離合器調(diào)速；③轉(zhuǎn)子串電阻調(diào)速；④繞線電機串級調(diào)速或雙饋電機調(diào)速；⑤變極對數(shù)調(diào)速；⑥變壓變頻調(diào)速等等。第14頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

在研究開發(fā)階段，人們從多方面探索調(diào)速的途徑，因而種類繁多是很自然的?，F(xiàn)在交流調(diào)速的發(fā)展已經(jīng)比較成熟，為了深入掌握其基本原理，就不能滿足于這種表面上的羅列，而要進一步探討其本質(zhì)，認(rèn)識交流調(diào)速的基本規(guī)律。第15頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一~按電動機的能量轉(zhuǎn)換類型分類

按照交流異步電機的原理，從定子傳入轉(zhuǎn)子的電磁功率可分成兩部分：一部分是拖動負載的有效功率，稱作機械功率；另一部分是傳輸給轉(zhuǎn)子電路的轉(zhuǎn)差功率，與轉(zhuǎn)差率s成正比。PmechPmPs第16頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

即Pm=Pmech+Ps

Pmech=(1–s)Pm

Ps=sPm

從能量轉(zhuǎn)換的角度上看，轉(zhuǎn)差功率是否增大，是消耗掉還是得到回收，是評價調(diào)速系統(tǒng)效率高低的標(biāo)志。從這點出發(fā)，可以把異步電機的調(diào)速系統(tǒng)分成三類。第17頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一1.轉(zhuǎn)差功率消耗型調(diào)速系統(tǒng)

這種類型的全部轉(zhuǎn)差功率都轉(zhuǎn)換成熱能消耗在轉(zhuǎn)子回路中，上述的第①、②、③三種調(diào)速方法都屬于這一類。在三類異步電機調(diào)速系統(tǒng)中，這類系統(tǒng)的效率最低，而且越到低速時效率越低，它是以增加轉(zhuǎn)差功率的消耗來換取轉(zhuǎn)速的降低的（恒轉(zhuǎn)矩負載時）?？墒沁@類系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單，設(shè)備成本最低，所以還有一定的應(yīng)用價值。第18頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一2.轉(zhuǎn)差功率饋送型調(diào)速系統(tǒng)

在這類系統(tǒng)中，除轉(zhuǎn)子銅損外，大部分轉(zhuǎn)差功率在轉(zhuǎn)子側(cè)通過變流裝置饋出或饋入，轉(zhuǎn)速越低，能饋送的功率越多，上述第④種調(diào)速方法屬于這一類。無論是饋出還是饋入的轉(zhuǎn)差功率，扣除變流裝置本身的損耗后，最終都轉(zhuǎn)化成有用的功率，因此這類系統(tǒng)的效率較高，但要增加一些設(shè)備。第19頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一3.轉(zhuǎn)差功率不變型調(diào)速系統(tǒng)

在這類系統(tǒng)中，轉(zhuǎn)差功率只有轉(zhuǎn)子銅損，而且無論轉(zhuǎn)速高低，轉(zhuǎn)差功率基本不變，因此效率更高，上述的第⑤、⑥兩種調(diào)速方法屬于此類。其中變極對數(shù)調(diào)速是有級的，應(yīng)用場合有限。只有變壓變頻調(diào)速應(yīng)用最廣，可以構(gòu)成高動態(tài)性能的交流調(diào)速系統(tǒng)，取代直流調(diào)速；但在定子電路中須配備與電動機容量相當(dāng)?shù)淖儔鹤冾l器，相比之下，設(shè)備成本最高。

第20頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

同步電機的調(diào)速

同步電機沒有轉(zhuǎn)差，也就沒有轉(zhuǎn)差功率，所以同步電機調(diào)速系統(tǒng)只能是轉(zhuǎn)差功率不變型（恒等于0）的，而同步電機轉(zhuǎn)子極對數(shù)又是固定的，因此只能靠變壓變頻調(diào)速，沒有像異步電機那樣的多種調(diào)速方法。在同步電機的變壓變頻調(diào)速方法中，從頻率控制的方式來看，可分為他控變頻調(diào)速和自控變頻調(diào)速兩類。第21頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

自控變頻調(diào)速利用轉(zhuǎn)子磁極位置的檢測信號來控制變壓變頻裝置換相，類似于直流電機中電刷和換向器的作用，因此有時又稱作無換向器電機調(diào)速，或無刷直流電機調(diào)速。

開關(guān)磁阻電機是一種特殊型式的同步電機，有其獨特的比較簡單的調(diào)速方法，在小容量交流電機調(diào)速系統(tǒng)中很有發(fā)展前途。第22頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一第5章電力拖動自動控制系統(tǒng)閉環(huán)控制的異步電動機變壓調(diào)速系統(tǒng)——一種轉(zhuǎn)差功率消耗型調(diào)速系統(tǒng)

第23頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一本章提要異步電動機變壓調(diào)速電路異步電動機改變電壓時的機械特性閉環(huán)控制的變壓調(diào)速系統(tǒng)及其靜特性閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的近似動態(tài)結(jié)構(gòu)圖轉(zhuǎn)差功率損耗分析變壓控制在軟起動器和輕載降壓節(jié)能運行中的應(yīng)用第24頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一5.1異步電動機變壓調(diào)速電路

變壓調(diào)速是異步電機調(diào)速方法中比較簡便的一種。由電力拖動原理可知，當(dāng)異步電機等效電路的參數(shù)不變時，在相同的轉(zhuǎn)速下，電磁轉(zhuǎn)矩與定子電壓的平方成正比，因此，改變定子外加電壓就可以改變機械特性的函數(shù)關(guān)系，從而改變電機在一定負載轉(zhuǎn)矩下的轉(zhuǎn)速。第25頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

過去改變交流電壓的方法多用自耦變壓器或帶直流磁化繞組的飽和電抗器，自從電力電子技術(shù)興起以后，這類比較笨重的電磁裝置就被晶閘管交流調(diào)壓器取代了。目前，交流調(diào)壓器一般用三對晶閘管反并聯(lián)或三個雙向晶閘管分別串接在三相電路中，主電路接法有多種方案，用相位控制改變輸出電壓。第26頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一Y型接法0負載abca)uaubuciaUa0VT1VT2VT3第27頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一型接法負載b)abcuaubucia第28頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

交流變壓調(diào)速系統(tǒng)可控電源M3~~TVC利用晶閘管交流調(diào)壓器變壓調(diào)速TVC——雙向晶閘管交流調(diào)壓器

圖5-1利用晶閘管交流調(diào)壓器變壓調(diào)速

第29頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

控制方式TVC的變壓控制方式第30頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一電路結(jié)構(gòu)：

采用晶閘管反并聯(lián)供電方式，實現(xiàn)異步電動機可逆和制動。圖5-2采用晶閘管反并聯(lián)的異步電動機可逆和制動電路

可逆和制動控制第31頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

反向運行方式

圖5-2所示為采用晶閘管反并聯(lián)的異步電動機可逆和制動電路，其中，晶閘管1~6控制電動機正轉(zhuǎn)運行，反轉(zhuǎn)時，可由晶閘管1，4和7~10提供逆相序電源，同時也可用于反接制動。第32頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一制動運行方式當(dāng)需要能耗制動時，可以根據(jù)制動電路的要求選擇某幾個晶閘管不對稱地工作，例如讓1，2，6三個器件導(dǎo)通，其余均關(guān)斷，就可使定子繞組中流過半波直流電流，對旋轉(zhuǎn)著的電動機轉(zhuǎn)子產(chǎn)生制動作用。必要時，還可以在制動電路中串入電阻以限制制動電流。返回目錄第33頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一5.2異步電動機改變電壓時的機械特性

根據(jù)電機學(xué)原理，在下述三個假定條件下：忽略空間和時間諧波，忽略磁飽和，忽略鐵損，

異步電機的穩(wěn)態(tài)等效電路示于圖5-3。第34頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

異步電動機等效電路圖5-3異步電動機的穩(wěn)態(tài)等效電路

Us1RsLlsL’lrLmR’r/sIsI0I’rLm第35頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

參數(shù)定義Rs、R’r——定子每相電阻和折合到定子側(cè)的轉(zhuǎn)子每相電阻；Lls、L’lr——定子每相漏感和折合到定子側(cè)的轉(zhuǎn)子每相漏感；

Lm——定子每相繞組產(chǎn)生氣隙主磁通的等效電感，即勵磁電感；

Us、1——定子相電壓和供電角頻率；

s——轉(zhuǎn)差率。第36頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一電流公式由圖可以導(dǎo)出(5-1)

式中第37頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

在一般情況下，LmLl1，則，C1

1這相當(dāng)于將上述假定條件的第③條改為忽略鐵損和勵磁電流。這樣，電流公式可簡化成(5-2)第38頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

轉(zhuǎn)矩公式令電磁功率Pm=3Ir'2Rr'/s

同步機械角轉(zhuǎn)速m1=1/np式中np—極對數(shù)，則異步電機的電磁轉(zhuǎn)矩為（5-3）第39頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

式（5-3）就是異步電機的機械特性方程式。它表明，當(dāng)轉(zhuǎn)速或轉(zhuǎn)差率一定時，電磁轉(zhuǎn)矩與定子電壓的平方成正比。

這樣，不同電壓下的機械特性便如圖5-4所示，圖中，UsN表示額定定子電壓。第40頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

異步電動機機械特性TeOnn0TemaxsmTLUsN0.7UsNABCFDE0.5UsN風(fēng)機類負載特性恒轉(zhuǎn)矩負載特性圖5-4異步電動機不同電壓下的機械特性第41頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一最大轉(zhuǎn)矩公式

將式（5-3）對s求導(dǎo)，并令dTe/ds=0，可求出對應(yīng)于最大轉(zhuǎn)矩時的靜差率和最大轉(zhuǎn)矩（5-4）（5-5）第42頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

由圖5-4可見，帶恒轉(zhuǎn)矩負載工作時，普通籠型異步電機變電壓時的穩(wěn)定工作點為A、B、C，轉(zhuǎn)差率s的變化范圍不超過0~sm

，調(diào)速范圍有限。如果帶風(fēng)機類負載運行，則工作點為D、E、F，調(diào)速范圍可以大一些。第43頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

為了能在恒轉(zhuǎn)矩負載下擴大調(diào)速范圍，并使電機能在較低轉(zhuǎn)速下運行而不致過熱，就要求電機轉(zhuǎn)子有較高的電阻值，這樣的電機在變電壓時的機械特性繪于圖5-5。顯然，帶恒轉(zhuǎn)矩負載時的變壓調(diào)速范圍增大了，堵轉(zhuǎn)工作也不致燒壞電機，這種電機又稱作交流力矩電機。第44頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

交流力矩電機的機械特性TeOnn0UsN0.7UsNABCTL0.5UsN恒轉(zhuǎn)矩負載特性圖5-5高轉(zhuǎn)子電阻電動機（交流力矩電動機）在不同電壓下的機械特性

返回目錄第45頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一5.3閉環(huán)控制的變壓調(diào)速系統(tǒng)及其靜特性

采用普通異步電機的變電壓調(diào)速時，調(diào)速范圍很窄，采用高轉(zhuǎn)子電阻的力矩電機可以增大調(diào)速范圍，但機械特性又變軟，因而當(dāng)負載變化時靜差率很大（見圖5-5），開環(huán)控制很難解決這個矛盾。為此，對于恒轉(zhuǎn)矩性質(zhì)的負載，要求調(diào)速范圍大于D=2時，往往采用帶轉(zhuǎn)速反饋的閉環(huán)控制系統(tǒng)（見圖5-6a）。第46頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一1.系統(tǒng)組成圖5-6帶轉(zhuǎn)速負反饋閉環(huán)控制的交流變壓調(diào)速系統(tǒng)ASRU*n+-UnGT+M3~TGa)原理圖

--~Ucn第47頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一2.系統(tǒng)靜特性eTOnn0TLUsNAA’A’’Usmin恒轉(zhuǎn)矩負載特性圖5-6b閉環(huán)控制變壓調(diào)速系統(tǒng)的靜特性U*n3U*n1U*n2第48頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

圖5-6b所示的是閉環(huán)控制變壓調(diào)速系統(tǒng)的靜特性。當(dāng)系統(tǒng)帶負載在A點運行時，如果負載增大引起轉(zhuǎn)速下降，反饋控制作用能提高定子電壓，從而在右邊一條機械特性上找到新的工作點A’。同理，當(dāng)負載降低時，會在左邊一條特性上得到定子電壓低一些的工作點A’’。第49頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

按照反饋控制規(guī)律，將A’’、A、A’連接起來便是閉環(huán)系統(tǒng)的靜特性。盡管異步電機的開環(huán)機械特性和直流電機的開環(huán)特性差別很大，但是在不同電壓的開環(huán)機械特性上各取一個相應(yīng)的工作點，連接起來便得到閉環(huán)系統(tǒng)靜特性，這樣的分析方法對兩種電機是完全一致的。第50頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

盡管異步力矩電機的機械特性很軟，但由系統(tǒng)放大系數(shù)決定的閉環(huán)系統(tǒng)靜特性卻可以很硬。如果采用PI調(diào)節(jié)器，照樣可以做到無靜差。改變給定信號，則靜特性平行地上下移動，達到調(diào)速的目的。第51頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

變壓調(diào)速系統(tǒng)的特點

異步電機閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)不同于直流電機閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的地方是：靜特性左右兩邊都有極限，不能無限延長，它們是額定電壓UsN下的機械特性和最小輸出電壓Usmin下的機械特性。當(dāng)負載變化時，如果電壓調(diào)節(jié)到極限值，閉環(huán)系統(tǒng)便失去控制能力，系統(tǒng)的工作點只能沿著極限開環(huán)特性變化。第52頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一3.系統(tǒng)靜態(tài)結(jié)構(gòu)

Ksn=f(Us,Te)

ASRU*nUnUcUs--TLn圖5-7異步電機閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的靜態(tài)結(jié)構(gòu)圖

第53頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

根據(jù)圖5-6a所示的原理圖，可以畫出靜態(tài)結(jié)構(gòu)圖，如圖5-7所示。圖中，Ks=Us/Uc

為晶閘管交流調(diào)壓器和觸發(fā)裝置的放大系數(shù)；

=Un/n為轉(zhuǎn)速反饋系數(shù)；ASR采用PI調(diào)節(jié)器；n=f(Us,Te

)是式（5-3）所表達的異步電機機械特性方程式，它是一個非線性函數(shù)。第54頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

穩(wěn)態(tài)時，

Un*=Un=n

Te=TL

根據(jù)負載需要的n和TL可由式（5-3）計算出或用機械特性圖解法求出所需的Us以及相應(yīng)的Uc。返回目錄第55頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一5.4閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的近似動態(tài)結(jié)構(gòu)圖

對系統(tǒng)進行動態(tài)分析和設(shè)計時，須先繪出動態(tài)結(jié)構(gòu)圖。由圖5-7的靜態(tài)結(jié)構(gòu)圖可以得到動態(tài)結(jié)構(gòu)圖，如圖5-8所示。其中有些環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)可以直接寫出來，只有異步電機傳遞函數(shù)的推導(dǎo)須費一番周折。第56頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

系統(tǒng)動態(tài)結(jié)構(gòu)圖5-8異步電動機閉環(huán)變壓調(diào)速系統(tǒng)的動態(tài)結(jié)構(gòu)框圖

MA——異步電機FBS——測速反饋環(huán)節(jié)

WFBS(s)

U*n(s)Un(s)Uc

(s)-n(s)WASR(s)WGT-V(s)WMA

(s)Us(s)第57頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器ASR

轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器ASR常用PI調(diào)節(jié)器，用以消除靜差并改善動態(tài)性能，其傳遞函數(shù)為第58頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

晶閘管交流調(diào)壓器和觸發(fā)裝置

裝置的輸入-輸出關(guān)系原則上是非線性的，在一定范圍內(nèi)可假定為線性函數(shù)，在動態(tài)中可以近似成一階慣性環(huán)節(jié)，正如直流調(diào)速系統(tǒng)中的晶閘管觸發(fā)和整流裝置那樣。傳遞函數(shù)可寫成第59頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

其近似條件是對于三相全波Y聯(lián)結(jié)調(diào)壓電路，可取

Ts=3.3ms

對其他型式的調(diào)壓電路則須另行考慮。第60頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

測速反饋環(huán)節(jié)

考慮到反饋濾波作用，測速反饋環(huán)節(jié)FBS的傳遞函數(shù)可寫成第61頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

異步電機近似的傳遞函數(shù)

異步電機的動態(tài)過程是由一組非線性微分方程描述的，要用一個傳遞函數(shù)來準(zhǔn)確地表示它的輸入輸出關(guān)系是不可能的。在這里，可以先在一定的假定條件下，用穩(wěn)態(tài)工作點附近的微偏線性化方法求出一種近似的傳遞函數(shù)。第62頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一（1）異步電機近似的線性機械特性

由式（5-3）已知電磁轉(zhuǎn)矩為（5-3）當(dāng)s很小時，可以認(rèn)為且第63頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

后者相當(dāng)于忽略異步電機的漏感電磁慣性。在此條件下，（5-6）這是在上述條件下異步電機近似的線性機械特性。第64頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一（2）穩(wěn)態(tài)工作點計算

設(shè)A為近似線性機械特性上的一個穩(wěn)態(tài)工作點，則在A點上（5-7）在A點附近有微小偏差時，Te=TeA+Te

，Us=UsA+Us

，而s=sA+s，代入式（5-6）得第65頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一（3）微偏線性化

將上式展開，并忽略兩個和兩個以上微偏量的乘積，則（5-8）第66頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

從式（5-8）中減去式（5-7），得（5-9）

已知轉(zhuǎn)差率，其中1是同步角轉(zhuǎn)速，是轉(zhuǎn)子角轉(zhuǎn)速，則(5-10)第67頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

將式（5-10）代入式（5-9），得（5-11）

式（5-11）就是在穩(wěn)態(tài)工作點附近微偏量Te與Us和間的關(guān)系。第68頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

帶恒轉(zhuǎn)矩負載時電力拖動系統(tǒng)的運動方程式為按上面相同的方法處理，可得在穩(wěn)態(tài)工作點A附近的微偏量運動方程式為（5-12）第69頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

將式（5-11）和（5-12）的微偏量關(guān)系畫在一起，即得異步電機在忽略電磁慣性時的微偏線性化動態(tài)結(jié)構(gòu)圖，如圖5-9所示。如果只考慮U1到之間的傳遞函數(shù)，可先取TL

=0，圖5-9中小閉環(huán)傳遞函數(shù)可變換成第70頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一（4）近似動態(tài)結(jié)構(gòu)圖3npω1Rr2UsASA3npU2sAωs2R’rnpJsΔUsΔTeΔTLΔ+--圖5-9忽略電磁慣性時異步電機微偏線性化的近似動態(tài)結(jié)構(gòu)圖

第71頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一（5）異步電機的近似線性化傳遞函數(shù)

于是，異步電機的近似線性化傳遞函數(shù)為

第72頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一式中

KMA—異步電機的傳遞系數(shù)，

Tm—異步電機拖動系統(tǒng)的機電時間常數(shù)，

第73頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

由于忽略了電磁慣性，只剩下同軸旋轉(zhuǎn)體的機電慣性，異步電機便近似成一個線性的一階慣性環(huán)節(jié)，即(5-13)

把得到的四個傳遞函數(shù)式寫入圖5-8中各方框內(nèi)，即得異步電機變壓調(diào)速系統(tǒng)微偏線性化的近似動態(tài)結(jié)構(gòu)圖。第74頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

最后，應(yīng)該再強調(diào)一下，具體使用這個動態(tài)結(jié)構(gòu)圖時要注意下述兩點：由于它是偏微線性化模型，只能用于機械特性線性段上工作點附近的穩(wěn)定性判別和動態(tài)校正，不適用于起制動時轉(zhuǎn)速大范圍變化的動態(tài)響應(yīng)。由于它完全忽略了電磁慣性，分析與計算有很大的近似性。返回目錄第75頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一*5.5轉(zhuǎn)差功率損耗分析（略）返回目錄第76頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一*5.6變壓控制在軟起動器和輕載降壓節(jié)

能運行中的應(yīng)用

除了調(diào)速系統(tǒng)以外，異步電動機的變壓控制在軟起動器和輕載降壓節(jié)能運行中也得到了廣泛的應(yīng)用。本節(jié)主要介紹它們的基本原理，關(guān)于其運行中的一些具體問題可參看參考文獻[42]，[43]，[44]。第77頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一*5.6.1軟起動器起動電流問題常用的三相異步電動機結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜，而且性能良好，運行可靠。對于小容量電動機，只要供電網(wǎng)絡(luò)和變壓器的容量足夠大（一般要求比電機容量大4倍以上），而供電線路并不太長（起動電流造成的瞬時電壓降落低于10%~15%），可以直接通電起動，操作也很簡便。對于容量大一些的電動機，問題就不這么簡單了。第78頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

起動電流和轉(zhuǎn)矩公式

在式（5-2）和式（5-3）中已導(dǎo)出異步電動機的電流和轉(zhuǎn)矩方程式，起動時，s

=1，因此起動電流和起動轉(zhuǎn)矩分別為（5-19）

（5-20）

第79頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

由上述二式不難看出，在一般情況下，三相異步電動機的起動電流比較大，而起動轉(zhuǎn)矩并不大。對于一般的籠型電動機，起動電流和起動轉(zhuǎn)矩對其額定值的倍數(shù)大約為起動電流倍數(shù)

起動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)

起動電流和轉(zhuǎn)矩分析第80頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一起動電流和轉(zhuǎn)矩分析（續(xù)）

中、大容量電動機的起動電流大，會使電網(wǎng)壓降過大，影響其他用電設(shè)備的正常運行，甚至使該電動機本身根本起動不起來。這時，必須采取措施來降低其起動電流，常用的辦法是降壓起動。

第81頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

降壓起動的矛盾

由式（5-19）可知，當(dāng)電壓降低時，起動電流將隨電壓成正比地降低，從而可以避開起動電流沖擊的高峰。但是，式（5-20）又表明，起動轉(zhuǎn)矩與電壓的平方成正比，起動轉(zhuǎn)矩的減小將比起動電流的降低更快，降壓起動時又會出現(xiàn)起動轉(zhuǎn)矩夠不夠的問題。為了避免這個麻煩，降壓起動只適用于中、大容量電動機空載（或輕載）起動的場合。第82頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

傳統(tǒng)的降壓起動方法傳統(tǒng)的降壓起動方法有：星-三角（Y-Δ）起動定子串電阻或電抗起動自耦變壓器（又稱起動補償器）降壓起動它們都是一級降壓起動，起動過程中電流有兩次沖擊，其幅值都比直接起動電流低，而起動過程時間略長，如圖5-12所示。

第83頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

軟起動方法

現(xiàn)代帶電流閉環(huán)的電子控制軟起動器可以限制起動電流并保持恒值，直到轉(zhuǎn)速升高后電流自動衰減下來（圖5-12中曲線c），起動時間也短于一級降壓起動。主電路采用晶閘管交流調(diào)壓器，用連續(xù)地改變其輸出電壓來保證恒流起動，穩(wěn)定運行時可用接觸器給晶閘管旁路，以免晶閘管不必要地長期工作。第84頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一軟起動方法（續(xù)）

視起動時所帶負載的大小，起動電流可在(0.5~4)IsN

之間調(diào)整，以獲得最佳的起動效果，但無論如何調(diào)整都不宜于滿載起動。負載略重或靜摩擦轉(zhuǎn)矩較大時，可在起動時突加短時的脈沖電流，以縮短起動時間。

軟起動的功能同樣也可以用于制動，用以實現(xiàn)軟停車。第85頁，共94頁，2023年，2月20日，星期一

三種起動過程的電流比較圖5-12異步電動機的起動過程與電流沖擊一級降壓起動軟起動器直接起動第86頁，共94頁，2023年