大學(xué)畢業(yè)設(shè)計-5層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書

第一部分：工程概況

，,工程概況

L建設(shè)項目名稱：輔助教學(xué)樓

本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的

橫軸軸距為8.1m,縱軸軸距為5.4m和4.5m；內(nèi)、外墻體材

料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材

外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨

石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼

窗和裝飾木門。全樓設(shè)樓梯兩部。

2.建筑地點：蘇州某地

3,設(shè)計資料：

1.3.1.地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢

平坦，表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.2?

1.5m左右的淤泥質(zhì)粘土，承載力的特征值為70kN/m2,再

下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其

承載力的特征值為180kN/m2,可作為天然地基持力層。

1.3.2抗震設(shè)防要求：六度四級設(shè)防

1.3.3.底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高為±0.000,相當(dāng)于黃海高程

3.0m。

1.3.4.地下潛水位達(dá)黃海高程2.4-2.5m,對本工程無影響。

4.主要構(gòu)件材料及尺寸估算

1.4.1主要構(gòu)件材料

框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件，

墻體采用混凝土空心砌塊，

混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土，

鋼筋使用HPB235,HRB400二種鋼筋。

L4.2.主要構(gòu)件的截面尺寸

(1)框架梁：

橫向框架梁，最大跨度L=8.1m,

h=(1/83/12)L=1000mm~675mm,取h=800mm

b=(l/2~l/3)h=400mm~266mm,取b=300mm

縱向框架梁，最大跨度L=5.4m,

h=(1/12~1/13)L=450mm~415mm,取h=600mm

b=(l/2~l/3)h=300mm~200mm,取b=250mm

(2)框架柱：

初定邊柱尺寸400mmx600mm,中柱

500mmx500mm

角柱500mmx600mm,一至五層框架柱混凝土強度

等

C30o

N=/3Fgn

其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位

建筑面

積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取18kN/m2,

F為

按簡支狀態(tài)計算的柱的負(fù)荷面，P為考慮地震作用組

合后柱

軸壓力增大系數(shù)。

抗震等級四級的框架結(jié)構(gòu)軸壓比〃=1.0,邊柱和中柱

的負(fù)

荷面積分別是5.4mx4.05m和5.4mx5.4mo

1.3X5.4X4.05X18X1Q3X5

邊柱=178936，/”/

1.0x14.3

1.25X5.4X5.4X18X1Q3X5

中柱=229405mm2

AT1.0x14.3

所以邊柱取400mmx600mm，中柱取

500mmx500mm。

5.框架結(jié)構(gòu)計算簡圖和結(jié)構(gòu)平面布置圖

框架結(jié)構(gòu)計算簡圖

第二部分：樓板設(shè)計

2」屋面和樓面板的荷載計算

屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)范》(GB50009—2001)。

教室采用水磨石地面

厚度容重重量

名稱做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

彩色水磨石樓

白水泥大理石15250.38

子面

1:3水泥砂漿找

平18200.36

純水泥漿一道2200.04

鋼筋混凝土樓

板120253

板底20厚粉刷

面抹平20170.34

樓面靜載4.1

樓面活載2

廁所采用地而專地面

名厚度容重重量

稱做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

廁所地磚鋪實10200.2

1：4干硬性水泥砂漿25200.5

基層處理劑一遍0.05

C20混凝土0.5%找坡20250.71

1：2.5水泥砂漿找平20200.4

防水涂料1.50.2

鋼筋混凝土樓板120253

板底20厚粉刷抹平20170.34

樓面靜載5.4

樓面活載2.5

不上人屋面

厚度容重重量

名稱做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

非上人屋面高分子卷材4120.05

1：3水泥砂漿找20200.4

平

憎水珍珠巖保溫

層6040.24

1：3水泥砂漿找

平20200.4

1:6水泥焦渣找坡50150.75

鋼筋混凝土樓板120253

板底20厚粉刷抹

平20170.34

樓面靜載5.2

樓面活載0.7

走道水磨石地面

厚度容重重量

名稱做法(mm)(KN/m3)KN(m2)

彩色水磨石白水泥大理石子

樓面面15250.38

1:3水泥砂漿找平18200.36

純水泥漿一道2200.04

鋼筋混凝土樓板100252.5

板底20厚粉刷抹

平20170.34

樓面靜載3.6

樓面活載2.5

2.2,樓板計算

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2002),樓板長邊102

與短邊101之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊102與短邊

101之比大于2,但小于3.0時,宜按雙向板計算，當(dāng)按沿短邊受

力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠的構(gòu)造鋼筋。

根據(jù)本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法

進(jìn)行計算。

雙向板按彈性理論的計算方法：

①多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：

為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解

為滿布荷載g+q/2及間隔布置土q/2兩種情況，前一種情況可近似

認(rèn)為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似

認(rèn)為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況

確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中

最大彎矩。

②多跨連續(xù)雙向板支座最大負(fù)彎矩：

支座最大負(fù)彎矩可按滿布活荷載時求得。

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連續(xù)雙向板的計算圖示

(1)標(biāo)準(zhǔn)層樓板計算:

標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格劃分:

①板A

板A按四邊固定計算:

基本資料:

1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=4.10kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.00kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4^泊松比：p=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.01393+0.02794/5)x(1.20x4.1+1.40xl.0)x4.22=

2.20kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=l.llkN'M

Mx=2.20+1.11=3.31kN-M

Asx=257.92mm2,實配8@180(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.02794+0.01393/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x4.22=

3.47kN-M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=

1.62kN'M

My=3.47+1.62=5.08kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.05610x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

7.73kN'M

Asx'=265.06mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.06765x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

9.32kN'M

Asy'=321.57mm2,實配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

②板B

一、基本資料?：

1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/錢支/錢支/固定/

固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=4.10kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.00kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；硅強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、計算結(jié)果:

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.02206+0.03255/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x4.22=

3.22kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=

l.llkN'M

Mx=3.22+1.11=4.33kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.03255+0.02206/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x4.22=

4.17kN-M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=

1.62kN-M

My=4.17+1.62=5.79kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.07144x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

9.85kN'M

Asx'=340.29mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.07939x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=10.94kN'M

Asy'=379.79mm2,實配8@150(As=335mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

③板D

一、基本資料：

1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：錢支/錢支/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=4.10kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.00kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；砂強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.02140+0.03728/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=3.25kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=

l.llkN'M

Mx=3.25+1.11=4.37kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.03728+0.02140/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=4.69kN'M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=

1.62kN-M

My=4.69+1.62=6.30kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.07520x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

10.36kN'M

Asx'=358.94mm2,實配8@200(As=279.mm2,)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.09016x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=12.42kN'M

Asy'=433.83mm2,實配8@150(As=335.mm2,)

pmin=0.215%,p=0.279%

④板E

一、基本資料：

1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：較支/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=4.10kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.00kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；硅強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.01435+0.03214/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=2.34kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x1.0)x4.22=l.llkN'M

Mx=2.34+1.11=3.45kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%，p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.03214+0.01435/5)x(1.20x4.1+1.40x1.0)x

4.22=3.95kN-M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x1.0)x4.22=1.62kN'M

My=3.95+1.62=5.57kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.05707x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

7.86kN'M

Asx'=269.77mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.07319x(1.20x4.1+1.40x2.0)x4.22=

10.09kN'M

Asy'=348.92mm2,實配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

⑤板c

g

§

5400

一、基本資料：

1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：較支/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=3.60kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.50kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：p=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.00380+0.04000/5)x(1.20x3.6+1.40xl.3)x2.72=

0.52kN-M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.01740+0.09650/5)x(1.4x1.3)x2.72=0.47kN'M

Mx=0.52+0.47=0.99kN'M

Asx=200.00mm2,實配8@200(As=251mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.04000+0.00380/5)x(1.20x3.6+1.40x1.3)x

2.72=1.80kN-M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.09650+0.01740/5)x(1.4x1.3)x2.72=1.28kN'M

My=1.80+1.28=3.08kN'M

Asy=200.00mm2,實配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.05700x(1.20x3.6+1.40x2.5)x2.72=3.25kN'M

Asx'=200.00mm2,實配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.08290x(1.20x3.6+1.40x2.5)x2.72

4.73kN-M

Asy'=200.00mm2,實配10@200(As=393.mm2)

pmin=0.200%,p=0.393%

(2)樓面板設(shè)計:

①板A

一、基本資料：

1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=5.20kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.70kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎強度等級：C30；鋼筋強度等級:

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：p=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.01393+0.02794/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

2.57kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.27kN'M

Mx=2.57+0.27=2.84kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.02794+0.01393/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

4.04kN'M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22=0.40kN'M

My=4.04+0.40=4.43kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.05610x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=7.72kN'M

Asx'=264.57mm2,實配8@200(As=279.mm2z)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.06765x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22

9.31kN-M

Asy'=320.96mm2,實配8@150(As=335,mm2,)

pmin=0.215%，p=0.279%

②板B

一、基本資料:

1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/較支/固定/固定/

2、荷載:

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=5.20kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.70kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4^泊松比：p=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.02206+0.03255/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

3.76kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=0.27kN'M

Mx=3.76+0.27=4.03kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.03255+0.02206/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

4.86kN'M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.40kN'M

My=4.86+0.40=5.25kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.07144x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=

9.83kN'M

Asx'=339.65mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.07939x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=

10.92kN'M

Asy'=379.07mm2,實配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

③板D

一、基本資料：

1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：較支/較支/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=5.20kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.70kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；磴強度等級：C30；鋼筋強度等級：

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：p=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.02140+0.03728/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

3.79kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.27kN'M

Mx=3.79+0.27=4.06kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.03728+0.02140/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

5.46kN'M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.40kN-M

My=5.46+0.40=5.86kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.07520x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=

10.34kN-M

Asx'=358.27mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.09016x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22=12.40kN-M

Asy'=433.01mm2,實配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%,p=0.279%

一、基本資料?：

1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：錢支/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=5.20kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.70kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=4225mm

板厚H=120mm；碎強度等級：C30；鋼筋強度等級:

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比：|J=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.01435+0.03214/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

2.73kN'M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：

Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x0.3)x4.22=

0.27kN'M

Mx=2.73+0.27=3.00kN'M

Asx=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.03214+0.01435/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x4.22=

4.60kN'M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩:

Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x0.3)x4.22

0.40kN'M

My=4.60+0.40=5.00kN'M

Asy=257.92mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.05707x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22

7.85kN'M

Asx'=269.27mm2,實配8@200(As=279.mm2)

pmin=0.215%,p=0.233%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.07319x(1.35x5.2+0.98x0.7)x4.22

10.07kN'M

Asy'=348.27mm2,實配8@150(As=335.mm2)

pmin=0.215%，p=0.279%

⑤板C

—---

g

盡

5400

一、基本資料：

1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：較支/固定/固定/固定/

2、荷載：

永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g=5.20kN/M2

可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.70kN/M2

計算跨度Lx=5400mm；計算跨度Ly=2700mm

板厚H=120mm；碎強度等級：C30；鋼筋強度等級:

HRB400

3、計算方法：彈性算法。

4、泊松比:p=l/5.

二、計算結(jié)果：

平行于Lx方向的跨中彎矩Mx

Mx=(0.00380+0.04000/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x2.72=

0.63kN-M

考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩:

Mxa=(0.01740+0.09650/5)x(1.4x0.3)x2.72=

0.09kN-M

Mx=0.63+0.09=0.73kN'M

Asx=200.00mm2,實配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

平行于Ly方向的跨中彎矩My

My=(0.04000+0.00380/5)x(1.35x5.2+0.98x0.3)x2.72=

2.19kN-M

考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

Mya=(0.09650+0.01740/5)x(1.4x0.3)x2.72=0.25kN'M

My=2.19+0.25=2.44kN'M

Asy=200.00mm2,實配8@200(As=251mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Lx方向的支座彎矩Mx'

Mx'=0.05700x(1.35x5.2+0.98x0.7)x2.72=3.20kN'M

Asx'=200.00mm2,實配8@200(As=251.mm2)

pmin=0.200%,p=0.251%

沿Ly方向的支座彎矩My'

My'=0.08290x(1.35x5.2+0.98x0.7)x2.72=

4.66kN-M

Asy'=200.00mm2,實配8@180(As=279.mm2)

pmin=0.200%，p=0.279%

第三部次梁計算

3」荷載計算

恒載設(shè)計值：

板傳來的自重

4.1xl.2x4.05=19.93KN/M

次梁自重

0.25x(0.4-0.12)x25xl.2=2.1KN/M

次梁粉刷

0.02x(0.4-0.12)x2xl7xl.2=0.23KN/M

小計：22.26KN/M

活載設(shè)計值：

20xl.4x4.05=11.34KN/M

荷載設(shè)計值g+q=22.6+11.34=33.6KN/M

g+q=33.6KN/M

M~~~~~~~~~~~~~~~△~~~~~~~~~~~~~△~~~~~~~~~~~~~~Z2

dB(D

,4500450045005400.5400

3.2次梁計算

3.2.1.彎矩計算

邊跨

22

Ma=-l/16(g+q)L0i=-33.6x4.5/16—42.525KN-M

Ml=l/14(g+q)Loi2=33.6x4.52/14=48.60KN，M

22

Mb=-l/ll(g+q)L0i=-33.6x4.5/H=-61.85KN'M

第二跨

22

Mb=-l/ll(g+q)L02=-33.6x4.5/H=-61.85KN'M

M2=l/16(g+q)Lo22=33.6x4.52/16=42.525KN，M

22

Mc=-l/14(g+q)Lo2=-33.6x4.5/14=-48.60KN'M

第三跨

Mc=-l/14(g+q)Lo32=-33.6x4.52/14=-48.60KN'M

M3=l/16(g+q)Lo32=33.6x4.52/16=42.525KN'M

22

Md=-l/14(g+q)L03=-33.6x4.5/14=-48.60KN'M

第四跨

Md=-l/14(g+q)Lo42=-33.6x5.42/14=-69.98KN-M

M4=l/16(g+q)Lo42=33.6x54/16=61.24KN，M

22

Me=-l/U(g+q)L04=-33.6x5.4/ll=-89.07KN'M

第五跨

22

Me=-l/ll(g+q)L05=-33.6x5.4/14=-89.07KN'M

M5=l/14(g+q)Lo52=33.6x5.42/16=69.98KN*M

Mf=-l/16(g+q)Lo52=-33.6x5.42/ll=-61.24KN'M

由于第3跨和第4跨的計算長度不同，

支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KNM

3.2.2.剪力計算

邊跨

Va=0.5(g+q)L0i=0.5x33.6x4.5=75.6KN

Vbl=0.55(g+q)L0i=0.55x33.6x4.5=83.16KN

第二跨

Vbr=O.55(g+q)Lo2=0.55x33.6x4.5=83.16KN

Vcl=0.55(g+q)L02=0.55x33.6x4.5=83.16KN

第三跨

Vcr=0.55(g+q)L03=0.55x33.6x4.5=83.16KN

Vdl=0.55(g+q)L03=0.55x33.6x4.5=83.16KN

第四跨

Vdr=O.55(g+q)Lo4=0.55x33.6x5.4=99.79KN

Vel=O.55(g+q)Lo4=0.55x33.6x5.4=99.79KN

第五跨

Ver=O.55(g+q)Lo5=0.55x33.6x5.4=99.79KN

Vf=O.5(g+q)Lo5=0.5x33.6x5.4=90.72KN

3?3?截面設(shè)計

3.3.1AB跨跨中配筋：

C30混凝土，fc=14.331N/mm,HRB400,fy=

360N/mm,

縱筋合力點至近邊邊緣的距離as=35mm;

M=48.60KN'M

bxh=250x400mm,ho=h-as=400-35=

365mm

Wb=0.518

W=0.093W￡b=0.518

As=alxfcxbxx/fy=1x14.331x250x34/360=

339mm

p=As/(bxh。)=339/(250x365)=0.37%>0.20%

選配314(461mm2)

根據(jù)裂縫寬度小于0?3mm重新選配218+116

AB跨支座配筋計算：

C30混凝土，fc=14.331N/mm,HRB400,fy=

360N/mm,

縱筋合力點至近邊邊緣的距離as=35mm;M=48.60KN'M

bxh=1800x400mm,h。=h-as=400-35=

365mm

出=0.518

w=0.012Wa=0.518

As=alxfcxbxx/fy=1x14.331x1800x5/360=

326mm

選配218(508mm2)

根據(jù)裂縫寬度小于0?3mm重新選配220

3?3,2斜截面受剪承載力計算：

設(shè)計參數(shù)：

混凝土強度等級C30,fc=14.331N/mm,ft=1.433N/mm,

as=30mm，鋼筋等級HRB235

箍筋抗拉強度設(shè)計值fyv=210N/mm,箍筋間距s=

150mm

剪力設(shè)計值V=99.8kN

截面尺寸bxh=250x280mm,ho=h-as=280-30

=250mm

計算過程：

0.7xftxbxho=0.7x1432.9x0.25x0.25=62.7kN

<V=99.8kN

當(dāng)V>0.7xftxbxho、h<300mm構(gòu)造要求：

箍筋最小直徑Dmin=6mm,箍筋最大間距Smax=

150mm

最小配箍面積

Asvzmin=(0.24xft/fyv)xbxs=

82mm

當(dāng)h。/bW4時，VS0.25xpcxfcxbxho

0.25xpcxfcxbxho=0.25x1x14331x0.25x0.25

=223.9kN>V=99.8kN,滿足

要求。

V<0.7xftxbxho+1.25xfyvxAsv/sxho

Asv=(V-0.7xftxbxho)xs/(1.25xfyvxho)

(99790-0.7x1432.9x0.25x0.25)x150/(1.25x210x250)

=85mm

沿梁全長配8?150

次梁其他截面配筋見下表:

截面A1B2C3D4E5F

彎矩設(shè)計42.48.661.42.548.42.69.961.89.069.61.2

值53085360538247984

0.00.090.10.10.160.210.14

141

計算配筋

(mm2)326339506391576757501

考慮裂縫21222222

影響8+0+0+0+

21232323231

實配鋼筋2016201420141416161414

第四部分豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

4」橫向框架計算單元

根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計算，對一根橫向中框架進(jìn)行計算，如圖

所示。房間內(nèi)直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。

橫向框架計算單元

4?2梁、柱線剛度計算:

橫梁線剛度計算

bxhI1Ecl/I1.5ECI/I2EcI/l

類別(mxm(C(xlO-4￡w3

(m)(m)

)xlO-4Em3)XlOF加3))

邊橫0.3x0.0.012

8.115.823.731.6

梁88

中橫0.3x0.0.001

2.75.938.9411.9

梁46

柱線剛度h計算

hbxhIEcl/I0.9ECI/I

層次

(m)(mxm)(m4)(xl0-4￡m3(

)xlO-4Em3)

0.4x0.60.007214.412.96

1—25

0.5x0.50.005210.49.36

0.4x0.60.007218.516.65

3—53.9

0.5x0.50.005213.311.97

橫向中框架梁、柱線剛度（單位：xlO-4E-/n3）

所計算的中框架是對稱結(jié)構(gòu)，在計算豎向荷載作用時，取一

半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。

4.3,恒載荷載計算

荷載計算：線荷載

屋面：屋面恒載5.2kN/m2

屋面板傳來的恒載：5.2x4.05=21.06kN/m

教室梁自重：0.30x0.8x25=6kN/m

教室梁側(cè)粉刷：2x(0.8-0.12)><0.02x07=0.46kN/m

教室橫梁的矩形線荷載合

計：6.46kN/m

教室橫梁的三角形線荷載

合計：21.06kN/m

走廊板傳來的恒載：5.2x2.7=14.04kN/m

走廊梁自重：0.30x0.4x25=3kN/m

走廊梁側(cè)粉刷：2x(0.4-0.10)x0.02x07=0.2kN/m

走廊橫梁的矩形線荷載合計：

3.2kN/m

走廊橫梁的三角形線荷載合

計：14.04kN/m

樓面：樓面恒載4.1kN/m2

樓面板傳來的恒載：4.1x4.05=16.61kN/m

教室梁自重：0.30x0,8x25=6kN/m

教室梁側(cè)粉刷：2x(0.8-0.12)x0.02xl7=0.46kN/m

教室梁上墻自重：0.24x(3.9-0.8)x19=14.14kN/m

教室梁上墻面粉刷：(3.9-0.8)x0.02x2xl7=2.108

kN/m

教室橫梁的矩形線荷載合計：

22.71kN/m

教室橫梁的三角形形線荷載合

計：16.61kN/m

走廊：樓面恒載3.6kN/m2

走廊樓面?zhèn)鱽淼暮爿d：3.6x2.7=9.72kN/m

走廊梁自重0.30x0.4x25=3kN/m

走廊梁側(cè)粉刷：2x(0.4刷.10)x0.02xl7=0.2kN/m

走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2

kN/m

走廊橫梁的三角形線荷載合計：

9.72kN/m

荷載計算：集中荷載

次梁傳來的集中荷載：

屋面：

板傳來的恒載：5.2x4.05=21.06kN/m

次梁自重：0.25x(0.4-0.12)x25=1.75kN/m

次梁粉刷：0.02x(0.4-0.12)x2xl7=0.19kN/m

(5.4+5.4-4.05)x21.06x0.5+1.75x5.4+0.19x5.4

=81.56KN

樓面：

板傳來的恒載：4.1x4.05=16.61kN/m

次梁自重：0.25x(0.4-0.12)x25=1.75kN/m

次梁粉刷：0.02x(0.4-0.12)x2xl7=0.19kN/m

(5.4+5.4-4.05)x16.61x0.5+1.75x5.4+

0.19x5.4=66.54KN

屋面框架節(jié)點集中荷載：

邊柱聯(lián)系梁自重：0.25X0.6X5.4X25=20.25KN

粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN

0.6m挑檐板自重：0.6x5.4x5.2=16.8KN

0.6m高排水外延溝自重:0.6x5,4x25x0.12=9.72KN

邊柱聯(lián)系梁傳來屋面荷載：

0.5x(5.4+544.05)x4.05/2x5.2=35.53KN

頂層邊節(jié)點集中荷載合計：84.15KN

中柱聯(lián)系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN

粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN

聯(lián)系梁傳來的屋面板荷載：

0.5x(5.4+5.4-2.7)x2.7/2x5.2=18.6

KN

0.5x(5.4+5.4-4.05)x4.05/2x5.2=35.54KN

頂層中節(jié)點集中荷載合計：

76.15KN

樓面框架節(jié)點集中荷載：

邊柱聯(lián)系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN

粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN

塑鋼窗：5KN

窗下墻體自重：0.24xl.2x5.4xl9=29.5KN

窗下墻體粉刷自重：2x0.02xl.2x5.4xl7=4.41KN

框架柱自重：0.6X0.4X3.9X25=23.4KN

框架柱粉刷自重：

(0.6+0.4)x2x0.02x3.9xl7=2.65KN

聯(lián)系梁傳來的樓面自重：

0.5