住宅工程項目外架專項工程施工組織設計方案

海博星都住宅工程項目外架工程專項施工方案編制：審核：批準：XX湘江工程建設XX海博星都工程項目經理部2016年8月外腳手架施工方案一、工程概況：序號項目內容1工程名稱海博星都（衡勘花苑）住宅小區(qū)2工程地址XX市蒸湘區(qū)光輝路與衡州大道交匯處3工程性質自籌4建設單位XX衡勘房地產開發(fā)XX5勘察單位XX核工業(yè)建設XX6設計單位XX市物業(yè)國際建筑設計XX7監(jiān)理單位友誼國際工程咨詢XX8施工總承包單位XX湘江工程建設XX9合同承包X圍建筑、裝飾、電氣、給排水及采暖11合同工期2190日歷天（暫定6年）12合同質量目標合格13海博星都（衡勘花苑）住宅小區(qū)規(guī)劃總用地面積為：45255.7m2(合67.88畝)（其中：代征道路綠化用地面積：1000.2平方米，凈建設用地面積：44255.5平方米），總建筑面積：230042.4平方米，容積率為3.96，建筑密度為：22.71%，居住總戶數(shù)：1151戶，綠地率為：36.52%，機動車位：1709個。本項目由兩棟30層純住宅（1#、2#）、三棟31層純住宅（4#、5#、6#）、一棟30層商住樓（3#）、兩棟18層商住樓（7#、8#）、一棟28層綜合樓（9#）和一座兩層地下室（其中1#樓建筑面積為21144.9m2,2#樓建筑面積為31728.9m2，3#樓建筑面積為24849.8m2，4#樓建筑面積為13103.2m2，5#樓建筑面積為13103.2m2，6#樓建筑面積為13103.2m2，7#樓建筑面積為11555.3m2，8#樓建筑面積為11555.3m2，9#樓建筑面積為35095.1m2，地下室建筑面積為54772.5m2）構成，建筑檐口最高高度為99.7m。選擇腳手架搭設方案本工程為框剪結構，地上最高30層，建筑檐口最高棟號高度99.7m，地下2層，根據(jù)工程特點，地下室沿地下室外墻搭設雙排落地腳手架，搭設高度12.9m,一層至四層采用雙排落地腳手架；四層以上采用雙排懸挑腳手架，四層一挑,四層懸挑高度18m，用16號工字鋼作挑梁，挑梁間距1.5m，長4.5m。三、搭設前的準備工作鋼管選用φ48×3.5mm的焊接鋼管，其力學性能應符合GB700－89Q235A鋼的規(guī)定，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層，有防銹處理。扣件機械性能不低于KT33－8的可鍛鑄鐵制造，而扣件（T形螺栓、螺絲、墊圈）所采用的材料符合《普通碳素結構鋼技術條件》中A3的規(guī)定螺紋均要符合《普通螺紋》的規(guī)定，墊圈則要符合《墊圈》的規(guī)定，扣件不應有裂紋、氣孔也不應有疏松砂眼或其它影響，使用性能的鑄造缺陷。四、落地腳手架的搭設4.1落地腳手架搭設要求(1)對進入施工現(xiàn)場的扣件、鋼管、腳手架進行檢查驗收，不合格產品不得使用。檢驗合格的構配件應按品種、規(guī)格分類堆放整齊、平穩(wěn)，堆放在沒有積水的場地進行搭設前，清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。(2)建筑物周圍應有散水坡高度排除積水到下水道。(3)回填砂應分層夯實。腳手架立在基坑混凝土墊層上，回填砂必須夯壓密實，里高外低排水良好，立桿底部墊50㎜厚木板和150×150×8㎜的鋼板，掃地桿要平.(4)架子落地平面應平整、標高一致，立桿下放置寬250mm，厚50mm的通長木板，平行墻面放置。周邊腳手架應從一角開始，并向兩邊延伸交圈。圖1落地腳手架基礎要求圖2落地腳手架剖面、立面圖立桿與地面垂直，是腳手架的主要受力桿件，立桿間距為1.5m，其接頭相鄰桿要錯開，并布置在不同步距內，其接頭距縱向水平桿的距離不應大于步距的1/3，立桿的垂直偏差不大于架高的1/200，全高不大于100mm。樓梯間及上人坡道處留通道，需減少一根立桿，在兩側設置雙立桿，搭設大樣如下圖。圖3腳手架通道大樣（6）縱向水平桿縱向水平桿步距為1.5m，兩根縱向水平桿的對接接頭必須采用對接，接頭必須設用對接扣件連接，該扣件距立柱軸心線的距離不宜大于跨度的1/3，上下兩根相鄰水平桿的對接接頭也應盡量錯開一步，錯開的水平距離不應小于500mm，對接扣件開口應朝向架子內側，螺栓要向上，以防雨水進入。（7）剪刀撐：落地式腳手架搭設高度為12.9m，要在兩端設置，中間連續(xù)設置，剪刀撐應連續(xù)2根立桿成“之”字形，剪刀撐沿架面連續(xù)設置，并在相鄰兩剪刀撐之間，沿豎向每高6－8m加設一組長剪刀撐,并要將各道剪刀連接成整體剪刀撐的兩端除用旋轉扣件與腳手架立桿或縱向水平桿扣緊外，中間還要增加2－4個扣接點，剪刀撐搭設時要將一根斜桿扣在立桿上，另一端扣在縱向水平桿上，斜桿兩端與扣件中間距離不小于100mm，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不大于20㎝，剪刀撐架桿連接時，搭接長度不小于1米，搭結處用三個扣件進行連接。（8）連墻件：根據(jù)工程的實際情況，沿外圍現(xiàn)澆板或柱上設拉結桿，一層至四層高5.4m,五層以上層高3.0m，每三步三跨架設一排連墻件，并且拉結桿伸出架體10－20cm，桿頭涂上紅漆，掛上標識牌，如圖所示。圖4腳手架連墻件（9）技術要求：A、腳手架每層應及時設連墻桿，將立桿與結構預埋鋼管扣件連接固定。B、嚴格控制腳手架的使用荷載，除安全網、架板和正常的施工操作外，不得堆放重物。C、所有懸挑支撐的工字鋼、鋼管、扣件的質量和外觀必須經過仔細檢查驗收，不符合要求的工字鋼、鋼管、扣件不準使用。（10）安全網：腳手架四周用2000目綠色密目網封嚴。（11）腳手板的鋪設：在鋪設腳手板的操作層上要設置擋腳板，其高度不低于180mm，欄桿外側掛安全網。圖5腳手架接地示意圖4.2落地式腳手架地基承載能力驗算見附頁計算書五、懸挑腳手架的搭設5.1懸挑腳手架①腳手架搭設的工藝流程為：排放挑梁→立桿、水平桿→剪刀撐→連墻桿→鋪腳手板→扎防護欄→綁扎安全網。②定位定距：腳手架立桿距建筑物外皮0.2米，搭設時定出四周角點，中間立桿均勻分布，立桿間距不大于1.5米。在砼施工之前在周圍現(xiàn)澆板內固定挑梁錨環(huán)Φ20鋼筋錨固件Φ20鋼筋錨固件③排放挑梁：在砼澆筑之前，綁扎好外挑架的橫梁固環(huán)，待砼澆筑后安裝挑梁工字鋼，〔16工字鋼外挑1.3m，上焊鋼筋頭排放立桿，使立桿不滑移。④豎立桿：腳手架立桿間距為1.5米。首先豎起后，有兩人扶住，一人在這兩人的幫助下搭設第一步縱向水平桿，然后設連墻件，予以固定，然后繼續(xù)排放立桿，立桿排放要求長短錯開，滿足相鄰立桿接頭錯開50cm的要求。鋼絲繩鋼絲繩架桿墻內預埋Ф16拉環(huán)Ф16鋼筋錨固件雙螺帽擰緊塞木靴雙螺帽擰緊塞木靴1603Ф16L=5002?161603Ф16L=5002?161005002100500130010050021005001300600600挑腳手架600600挑腳手架圖6挑腳手架示意圖⑤設掃地桿：掃地桿緊貼立桿底部，連續(xù)設置，連接立桿，防止立桿在縱向發(fā)生位移，在設掃地桿時校正立桿的垂直度，若發(fā)現(xiàn)有不正的立桿應在擰緊掃地桿扣件前予以調正。eq\o\ac(○,6)設連墻件：連墻件設置高度5.4米，水平4.5米符合三步三跨要求，呈菱形布置，連墻件應盡量靠近主接點設置，與主接點的距離不大于300。eq\o\ac(○,7)繼續(xù)搭設縱向水平桿，接長立桿，增設連墻件：縱向水平桿間距1.5m，連墻件與每棵框架柱均連結，縱向間距3m。eq\o\ac(○,8)設剪刀撐：每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)為5根，每道剪刀撐寬度為4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角在60度之間。雙排腳手架，均在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間剪刀撐連續(xù)布置。剪刀撐斜桿的接長宜采用塔接，搭接長度不小于1000，用3只旋轉扣件連接。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不大于150。eq\o\ac(○,9)安全網防護：在腳手架外主桿內側掛2000目密目式安全網。用8mm尼龍繩全眼綁扎封閉，不準用扎絲代替，在懸挑梁位置X掛安全網，在挑架中間樓層X掛一道安全平網，在施工層腳手板底掛板底平網。圖7懸挑腳手架剖面、立面圖eq\o\ac(○,10)設橫向水平桿：橫向水平桿設在靠近縱向水平桿的立桿上，間距600，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置，主接點處橫向水平桿距立桿距離小于150。eq\o\ac(○,11)鋪腳手板：腳手板底增設橫向水平桿，橫向水平桿間距0.75米，腳手板滿鋪，并用18號鐵絲與橫向水平桿扎實，應平整牢固無探頭板，腳手板對接小于30cm，搭接大于20cm，設25cm高的擋腳板，在兩立桿之間綁扎防護欄桿。eq\o\ac(○,12)避雷設施：腳手架的四角設避雷接地，與基礎鋼筋相接，接地電阻小于30歐。5.2卸料平臺卸料平臺采用16號工字鋼搭設，搭設時應避開懸挑部位。卸料平臺應自成受力系統(tǒng)，禁止與腳手架連接，防止給腳手架增加不利荷載，影響腳手架的穩(wěn)定和平臺的安全使用。卸料平臺便于操作，腳手板鋪平綁牢，周圍設置防護欄桿及擋腳板并用密目網封嚴，平臺應在明顯處設置標志牌，規(guī)定使用要求和限定荷載。每層設置一個卸料平臺，其尺寸為2500×3000mm，懸挑梁采用［16工字鋼三根，隨在建工程各施工層操作要求設置，平臺周邊防護欄桿與構筑物牢固連接。形狀如圖：（限荷1噸）。(錨固體做法同懸挑式腳手架)墻內預埋?墻內預埋?25拉環(huán)鋼絲繩鋼絲繩15001500150015005002400500240050024005002400卸料平臺卸料平臺圖8卸料平臺5.3懸挑腳手架計算（見附頁計算書）六、腳手架搭設要求：1、腳手架是為高空作業(yè)創(chuàng)造條件，腳手架搭設的不牢固、不穩(wěn)定造成施工中的傷亡事故，同時還必須符合節(jié)約的原則，因此一般應滿足安全要求。2、要有足夠的牢固性和穩(wěn)定性，保證在施工期間對所規(guī)定的荷載或氣候條件的影響下不變形、不搖晃、不傾斜、能保證作業(yè)人身安全。3、要有足夠的滿足堆料、運輸、操作和行走的要求。4、要因地制宜，就地取材，量材使用，盡量節(jié)約用料。5、扣件的安裝應注意開口朝向，用于連接縱向水平桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。6、裝螺栓時應注意將根部放正和保持適當?shù)臄Q緊程度，這對腳手架的承載能力，穩(wěn)定性能安全影響很大，螺栓擰得不緊固不好，但擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，所以螺栓的松緊必須適度，要求扭力矩控制在45KN·m~60KN·m為宜。七、腳手板的鋪設本工程采用3000mm×250mm鋼腳手板，鋪設要求：a.腳手板應鋪平鋪穩(wěn)滿鋪，必要時用鐵絲綁扎牢固；b.腳手板鋪設時，其搭接長度不得小于15cm，對接不得小于10cm，板離墻面不得大于20cm，鋪板嚴禁出現(xiàn)端頭超出支承橫桿25cm以上未作固定的空頭板。c.在架子拐彎處，腳手板應交叉搭接，墊平腳手板應用木墊并且要釘牢，不得用磚頭墊。d.腳手板的搭接方向要與腳手架的運輸車方向一致。根據(jù)JGJ80－91高處作業(yè)規(guī)定和現(xiàn)場實際情況，對懸挑腳手架搭設規(guī)定：（1）搭設前由項目部工程技術人員會同安全員向作業(yè)人員作詳細交底。（2）所需用搭設材料，如鋼管、扣件、腳手架以及防護材料必須符合規(guī)X要求，嚴禁使用劣質產品。（3）搭設人員必須持證上崗，并做好防護措施。（4）五級以上的大風和霧、雨、雪天應停止腳手架的作業(yè)。（5）立桿首根有長、有短錯開搭設，并按規(guī)定進行。（6）立桿垂直偏差1/200，全高且不大于10cm橫桿水平偏差1/250，全長不大于5cm。（7）鋼管直徑φ48，材質必須符合GB2828－81產品檢驗規(guī)定，發(fā)現(xiàn)有脆裂、變形的材料嚴禁使用。（8）立桿對接接頭，用對接扣件對接，接頭應交錯使用，相鄰接頭水平距離≥500mm。（9）剪刀撐的位置可分為連續(xù)設置和分段設置，與地面的夾角為450～600剪刀撐，距地面不大于15cm并與立桿扣牢。（10）搭設順序：掃地桿→立桿。第一步，縱向水平桿，第二步，橫向水平桿，連墻桿（或加拋桿）。（11）架體與建筑物的連接，高度二步，水平三跨，至少裝設一道連墻桿，橫向水平桿間距為0.75m～1m，并設置在橫向水平桿與立桿交點處，橫桿在墻上的擱置長度不宜小于24cm。（12）嚴禁在18cm的磚垛處放置橫向水平桿。（13）施工層腳手架板鋪設，采用3mm厚的I級鋼材，長度3m，寬25cm，并滿鋪在腳手架上，兩端綁扎牢固。（14）搭設完畢后，進行驗收檢查，合格后，辦理簽字手續(xù)，方可使用。八、洞口、臨邊防護及上人馬道：（1）本工程腳手架防護采用2000目密目網封閉，并在施工層外側設置1.2米高防護欄桿，施工層下設置平網,臨邊防護采用φ48的鋼管進行防護，施工現(xiàn)場通道采用定型防護，上鋪雙層木板，施工人行通道寬3.0m，高4.0m，施工通道寬4.0m，高6.0m。鋼筋棚、木工棚處搭設防護棚，防護棚采用雙層竹夾板，防沖擊。（2）施工中，各種機具搭設防護棚上鋪木板，所有預留洞口全部用φ10的鋼筋篦子防護。（3）對于工程中的四口應加強防護，用3cm厚硬質木板進行防護，（4）對于臨邊應用鋼管進行防護，立桿間距1.5米，兩道橫桿間距0.6m，掛密目網，設擋腳板。主體施工中上人馬道搭設在建筑物東側外架，其寬度為1.2m，坡度1:3（高:長），斜道兩側及拐彎平臺外圍，用1.5m安全網封閉及18cm高的擋腳板，人行斜道的腳手板應釘成綁扎防滑條，厚度3cm，間距30cm，斜道用鋼管桿件連接，立桿縱距采用1.5m，橫桿間距1.2～1.4m，橫向水平桿置于斜橫桿上間距不大于1m，拐彎處還應適當加密，為保證斜道的穩(wěn)固，斜道兩側、平臺外圍和端部設剪刀撐并沿斜道縱向每隔6根立桿設一道拋撐，超過7m，并設置腳手架連墻桿，斜道腳手板應鋪平鋪牢，順鋪腳手板，直接鋪在橫向水平桿上，自上而下將腳手板逐塊順長鋪設，在接頭處要使下面的板子上面的板子搭接長度不小于40cm，并在接頭下面設雙根橫向水平桿，板端搭接處凸棱用三角木填順。如圖4-20所示。圖20上人馬道示意圖九、腳手架的檢查驗收與拆除9.1構配件檢查與驗收1.1新鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：（1）應有產品質量合格證。（2）應有質量檢查報告，鋼管材質檢驗方法符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規(guī)定，質量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235級鋼的規(guī)定。（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。（4）鋼管外徑、壁厚、端面等的允許偏差應符合規(guī)X標準規(guī)定。（5）鋼管必須涂有防銹漆。1.2舊鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：（1）表面銹蝕深度允許偏差≤0.50mm，銹蝕檢查每年檢查一次，檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。（2）鋼管彎曲變形應符合規(guī)X規(guī)定：立桿鋼管彎曲3m＜L≤4m，允許偏差≤12mm，4m≤L≤6m允許偏差≤20mm水平桿斜桿的鋼管彎曲L≤6m允許偏差≤30mm。1.3扣件的驗收應符合下列規(guī)定；（1）新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GBIS831）的規(guī)定抽樣檢測。（2）舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。（3）新、舊扣件均進行防銹處理。1.4腳手板的檢查應符合下列規(guī)定：（1）新腳手板應有產品質量合格證。（2）鋼腳手板面撓曲L≤4m，允許偏差≤12mm，L＞4m允許偏差≤16mm，板面扭曲（任一角翹起）允許偏差≤5mm。且不得有裂紋、開焊與硬彎。（3）新、舊腳手板均應涂防銹漆。1.5構配件的偏差應符合規(guī)X規(guī)定。9.2腳手架的檢查與驗收2.1腳手架及其他地基基礎應在于下列階段進行檢查與驗收：（1）基礎完工后及腳手架搭設前。（2）作業(yè)層上施加荷載前。（3）每搭設完10-13m高度后。（4）達到設計高度后。（5）遇有六級以上大風與大雨后寒冷季節(jié)開凍后。（6）停用超過一個月。2.2進行腳手架檢查驗收時應根據(jù)下列技術文件：（1）施工組織設計及變更文件。（2）技術交底文件。2.3腳手架使用中應定期檢查下列項目：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞行架等的構造是否符合要求。（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。（3）扣件螺栓是否松動。（4）安全防護措施是否符合要求。（5）是否超載。3、腳手架搭設的技術要求，允許偏差與檢查方法，應符合規(guī)X規(guī)定。4、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行，抽樣檢查數(shù)目與質量判定標準應按規(guī)X標準規(guī)定執(zhí)行，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。9.3腳手架的拆除a.架子拆除時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設圍欄和警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業(yè)人員入內。b.拆除的高處作業(yè)人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿軟底鞋。c.拆除順序應遵循由上而下，先搭后拆的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆橫向水平桿、橫向水平桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業(yè)。d.拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除橫向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后拖住中間，再解端頭扣。e.連墻點應隨拆除進度逐層拆除。十、腳手架的使用規(guī)定腳手架的使用應遵守以下規(guī)定：1、作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。2、在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業(yè)完畢后，及時予以恢復。3、工人在架上作業(yè)時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。4、人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。5、每處工人上下作業(yè)時，應先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方許作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業(yè)進行檢查，解決以后才能恢復正常作業(yè)；發(fā)現(xiàn)有異常和危險情況時，應立即通知架上所有人員撤離。6、在作業(yè)期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。十一、腳手架安全穩(wěn)定計算，參見后頁計算書；由于腳手架是暫設工程，安裝拆卸較為頻繁，不合格鋼管及配件可以淘汰和更新，故對桿件不必進行疲勞驗算。十二、腳手架搭設的質量要求1、嚴格按照規(guī)定的構造尺寸進行搭設，控制好立管的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保節(jié)點連接達到要求，包括扣件擰緊、安全網竹芭掛牢；2、搭設過程中，及時設置連墻桿、剪刀撐和吊索，避免腳手架在搭設和使用過程中發(fā)生沉降、偏斜和傾倒現(xiàn)象。3、腳手板必須每二層滿鋪一次，鋪設時必須注意鋪平、鋪穩(wěn)，并在規(guī)定的地方用鐵絲綁扎牢固；十三、腳手架搭設使用的安全要求1、架管扣件的規(guī)格和質量必須符合有關技術規(guī)定的要求，對材料及時進行維修保養(yǎng)，剔除不合格產品；2、對本工程的腳手架必須進行受力驗算，確保腳手架具有穩(wěn)定的結構和足夠的承載力；3、設置足夠多的連墻桿件，利用建筑物的剛度確保整片腳手架的穩(wěn)定性，避免發(fā)生傾斜現(xiàn)象；4、嚴格控制使用荷載在270kg/m2以內，加強使用過程中的檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時解決5、外架必須設置封閉的安全網；6、必須設置良好的防雷裝置，使用時嚴禁攀登架子上下，嚴禁任意拆除腳手架的部件和連墻桿；7、從事外架作業(yè)的人員必須有勞動局發(fā)放的操作上崗證。8、外架堆物必須控制數(shù)量和時間，木工、鋼筋工種使用的零星材料嚴禁堆放于外架上，外架上任何部位的材料堆放原則上不許過夜。落地架計算書計算依據(jù):鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎設計規(guī)X》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規(guī)X》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)X》(GB50017-2003)等規(guī)X。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為17.0米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2；3.風荷載參數(shù)XX省XX市地區(qū)，基本風壓為0.35，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.84，風荷載體型系數(shù)μs為0.65；考慮風荷載4.靜荷載參數(shù)每米立桿數(shù)承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹串片；5.地基參數(shù)地基土類型:粘性土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數(shù):1.00。二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；活荷載的計算值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.366kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.430kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646N/mm2；大橫桿的抗彎強度:σ=84.646N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.050kN/m；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為l/150與10mm請參考規(guī)X表5.1.8。大橫桿的最大撓度小于1500.0/150mm或者10mm,滿足要求!三、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.500=0.058kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；活荷載標準值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；荷載的計算值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.495kN；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m；σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2；小橫桿的計算強度小于205.000N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.972mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm；小橫桿的最大撓度小于(1050.000/150)=7.000與10mm,滿足要求!；四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)X表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)X5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.050=0.040kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；荷載的計算值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×17.000=2.122kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.418kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹串片，標準值為0.14NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×17.000=0.128kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.087kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)X》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)X》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0.840；Us--風荷載體型系數(shù)：Us=0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.350×0.840×0.649=0.134kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.087+1.4×4.725=11.519kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.087+0.85×1.4×4.725=10.527kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.134×1.500×1.8002/10=0.077kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=11.519kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)X》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=11519.000/(0.186×489.000)=126.646N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=126.646小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=10.527kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)：K=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)X》表5.3.3得：U=1.500計算長度,由公式lo=kuh確定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=10526.670/(0.186×489.000)+77245.519/5080.000=130.942N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=130.942小于[f]=205.000N/mm2滿足要求！七、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.965kN；活荷載標準值：NQ=4.725kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.965+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=64.587m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=64.587/(1+0.001×64.587)=60.669m；[H]=60.669和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.965kN；活荷載標準值：NQ=4.725kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.077/(1.4×0.85)=0.065kN.m；Hs=(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.965+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.890×0.065/5.080)))/(1.2×0.125)=61.978m；腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=61.978/(1+0.001×61.978)=58.361m；[H]=58.361和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50.000m。八、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值Wk=0.134kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.200m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.029kN；連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=8.029kN；其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內排架距離墻的長度,由長細比l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=8.029<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=8.029小于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×Kc=500.000kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk=500.000kN/m2；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc=1.000；立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A=116.963kN/m2；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=10.527kN；基礎底面面積(m2)：A=0.090m2。p=116.963≤fg=500.000kN/m2。地基承載力的計算滿足要求！普通型鋼懸挑腳手架計算書計算依據(jù)型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規(guī)X》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)X》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-2011)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)X》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為19m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度約為60.00m；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取三步三跨，豎向最大間距5.4m，水平最大間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處XXXX市，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μs為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度2.3m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=94.432N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.05kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800)=2.583mm；大橫桿的最大撓度2.583mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.575=2.454kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=192.514N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.298=3.322mm；小橫桿的最大撓度為3.322mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規(guī)X表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.00=2.898kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(1.05+0.2)/2=1.17kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×19=0.142kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.661kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.661+0.85×1.4×4.725=11.216kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.661+1.4×4.725=12.208kN；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規(guī)X以外，故僅供參考）鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高X圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷凈高度為6m;第2次卸荷凈高度為6m;經過計算得到a1=arctg[3.000/(1.050+0.250)]=66.571度a2=arctg[3.000/0.250]=85.236度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=1.5×11.216×6/19=5.313kN；kx為不均勻系數(shù)，取1.5各吊點位置處內力計算為(kN)：T1=P1/sina1=5.313/0.918=5.790kNT2=P2/sina2=5.313/0.997=5.331kNG1=P1/tana1=5.313/2.308=2.302kNG2=P2/tana2=5.313/12.000=0.443kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=5.790kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0.82；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取5.79kN，α=0.82，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2×5.790×10.000/0.820)0.5=11.9mm。吊環(huán)強度計算公式為：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規(guī)X》規(guī)定[f]=50N/mm2；N--吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]；A--吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5πd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=（2×5.790×103/50/3.142）0.5=8.6mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為11.9mm，必須拉緊至5.790kN，吊環(huán)直徑為10.0mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為11.9mm，必須拉緊至5.790kN，吊環(huán)直徑為10.0mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)X》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)X》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.5×1.82/10=0.022kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=11.216×7/19=4.132kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=12.208×7/19=4.498kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.7；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.534m；長細比:L0/i=222；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.148立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=4132.17/(0.148×424)+22438.551/4490=70.847N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=70.847N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=4497.736/(0.148×424)=71.675N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=71.675N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=24.3m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)X》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.641kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6.641kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=250/15.9的結果查表得到φ=0.958，l為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；Nl=6.641<Nf=83.269,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=6.641小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面積A=35.5cm2。受腳手架集中荷載P=(1.2×4.661+1.4×4.725)×7/19=4.498