煙氣脫硫工藝技術(shù)選擇案例

108-煙氣脫硫工藝技術(shù)選擇案例我們認為石灰石—石膏濕法煙氣脫硫工藝技術(shù)是川維廠煙氣脫硫的首選方案，原因如下：（1）煙氣脫硫處理能力方面川維廠位于國家劃定的酸雨控制區(qū)內(nèi)，重慶市也是高硫煤產(chǎn)區(qū)，根據(jù)國務(wù)院關(guān)于《兩控區(qū)酸雨和二氧化硫污染防治“十五”計劃》提出的排污總量控制目標，重慶市和中國石化二氧化硫削減方案，意味著川維廠將面臨兩條選擇：要么降低燃料的硫含量，要么增設(shè)脫硫設(shè)施。根據(jù)川維廠處于高硫煤地區(qū)的實際狀況，無法使用低硫煤，而且即使能降低燃料硫含量，煙氣中的塵含量高的問題也無法解決。總之，川維廠老鍋爐改造勢在必行，而且脫硫、除塵一并解決，隨著我國經(jīng)濟的飛速發(fā)展，環(huán)境問題日益突出。由二氧化硫排放所致的硫酸型酸雨污染危害面積達國土面積達40％以上，全國七大水系均受到不同程度的污染。根據(jù)有關(guān)資料表明，我國由于酸雨和二氧化硫造成農(nóng)作物、森林和人體健康等方面的經(jīng)濟損失每年占我國GDP的2%～3%，僅江蘇、浙江等七省因酸雨而造成農(nóng)田減產(chǎn)約1.5億畝，年經(jīng)濟損失約37億元；森林受害面積128.1萬公頃，年木材損失6億元，森林生態(tài)效益損失約54億元。二氧化硫污染已經(jīng)成為制約我國經(jīng)濟和社會發(fā)展的重要因素，削減二氧化硫排放量、控制大氣二氧化硫污染，保護大氣環(huán)境質(zhì)量，是目前及未來相當長時期內(nèi)我國環(huán)境保護的主要課題。進行嚴格的控制勢在必行。政府部門對SO2排放要求嚴格，根據(jù)上述表1.2-3、1.2-4和1.2-5列脫硫前后的污染物排放總量情況，要確保重慶市政府批準的川維廠2010年二氧化硫總量控制指標4960噸/年的實現(xiàn)，川維廠的SO2排放指標必須達到400mg/Nm3以下，脫硫效率須達到96％以上。鑒于川維廠目前的脫硫煙氣處理量較大，＃5和＃9爐脫硫煙氣量達730061Nm3/h，且燃煤含硫量較高，全硫達St,d2.57%，因此，在目前常用的幾種煙氣脫硫技術(shù)中，石灰石－石膏濕法脫硫工藝作為最成熟可靠，在國內(nèi)外有最廣泛應(yīng)用業(yè)績的成功脫硫工藝，應(yīng)是川維廠進行老廠脫硫改造的首選。（2）技術(shù)經(jīng)濟指標方面如上述，石灰石－石膏濕法脫硫工藝技術(shù)成熟可靠，應(yīng)用最廣，適用于所有煤種和所有機組；石灰石－石膏濕法脫硫工藝煙氣和SO2處理量大，負荷適應(yīng)性好；脫硫率高達99%，同時還具有較高的除塵能力。脫硫吸收劑價廉易得；運行成本低，脫硫副產(chǎn)物石膏可綜合利用，無二次污染。相對而言，石灰石－石膏濕法脫硫工藝由于工藝系統(tǒng)較復雜，工程初投資較大。但隨著目前脫硫核心技術(shù)的引進、自主知識產(chǎn)權(quán)化和關(guān)鍵設(shè)備的生產(chǎn)已大部分實現(xiàn)國產(chǎn)化，因此，脫硫工程的單價下降較多，目前國內(nèi)大型機組的脫硫單價已由最初的800~1000元/kW下降至400~500元/kW，因此，很適合于川維廠目前即將開展的脫硫工程改造。另外，在運行費用方面，石灰石－石膏濕法脫硫工藝的運行費用主要由電費、水費、吸收劑成本構(gòu)成，此外，脫硫副產(chǎn)物—石膏進行綜合利用可以回收一部分運行成本費用。相對而言，石灰石－石膏濕法脫硫工藝的運行費用較低。（3）硫資源的循環(huán)利用方面如上述，石灰石－石膏濕法脫硫工藝的脫硫副產(chǎn)物—石膏可作為建筑裝飾石膏板或水泥添加劑進行綜合利用，且絕無二次污染，目前在市場上比較暢銷。（4）脫硫吸收劑的供應(yīng)方面川維廠附近的石灰石礦源儲量豐富，且質(zhì)量較優(yōu)，石灰石－石膏濕法脫硫工藝所需的吸收劑來源穩(wěn)定，且價廉易得，完全可以確保石灰石－石膏濕法脫硫裝置的正常運行。從以上的技術(shù)經(jīng)濟分析，以及結(jié)合國家產(chǎn)業(yè)政策和石化企業(yè)本身要求鍋爐長周期正常運行的特點，可以認為：石灰石－石膏濕法脫硫工藝技術(shù)具有脫硫效率高、資源化技術(shù)日益成熟、符合循環(huán)經(jīng)濟原則等優(yōu)勢，是一種比較適合燃用高硫煤鍋爐煙氣脫硫改造的脫硫工藝。因此石灰石－石膏濕法脫硫工藝技術(shù)是本工程推薦的煙氣脫硫工藝技術(shù)。3.5同方環(huán)境公司石灰石－石膏濕法脫硫工藝技術(shù)特點同方環(huán)境公司的石灰石－石膏濕法脫硫技術(shù)是在引進吸收奧地利能源及環(huán)境公司（AE&E）噴淋塔脫硫技術(shù)基礎(chǔ)上，結(jié)合國內(nèi)脫硫工程特點并總結(jié)公司40余個脫硫工程建設(shè)的實際經(jīng)驗，同時依托清華大學自有的技術(shù)優(yōu)勢，進一步開發(fā)創(chuàng)新、優(yōu)化形成的。同樣是噴淋塔技術(shù)，我們具有更多的優(yōu)勢。1吸收塔設(shè)計與循環(huán)泵選型綜合優(yōu)化，降低脫離系統(tǒng)電耗吸收塔的設(shè)計直徑與吸收塔空塔流速有關(guān)。一般來說，較高的空塔流速可以降低循環(huán)泵的流量，減小循環(huán)泵電耗。但這也會增加了吸收塔壓損。同方環(huán)境公司吸收塔綜合考慮塔與循環(huán)泵的最優(yōu)化設(shè)計，選取適當?shù)目账魉?，降低脫硫系統(tǒng)總電耗。下圖表示了不同空塔流速下增壓風機(本工程為引風機代增壓風機)、循環(huán)泵及綜合電耗的曲線。可以看到，空塔流速在～3.8m/s時，F(xiàn)GD綜合電耗最低。在煙氣入口流量增加10％時，空塔流速約4.1m/秒，吸收塔仍然可以保證在非常經(jīng)濟的工況下運行。圖4-1：不同空塔流速下的電耗2針對吸收塔漿池的大小，設(shè)計最佳的強制氧化方式亞硫酸鈣的氧化是通過向反應(yīng)池適當?shù)奈恢米⑷胙趸諝鈦韺崿F(xiàn)的強制氧化。一般來說氧化空氣噴嘴有兩種設(shè)計方式―排管式（見圖4-2）和噴槍式（見圖4-3）。圖4-2：排管式氧化空氣噴嘴圖4-3：噴槍式氧化空氣噴嘴排管式氧化空氣噴嘴是在插入吸收塔漿池內(nèi)的多束管道上開孔的方式導入氧化空氣。特點是系統(tǒng)簡單，氧化空氣在漿池斷面上分布較為均勻，氧化空氣的插入深度較低，氧化風機的出口壓力要求低。噴槍式氧化空氣噴嘴是在漿池攪拌器的的正前方導入氧化空氣，通過攪拌器的作用使空氣擴散到整個漿池。特點是氧化空氣的插入深度較大，需要的氧化空氣量比排管式小，氧化風機的出口壓力要求高。圖4-4是不同氧化空氣插入深度對氧化空氣的需求量的影響。圖4-4：過?？諝庀禂?shù)從上圖可知，氧化空氣插入深度越深，氧化空氣的利用率越高，對氧化空氣的用量越低，但是對氧化風機的出口壓力要求越高。氧化空氣噴嘴方式的選取需要綜合考慮上述因素，并考慮到風機制造商的設(shè)備選型特點，在保證亞硫酸鈣的有效氧化的條件下選取最優(yōu)的氧化風機型號，降低電負荷。根據(jù)本項目特點，我們推薦采用排管式氧化空氣噴嘴的模式。3計算機模擬計算與模型試驗相結(jié)合，最優(yōu)化吸收塔及內(nèi)部件的設(shè)計同方環(huán)境公司設(shè)計了18個直徑序列的標準吸收塔，（9、9.5、10、10.5、11、11.5、12、12.5、13、13.5、14、14.5、15.3、16、17.5、18.4、19、20m）。對于每個序列的吸收塔我們都進行了計算機模擬計算與模型試驗來優(yōu)化吸收塔及其內(nèi)部噴淋層的設(shè)計。目前，同方環(huán)境公司在國內(nèi)的業(yè)績已經(jīng)全面覆蓋了上述直徑序列的吸收塔，20多個項目已經(jīng)通過了168試運行，脫硫效率均達到或超過了最初的設(shè)計值。

4-5：吸收塔的內(nèi)部流場分布計算模擬圖4控制脫硫塔煙氣均勻流動技術(shù)同方環(huán)境公司根據(jù)AEE公司參考幾十年設(shè)計FGD系統(tǒng)所獲得的經(jīng)驗，通過計算機模擬設(shè)計，確定了吸收塔內(nèi)噴淋層和噴嘴的布置、除霧器、煙氣入口和煙氣出口的位置，優(yōu)化了PH值、L/G、石灰石化學當量比、氧化空氣流量、漿液濃度、煙氣流速等性能參數(shù)。初始設(shè)計優(yōu)化設(shè)計軸向流速分布模擬對比CFD仿真－速度場模擬優(yōu)化設(shè)計前優(yōu)化設(shè)計后軸向流速分布模擬對比模擬模型試驗?zāi)Ｐ驮囼灪屠碚撃Ｐ偷谋容^5吸收塔的設(shè)計介紹吸收塔高度尺寸的設(shè)計需要考慮的主要因素有：漿液池正常高度H1漿液池正常液位至吸收塔入口煙道下端面高度H2吸收塔入口煙道高度H3吸收塔入口煙道上端面至最下一層噴淋層高度H4噴淋層間距H5除霧器安裝高度要求H6吸收塔入口煙道高度H7吸收塔高度H＝H1+H2+H3+H4+H5*(n-1)+H6+H7n為噴淋層層數(shù)同方環(huán)境公司技術(shù)的噴淋塔設(shè)計，具有較大的吸收區(qū)域高度（H3/2+H4＋H5*(n-1)）。同時因為采用新型式的除霧器，便于除霧器的檢修維護，同時降低降低除霧器安裝高度要求H6，使得吸收塔的設(shè)計緊湊，能夠有效減小煙氣在吸收塔和煙道的阻力損失，降低脫硫電耗。吸收塔的吸收區(qū)域是指吸收塔入口煙道中心線以上至最高一層噴淋層中心線中間的區(qū)域。噴淋的漿液在該區(qū)域?qū)驘煔膺M行洗滌。充分的吸收區(qū)域高度可以保證較高的脫硫率。在滿足同樣脫硫率的要求下，這個高度越高，所需要的循環(huán)泵流量就越低，這可以降低循環(huán)泵流量及電耗，從而降低吸收塔壓損。同方環(huán)境公司的吸收塔設(shè)計空間緊湊合理，易于檢修。吸收塔在保證較高吸收區(qū)域高度的情況下，盡量減小煙氣在吸收塔和煙道的阻力損失，降低脫硫電耗。6其它設(shè)計特點6.1低負荷運行適應(yīng)性強1）本工程吸收塔采用空塔結(jié)構(gòu)，配四層噴淋層，有較小的阻力和較高的脫硫率。當＃5爐和＃9爐單臺爐運行時，吸收塔只需投入三層噴淋層，此時脫硫效率和煙氣排放滿足要求。2）本工程氧化風機共配置3臺（二運一備），當投入＃5爐和＃9爐兩臺爐時，氧化風機按二運一備的方式運行；當投入＃5爐或＃9爐單臺爐時，氧化風機按一運一備的方式運行即可滿足石膏漿液的氧化要求。與常規(guī)的2臺氧化風機（一運一備）配置方案比較，其特點如下：優(yōu)點：3臺氧化風機的配置方案運行可靠，調(diào)節(jié)靈活；對機組負荷的適應(yīng)性較好；3臺氧化風機的配置方案可根據(jù)機組負荷情況靈活采用二運一備或一運一備的運行方式，從而最大限度地節(jié)省脫硫電耗；缺點：3臺氧化風機的配置方案占地面積稍大，設(shè)備和系統(tǒng)初投資約高30%（初步估算約30~40萬元）。3）本工程吸收塔配2×100％石膏漿液排出泵，石膏漿液排出泵采用變頻調(diào)節(jié)運行方式。當鍋爐負荷在50～100％BMCR工況下運行時，石膏漿液排出泵進行變頻調(diào)節(jié)，滿足機組運行的需要，同時盡量減小泵的運行功率，節(jié)約用電。通過上述優(yōu)化措施和特殊設(shè)計，提高了電廠鍋爐低負荷工況的適應(yīng)性。當＃5爐和＃9爐單臺爐運行時，在滿足脫硫效率和運行要求的前提下，可節(jié)省電耗476kW.h/h（6kV饋線處），為電廠經(jīng)濟運行提供靈活方便的運行方式和更好的經(jīng)濟效益。6.2其它采用壓力要求低的噴嘴，減小循環(huán)泵工作壓力，降低電耗；高效率雜質(zhì)分離系統(tǒng)，可以降低吸收塔對石灰石純度的要求；脫硫廢水排放量低；吸收塔漿池容積設(shè)計較大，保證高品質(zhì)石膏產(chǎn)品的生成。7主要設(shè)備技術(shù)特點7.1吸收塔系統(tǒng)7.1.1吸收塔a.結(jié)構(gòu)吸收塔為圓柱形塔，煙氣從吸收塔中下部進入吸收塔，從塔頂側(cè)向離開吸收塔。吸收塔殼體由碳鋼制做，內(nèi)表面襯丁基合成橡膠防腐。吸收塔的設(shè)計能保證要求的脫硫效率而無需設(shè)置任何用于強化傳質(zhì)的內(nèi)置件。同方環(huán)境公司通過優(yōu)化設(shè)計減少了吸收塔內(nèi)部件，這對提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性是至關(guān)重要的。塔的下部為漿液池，同方環(huán)境公司為本工程設(shè)計了容積足夠大的漿池，氧化時間充分，石膏結(jié)晶時間長，能保證生產(chǎn)高品質(zhì)的石膏，并為石灰石提供充分的溶解時間以保證低水平的鈣/硫比(Ca/S)，同時保證為噴淋過程中物理溶解于漿液中的酸性物質(zhì)在漿池內(nèi)與溶解態(tài)石灰石的反應(yīng)提供充分的反應(yīng)時間，由此確保高的脫硫效率。漿池中下部均布多個側(cè)進式低速攪拌器，以防止固體沉淀。在煙氣參數(shù)如煙氣流量、煙氣溫度和SO2初始濃度發(fā)生快速變化的情況下，能夠穩(wěn)定吸收塔的正常運行，漿液池的設(shè)計保證提供充分的氣固緩沖容積。煙氣進口上方的吸收塔中上部區(qū)域為噴淋區(qū)，噴淋區(qū)設(shè)四層噴淋層，由獨立的循環(huán)泵與各自對應(yīng)的噴淋層連接。吸收塔按脫硫設(shè)計煤種（Sar=2.41%）進行設(shè)計。入口段向塔內(nèi)延伸約0.65m，以保護吸收塔的防腐層不受高溫煙氣的損害；入口段與吸收塔平面成7°的傾角，保證所有冷凝酸及噴淋液回入塔內(nèi)；向下的入口煙氣設(shè)計有利于增加了煙氣的湍流，提高了氣液相之間的傳質(zhì)、傳熱效果；入口段設(shè)計同時保證煙氣在塔截面上的分布更加均勻。吸收塔頂部布置有電動放空閥，在正常運行時該閥是關(guān)閉的。當FGD裝置走旁路或當FGD裝置停運時，電動放空閥開啟，消除在吸收塔氧化風機還在運行時或停運后冷卻下來時產(chǎn)生的與大氣的壓差。吸收塔外共設(shè)四層主要運行層平臺，分別位于氧化空氣噴管層，漿液噴淋層，除霧器層和頂層，并與漿液循環(huán)泵房通過聯(lián)絡(luò)平臺進行連接，便于電廠運行監(jiān)視和檢修維護。。b.材質(zhì)塔本體：碳鋼塔襯里：襯里施工前經(jīng)表面預處理，噴砂除銹，內(nèi)襯材料為丁基合成橡膠。塔內(nèi)件支撐：碳鋼襯丁基合成橡膠塔煙氣入口區(qū)：碳鋼襯2mmC276合金塔內(nèi)部螺栓、螺母類：合金7.1.2噴淋層及噴嘴a.結(jié)構(gòu)吸收塔內(nèi)部噴淋系統(tǒng)是由分配母管和噴嘴組成的網(wǎng)狀系統(tǒng)。設(shè)多層噴淋層，每個噴淋層間距1.8m。噴淋層間距的設(shè)計不僅考慮到滿足性能要求，而且充分考慮到便于工作人員進入吸收塔對漿液分配管網(wǎng)及噴嘴進行檢修和維護?；诙嗄闒GD系統(tǒng)設(shè)計的經(jīng)驗，通過計算機模擬輔助設(shè)計，確定吸收塔內(nèi)噴淋層和噴嘴的選型及布置。采用多層噴淋層，一個噴淋層包括若干支管，噴嘴規(guī)則地布置在支管上。通過對噴嘴進行優(yōu)化布置，使吸收塔斷面上幾乎完全均勻地進行噴淋。如此布置可盡可能減少噴淋到塔壁上的漿液量，同時提高有效的漿液傳質(zhì)表面積。噴淋層上安裝高效的空心錐型噴嘴，噴嘴材料為SiC。該種噴嘴可使噴出的漿液覆蓋均勻，噴射角度精確而且霧化效果好，并具有高的漿液噴淋速率。噴嘴設(shè)計緊湊，在給定尺寸下得到最大流量，暢通的通道設(shè)計最大程度避免阻塞現(xiàn)象，既保證了運行的穩(wěn)定性又提高了使用壽命。噴淋系統(tǒng)能使?jié){液在吸收塔內(nèi)均勻分布，流經(jīng)每個噴淋層的流量相等。噴淋層的總體布置增加了漿液與氣體的接觸面積和幾率，保證對整個塔體有效橫截面（煙氣分布橫截面）進行不低于180％的覆蓋率。b.材質(zhì)噴淋系統(tǒng)管道：FRP噴嘴：碳化硅（SiC），是一種耐磨，且抗化學腐蝕性極佳的材料，可以長周期運行而無腐蝕、無磨蝕、無石膏結(jié)垢及堵塞等問題。7.1.3除霧器a.功能及結(jié)構(gòu)除霧器用于分離煙氣攜帶的液滴。系統(tǒng)組成：二級除霧器，配備沖洗水系統(tǒng)和噴淋系統(tǒng)（包括管道、閥門和噴嘴等）。除霧系統(tǒng)包括一臺安裝在下部的粗除霧器和一臺安裝在上部的細除霧器，彼此平行的除霧器元件為波狀外形。位于下面的第一級除霧器是一個大液滴分離器，葉片間隙較大，用來分離上升煙氣所攜帶的較大液滴。上方的第二級除霧器是一個細液滴分離器，葉片距離較小，用來分離上升煙氣中的微小漿液液滴和除霧器沖洗水滴。煙氣流經(jīng)除霧器時，液滴由于慣性作用，留在擋板上。由于被滯留的液滴也含有固態(tài)物，主要成分為石膏，因此存在在擋板上結(jié)垢的危險，同時為保證煙氣通過除霧器時產(chǎn)生的壓降不超過設(shè)定值，需定期進行在線清洗。為此，設(shè)置了定期運行的清潔設(shè)備，包括噴嘴系統(tǒng)。沖洗介質(zhì)為工業(yè)水。一級除霧器的上下面和二級除霧器的上下面均設(shè)有沖洗噴嘴，正常運行時下層除霧器的底面和頂面，上層除霧器的底面自動按程序輪流清洗各區(qū)域，F(xiàn)GD停運時可手動開啟二層除霧器的上層沖洗水，使除霧器始終保持干凈。除霧器每層沖洗可根據(jù)煙氣負荷、除霧器兩端的壓差自動調(diào)節(jié)沖洗的頻率。沖洗水由除霧器沖洗水泵提供，沖洗水還用于補充吸收塔中的水分蒸發(fā)損失。b.選材除霧器：聚丙烯沖洗管道：PP沖洗噴嘴：PP7.1.4吸收塔漿液循環(huán)泵a.結(jié)構(gòu)吸收塔漿液循環(huán)泵安裝在吸收塔旁，室內(nèi)布置，用于吸收塔內(nèi)石膏漿液的循環(huán)。采用單流和單級臥式離心泵，包括泵殼、葉輪、軸、軸承、出口彎頭、底板、進口、密封盒、軸封、基礎(chǔ)框架、地腳螺栓、機械密封和所有的管道、閥門及就地儀表和電機。漿液循環(huán)泵配有油位指示器、聯(lián)軸器防護罩和泄漏液的收集設(shè)備等。配備單個機械密封，密封元件配有人工沖洗的連接管。軸承型式為耐磨型。吸收塔的操作液位的設(shè)計能充分保證泵的工作性能，泵的葉輪背后不氣蝕；同時，選擇了較大的泵入口管管徑，能有效防止氣蝕的發(fā)生，延長泵的使用壽命。b.選材選用材料的能完全適于輸送的介質(zhì)，并適應(yīng)高達40000ppm的Cl-濃度。外殼材質(zhì)采用碳鋼襯丁基合成橡膠或高鎳合金，葉輪材質(zhì)采用高鉻鑄鐵或等同材料，機械密封材料為SiC。7.1.5吸收塔攪拌器a.功能和結(jié)構(gòu)在吸收塔漿液池的下部，沿塔徑向布置四臺側(cè)進式攪拌器，其作用是使?jié){液中的固體顆粒維持在懸浮狀態(tài)，同時分散氧化空氣。攪拌器安裝有軸承罩、主軸、攪拌葉片、機械密封。攪拌器葉片安裝在吸收塔漿液箱內(nèi)，與水平線約為7度傾角、與中心線約成7度傾角。攪拌槳型式為三葉螺旋槳。采用低速攪拌器，有效防止?jié){液沉降。在攪拌器旁設(shè)置人工沖洗設(shè)施，提供安裝和檢修所需要的吊耳、吊環(huán)及其他專用滑輪。b.選材吸收塔攪拌器的攪拌葉片和主軸的材質(zhì)為6鉬合金1.4529。7.1.6氧化風機及氧化空氣噴管a.功能和結(jié)構(gòu)氧化風機其作用是為吸收塔漿液箱中的漿液提供充足的氧化空氣。風機為羅茨風機。風機的入口設(shè)有過濾器，保證入塔的氧化空氣無塵；風機的入口設(shè)有消音器，風機外有隔音罩；氧化風量按投運風機的最大出力供給，不設(shè)調(diào)節(jié)器，每個吸收塔漿液池液面下側(cè)向設(shè)置精心設(shè)計的噴射槍。氧化空氣在入塔前進行噴水冷卻，使之降溫，并達到飽和。b.選材機殼采用鑄鐵。葉輪采用鑄鐵，經(jīng)時效處理，采用漸開線形線。主從動軸采用45號優(yōu)質(zhì)碳素鋼、與葉輪組裝后校靜動平衡。在吸收塔內(nèi)分布的氧化風管材料采用耐磨耐腐蝕的玻璃鋼（FRP）材料制作。7.2煙氣系統(tǒng)本系統(tǒng)主要設(shè)備包括煙道、擋板門等7.2.1煙道本工程原煙道采用5mm厚度鋼板制作，凈煙道采用6mm厚度鋼板制作，其中考慮1mm腐蝕余量。煙道設(shè)計壓力為±4000Pa。原煙道進入吸收塔前容易受塔內(nèi)水汽影響的部位內(nèi)襯高溫玻璃鱗片樹脂，并在吸收塔入口補償器處設(shè)排水口，有效減少漿液滯留和減小腐蝕的可能性。凈煙道全部內(nèi)襯低溫玻璃鱗片樹脂，凈煙道補償器也設(shè)置排水口，及時排出煙氣挾帶的漿液，減小煙道腐蝕的可能。旁路擋板門至煙囪段煙道也內(nèi)襯高溫玻璃鱗片樹脂，該內(nèi)襯樹脂還能耐受每年二次至少20min由于空預器引起的180℃故障煙溫。7.2.2擋板門1）功能和結(jié)構(gòu)原煙氣擋板門設(shè)置在FGD入口煙道上，凈煙氣擋板設(shè)置在FGD出口煙道上，其目的是將原煙氣引向煙氣脫硫系統(tǒng)（FGD）和/或防止煙氣滲入煙氣脫硫系統(tǒng)。旁路擋板位于旁路煙道上，其作用是當煙氣脫硫系統(tǒng)或鍋爐處于事故狀態(tài)的情況下使煙氣繞過FGD而通過旁路直接排入煙囪。本工程原/凈煙氣、旁路擋板擋板均為單軸雙百葉窗擋板。該擋板門主要特點為密封性好，運行穩(wěn)定可靠，應(yīng)用較為廣泛。雙百葉窗擋板門有兩排葉片組成，當檔板門關(guān)閉時在兩層葉片之間形成了一個氣密間隔，通過密封風機將大于在煙道氣壓力密封氣體充入這個隔間，這樣可防止煙氣通過關(guān)閉的檔板門，具有良好的氣密性。旁路擋板正常開啟時間在30-45秒，快開時間≤20秒。旁路擋板采用1個快開型＋1個調(diào)節(jié)型氣動執(zhí)行器。這些配置能充分有效保障機組的安全正常運行。擋板與密封空氣系統(tǒng)相連接。所有擋板共用一套密封空氣系統(tǒng)，包括兩臺密封空氣風機（一用一備），電加熱器。擋板處于關(guān)閉位置時，擋板翼由微細鋼制襯墊所密封，在擋板內(nèi)形成一個空間，密封空氣從這里進入，形成正壓室，防止煙氣從擋板一側(cè)泄漏到另一側(cè)。2）選材原煙氣擋板門葉片及框架材料為Q235，密封片采用進口1.4529合金，凈煙氣擋板門及旁路擋板門葉片、煙氣擋板的軸和擋板本體材質(zhì)采用貼襯進口DIN1.4529合金，密封片采用進口C276哈氏合金。7.3石膏漿液排出泵的選型本工程吸收塔配2×100％石膏漿液排出泵，石膏漿液排出泵采用變頻調(diào)節(jié)運行方式，其優(yōu)點如下：當電廠煤質(zhì)變化或機組低負荷運行時，脫硫系統(tǒng)的石膏排漿量也將發(fā)生較大變化。石膏漿液排出泵采用變頻調(diào)節(jié)，可靈活調(diào)節(jié)石膏漿液排出泵的漿液輸送量，并節(jié)省石膏漿液排出泵的電耗40~60%；為確保石膏漩流站（初級脫水裝置）的運行效果和底流濃度維持在50%以上，就必須確保石膏漩流站入口壓力穩(wěn)定在1.6~1.8ata。石膏漿液排出泵采用變頻調(diào)節(jié)，有利于確保石膏漩流站入口壓力的穩(wěn)定。有利于簡化石膏脫水系統(tǒng)，提高系統(tǒng)可靠性。石膏漿液排出泵采用變頻調(diào)節(jié)可取代石膏漩流站入口的調(diào)節(jié)閥和漿液回流系統(tǒng)，從而解決了調(diào)節(jié)閥的磨損和泄漏問題，提供了系統(tǒng)運行的可靠性。7.3.1適應(yīng)不同煤種和不同負荷工況石膏漿液排出泵滿足在15小時內(nèi)排空吸收塔。7.3.2降低運行電耗的措施石膏漿液排出泵采用變頻調(diào)節(jié)。當鍋爐負荷在50～100％BMCR工況下運行時，石膏漿液排出泵可進行變頻調(diào)節(jié)，滿足機組運行的需要；當吸收塔排空時，可保證15小時內(nèi)排空吸收塔。石膏漿液排出泵的選擇，還考慮到在滿足系統(tǒng)運行要求的前提下，盡量減小泵的運行功率，節(jié)約用電。8降低脫硫運行費用的措施本工程脫硫系統(tǒng)中，由于儀用和雜用壓縮空氣均來自主體工程，因此影響運行成本的主要因素是電耗、水耗、氣耗和石灰石耗量等幾方面，在工藝設(shè)計方面，盡量采取各種優(yōu)化措施，力求降低各種消耗品用量，使運行成本最小化。8.1降低漿液循環(huán)泵的運行電耗本工程克服脫硫系統(tǒng)阻力所需電耗、漿液循環(huán)泵和氧化風機等是脫硫系統(tǒng)最大的電用戶。1）本工程在煙道布置上盡量優(yōu)化，確保氣流分布的均勻性。盡量減少彎頭數(shù)量，如必須采用彎頭，則采用緩轉(zhuǎn)彎頭；同時，將煙氣流速控制在15m/s以下。增壓風機選型阻力通過準確計算，既保證最惡劣工況和最低負荷下風機的正常出力，同時，也確保正常運行工況始終處于高效區(qū)運行。2）本工程通過準確地計算管道系統(tǒng)的阻力，漿液循環(huán)泵在設(shè)計工況位于最高效率點，在最高和最低液位之間處于泵的高效區(qū)內(nèi)。選用的漿液循環(huán)泵具有很高的效率和比較平緩的性能曲線，能適應(yīng)液位較大的變幅。此外，本工程吸收塔噴淋層噴嘴采用背壓較偏心噴嘴，從而有效地降低漿液循環(huán)泵的揚程。同時，合理地選擇漿液循環(huán)管的管徑，使流速不致過高，并減小管道水力損失；在漿液循環(huán)管道濾網(wǎng)的設(shè)計方面，取較低的過網(wǎng)流速，一方面避免停泵時對濾網(wǎng)的損壞，另一方面又減小過網(wǎng)水力損失，進一步降低漿液循環(huán)泵揚程，從而減小漿液循環(huán)泵的運行電耗。3）優(yōu)化吸收塔的設(shè)計，特別注意噴淋層和噴嘴的布置，在保證漿液的覆蓋率以確保脫硫效果的前提下，提高吸收塔的煙氣吸收高度，盡量減小液氣比，控制漿液循環(huán)泵的流量，從而減小漿液循環(huán)泵的運行電耗。4）如前述，本工程氧化空氣選用排管式，具有系統(tǒng)簡單，氧化空氣在漿池斷面上分布較為均勻，氧化空氣的插入深度較低，氧化風機的出口壓力要求低等優(yōu)點。根據(jù)本工程的特點，同方環(huán)境公司提供的氧化風機選用羅茨式高壓風機，風機運行可靠，效率較高，電耗較低。8.2設(shè)置大容量壓縮空氣罐本工程設(shè)置足夠容量的儀用空氣穩(wěn)壓罐和雜用空氣貯氣罐。貯氣罐的供氣能力滿足當空氣壓縮機停運時，依靠貯氣罐的貯備，至少能維持整個脫硫控制設(shè)備繼續(xù)工作不小于10分鐘的耗氣量，減少電廠空壓機的啟動次數(shù)，一方面延長了設(shè)備的使用壽命，另一方面也適當降低了電廠的電耗。8.3減小脫硫系統(tǒng)的耗水量耗水量也是影響系統(tǒng)經(jīng)濟運行的一個重要指標。本工程為減小耗水指標，采取了如下措施：1）常規(guī)的脫硫裝置中，冷卻水的最大用戶是電機冷卻水。本工程所有電動機采用空－空冷卻電機，不使用冷卻水，從而最大限度地減小了用水量和后續(xù)處理措施。本工程冷卻水用戶只有氧化風機冷卻水，2×110MW機組總用水量10m3/h。本冷卻水采用電廠工業(yè)水，用后經(jīng)收集回收至脫硫工藝水箱，相當于閉式循環(huán)，不額外增加耗水量，也不對工藝水造成不利的影響。2）脫硫島內(nèi)的水采用閉式系統(tǒng)，島內(nèi)所有的水（包括石灰石漿液帶入的水、管道沖洗水和除霧器沖洗水等）均回到吸收塔重復使用，整個脫硫島內(nèi)除外排少量的脫硫廢水外，沒有外排的水，一方面減小了廢水量和對島外環(huán)境可能造成的污染，另一方面也減小了耗水量。3）石膏排出泵輸送到脫水區(qū)的石膏漿液經(jīng)過石膏旋流器分離后，其溢流漿液和廢水旋流器底流漿液經(jīng)回收后返回吸收塔作為吸收塔的補水；真空皮帶脫水機的濾液經(jīng)收集后用于石灰石粉制漿，再通過石灰石漿液補充回吸收塔，作為吸收塔的補水。8.4關(guān)于降低石灰石耗量的措施石灰石的耗量也是脫硫系統(tǒng)的一個重要運行成本，衡量石灰石耗量的一個重要指標即石灰石利用率（其倒數(shù)即我們常用的鈣硫比，本項目鈣硫比設(shè)計值控制在1.03）。對于給定化學成分的石灰石，石灰石利用率受兩個重要因素的影響：（1）石灰石在吸收塔中的溶解速率；（2）石灰石在吸收塔中的停留時間。石灰石的溶解速率可表示如下式：R=KA[H+](1-RS)式中，R=石灰石溶解速率K=速率常數(shù)A=石灰石顆粒表面積[H+]=水合氫離子濃度RS=CaCO3相對飽和度如關(guān)系式中所示，對某種特定的石灰石，溶解的速率受可利用表面積（研磨粒度）的變化，和吸收塔內(nèi)pH值的變化而變化。針對本工程脫硫項目，我公司在設(shè)計中，特別考慮在一定程度上降低吸收塔反應(yīng)池pH值（pH=5.46）來提高石灰石溶解速率。當然，降低反應(yīng)池的pH值會降低溶液的堿性，所以采用較高的吸收塔煙氣吸收高度來保持穩(wěn)定的脫硫效率，吸收區(qū)高度達到9米。對于本項目的這一設(shè)計,系兼顧鈣硫比和液/氣比的最佳平衡點。此外，為提高吸收劑的利用率，我公司在工程脫硫項目的設(shè)計中特別選用了大容量的吸收塔反應(yīng)池，使循環(huán)漿液停留時間達到4.32分鐘,從而適當提高了石灰石利用率。9吸收塔干濕界面防腐的推薦意見根據(jù)同方環(huán)境公司的工程經(jīng)驗，在吸收塔干濕界面防腐采用C22或C276鎳基合金時，與塔壁之間的異種鋼焊接處理需要非常小心，如果稍有不慎焊縫處就會發(fā)生腐蝕，而且C22或C276由于冶煉技術(shù)和成本的原因，目前還沒有國產(chǎn)化，價格相當昂貴，整個吸收塔入口煙道采用C22或C276貼襯增大了脫硫工程的造價和焊縫腐蝕的風險。為此，同方環(huán)境公司推薦如下方案：同方環(huán)境公司的技術(shù)支持方同方環(huán)境公司根據(jù)AEE幾十年的脫硫工程經(jīng)驗，一直推薦采用碳鋼襯耐高溫玻璃鱗片樹脂的方式解決干濕界面的防腐問題。目前同方環(huán)境公司安裝的至少80％的吸收塔采用碳鋼/鱗片襯里入口件。同種鋼材的焊縫結(jié)合緊密，不存在晶間應(yīng)力，熱脹冷縮也同步，和玻璃鱗片樹脂配合恰當。在同方環(huán)境公司實施的包括玉環(huán)2×1000MW脫硫工程等都采用碳鋼襯玻璃鱗片樹脂，使用效果很好。因此，同方環(huán)境公司推薦本工程吸收塔干濕界面采用底部用2mm高溫型鱗片+耐熱磚20mm、側(cè)面和頂部用2mm高溫型鱗片的防腐方案，完全能滿足使用效果和使用壽命。10脫硫裝置啟動曲線10.1脫硫啟動的時間進度表

FGD通煙正常運行FGD通煙正常運行隨鍋爐升負荷長時間停運狀態(tài)短時間停運狀態(tài)鍋爐啟動燃油鍋爐穩(wěn)定負荷改變?nèi)剂现粺赫＿\行負荷升FGD允許啟動電廠10.2脫硫啟動計劃曲線FGD通煙FGD通煙鍋爐負荷％100鍋爐啟動油油和煤煤短期停運狀態(tài)長期停運狀態(tài)FGD動作（隨鍋爐升負荷）時間油油和煤煤短期停運狀態(tài)長期停運狀態(tài)FGD動作（隨鍋爐升負荷）時間氧化風機子回路控制FGD系統(tǒng)準備完畢事故漿液罐組控氧化風機子回路控制FGD系統(tǒng)準備完畢事故漿液罐組控排水池組控制除霧器組控制二號循環(huán)泵組控制吸收塔儀表子組攪拌器子回路控制一號循環(huán)泵組控密封空氣子組控制時間01020304050Min11氧化風機的降噪措施11.1氧化風機主要降噪措施簡述根據(jù)本工程吸收塔氧化風量及風壓選型參數(shù)，本工程氧化風機宜選用羅茨風機。羅茨風機的優(yōu)點是風壓較高且運行穩(wěn)定，但羅茨風機每次吸入、排出的風量很大并有突變現(xiàn)象，從而產(chǎn)生較大噪聲。其噪聲主要包括其噪聲主要包括進氣口和排氣口輻射的空氣動力性噪聲、機殼及軸承輻射的機械性噪聲、基礎(chǔ)振動輻射的噪聲、電動機噪聲等。為降低氧化風機的運行噪音，改善設(shè)備運行和工作環(huán)境，承包商將對氧化風機采取必要的消聲和隔音措施，確保將氧化風機運行噪音控制在國家相關(guān)噪音控制標準允許的范圍內(nèi)。具體降噪措施如下：氧化風機的結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)有利于控制和降低噪音。選用質(zhì)量可靠、運行平穩(wěn)、制造精度高、設(shè)備運行噪音小的氧化風機設(shè)備非常關(guān)鍵；軸承、齒輪、密封處均采用優(yōu)質(zhì)潤滑油，盡量降低設(shè)備運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的噪音；氧化風機進風口設(shè)有消音式過濾器，同時設(shè)有進出口消聲器，可有效降低進氣口輻射的空氣動力性噪聲。吸收/反射式進氣消音器有助于降低中、低頻率的噪音，而排氣消音器（基座采用防震墊）大大降低了壓力波動（低于排氣管平均絕對壓力的2%）；氧化風機配備高效的隔音箱。隔音箱可有效降低其機殼及軸承輻射的機械性噪聲、電動機噪聲。為確保氧化風機在高溫環(huán)境下連續(xù)運轉(zhuǎn)，隔音箱設(shè)計有優(yōu)良的通風系統(tǒng)。在隔聲罩上方設(shè)有排氣扇，排氣扇外加裝消聲器，以降低從排氣口泄出的噪聲；氧化風機泄壓口設(shè)在隔聲罩內(nèi)，并配用消聲器，以降低氧化風機泄壓噪音。在嚴格采取上述隔音降噪措施后，可確保將氧化風機運行噪聲控制在85DB（A）以下。11.2主要降噪設(shè)備—隔音箱結(jié)構(gòu)說明氧化風機配套隔音箱結(jié)構(gòu)共分為5層，包括：碳鋼內(nèi)板多孔板吸音材料阻尼材料碳鋼外板隔音箱結(jié)構(gòu)示意圖如下圖所示：12煙道改造的說明12.1旁路煙道改造范圍及內(nèi)容為滿足脫硫裝置接口及旁路擋板門布置要求，需要對煙囪入口旁路主煙道進行改造。旁路煙道的改造實施以不影響主機正常發(fā)電，不對煙囪入口水平煙道的結(jié)構(gòu)和膨脹造成不利影響為原則。改造內(nèi)容包括：新增脫硫裝置原煙氣接口2個（煙囪兩側(cè)各1個）。根據(jù)工藝要求，需要在煙囪兩側(cè)入口旁路主煙道側(cè)（頂）面上各新增1個開孔，并引接一段煙道接口短管。同時，承包商在煙道接口短管后設(shè)有1臺非金屬纖維補償器將旁路主煙道和脫硫原煙道分隔開，以解決接口前后煙道膨脹不一致的問題，同時也避免了脫硫原煙道垂直及水平荷載傳遞到煙囪入口旁路主煙道上。新增旁路煙道擋板門2臺（煙囪兩側(cè)各1臺）。根據(jù)工藝要求，需要在煙囪兩側(cè)入口旁路主煙道上，凈煙道接入口前各安裝1臺氣動雙執(zhí)行機構(gòu)旁路煙道擋板門，為此，需要將原煙囪入口旁路主煙道割掉一段長410mm左右的煙道，并在該位置安裝旁路煙道擋板門。對新增旁路煙道擋板門后的煙囪入口旁路主煙道進行防腐，以滿足脫硫凈煙氣排放的防腐要求。在FGD進口擋板門、旁路煙道擋板門安裝位置設(shè)計和安裝檢修維護和監(jiān)測用鋼平臺及扶梯。12.2旁路煙道改造工期安排經(jīng)核算，本改造方案的工程量如下：（1）煙囪入口水平煙道開孔及擋板門安裝工程量本工程在原、凈煙道開孔共4個，并焊接接口煙道短管；在兩側(cè)煙囪入口煙道上切除長410mm煙道，同時焊接擋板門安裝法蘭，安裝旁路煙道擋板門。工期：每臺爐改造工期約3天。零件加工和支架施工可在煙道改造前預先完成。在開孔工作完成后即可開始改造煙道的施工。（2）旁路擋板門后煙道防腐工期：每臺爐改造工期約5天。（3）擋板門維護平臺該部分工作量不影響旁路煙道改造，可在旁路煙道改造完成后擇期完成。為盡量減少旁路煙道改造對主機發(fā)電的影響，旁路煙道改造可盡量安排在機組小修期間完成，工期錯開安排，改造工期共需約16天。13防腐方案本工程FGD內(nèi)襯防腐蝕所用乙烯基玻璃鱗片樹脂材料具有良好的抗介質(zhì)腐蝕性和抗?jié)B性，已在煙氣脫硫裝置特別是石灰石濕法煙氣脫硫裝置得到廣泛應(yīng)用。本工程吸收塔采用襯玻璃樹脂鱗片。其余所有沒有進行內(nèi)襯防腐處理而又與漿液或煙氣冷凝液相接觸的金屬設(shè)備，由耐酸腐蝕不銹鋼/合金鋼或相當?shù)牟牧现谱?。具體方案如下：吸收塔底部至2.0m高的區(qū)域至少襯3mm耐磨型玻璃鱗片樹脂；吸收塔噴淋區(qū)域至少襯3mm耐磨型玻璃鱗片樹脂；除霧器下方的吸收塔壁至少襯1.8mm玻璃鱗片樹脂；支撐梁至少采用3mm耐磨型玻璃鱗片樹脂。原煙道設(shè)計時采用外加固肋+內(nèi)撐桿方式，凈煙道設(shè)計時盡量不采用內(nèi)撐桿,若截面太大經(jīng)計算外加固肋選型困難時,考慮采用加固肋+內(nèi)撐桿方式（不設(shè)交叉性內(nèi)襯桿），其防腐處理宜采用鱗片樹脂，防腐效果良好。在進行鱗片樹脂涂刷前需對煙道進行處理，滿足如下要求：部件倒角和邊的焊接應(yīng)被加工成圓弧形，所有將內(nèi)襯的焊縫應(yīng)是連續(xù)的，并同相接表面保持平滑。表面焊接缺陷如裂縫和凹陷將通過重新焊接加以填補，應(yīng)同鄰近表面保持平滑。應(yīng)清除表面上所有焊接污跡，可采用切削的方式，最后打磨至平滑。所有內(nèi)、外的加固件，吊環(huán)、支撐和夾子都將在內(nèi)襯施工開始前焊接到容器或管道上。臨時性的夾子或吊環(huán)等應(yīng)在施工前去掉，并且將該區(qū)域打磨平滑，所有將內(nèi)襯的拐角和邊將加工成圓弧形。吸收塔煙氣入口區(qū)域煙氣溫度為148℃，該區(qū)域是漿液與煙氣的接觸處（干/濕界面），由于溫度的急劇下降產(chǎn)生較大熱應(yīng)力，如果襯層結(jié)構(gòu)設(shè)置不當或施工檢測有疏忽，將導致防腐層的熱應(yīng)力開裂。噴淋后濕煙氣中的亞硫酸，濕SO2氣體也使防腐層的耐蝕溫度下降。因此，考慮將吸收塔入口1.5m范圍內(nèi)作為干濕交界區(qū)域采用底部用2mm高溫型鱗片+耐熱磚20mm、側(cè)面和頂部用1.8mm高溫型鱗片的防腐方案。脫硫島各防腐蝕區(qū)域范圍及用量表序號防腐蝕區(qū)域介質(zhì)溫度設(shè)備基體防腐蝕材料防腐層厚度（mm）備注1吸收塔煙氣進口區(qū)(干濕界面)148碳鋼2mm高溫型鱗片+耐熱磚20mm22吸收塔煙氣出口區(qū)、漿池2.0m以上壁、除霧器區(qū)壁48碳鋼玻璃鱗片樹脂1.83漿池2.0m以下壁、噴淋層壁（上0.5m，下2m）、吸收塔底部48碳鋼耐磨型玻璃鱗片樹脂34噴淋器支撐橫梁、除霧器橫梁及其它塔內(nèi)支撐48碳鋼耐磨型玻璃鱗片樹脂35吸收塔入口煙道148碳鋼耐高溫玻璃鱗片樹脂1.86吸收塔出口煙道48碳鋼玻璃鱗片樹脂1.87旁路煙道148/48碳鋼玻璃鱗片樹脂1.88鋼結(jié)構(gòu)箱體48碳鋼耐磨玻璃鱗片樹脂39鋼結(jié)構(gòu)箱體48碳鋼玻璃鱗片樹脂1.810排水坑及漿液溝48混凝土玻璃鱗片樹脂1.814噴嘴和噴淋管道檢修、沖洗和更換的說明14.1噴漿管和噴嘴檢修和沖洗1）噴嘴噴嘴在正常運行下不需要檢修、維護。建議在正常停機時用肉眼檢測方式檢查（每年1次）。檢測項目包括：1確保噴淋嘴無堵塞。2清除堵塞物并將噴淋嘴清潔干凈。3確保噴淋嘴無任何斷裂。正常情況下，當噴淋層停運時，循環(huán)泵及循環(huán)管道的沖洗水即可對噴嘴進行清洗。無需設(shè)置單獨的清洗管道和裝置。2）噴淋管道噴嘴在正常運行下不需要檢修、維護。建議在正常停機時用肉眼檢測方式檢查（每年1次）。檢測項目包括：1清除碎片2確保無裂縫3確保無表面開裂4確保無裂紋5確保無邊緣分層正常情況下，當噴淋層停運時，循環(huán)泵及循環(huán)管道的沖洗水即可對噴淋管道進行清洗。無需設(shè)置單獨的清洗管道和裝置。14.2噴漿管和噴嘴的更換1）噴嘴一般噴嘴與噴淋管道的連接方式有：螺紋連接、法蘭連接和纏繞連接。對于螺紋連接、法蘭連接型式，可直接取下破損噴嘴，將更換噴嘴直接安裝。對于纏繞連接方式，需去除外部纏繞物，安裝新噴嘴后需重新纏繞。2）噴淋管道對于更換破損噴淋管道，需先拆除管道上的所有噴嘴，然后將母管和支管或需更換的支管拆分，最后通過噴淋層處的人孔將需拆除的管道移出。安裝新管道是按以上順序反向進行。15引風機及煙道改造經(jīng)核算：本工程石灰石—石膏濕法改造后的脫硫系統(tǒng)壓降約為1800Pa，改造后的電袋除塵器需要增加1500Pa，因此本工程煙氣系統(tǒng)總阻力將增加約3300Pa。本工程不考慮新增脫硫增壓風機，脫硫和除塵系統(tǒng)改造新增的阻力由改造后的電廠引風機承擔。川維廠現(xiàn)＃5、＃7、＃8和＃9鍋爐配套的引風機風壓為3757/3169/3169/3904Pa，不能滿足鍋爐排煙和克服脫硫和除塵系統(tǒng)改造新增阻力的要求，因此，必須對現(xiàn)有引風機重新選型和進行改造。考慮到煙氣量和風壓的匹配，改造后的引風機仍采用離心風機，風壓分別為7717/7129/7129/7864Pa。由于川維廠＃5~＃9鍋爐共5臺爐排煙均通過現(xiàn)有1根150米煙囪排放，為便于單臺爐停運或引風機故障維修，本工程將在改造后的引風機出口各設(shè)置1臺電動單軸單擋板門。另外，為滿足除塵器改造的需要，將對引風機入口煙道部分作局部改造，以滿足改造后的除塵器出口煙道連接需要。16煙氣排放對老機組新上濕法脫硫系統(tǒng)，凈化后煙氣對老系統(tǒng)煙囪的影響較大，因為老機組的煙囪一般都沒有進行防腐；即使做了防腐，也僅僅是針對原來的高溫煙氣條件下的防腐，而不能適應(yīng)脫硫后的低溫、高濕煙氣。為避免脫硫后凈煙氣對煙囪腐蝕，對于老機組改造加裝脫硫裝置的可采取以下措施：16.1增設(shè)換熱器對于本工程，脫硫后的凈煙氣為48~50℃左右的飽和煙氣，若直接排到煙囪，肯定會對煙囪腐蝕，目前傳統(tǒng)解決腐蝕的方法是增設(shè)換熱器，比較常用的換熱器有煙氣—煙氣換熱器（RGGH）、蒸汽—煙氣換熱器（SGH）和煙氣—熱媒水—煙氣換熱器（MGGH）。近年來國內(nèi)外的研究表明，換熱器的設(shè)置對降低煙氣腐蝕的作用有限。低溫凈煙氣對煙囪的腐蝕主要是由于SO3冷凝形成的硫酸溶液造成的，而一般濕法脫硫的脫除SO3脫出率均在30%左右，煙氣中的SO3與水接觸時易生成SO3氣溶膠，因此煙氣的酸露點主要取決于SO3的濃度。脫硫凈煙氣經(jīng)煙氣換熱器加熱后的煙溫一般維持在80℃左右，與煙氣酸露點溫度（約50～60℃）比較接近，對煙囪的低溫壁面上依然會形成冷凝酸液造成一定程度的腐蝕，因此，目前大多數(shù)采用煙氣換熱器的使用效果不是很理想，基本上一年到兩年就需要更換其換熱元件。同時煙氣換熱器設(shè)備價格較高，且設(shè)備本體煙氣阻力較高（SGH阻力為300Pa左右，MGGH阻力為800Pa左右，RGGH阻力為1000Pa左右）。雖然煙氣排放前增設(shè)換熱器的可以提高排煙溫度和抬升高度，改善環(huán)境質(zhì)量；減輕濕法脫硫后煙囪冒白煙問題。但在我國南方城市,這種煙羽一般只會在冬天出現(xiàn)。一般而言,如果要完全消除白煙,必須將煙氣加熱到100℃以上。安裝換熱器后,排煙溫度約80℃,只能使煙囪出口附近的煙氣不凝結(jié),在較遠的地方仍有白煙形成。但是由于SO2和粉塵的源強度在除塵和脫硫之后大大降低,因此,它們的貢獻只占環(huán)境允許值的很小一部分。白煙對環(huán)境質(zhì)量沒有影響,只是一個公眾的認識問題,更何況與冷卻塔相比,煙囪的白煙要少得多。16.2直接在脫硫塔上方安裝鋼制排氣筒直接在脫硫塔上方安裝鋼制排氣筒(煙氣總排放高度為120m)來解決煙