制藥工程原理課程設(shè)計任務(wù)書-苯-甲苯混合液篩板(浮閥)精餾塔設(shè)計

第頁頁制藥工程原理課程設(shè)計任務(wù)書苯-甲苯混合液篩板（浮閥）精餾塔設(shè)計目的任務(wù)設(shè)計任務(wù)完成精餾塔的工藝方案設(shè)計，并完成工藝設(shè)計計算，繪制塔板負(fù)荷性能圖和主體設(shè)備工藝條件圖，編制工藝設(shè)計說明書，設(shè)計參數(shù)年處理量：30000t料液初溫：25℃料液濃度：50%（苯的質(zhì)量分率）塔頂產(chǎn)品濃度：98%塔底釜液含甲苯量不低于98%（以質(zhì)量計）每年實際生產(chǎn)天數(shù)：330天（一年中有一個月檢修）精餾塔塔頂壓強：4KPa（表壓）冷卻水溫度：25℃飽和水蒸汽壓力：2.5kgf/cm2（表壓）(1kgf/cm2=98.066KPa)設(shè)備形式：篩板（浮閥）塔進料熱狀況自選回流比自選單板壓降≦0.7kPa廠址：貴州地區(qū)二、設(shè)計內(nèi)容1.設(shè)計方案簡介：對給定或選定的工藝流程、主要設(shè)備的型式進行簡要的論述。2.設(shè)計計算過程：①工藝計算及主體設(shè)備的設(shè)計計算。包括工藝參數(shù)的選定、物料衡算、熱量衡算、主體設(shè)備結(jié)構(gòu)和工藝尺寸的設(shè)計計算、塔板流體力學(xué)驗算等。②輔助設(shè)備的選型計算。通過計算選定典型輔助設(shè)備的規(guī)格型號（選做）。3.圖紙：①工藝流程圖草圖。②主體設(shè)備工藝條件圖。4.設(shè)計結(jié)果匯總。5.設(shè)計結(jié)果評述。6.參考文獻。時間安排1.查閱文獻，擬定設(shè)計路線。半天2.作主體設(shè)備工藝計算，包括物料、熱量恒算，確定主要尺寸1天3.作主體設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計1天4.作輔助設(shè)備選型半天5.編寫說明書，并裝訂成冊2天6.繪制主體設(shè)備工藝條件圖(2號)2天設(shè)計工作要求1、正確的設(shè)計思想和認(rèn)真負(fù)責(zé)的設(shè)計態(tài)度。設(shè)計應(yīng)結(jié)合實際進行，力求經(jīng)濟、實用、可靠和先進。設(shè)計應(yīng)對生產(chǎn)負(fù)責(zé)。設(shè)計中的每一數(shù)據(jù)，每一筆一劃都要準(zhǔn)確可靠，負(fù)責(zé)到底。2、獨立的工作能力及靈活運用所學(xué)知識分析問題和解決問題的能力。設(shè)計由學(xué)生獨立完成，教師只起指導(dǎo)作用，學(xué)生在設(shè)計中碰到的問題和教師進行討論。教師只做提示和啟發(fā)，由學(xué)生自己去解決問題，指導(dǎo)教師原則上不負(fù)責(zé)檢查計算結(jié)果的準(zhǔn)確性，學(xué)生應(yīng)自己負(fù)責(zé)計算結(jié)果的準(zhǔn)確性，可靠性。學(xué)生在設(shè)計中可以相互討論，但不能照抄。3、掌握裝置設(shè)計的一般辦法和步驟。4、正確運用各種參考資料，合理選用各種經(jīng)驗公式和數(shù)據(jù)。由于所用資料不同，各種經(jīng)驗公式和數(shù)據(jù)可能會有一些差別。設(shè)計者應(yīng)盡可能了解這些公式、數(shù)據(jù)的來歷、實用范圍，并能正確地運用。設(shè)計前，學(xué)生應(yīng)該詳細(xì)閱讀設(shè)計指導(dǎo)書、任務(wù)書，明確設(shè)計目的、任務(wù)及內(nèi)容。設(shè)計中安排好自己的工作，提高工作效率。成績評定按照課程設(shè)計指導(dǎo)書成績考核辦法，進行考核并上報成績。參考文獻查閱相關(guān)文獻資料，并按要求規(guī)范書寫。目錄TOC\o"1-3"\f\h\u設(shè)計方案簡介 91.已知條件 152.物料恒算 163.1作圖法求Rmin 163.2操作線方程 173.2.1精餾段操作線方程 173.2.2提餾段操作線方程 173.3理論塔板數(shù)求取 173.4實際塔板數(shù)求取 174.精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算 184.1操作壓力計算 184.2操作溫度計算 184.2.1塔頂溫度tD 184.2.2進料溫度tF 194.2.3釜底溫度tw 194.3平均摩爾質(zhì)量計算 194.3.1塔頂平均摩爾質(zhì)量計算 194.3.2進料液平均摩爾質(zhì)量計算 204.3.3塔釜平均摩爾質(zhì)量計算 204.4平均密度計算 204.4.1氣相密度計算 204.4.2液相密度計算 204.4.3液體平均表面張力的計算 214.4.4液體平均粘度的計算 215.精餾塔的塔體工藝尺寸計算 225.1塔徑計算 225.1.1精餾段塔徑的計算 225.1.2提餾段塔徑的計算 235.2有效高度的計算 246塔板主要工藝尺寸的計算(精餾段) 256.1溢流裝置計算 256.1.1堰長lw 256.1.2溢流堰高度hw 256.1.3弓形降液管寬度wd和截面積Af 256.1.4降液管底隙高度hv 256.2塔板的布置 256.2.1塔板的分塊 256.2.2邊緣區(qū)寬度確定 266.3.3開孔區(qū)面積計算 267塔板主要工藝尺寸的計算(提餾段) 267.1溢流裝置計算 27 27 27 277.2塔板布置 287.2.1塔板的分塊 287.2.2邊緣區(qū)寬度的確定 287.2.3開孔區(qū)面積 287.2.4篩孔計算及其排列 288篩板的流體力學(xué)驗算(精餾段) 298.1塔板壓降 298.2液面落差 298.3液沫夾帶 298.4漏液 308.5液泛 309篩板的流體力學(xué)驗算(提餾段) 319.1塔板壓降 319.1.1干板阻h'v計算 319.1.2氣體通過液層的阻力h′1計算 319.2液面落差 329.3液沫夾帶 329.4漏液 329.5液泛 3210塔板負(fù)荷性能圖(精餾段) 3310.1漏液線 3310.2液沫夾帶線 3410.3液相負(fù)荷下限線 3410.4液相負(fù)荷上限線 3510.5液泛線 3511塔板負(fù)荷性能圖(提餾段) 3611.1漏液線 3611.2液沫夾帶線 3711.3液相負(fù)荷下限線 3811.4液相負(fù)荷上限線 3811.5液泛線 3812塔板附件設(shè)計 3912.1精餾塔的輔助設(shè)備 3912.1.1塔頂冷凝器 3912.1.2再沸器 4012.1.3接管 4112.1.4進料管 4112.1.5回流管 4112.1.6塔釜出料管 4112.1.7塔頂蒸汽出料管 4212.1.8塔釜蒸汽進口管 4212.1.9法蘭 4212.2筒體與封頭 4212.2.1筒體壁厚 4212.2.2封頭(橢圓形封頭) 4312.3除沫器 4412.4裙座 4412.5人孔 4412.6塔總體高度的設(shè)計 4413.7篩板塔工藝設(shè)計計算結(jié)果一覽表 4513小結(jié) 4514謝辭 45參考文獻 451.設(shè)計方案簡介：對給定或選定的工藝流程、主要設(shè)備的型式進行簡要的論述。2.設(shè)計計算過程：①工藝計算及主體設(shè)備的設(shè)計計算。包括工藝參數(shù)的選定、物料衡算、熱量衡算、主體設(shè)備結(jié)構(gòu)和工藝尺寸的設(shè)計計算、塔板流體力學(xué)驗算等。②輔助設(shè)備的選型計算。通過計算選定典型輔助設(shè)備的規(guī)格型號（選做）。3.圖紙：①工藝流程圖草圖。②主體設(shè)備工藝條件圖。4.設(shè)計結(jié)果匯總。5.設(shè)計結(jié)果評述。6.參考文獻。時間安排1.查閱文獻，擬定設(shè)計路線。半天2.作主體設(shè)備工藝計算，包括物料、熱量恒算，確定主要尺寸1天3.作主體設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計1天4.作輔助設(shè)備選型半天5.編寫說明書，并裝訂成冊2天6.繪制主體設(shè)備工藝條件圖(2號)2天設(shè)計工作要求1、正確的設(shè)計思想和認(rèn)真負(fù)責(zé)的設(shè)計態(tài)度。設(shè)計應(yīng)結(jié)合實際進行，力求經(jīng)濟、實用、可靠和先進。設(shè)計應(yīng)對生產(chǎn)負(fù)責(zé)。設(shè)計中的每一數(shù)據(jù)，每一筆一劃都要準(zhǔn)確可靠，負(fù)責(zé)到底。2、獨立的工作能力及靈活運用所學(xué)知識分析問題和解決問題的能力。設(shè)計由學(xué)生獨立完成，教師只起指導(dǎo)作用，學(xué)生在設(shè)計中碰到的問題和教師進行討論。教師只做提示和啟發(fā)，由學(xué)生自己去解決問題，指導(dǎo)教師原則上不負(fù)責(zé)檢查計算結(jié)果的準(zhǔn)確性，學(xué)生應(yīng)自己負(fù)責(zé)計算結(jié)果的準(zhǔn)確性，可靠性。學(xué)生在設(shè)計中可以相互討論，但不能照抄。3、掌握裝置設(shè)計的一般辦法和步驟。4、正確運用各種參考資料，合理選用各種經(jīng)驗公式和數(shù)據(jù)。由于所用資料不同，各種經(jīng)驗公式和數(shù)據(jù)可能會有一些差別。設(shè)計者應(yīng)盡可能了解這些公式、數(shù)據(jù)的來歷、實用范圍，并能正確地運用。設(shè)計前，學(xué)生應(yīng)該詳細(xì)閱讀設(shè)計指導(dǎo)書、任務(wù)書，明確設(shè)計目的、任務(wù)及內(nèi)容。設(shè)計中安排好自己的工作，提高工作效率。成績評定按照課程設(shè)計指導(dǎo)書成績考核辦法，進行考核并上報成績。參考文獻查閱相關(guān)文獻資料，并按要求規(guī)范書寫。目錄TOC\o"1-3"\f\h\u設(shè)計方案簡介 91.已知條件 152.物料恒算 163.1作圖法求Rmin 163.2操作線方程 173.2.1精餾段操作線方程 173.2.2提餾段操作線方程 173.3理論塔板數(shù)求取 173.4實際塔板數(shù)求取 174.精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算 184.1操作壓力計算 184.2操作溫度計算 184.2.1塔頂溫度tD 184.2.2進料溫度tF 194.2.3釜底溫度tw 194.3平均摩爾質(zhì)量計算 194.3.1塔頂平均摩爾質(zhì)量計算 194.3.2進料液平均摩爾質(zhì)量計算 204.3.3塔釜平均摩爾質(zhì)量計算 204.4平均密度計算 204.4.1氣相密度計算 204.4.2液相密度計算 204.4.3液體平均表面張力的計算 214.4.4液體平均粘度的計算 215.精餾塔的塔體工藝尺寸計算 225.1塔徑計算 225.1.1精餾段塔徑的計算 225.1.2提餾段塔徑的計算 235.2有效高度的計算 246塔板主要工藝尺寸的計算(精餾段) 256.1溢流裝置計算 256.1.1堰長lw 256.1.2溢流堰高度hw 256.1.3弓形降液管寬度wd和截面積Af 256.1.4降液管底隙高度hv 256.2塔板的布置 256.2.1塔板的分塊 256.2.2邊緣區(qū)寬度確定 266.3.3開孔區(qū)面積計算 267塔板主要工藝尺寸的計算(提餾段) 267.1溢流裝置計算 27 27 27 277.2塔板布置 287.2.1塔板的分塊 287.2.2邊緣區(qū)寬度的確定 287.2.3開孔區(qū)面積 287.2.4篩孔計算及其排列 288篩板的流體力學(xué)驗算(精餾段) 298.1塔板壓降 298.2液面落差 298.3液沫夾帶 298.4漏液 308.5液泛 309篩板的流體力學(xué)驗算(提餾段) 319.1塔板壓降 319.1.1干板阻h'v計算 319.1.2氣體通過液層的阻力h′1計算 319.2液面落差 329.3液沫夾帶 329.4漏液 329.5液泛 3210塔板負(fù)荷性能圖(精餾段) 3310.1漏液線 3310.2液沫夾帶線 3410.3液相負(fù)荷下限線 3410.4液相負(fù)荷上限線 3510.5液泛線 3511塔板負(fù)荷性能圖(提餾段) 3611.1漏液線 3611.2液沫夾帶線 3711.3液相負(fù)荷下限線 3811.4液相負(fù)荷上限線 3811.5液泛線 3812塔板附件設(shè)計 3912.1精餾塔的輔助設(shè)備 3912.1.1塔頂冷凝器 3912.1.2再沸器 4012.1.3接管 4112.1.4進料管 4112.1.5回流管 4112.1.6塔釜出料管 4112.1.7塔頂蒸汽出料管 4212.1.8塔釜蒸汽進口管 4212.1.9法蘭 4212.2筒體與封頭 4212.2.1筒體壁厚 4212.2.2封頭(橢圓形封頭) 4312.3除沫器 4412.4裙座 4412.5人孔 4412.6塔總體高度的設(shè)計 4413.7篩板塔工藝設(shè)計計算結(jié)果一覽表 4513小結(jié) 4514謝辭 45參考文獻 45前言塔設(shè)備是化工、煉油生產(chǎn)中最重要的設(shè)備之一。它可使氣(或汽)液或液液兩相之間緊密接粗，達到傳至與傳熱的目的，常見的可在塔設(shè)備中完成的單元操作有：精餾、吸收、解析、和萃取等等。此外，工業(yè)氣體的冷卻與回收、氣體的濕法凈制和干燥，以及兼有氣液兩相傳至和傳熱的增減濕等。在化工廠或煉油廠中，塔設(shè)備的性能對于整個裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額以及三廢處理保護等各方面都有重大影響。板式塔內(nèi)沿塔高度裝有若干層塔板(或稱塔盤)，液體靠重力作用有頂部逐板流向塔底，并在各塊板面上形成流動的液層，氣(汽)體則靠壓強差推動，由塔底向上依次穿過各塔板上的液層而流向塔頂，氣(汽)液兩相在塔內(nèi)運行逐級接觸，兩相的組成沿塔高呈階梯式變化。精餾操作是重要的化工單元操作，此操作過程主要是在塔設(shè)備內(nèi)進行通過多層塔板，使液-液化合物系經(jīng)過多次部分汽化和多次部分冷凝，以達到混合物系分離成較高純度組分的目的，如乙醇-水的提取、苯-甲苯的分離等。評價塔設(shè)備的基本性能指標(biāo)主要包括以下幾項：⑴生產(chǎn)能力：即單位塔截面上單位時間的物料處理；⑵分離效率：每層塔板所達到的分離程度；⑶適應(yīng)能力及操作彈性：對各種物料性質(zhì)的適應(yīng)性以及在負(fù)荷波動時，維持操作穩(wěn)定而保持較高組分分離效率的能力；⑷流體阻力：汽相通過每層塔板的壓降要減小；⑸耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修；⑹塔內(nèi)滯留量?。淮送?，塔的造價高低、安裝和維修的難易和長期運轉(zhuǎn)的可靠性等都是必須考慮的元素。精餾裝置比較定型，一般包括：精餾塔、塔頂蒸汽冷凝塔、塔底再沸器(蒸餾釜)、原料加熱器以及輸送設(shè)備等。精餾過程是一個傳熱傳質(zhì)過程，塔內(nèi)溫度由下向上遞減，塔底再沸器需要供給熱使液體沸騰，而塔頂冷凝器又需要移除能量使蒸汽冷凝，因此，在精餾裝置中，可以利用的熱能是塔頂產(chǎn)品和塔釜產(chǎn)品的帶出熱。在設(shè)計過程中，如何利用這些廢熱來預(yù)熱原料液，以減少加熱蒸汽和冷凝水的用量，這是一個很值得重視的問題。因為熱能利用的程度，直接影響精餾操作的費用。在考慮合理利用熱能的同時，還應(yīng)考慮塔內(nèi)操作的穩(wěn)定性和操作方便，影響塔內(nèi)操作穩(wěn)定的重要因素有：塔釜加熱蒸汽動力。塔頂回流量、溫度、進料熱狀態(tài)及濃度等，而操作穩(wěn)定性的好壞有直接影響產(chǎn)品質(zhì)量。從精餾原理可知：要使分離過程順利進行的兩個必要條件是：①汽液兩相密切接觸；②汽液兩相接觸面積較大；所以選擇塔設(shè)備一般根據(jù)以下原則：能提供良好的汽液接觸條件和足夠大的接觸面積；生產(chǎn)能力大；操作彈性大；汽相通過通過塔板的壓力降較小，塔板效率高，結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉等。根據(jù)塔板的結(jié)構(gòu)不同，將塔設(shè)備分為許多種，常見的塔板有：⑴泡罩塔板：是最早在工業(yè)上大規(guī)模使用的塔板形式，操作彈性范圍內(nèi)氣(汽)液接觸充分；但泡罩加工復(fù)雜，鋼材耗量大，并且塔板壓降大，今年來已逐漸少用或不用；⑵篩孔塔板：結(jié)構(gòu)簡單，造價低廉，效率高，處理能力大，壓強較大。設(shè)計合理時，可具有一定的操作彈性，但氣(汽)速下限受漏液點限制，而且小孔篩板容易堵塞；⑶浮閥塔板：是目前最樂于采用的一種塔板型，其處理能力較大，效率高，壓強小，液面梯度小，使用周期長，結(jié)構(gòu)簡單，造價比篩板略高。1.已知條件⑴原料液處理量：3000kg/h；⑵原料液組成：0.50苯質(zhì)量分?jǐn)?shù))；⑶塔板形式：篩孔塔板；⑷操作壓力：4kPa(塔頂產(chǎn)品出料管表壓)；4kPa（塔底再沸器釜液出料管表壓）；4kPa（進料管表壓）⑸進料熱狀況：泡點進料，q=1；⑹單板壓降：≦0.7kPa：⑺建廠地址：沿海地區(qū)，如天津，大氣壓P=101.325kPa；⑻加熱方式：間接蒸汽加熱，加熱蒸汽的絕對壓力P=264.6kPa；⑼回流狀態(tài)：泡點回流，即y1=xD；⑽塔頂餾出液組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù))：0.98；⑾塔底釜液組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù))：≦0.02；⑿苯的相對分子量：MA=78.11kg/kmol，甲苯的相對分子量：MB=92.13kg/kmol；精餾流程：苯-甲苯混合料液經(jīng)原料預(yù)熱器加熱至泡點后，送入精餾塔，塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝后，一部分作為回流，其余為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻器冷卻后，送至貯槽，塔釜采用間接蒸汽再沸器供熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。2.物料恒算已知xF(m)=0.38，xD(m)=0.98，xw(m)≦0.02,Fm=3500kg/h原料中塔頂產(chǎn)品塔釜產(chǎn)品∴∴∴D=24.03kmol/h，w=20.53kmol/h3.塔板數(shù)計算3.1作圖法求Rminq線方程為：q=1即x=xF作圖得出p點坐標(biāo)為xP=0.541，yP=0.75∴由于苯-甲苯物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的2倍。∴操作回流比R=2Rmin=2×1.11=2.22苯-甲苯溶液的y-x圖3.2操作線方程3.2.1精餾段操作線方程即∴3.2.2提餾段操作線方程其中，即∴∴在苯-甲苯溶液的y-x圖上作出操作線。3.3理論塔板數(shù)求取從D點開始在平衡曲線與精餾短操作線之間繪直角梯級，第七個梯級的水平線跨過f點，此后，在提餾段操作線與平衡曲線之間作梯級，直到第十四級水平線與平衡曲線交點的x值小于xw為止，共有14個梯級，即總理論塔板數(shù)為14，精餾段理論數(shù)為6，第七塊理論板為進料板，從進料板開始為提餾段，其理論塔板數(shù)為8(包括再沸器)。3.4實際塔板數(shù)求取xF=0.54，查苯-甲苯氣液平衡組成與溫度關(guān)系圖⑤得tF=92.5℃由tF=92.5℃,查液體粘度共線圖⑥得μA=0.255mPa.S,μB=0.264mPa.S∴進料液體平均粘度為μL=0.255×0.54+0.264×(1﹣0.54)=0.258mPa.S由μL=0.258mPa.S，查精餾塔全塔效率關(guān)聯(lián)圖⑦得ET=52%已知ET=NT/N實⑧∴精餾短實際板層數(shù)N精=7/52%=11.5≈14提餾段實際板層數(shù)N提=7/52%=15.38≈14總實際板層數(shù)N精+N提=284.精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算4.1操作壓力計算塔頂操作壓力PD=101.3+4=105.3kPa取單板壓降△P=0.7kPa∴進料板壓力PF=105.3+0.7×14=115.1kPa可得精餾段平均壓力Pm=(PD+PF)/2=(105.3+115.1)/2=110.2kPa塔釜壓力Pw=115.1+0.7×14=126.3kPa可得提餾段平均壓力P′m=(Pw+PF)/2=(126.3+115.1)/2=120.7kPa4.2操作溫度計算4.2.1塔頂溫度tD已知xD=0.983，查表得tD=81℃4.2.2進料溫度tF已知xF=0.54，查表得TF=90℃4.2.3釜底溫度tw已知xw=0.0235，查表得Tw=109.2℃4.3平均摩爾質(zhì)量計算4.3.1塔頂平均摩爾質(zhì)量計算∵塔頂產(chǎn)品為泡點回流∴y1=xD=0.983，查平衡曲線，得x1=0.95∴MVDR=0.983×78.11+(1－0.984)×92.13=78.33kg/kmolMLDR=0.953×78.11+(1－0.953)×92.13=78.77kg/kmol4.3.2進料液平均摩爾質(zhì)量計算由圖解理論板，得yF=0.682，xF=0.468∴MVFm=0.682×78.11+(1－0.682)×92.13=82.57kg/kmolMLFm=0.468×78.11+(1－0.468)×92.13=85.57kg/kmol故精餾段平均摩爾質(zhì)量為MVm=(78.33+82.57)/2=80.45kg/kmolMLm=(78.77+85.57)/2=82.17kg/kmol4.3.3塔釜平均摩爾質(zhì)量計算由圖解理論板，得yw=0.05，xF=0.020∴MVwm=0.05×78.11+(1－0.05)×92.13=91.41kg/kmolMLwm=0.020×78.11+(1－0.020)×92.13=91.85kg/kmol故提餾段平均摩爾質(zhì)量為M′Vm=(91.4+82.57)/2=86.99kg/kmolM′Lm=(91.85+85.57)/2=88.71kg/kmol4.4平均密度計算4.4.1氣相密度計算由理想氣體狀態(tài)方程計算ρ=PM/RT精餾段氣相密度：ρVm=Pm·MVm/RTm=110.2·80.45/8.314×(85.5+273.15)=2.973kg/m3⑵提餾段氣相密度：Ρ′Vm=P′m·M′Vm/RTm=120.7·86.99/8.314×(99.6+273.15)=3.388kg/m34.4.2液相密度計算液相平均密度計算為⑴塔頂液相平均密度計算由tD=81℃，查有機液體的相對密度⑩得ρA=813.89kg/m3，ρB=800.02kg/m3∴ρLDm=813.607kg/m3料板液相平均密度計算由tF=90℃，查表得ρA=803.9kg/m3，ρB=800.2kg/m3∴ρLFm=803.827kg/m3∴精餾段液相平均密度為ρLm=(813.607+803.827)/2=808.717kg/m3底液相平均密度計算由tw=109.2℃，查表得ρA=781.271kg/m3，ρB=781.1kg/m3∴ρLFm=781.27kg/m3∴提餾段液相平均密度為ρ′Lm=(781.27+803.827)/2=792.549kg/m34.4.3液體平均表面張力的計算液相平均表面張力依下式計算，即σLm=∑xiσi⑴塔頂液相平均表面張力的計算由tD=81℃，查液體表面張力共線圖[11]得σA=21.149mN.m-1，σB=21.58mN.m-1∴σLDm=0.983×21.149+0.016×21.58=21.15mN.m-1⑵進料管液相平均表面張力的計算由tF=90℃，查圖得σA=20.06mN.m-1，σB=20.59mN.m-1∴σLFm=0.54×20.06+0.46×20.59=20.30mN.m-1∴精餾段液面平均表面張力σLm=（21.15+20.30）/2=20.72mN.m-1餾段液相平均表面張力的計算由tw=109.2℃，查圖得σA=17.75mN.m-1，σB=18.53mN.m-1∴σLwm=0.0235×17.75+(1-0.0235)×18.53=18.5mN.m-1∴提餾段液面平均表面張力σ′Lm=（20.30+18.50）/2=19.4mN.m-14.4.6液體平均粘度的計算液相平均粘度依下式計算，即⑴塔頂液相平均粘度計算由tD=81℃，查液體表面張力共線圖得μA=0.305mPa.S,μB=0.308mPa.S,∴∴⑵進料管液相平均粘度計算由tF=90℃，查圖得μA=0.279mPa.S,μB=0.286mPa.S,∴∴∴精餾段液相平均粘度μLm=(0.30+0.26)/2=0.28mPa.S⑶塔釜液相平均粘度計算由tw=109.2℃，查圖得μA=0.234mPa.S,μB=0.254mPa.S,∴∴∴提餾段液相平均粘度μ′Lm=(0.22+0.26)/2=0.24mPa.S5.精餾塔的塔體工藝尺寸計算5.1塔徑計算5.1.1精餾段塔徑的計算精餾段的氣相體積：V=(R+1)D=(2.22+1)×24.03=77.38Kmol/h提餾段的氣相體積：L=RD=2.22×24.03=53.347Kmol/h精餾段的氣相、液相體積流率為：其中C20由史密斯關(guān)聯(lián)圖查取，其中圖的橫坐標(biāo)為：取板間距HT=0.40m，板上液層高度hT=0.06m，則HT－h(huán)T=0.40－0.06=0.34m查史密斯關(guān)聯(lián)圖[13]，得C20=0.0708∴∴取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣速為u=0.7umax=0.7×1.294=0.906m/s經(jīng)圓整，取D=1.0m塔截面積為AT=πD2/4=π﹒1.02/4=0.785m2實際空塔氣速為：u=VS/AT=0.582/0.785=0.741m/s5.1.2提餾段塔徑的計算提餾段的氣相體積：V′=V=77.38Kmol/h提餾段的氣相體積：L′=L+F=53.347+44.56=97.907Kmol/h精餾段的氣相、液相體積流率為：史密斯關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)為：取板間距HT=0.40m，板上液層高度hT=0.06m[14]，則HT－h(huán)T=0.40－0.06=0.34m查史密斯關(guān)聯(lián)圖[13]，得C′20=0.0690∴∴取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣速為u′=0.7u′max=0.7×1.050=0.735m/s按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后，取D′=1.0m塔截面積為A′T=πD′2/4=π﹒1.02/4=0.785m2∴實際空塔氣速為：u′=V′S/A′T=0.5519/0.785=0.703m/s5.2有效高度的計算精餾段有效高度為：Z精=(N精-1)HT=(14-1)×0.4=5.2m提餾段有效高度為：Z提=(N提-1)HT=(14-1)×0.4=5.2m故精餾的有效高度為：Z=Z精+Z提+0.8=5.2+5.2+0.8=11.2m6塔板主要工藝尺寸的計算(精餾段)6.1溢流裝置計算因塔徑D=1.0m，可選用單溢流方形液管，采用凹形復(fù)液盤。各項計算如下：6.1.1堰長lw取lw=0.66D=0.66×1.0=0.66m6.1.2溢流堰高度hw由hw=hL-how選用平直堰，堰上液層高度how由下式計算，即取板上滴液層高度hL=60mmhw=0.06-0.011=0.048m6.1.3弓形降液管寬度wd和截面積Af由lw/D=0.66查圖5-7得Af/AT=0.0722，wd/D=0.124故Af=0.0722×AT=0.0722×0.785=0.0567m2Wd=0.124D=0.124×1=0.124m依下式驗算液體在降液管中停留時間，即故降液管設(shè)計合理。6.1.4降液管底隙高度hv故降液管底隙高度設(shè)計合理。6.2塔板的布置6.2.1塔板的分塊因D=800mm，故塔板采用分塊式。查表5-3得，塔板分為3塊6.2.2邊緣區(qū)寬度確定6.2.3開孔區(qū)面積計算6.2.4篩孔計算及其排列7塔板主要工藝尺寸的計算(提餾段)7.1溢流裝置計算因塔徑D=1.0m，可選用單溢流弓形降液管，采用弓形受液盤，各項計算如下：查圖得依下式驗算液體在降液管中停留時間，即故提餾段降液管設(shè)計合理。故降液管底隙高度設(shè)計合理。7.2塔板布置7.2.1塔板的分塊因D=800mm，故塔板采用分塊式。查表5-3得，塔板分為3塊7.2.2邊緣區(qū)寬度的確定7.2.3開孔區(qū)面積7.2.4篩孔計算及其排列本例所處理的物系無腐蝕性，可選用δ=3mm碳鋼板，取篩孔直徑d0=5mm，篩孔按照正三角形排列，取孔中心距t為t=3d0=3×5=15mm篩孔數(shù)目為：開孔率為：氣孔通過閥孔的氣速：8篩板的流體力學(xué)驗算(精餾段)8.1塔板壓降8.1.1干板阻力hv計算干板阻力hv由下式計算，即8.1.2氣體通過液層的阻力h1計算查圖11-12清液柱氣體通過每層塔板的壓降清液柱=0.60kPa<0.7kPa所以0.7kPa為設(shè)計允許值。8.2液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。8.3液沫夾帶液沫夾帶量按下式計算，即故液/Kg氣<氣8.4漏液液體表面張力所產(chǎn)生的阻力按下式計算，即清液柱故得篩孔處操作氣速與漏液點氣速之比為故本設(shè)計中無明顯漏液。8.5液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高Hd應(yīng)服從下式關(guān)系，即故在本設(shè)計中不發(fā)生液泛現(xiàn)象。9篩板的流體力學(xué)驗算(提餾段)9.1塔板壓降9.1.1干板阻力hc計算，9.1.2氣體通過液層的阻力h′1計算查圖11-12清液柱氣體通過每層塔板的壓降清液柱=0.583kPa<0.7kPa所以0.7kPa為設(shè)計允許值。9.2液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。9.3液沫夾帶液沫夾帶量按下式計算，即故液/Kg氣<氣9.4漏液液體表面張力所產(chǎn)生的阻力按下式計算，即清液柱故得篩孔處操作氣速與漏液點氣速之比為故本設(shè)計中無明顯漏液。9.5液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高Hd應(yīng)服從下式關(guān)系，即故在本設(shè)計中不發(fā)生液泛現(xiàn)象。10塔板負(fù)荷性能圖(精餾段)10.1漏液線，在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算Vs值，計算結(jié)果列于下表Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs/(m3/s)0.3090.3190.3310.341由表數(shù)據(jù)可作出漏液線1。10.2液沫夾帶線在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算Vs值，計算值列于下表：Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs/(m3/s)1.1881.1281.0500.985由上表計算數(shù)據(jù)，即可作出液沫夾帶線2。10.3液相負(fù)荷下限線據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3。10.4液相負(fù)荷上限線據(jù)此，可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線4。10.5液泛線其中，代入，得到：整理：在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算Vs值，計算值列于下表：Ls/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045Vs/(m3/s)1.2471.1601.0310.899由上表數(shù)據(jù)可作出液泛線5。根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖。如下圖1：在負(fù)荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即為操作線。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制。由圖可查得：，故操作彈性為：圖1精餾段操作負(fù)荷性能圖11塔板負(fù)荷性能圖(提餾段)11.1漏液線在操作范圍內(nèi)，任取幾個L’s值，依上式計算V’s值，計算值列于下表：L’s/(m3/s)0.00060.00150.00300.0045V’s/(m3/s)027702870.2980.308由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線1。11.2液沫夾帶線在操作范圍內(nèi)，任取幾個L’s值，依上式計算V’s值，計算值列于下表：L’s/(m3/s)0.000665660.00150.00300.0045V’s/(m3/s)1.2601.2001.124441.060由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。11.3液相負(fù)荷下限線據(jù)此，可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3。11.4液相負(fù)荷上限線據(jù)此，可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線4。11.5液泛線其中，代入，得到：整理：在操作范圍內(nèi)，任取幾個L’s值，依上式計算V’s值，計算值列于下表：L’s/(m3/s)0.0060.00150.00300.0045V’s/(m3/s)1.0561.0180.9550.883由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線5。根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔負(fù)荷性能圖如下圖2。在負(fù)荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即做出操作線。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制。，圖2提餾段操作負(fù)荷性能圖12塔板附件設(shè)計12.1精餾塔的輔助設(shè)備12.1.1塔頂冷凝器塔頂采用冷凝器，塔頂上升蒸汽被全部冷凝下來成為液體，一部分回流至塔內(nèi)，一部分作為產(chǎn)品儲存，對于小型塔，回流冷凝器一般安裝在塔頂，冷凝液由重力回流入塔，冷凝器采用管殼式換熱器，為臥式殼程冷凝。冷凝器熱負(fù)荷Qc當(dāng)塔頂TD=81.7℃時，由℃,查得12.1.2再沸器再沸器的大小取決于處理能力，操作條件(回流比與加熱條件)以及操作方式(間歇式、連續(xù))等因素。本設(shè)計中精餾塔徑較少，泡點進料，故再沸器可直接安裝在塔底部，在塔底處設(shè)置夾套，原料苯-甲苯屬于不易起沫的液體，故塔釜中裝料系數(shù)可達80%，但為避免帶液現(xiàn)象，附中液面距底層塔板高度至少要在0.5m以上。蒸餾釜熱負(fù)荷QB當(dāng)塔頂Tw=110℃時12.1.3接管接管材料采用16MnR熱軋無縫鋼管，標(biāo)準(zhǔn)號為：61B8163-199912.1.4進料管查進料管尺寸⑦，選取進料管尺寸規(guī)格為57×5.7。12.1.5回流管查表選取回流管尺寸規(guī)格為76×4.0。12.1.6塔釜出料管查表選取出料管尺寸規(guī)格為45×3.5。12.1.7塔頂蒸汽出料管查表取200×9。12.1.8塔釜蒸汽進口管采用直管，取氣速264.6kPa水蒸氣密度查表取120×5.0。12.1.9法蘭由于操作壓強，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱直徑選用管法蘭⑴進料管接管法蘭：Pg6Dg50HG5010-58⑵回流管接管法蘭：Pg6Dg70HG5010-58⑶塔釜出料管法蘭：Pg6Dg40HG5010-58⑷塔頂蒸汽管法蘭：Pg6Dg200HG5010-58⑸塔釜蒸汽進口管法蘭：Pg6Dg120HG5010-5812.2筒體與封頭12.2.1筒體壁厚筒體材料為16MnR。已知：常壓操作Pw=0.1Mpa，則設(shè)計壓力P=1.1Pw=0.11Mpa泡點進料，則設(shè)計溫度t=95.8℃按強度要求，筒體計算厚度：根據(jù)剛度要求，最小厚度，取3mm。與取較大值，取∴筒體厚度滿足水壓試驗時的強度要求。12.2.2封頭(橢圓形封頭)dg=1000mm，查表得曲面封頭h1=250mm，直邊高度40mm內(nèi)表面積F=1.21m2，容積V封=0.162m3Dg1000JB1154-73。12.3除沫器選取不銹鋼除沫器：類型：標(biāo)準(zhǔn)型規(guī)格：40～100材料：不銹鋼絲網(wǎng)(1Cr18Ni9)絲網(wǎng)尺寸：金屬絲0.2mm。12.4裙座采用圓筒形裙座，由于裙座內(nèi)徑>800mm，故裙座壁厚取16mm基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：Dbi=(1000+2×16)－(0.2～0.4)×103=732mm基礎(chǔ)環(huán)外徑：Db0=(1000+2×16)+(0.2～0.4)×103=1332mm圓整Dbi=800mm，Db0=1400mm基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到再沸器，裙座高度取3m，地角螺栓直徑取M30。12.5人孔人孔是安裝或者檢修人員進出塔的唯一通道，人孔的設(shè)置應(yīng)便于進入任何一層塔板，由于放置人孔處塔間距離大，且人孔設(shè)備過多會造成塔體的彎曲度難以等到要求，一般每隔10～20個塔板設(shè)一個人孔，本塔共28個塔板，需設(shè)置3個人孔，每個人孔直徑為450mm，在設(shè)置人孔處，板間距為600mm，群坐上開一個人孔，直徑為450mm，人孔伸入塔內(nèi)部應(yīng)與塔內(nèi)壁修平，其邊緣需倒棱和磨圓。12.6塔總體高度的設(shè)計塔的頂部空間高度：塔的頂部空間高度是指塔頂?shù)谝粚铀P到塔頂封頭的直線距離，取除沫器到第一塊板的距離為600mm，塔頂部空間高度為1200mm。塔的底部空間高度塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時間取5min，塔立體高度：13.7篩板塔工藝設(shè)計計算結(jié)果一覽表表13篩板塔的工藝設(shè)計計算結(jié)果項目計算結(jié)果備注精餾段提餾段塔徑D/m1.01.0板間距HT/m0.40.4塔盤形式單溢流弓形降液分塊式塔板空塔氣速u/m.s-12020溢流堰長lw/m0.660.66降液管寬度wd/m0.1240.124降液管面積Af/m20.05670.0567降液管底隙寬度hv/m0.0330.027板上液層高度hL/m0.060.06堰上液層高讀hvw/m0.0120.021邊緣寬度wc/m0.0450.045ws/m0.0750.075開孔區(qū)面積Aa/m20.5320.532篩孔數(shù)目27312731開孔率10.1%10.1%閥孔氣速u0/(m/s)12.7712.13續(xù)表項目計算結(jié)果備注精餾段提餾段篩孔直徑d0/m0.0050.005篩孔中心距t/m0.0150.015塔板壓降P/Pa679.7678氣相負(fù)荷上限線Vs,max/m3.s-10.005670.00567氣相負(fù)荷下限線Vs,min/m3.s-10.000560.00056操作彈性2.462.82備注欄13小結(jié)本課程設(shè)計過程分為：①了解設(shè)計題目，分析已知條件；②物理化學(xué)數(shù)據(jù)的處理；③工藝計算；④設(shè)備計算；⑤塔盤設(shè)計；⑥流體力學(xué)驗算；⑦作塔板的操作負(fù)荷性能圖；⑧選擇板式精餾塔的輔助設(shè)備；⑨繪制主體結(jié)構(gòu)工藝條件圖，篩板精餾塔流程圖及塔釜工藝布置圖。本次設(shè)計任務(wù)為：苯-甲苯精餾塔的工藝設(shè)計，計說明書詳細(xì)的介紹了精餾塔的工藝計算，結(jié)構(gòu)設(shè)計及流體力學(xué)計算，作出精餾段與提餾段的塔板操作負(fù)荷性能圖，簡單地介紹了板式精餾塔輔助設(shè)備的選擇。通過此次化工原理課程設(shè)計，培養(yǎng)了學(xué)生理論結(jié)合實際的能力，使學(xué)生在任意給定的條件下準(zhǔn)確設(shè)計出合理可操作精餾塔設(shè)備，而且提高了學(xué)生綜合運用課堂上的知識和學(xué)習(xí)中的實踐知識來分析和解決生產(chǎn)中實際問題的能力，同時鞏固并拓寬了課堂上學(xué)到的理論知識，使思維更加有條理，更佳系統(tǒng)化，對實際生產(chǎn)過程中的操作原理有了初步了解，為以后的學(xué)習(xí)和工作打下了基礎(chǔ)，將化工單元操作的原理有機地融入了我們的專業(yè)課堂及生產(chǎn)知識中去，會收到事半功倍的效果。本次課程設(shè)計雖然很辛苦，但它帶給我們的益處卻是不可估量，感謝學(xué)院為我們提供的良好機會，感謝覃老師和胡老師的細(xì)心指導(dǎo)和幫助，使我們按時完成本次的設(shè)計任務(wù)，圓滿地結(jié)束了為期1個周化工原理課程設(shè)計，同時也鞏固了我們的理論知識，提高了理論結(jié)合實際的能力，設(shè)計中我們應(yīng)該堅持正確的設(shè)計思想和認(rèn)真負(fù)責(zé)的設(shè)計態(tài)度。設(shè)計應(yīng)結(jié)合實際進行，力求經(jīng)濟、實用、可靠和先進。設(shè)計應(yīng)對生產(chǎn)負(fù)責(zé)。設(shè)計中的每一數(shù)據(jù)，每一筆一劃都要準(zhǔn)確可靠，負(fù)責(zé)到底。14謝辭歷時一個星期的制藥工程原理課程設(shè)計很快就落下了帷幕了，經(jīng)過兩位老師的悉心指導(dǎo)和精心教導(dǎo)，在設(shè)計的過程中，我已經(jīng)對制藥工程原理有了深刻認(rèn)識，也學(xué)習(xí)和應(yīng)用了處理一些工程問題的基本方法，在老師及各位同學(xué)的幫助與支持下，順利的完成了本次課程設(shè)計，并完成了說明書的編制。在本次課程設(shè)計過程中，我為能理解和應(yīng)用專業(yè)課學(xué)習(xí)成果而感悟頗深，同時我也深深的感受到了基礎(chǔ)知識的重要性。在以后的學(xué)習(xí)生活中切不可急于求成而忽略了基礎(chǔ)的夯實，對一門系統(tǒng)學(xué)科，應(yīng)該扎實的學(xué)習(xí)它的每一部分知識，充分利用各種實踐環(huán)節(jié)，切實做到理論聯(lián)系實踐，學(xué)以致用。同樣，通過這次課程設(shè)計我也體會到我學(xué)習(xí)上的不足。課程設(shè)計的這段時間過得相當(dāng)充實，在日后的學(xué)習(xí)與工作中，我仍將認(rèn)真鞏固對專業(yè)基礎(chǔ)知識的學(xué)習(xí)，繼續(xù)扎實的學(xué)習(xí)制藥工程專業(yè)知識。參考文獻[1]王志魁編，化工原理，[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2005．[2]王國勝編，化工原理課程設(shè)計，[M]大連理工大學(xué)出版社，2005．[3]陳敏恒，叢德滋，方圖南，齊鳴齋，化工原理(下)，[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2000．[4]賈紹義，柴誠敬主編，化工原理課程設(shè)計，[M]天津大學(xué)出版社，2002．[5]唐倫成編，化工原理課程設(shè)計簡明教程，[M]哈工大出版社，2005．[6]化工設(shè)備設(shè)計全書委員會，化工設(shè)備設(shè)計全書—塔設(shè)備設(shè)計，[J]上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1988．[7]顧麗莉編，化工原理課程設(shè)計參考資料(板式精餾塔設(shè)計),[J]講義，1995．[8]李功祥，陳蘭英，崔英德，常用化工單元設(shè)備的設(shè)計，華南理工大學(xué)出版社，2003．[9]陳敏恒，叢德滋，方圖南，齊鳴齋，化工原理(上),[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2000．[10]賀匡國，化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計手冊,[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2002．[11]匡國柱，史啟才編，化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計，[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2002．[12]湯善甫，朱思明編，化工設(shè)備機械基礎(chǔ)，[M]華東理工大學(xué)出版社，2004．[13]左景伊編，腐蝕數(shù)據(jù)手冊，[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2002．[14]許文林編，化工單元操作及設(shè)備課程設(shè)計,[M]科學(xué)出版社，2002．[15]王許云，王曉紅，田紅景編，化工原理課程設(shè)計，[M]化學(xué)工業(yè)出版社，2012．[16]吳俊，宋孝勇，丁建飛編，化工原理課程設(shè)計,[M]華東理工大學(xué)出版社，2003．[17]華東理工大學(xué)化工原理教研室編，化工原理(上、下)[M]．[18]化學(xué)工程手冊編輯組編，氣液傳質(zhì)設(shè)備[M]，化學(xué)工業(yè)出版社，1979．[19]化學(xué)工程手冊編輯組編，液體精餾[M]，化學(xué)工業(yè)出版社，1979．[20].化工設(shè)備設(shè)計全書編輯委員會編，塔設(shè)備設(shè)計[M]，上海科學(xué)技術(shù)出版社，1988．[21]華南工學(xué)院化工原理教研室編，化工過程及設(shè)備設(shè)計[M]，華南理工大學(xué)出版社，1986．基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機應(yīng)用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設(shè)計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設(shè)計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機的疊圖機研究與教學(xué)方法實踐基于單片機嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系