全隱框玻璃幕墻顯豎隱橫玻璃幕墻石材幕墻設計計算書-學士學位論文

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全隱框玻璃幕墻顯豎隱橫玻璃幕墻石材幕墻設計計算書

目錄TOC\f\h\z\t"標題2,1,標題3,2"1計算引用的規(guī)范、標準及資料 全隱框玻璃幕墻設計計算書計算引用的規(guī)范、標準及資料幕墻設計規(guī)范：《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50429-2007《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003《點支式玻璃幕墻工程技術規(guī)程》CECS127-2001《點支式玻璃幕墻支承裝置》JG138-2001《吊掛式玻璃幕墻支承裝置》JG139-2001《建筑玻璃應用技術規(guī)程》JGJ113-2003《建筑瓷板裝飾工程技術規(guī)范》CECS101：98《建筑幕墻》GB/T21086-2007《金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范》JGJ133-2001建筑設計規(guī)范：《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》GB50019-2003《地震震級的規(guī)定》GB/T17740-1999《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》GB14907-2002《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術規(guī)范》JGJ99-98《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》JGJ3-2002《高層民用建筑設計防火規(guī)范》GB50045-95(2005年版)《高處作業(yè)吊藍》GB19155-2003《工程抗震術語標準》JGJ/T97-95《工程網(wǎng)絡計劃技術規(guī)程》JGJ/T121-99《公共建筑節(jié)能設計標準》GB50189-2005《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術規(guī)程》JGJ145-2004《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2002《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160-2004《既有居住建筑節(jié)能改造技術規(guī)程》JGJ129-2004《建筑表面用有機硅防水劑》JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2001《建筑防火封堵應用技術規(guī)程》CECS154：2003《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術規(guī)程》JGJ81-2002《建筑隔聲評價標準》GB/T50121-2005《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2004《建筑工程預應力施工規(guī)程》CECS180：2005《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版、局部修訂)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001《建筑抗震設防分類標準》GB50223-2004《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2001《建筑設計防火規(guī)范》GB50016-2006《建筑物防雷設計規(guī)范》GB50057-94(2000年版)《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50018-2002《民用建筑隔聲設計規(guī)范》GBJ118-88《民用建筑熱工設計規(guī)范》GB50176-93《民用建筑設計通則》GB50352-2005《膜結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》CECS158：2004《夏熱冬冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設計標準》JGJ134-2001《夏熱冬暖地區(qū)居住建筑節(jié)能設計標準》JGJ75-2003《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程》JGJ85-2002鋁材規(guī)范：《變形鋁及鋁合金化學成份》GB/T3190-1996《建筑用隔熱鋁合金型材-穿條式》JG/T175-2005《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JG/T133-2000《鋁合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2004《鋁合金建筑型材第2部分陽極氧化、著色型材》GB5237.2-2004《鋁合金建筑型材第3部分電泳涂漆型材》GB5237.3-2004《鋁合金建筑型材第4部分粉末噴涂型材》GB5237.4-2004《鋁合金建筑型材第5部分氟碳漆噴涂型材》GB5237.5-2004《鋁合金建筑型材第6部分隔熱型材》GB5237.6-2004《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》YS/T431-2000《一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材》GB/T3880.1～3-2006《鋁型材截面幾何參數(shù)算法及計算機程序要求》YS/T437-2000《有色電泳涂漆鋁合金建筑型材》YS/T459-2003金屬板及石材規(guī)范：《干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830.1、2-2005《建筑裝飾用微晶玻璃》JC/T872-2000《建筑幕墻用瓷板》JG/T217-2007《鋁幕墻板、板基》YS/T429.1-2000《鋁幕墻板、氟碳噴漆鋁單板》YS/T429.2-2000《鋁塑復合板》GB/T17748-1999《鋁塑復合板用鋁帶》YS/T432-2000《天然板石》GB/T18600-2001《天然大理石荒料》JC/T202-2001《天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005《天然花崗石荒料》JC/T204-2001《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2001《天然石材統(tǒng)一編號》GB/T17670-1999《天然飾面石材術語》GB/T13890-92玻璃規(guī)范：《鍍膜玻璃第1部分：陽光控制鍍膜玻璃》GB/T18915.1-2002《鍍膜玻璃第2部分：低輻射鍍膜玻璃》GB/T18915.2-2002《防彈玻璃》GB17840-1999《浮法玻璃》GB11614-1999《夾層玻璃》GB/T9962-1999《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001《幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB17841-1999《普通平板玻璃》GB4871-1995《熱彎玻璃》JC/T915-2003《壓花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2002《著色玻璃》GB/T18701-2002鋼材規(guī)范：《建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管》JG/T178-2005《不銹鋼棒》GB/T1220-2007《不銹鋼和耐熱鋼冷軋鋼帶》GB/T4239-1991《不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-1984《不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶》GB/T3280-2007《不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶》GB/T4237-2007《不銹鋼絲》GB/T4240-93《建筑用不銹鋼絞線》JG/T200-2007《不銹鋼小直徑無縫鋼管》GB/T3090-2000《擦窗機》GB19154-2003《彩色涂層鋼板和鋼帶》GB/T12754-2006《低合金鋼焊條》GB/T5118-1995《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-1994《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201-2007《高耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171-2000《高碳鉻不銹鋼絲》YB/T096—1997《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T4172-2000《合金結(jié)構(gòu)鋼》GB/T3077-1999《結(jié)構(gòu)用無縫鋼管》JBJ102《金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求》GB/T13912-2002《冷拔異形鋼管》GB/T3094-2000《碳鋼焊條》GB/T5117-1999《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶》GB/T912-1989《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶》GB/T3274-2007《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T699-1999《預應力筋用錨具、夾具和連接器》GB/T14370-2000膠類及密封材料規(guī)范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《彩色涂層鋼板用建筑密封膠》JC/T884-2001《丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004《干掛石材幕墻用環(huán)氧膠粘劑》JC887-2001《工業(yè)用橡膠板》GB/T5574-1994《混凝土建筑接縫用密封膠》JC/T881-2001《建筑窗用彈性密封劑》JC485-2007《建筑密封材料試驗方法》GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封膠》JC/T885-2001《建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠》GB16776-2005《建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品》GB/T19686-2005《建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條》JG/T174-2005《建筑裝飾用天然石材防護劑》JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封膠》JC/T482-2003《聚硫建筑密封膠》JC/T483-2006《絕熱用巖棉、礦棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定》GB/T529-1999《石材用建筑密封膠》JC/T883-2001《橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法》GB/T531-1999《修補用天然橡膠膠粘劑》HG/T3318-2002《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914-2003門窗及五金件規(guī)范：《封閉型沉頭抽芯鉚釘》GB/T12616-2004《封閉型平圓頭抽芯鉚釘》GB/T12615-2004《緊固件螺栓和螺釘》GB/T5277-1985《緊固件公差螺栓、螺釘、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB/T3098.15-2000《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB/T3098.6-2000《緊固件機械性能抽芯鉚釘》GB/T3098.19-2004《緊固件機械性能螺母、粗牙螺紋》GB/T3098.2-2000《緊固件機械性能螺母、細牙螺紋》GB/T3098.4-2000《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB/T3098.1-2000《緊固件機械性能自攻螺釘》GB/T3098.5-2000《緊固件術語盲鉚釘》GB/T3099-2004《鋁合金窗》GB/T8479-2003《鋁合金門》GB/T8478-2003《螺紋緊固件應力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997《十字槽盤頭螺釘》GB/T818-2000《地彈簧》QB/T3884-1999《鋁合金門插鎖》QB/T3885-1999《平開鋁合金窗把手》QB/T3886-1999《鋁合金撐擋》QB/T3887-1999《鋁合金窗不銹鋼滑撐》QB/T3888-1999《鋁合金門窗拉手》QB/T3889-1999《鋁合金窗鎖》QB/T3900-1999《鋁合金門鎖》QB/T3901-1999《推拉鋁合金門用滑輪》QB/T3902-1999《閉合器》QB/T3893-1999《外裝門鎖》QB/T2473-2000《彈子插芯門鎖》GB/T2474-2000《葉片門鎖》QB/T2475-2000《球型門鎖》QB/T2476-2000《銅合金鑄件》GB/T13819-1992《鋅合壓鑄件》GB/T13821-1992《鋁合金壓鑄件》GB/T15114-1994《鑄件尺寸公差與機械加工余量》QB/T6414-1999《建筑門窗五金件插銷》JG214-2007《建筑門窗五金件傳動機構(gòu)用執(zhí)手》JG124-2007《建筑門窗五金件旋壓執(zhí)手》JG213-2007《建筑門窗五金件合頁（鉸鏈）》JG125-2007《建筑門窗五金件傳動鎖閉器》JG126-2007《建筑門窗五金件滑撐》JG127-2007《建筑門窗五金件滑輪》JG129-2007《建筑門窗五金件多點鎖閉器》JG215-2007《建筑門窗五金件撐擋》JG128-2007《建筑門窗五金件通用要求》JG212-2007《建筑門窗五金件單點鎖閉器》JG130-2007《建筑門窗內(nèi)平開下懸五金系統(tǒng)》JG168-2004《鋼塑共擠門窗》JG207-2007《電動采光排煙窗》JG189-2006相關物理性能等級測試方法：《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標準》JGJ/T139-2001《玻璃幕墻光學性能》GB/T18091-2000《采暖居住建筑節(jié)能檢驗標準》JGJ132-2001《彩色涂層鋼板和鋼帶試驗方法》GB/T13448-2006《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50205-2001《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002《建筑防水材料老化試驗方法》GB/T18244-2000《建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法》GB/T15227-2007《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2001《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T18250-2000《建筑外窗保溫性能分級及檢測方法》GB/T8484-2002《建筑外窗采光性能分級及檢測方法》GB/T11976-2002《建筑外窗抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T7106-2002《建筑外窗空氣隔聲性能分級及檢測方法》GB/T8485-2002《建筑外窗氣密性能分級及檢測方法》GB/T7107-2002《建筑外窗水密性能分級及檢測方法》GB/T7108-2002《建筑裝飾裝修工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50210-2001《金屬材料室溫拉伸試驗方法》GB/T228-2002《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》(第二版)土建圖紙：基本參數(shù)幕墻所在地區(qū)：成都地區(qū)；地面粗糙度分類等級：幕墻屬于外圍護構(gòu)件，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標準，本工程按C類地形考慮?？拐鹆叶龋焊鶕?jù)國家規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2001)，成都地區(qū)地震基本烈度為7度，地震動峰值加速度為0.1g，水平地震影響系數(shù)最大值為：αmax=0.08。幕墻承受荷載計算風荷載標準值的計算方法：幕墻屬于外圍護構(gòu)件，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-20012006年版)計算：wk=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]上式中：wk：作用在幕墻上的風荷載標準值(MPa)；Z：計算點標高：36.6m；βgz：瞬時風壓的陣風系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算：βgz=K(1+2μf)其中K為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，μf為脈動系數(shù)A類場地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B類場地：βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C類場地：βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D類場地：βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3對于C類地形，36.6m高度處瞬時風壓的陣風系數(shù)：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.7879μz：風壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算：A類場地：μz=1.379×(Z/10)0.24當Z>300m時，取Z=300m，當Z<5m時，取Z=5m；B類場地：μz=(Z/10)0.32當Z>350m時，取Z=350m，當Z<10m時，取Z=10m；C類場地：μz=0.616×(Z/10)0.44當Z>400m時，取Z=400m，當Z<15m時，取Z=15m；D類場地：μz=0.318×(Z/10)0.60當Z>450m時，取Z=450m，當Z<30m時，取Z=30m；對于C類地形，36.6m高度處風壓高度變化系數(shù)：μz=0.616×(Z/10)0.44=1.0902μs1：局部風壓體型系數(shù)；按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3條：驗算圍護構(gòu)件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)μs1：一、外表面1.正壓區(qū)按表7.3.1采用；2.負壓區(qū)—對墻面，取-1.0—對墻角邊，取-1.8二、內(nèi)表面對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取-0.2或0.2。由于大部分幕墻都有開啟，按[5.3.2]JGJ102-2003條文說明，幕墻結(jié)構(gòu)一般的體型系數(shù)取1.2(大面區(qū)域)、2.0(轉(zhuǎn)角區(qū)域)。另注：上述的局部體型系數(shù)μs1(1)是適用于圍護構(gòu)件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當圍護構(gòu)件的從屬面積A大于或等于10m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(10)可乘以折減系數(shù)0.8，當構(gòu)件的從屬面積小于10m2而大于1m2μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logAw0：基本風壓值(MPa)，根據(jù)現(xiàn)行<<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范>>GB50009-2001附表D.4(全國基本風壓分布圖)中數(shù)值采用，但不小于0.3KN/m2，按重現(xiàn)期50年，成都地區(qū)取0.0003MPa；計算支撐結(jié)構(gòu)時的風荷載標準值：計算支撐結(jié)構(gòu)時的構(gòu)件從屬面積：A=1.22×5.1=6.222mLogA=0.794μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA=0.841μs1=0.841+0.2=1.041wk=βgzμzμs1w0=1.7879×1.0902×1.041×0.0003=0.000609MPa因為wk<0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.計算面板材料時的風荷載標準值：計算面板材料時的構(gòu)件從屬面積：A=1.22×3.6=4.392mLogA=0.643μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA=0.871μs1=0.871+0.2=1.071wk=βgzμzμs1w0=1.7879×1.0902×1.071×0.0003=0.000626MPa因為wk<0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值：qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)；βE：動力放大系數(shù),取5.0；αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標準值(N)；A：幕墻構(gòu)件的面積(mm2)；作用效應組合：荷載和作用效應按下式進行組合：S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.4.1[JGJ102-2003]上式中：S：作用效應組合的設計值；SGk：重力荷載作為永久荷載產(chǎn)生的效應標準值；Swk、SEk：分別為風荷載，地震作用作為可變荷載產(chǎn)生的效應標準值；γG、γw、γE：各效應的分項系數(shù)；ψw、ψE：分別為風荷載，地震作用效應的組合系數(shù)。上面的γG、γw、γE為分項系數(shù)，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]規(guī)定如下：進行幕墻構(gòu)件強度、連接件和預埋件承載力計算時：重力荷載：γG：1.2；風荷載：γw：1.4；地震作用：γE：1.3；進行撓度計算時；重力荷載：γG：1.0；風荷載：γw：1.0；地震作用：可不做組合考慮；上式中，風荷載的組合系數(shù)ψw為1.0；地震作用的組合系數(shù)ψE為0.5；幕墻立柱計算基本參數(shù)：1：計算點標高：36.6m；2：力學模型：雙跨梁；3：立柱跨度：L=5100mm，短跨長L1=550mm，長跨長L2=4550mm；4：立柱左分格寬：1220mm；立柱右分格寬：1220mm；5：立柱計算間距：B=1220mm；6：板塊配置：中空玻璃6+6mm；7：立柱材質(zhì)：6063-T5；8：安裝方式：偏心受拉；本處幕墻立柱按雙跨梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：立柱型材選材計算：(1)風荷載作用的線荷載集度(按矩形分布)：qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)；wk：風荷載標準值(MPa)；B：幕墻立柱計算間距(mm)；qwk=wkB=0.001×1220=1.22N/mmqw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)；qw=1.4qwk=1.4×1.22=1.708N/mm(2)水平地震作用線荷載集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)；βE：動力放大系數(shù)，取5.0；αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標準值(N)，(含面板和框架)；A：幕墻平面面積(mm2)；qEAk=βEαmaxG/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5×0.08×0.0005=0.0002MPaqEk：水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)；B：幕墻立柱計算間距(mm)；qEk=qEAkB=0.0002×1220=0.244N/mmqE：水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.244=0.317N/mm(3)幕墻受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+0.5SE設計值組合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=1.708+0.5×0.317=1.866N/mm用于撓度計算時，采用Sw標準值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1.22N/mm(4)求支座反力R1及最大彎矩：由雙跨梁彎矩圖可知，兩支點0，2處彎矩為零，中支點彎矩最大為M1，而在均布荷載作用下，最大撓度在長跨內(nèi)出現(xiàn)。M1：中支座彎矩(N·mm)；R1：中支座反力(N)；M1=-q(L13+L23)/8L=-1.866×(5503+45503)/8/5100=-4315708.125N·mmR1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2=1.866×550/2-(-4315708.125/550)+1.866×4550/2-(-4315708.125/4550)=13553.549N確定材料的截面參數(shù)：(1)截面的型材慣性矩要求：k2=0k1=4M1/(qL22)=4×4315708.125/(1.866×45502)=0.447查《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》第二版表3-9附注說明：x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)其中：A=2+k1-k2=2.447R=((A/4)2-k1/2)3/2=0.059θ=1/3arccos((A3-12k1A-8(1-2k1-k2x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)=2.447/4+2×0.0591/3cos(26.557+240)=0.565λ=x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03)=0.1485代入df,lim=λqkL24/24EIxmin上式中：df,lim：按規(guī)范要求，立柱的撓度限值(mm)；qk：風荷載線荷載集度標準值(N/mm)；L2：長跨長度(mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，對6063-T5取70000MPa；Ixmin：材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)；L2/180=4550/180=25.278按[5.1.1.2]《建筑幕墻》GB/T21086-2007的規(guī)定，對于構(gòu)件式玻璃幕墻或單元幕墻（其它形式幕墻或外維護結(jié)構(gòu)無絕對撓度限制）：當跨距≤4500mm時，絕對撓度不應該大于20mm；當跨距＞4500mm時，絕對撓度不應該大于30mm；對本例取：df,lim=25.278mm代入上式：Ixmin=λqkL24/24Edf,lim=0.1485×1.22×45504/24/70000/25.278=1828436.489mm4(2)截面的型材抵抗矩要求：Wnx：立柱凈截面抵抗矩預選值(mm3)；Mx：彎矩組合設計值即M1(N·mm)；γ：塑性發(fā)展系數(shù)：對于鋼材龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50429-2007，取1.00； fa：型材抗彎強度設計值(MPa)，對6063-T5取90；Wnx=Mx/γfa=4315708.125/1.00/90=47952.312mm3選用立柱型材的截面特性：按上一項計算結(jié)果選用型材號：63×150×3鋁管型材的抗彎強度設計值：90MPa型材的抗剪強度設計值：τa=55MPa型材彈性模量：E=70000MPa繞X軸慣性矩：Ix=3830000mm4繞Y軸慣性矩：Iy=921600mm4繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=54160mm3繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=52130mm3型材凈截面面積：An=1338mm2型材線密度：γg=0.036126N/mm型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：t=6mm型材受力面對中性軸的面積矩：Sx=16490mm3塑性發(fā)展系數(shù)：γ=1.00立柱的抗彎強度計算：(1)立柱軸向拉力設計值：Nk：立柱軸向拉力標準值(N)；qGAk：幕墻單位面積的自重標準值(MPa)；A：立柱單元的面積(mm2)；B：幕墻立柱計算間距(mm)；L：立柱跨度(mm)；Nk=qGAkA=qGAkBL=0.0005×1220×5100=3111NN：立柱軸向拉力設計值(N)；N=1.2Nk=1.2×3111=3733.2N(2)抗彎強度校核：按雙跨梁(受拉)立柱強度公式，應滿足：N/An+Mx/γWnx≤fa……6.3.7[JGJ102-2003]上式中：N：立柱軸力設計值(N)；Mx：立柱彎矩設計值(N·mm)；An：立柱凈截面面積(mm2)；Wnx：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)；γ：塑性發(fā)展系數(shù)：對于鋼材龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材的抗彎強度設計值，取90MPa；則：N/An+Mx/γWnx=3733.2/1338+4315708.125/1.00/52130=85.578MPa≤90MPa立柱抗彎強度滿足要求。立柱的撓度計算：因為慣性矩預選是根據(jù)撓度限值計算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求：實際選用的型材慣性矩為：Ix=3830000mm4預選值為：Ixmin=1828436.489mm實際撓度計算值為：df=λqkL24/24EIx=0.1485×1.22×45504/24/70000/3830000=12.068mm而df,lim=25.278mm所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。立柱的抗剪計算：校核依據(jù)：τmax≤τa=55MPa(立柱的抗剪強度設計值)(1)求中支座剪力設計值：采用Vw+0.5VE組合Vw1左=-(qL1/2-M1/L1)=-(1.866×550/2-(-4315708.125/550))=-8359.892NVw1右=qL2/2-M1/L2=1.866×4550/2-(-4315708.125/4550)=5193.657N取V=8359.892N(2)立柱剪應力：τmax：立柱最大剪應力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；Sx：立柱型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)；Ix：立柱型材截面慣性矩(mm4)；t：型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)；τmax=VSx/Ixt=8359.892×16490/3830000/6=5.999MPa5.999MPa≤55MPa立柱抗剪強度滿足要求!幕墻橫梁計算基本參數(shù)：1：計算點標高：36.6m；2：橫梁跨度：B=1220mm；3：橫梁上分格高：3600mm；橫梁下分格高：1450mm；4：橫梁計算間距：H=2525mm；5：力學模型：三角荷載簡支梁；6：板塊配置：中空玻璃6+6mm；7：橫梁材質(zhì)：6063-T5；因為B≤H，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如下：橫梁型材選材計算：(1)橫梁在風荷載作用下的線荷載集度(按三角形分布)：qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)；wk：風荷載標準值(MPa)；B：橫梁跨度(mm)；qwk=wkB=0.001×1220=1.22N/mmqw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)；qw=1.4qwk=1.4×1.22=1.708N/mm(2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度(按三角形分布)：qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)；βE：動力放大系數(shù)，取5.0；αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標準值(N)，(主要指面板組件)；A：幕墻平面面積(mm2)；qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]=5.0×0.08×0.0004=0.00016MPaqEk：橫梁受水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)；B：橫梁跨度(mm)；qEk=qEAkB=0.00016×1220=0.195N/mmqE：橫梁受水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)；qE=1.3qEk=1.3×0.195=0.254N/mm(3)幕墻橫梁受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+0.5SE設計值組合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=qw+0.5qE=1.708+0.5×0.254=1.835N/mm用于撓度計算時，采用Sw標準值：……5.4.1[JGJ102-2003]qk=qwk=1.22N/mm(4)橫梁在風荷載及地震組合作用下的彎矩值(按三角形分布)：My：橫梁受風荷載及地震作用彎矩組合設計值(N·mm)；Mw：風荷載作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N·mm)；ME：地震作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N·mm)；B：橫梁跨度(mm)；Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+0.5SE組合：My=Mw+0.5ME=qB2/12=1.835×12202/12=227601.167N·mm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)：Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)；H：橫梁計算間距(mm)；Gk=0.0004×H=0.0004×2525=1.01N/mmG：橫梁自重線荷載設計值(N/mm)；G=1.2Gk=1.2×1.01=1.212N/mmMx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(N·mm)；B：橫梁跨度(mm)；Mx=GB2/8=1.212×12202/8=225492.6N·mm確定材料的截面參數(shù)：(1)橫梁抵抗矩預選：Wnx：繞X軸橫梁凈截面抵抗矩預選值(mm3)；Wny：繞Y軸橫梁凈截面抵抗矩預選值(mm3)；Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(N·mm)；My：風荷載及地震作用彎矩組合設計值(N·mm)；γx，γy：塑性發(fā)展系數(shù)：對于鋼材龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,均取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50429-2007，均取1.00； fa：型材抗彎強度設計值(MPa)，對6063-T5取90；按下面公式計算：Wnx=Mx/γxfa=225492.6/1.00/90=2505.473mm3Wny=My/γyfa=227601.167/1.00/90=2528.902mm3(2)橫梁慣性矩預選：df1,lim：按規(guī)范要求，橫梁在水平力標準值作用下的撓度限值(mm)；df2,lim：按規(guī)范要求，橫梁在自重力標準值作用下的撓度限值(mm)；B：橫梁跨度(mm)；按相關規(guī)范，鋼材橫梁的相對撓度不應大于L/250，鋁材橫梁的相對撓度不應大于L/180；《建筑幕墻》GB/T21086-2007還有如下規(guī)定：按[5.1.1.2]，對于構(gòu)件式玻璃幕墻或單元幕墻（其它形式幕墻或外維護結(jié)構(gòu)無絕對撓度限制）：當跨距≤4500mm時，絕對撓度不應該大于20mm；當跨距＞4500mm時，絕對撓度不應該大于30mm；按[5.1.9，b]，自重標準值作用下?lián)隙炔粦^其跨度的1/500，并且不應大于3mm；B/180=1220/180=6.778mmB/500=1220/500=2對本例?。篸f1,lim=6.778mmdf2,lim=2.44mmqk：風荷載作用線荷載集度標準值(N/mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，對6063-T5取70000MPa；Iymin：繞Y軸最小慣性矩(mm4)；B：橫梁跨度(mm)；df1,lim=qkB4/120EIymin……(受風荷載與地震作用的撓度計算)Iymin=qkB4/120Edf1,lim=1.22×12204/120/70000/6.778=47469.898mm4Ixmin：繞X軸最小慣性矩(mm4)；Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)；df2,lim=5GkB4/384EIxmin……(自重作用下產(chǎn)生的撓度計算)Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim=5×1.01×12204/384/70000/2.44=170573.519mm4選用橫梁型材的截面特性：按照上面的預選結(jié)果選取型材：選用型材號：60×45×2.5鋁管型材抗彎強度設計值：90MPa型材抗剪強度設計值：55MPa型材彈性模量：E=70000MPa繞X軸慣性矩：Ix=584400mm4繞Y軸慣性矩：Iy=1380500mm4繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=17980mm3繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=17980mm3繞Y軸凈截面抵抗矩：：Wny1=26700mm3繞Y軸凈截面抵抗矩：：Wny2=21100mm型材凈截面面積：An=580mm2型材線密度：γg=0.01566N/mm橫梁與立柱連接時角片與橫梁連接處橫梁壁厚：t=2.5mm橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：tx=5mm橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度：ty=3mm型材受力面對中性軸的面積矩(繞X軸)：Sx=4960mm3型材受力面對中性軸的面積矩(繞Y軸)：Sy=3546mm3塑性發(fā)展系數(shù)：γx=γy=1.00幕墻橫梁的抗彎強度計算：按橫梁抗彎強度計算公式，應滿足：Mx/γxWnx+My/γyWny≤fa……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：Mx：橫梁繞X軸方向(幕墻平面內(nèi)方向)的彎矩設計值(N·mm)；My：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的彎矩設計值(N·mm)；Wnx：橫梁繞X軸方向(幕墻平面內(nèi)方向)的凈截面抵抗矩(mm3)；Wny：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩(mm3)；γx，γy：塑性發(fā)展系數(shù)：對于鋼材龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50429-2007，取1.00；fa：型材的抗彎強度設計值，取90MPa。采用SG+Sw+0.5SE組合，則：Mx/γxWnx+My/γyWny=225492.6/1.00/17980+227601.167/1.00/21100=22.814MPa≤90MPa橫梁抗彎強度滿足要求。橫梁的撓度計算：因為慣性矩預選是根據(jù)撓度限值計算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求：實際選用的型材慣性矩為：Ix=584400mm4Iy=1380500mm4預選值為：Ixmin=170573.519mm4Iymin=47469.898mm4橫梁撓度的實際計算值如下：df1=qkB4/120EIy=1.22×12204/120/70000/1380500=0.233mmdf2=5GkB4/384EIx=5×1.01×12204/384/70000/584400=0.712mmdf1,lim=6.778mmdf2,lim=2.44mm所以，橫梁撓度滿足規(guī)范要求。橫梁的抗剪計算：(三角荷載作用下)校核依據(jù)：τmax≤τa=55MPa(型材的抗剪強度設計值)(1)Vwk：風荷載作用下剪力標準值(N)：Vwk=qwkB/4=1.22×1220/4=372.1N(2)Vw：風荷載作用下剪力設計值(N)：Vw=1.4Vwk=1.4×372.1=520.94N(3)VEk：地震作用下剪力標準值(N)：VEk=qEkB/4=0.195×1220/4=59.475N(4)VE：地震作用下剪力設計值(N)：VE=1.3VEk=1.3×59.475=77.318N(5)Vx：水平總剪力(N)；Vx：橫梁受水平總剪力(N)：采用Vw+0.5VE組合：Vx=Vw+0.5VE=520.94+0.5×77.318=559.599N(6)Vy：垂直總剪力(N)：Vy=1.2×0.0004×BH/2=1.2×0.0004×1220×2525/2=739.32N(7)橫梁剪應力校核：τx：橫梁水平方向剪應力(MPa)；Vx：橫梁水平總剪力(N)；Sy：橫梁型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)(繞Y軸)；Iy：橫梁型材截面慣性矩(mm4)；ty：橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度(mm)；τx=VxSy/Iyty……6.2.5[JGJ102-2003]=559.599×3546/1380500/3=0.479MPa0.479MPa≤55MPaτy：橫梁垂直方向剪應力(MPa)；Vy：橫梁垂直總剪力(N)；Sx：橫梁型材受力面對中性軸的面積矩(mm3)(繞X軸)；Ix：橫梁型材截面慣性矩(mm4)；tx：橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)；τy=VySx/Ixtx……6.2.5[JGJ102-2003]=739.32×4960/584400/5=1.255MPa1.255MPa≤55MPa橫梁抗剪強度能滿足!玻璃板塊的選用與校核基本參數(shù)：1：計算點標高：36.6m；2：玻璃板尺寸：寬×高=B×H=1220mm×3600mm；3：玻璃配置：中空玻璃，外片鋼化玻璃6mm,內(nèi)片鋼化玻璃6mm；模型簡圖為：玻璃板塊荷載計算：(1)外片玻璃荷載計算：t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；wk：作用在板塊上的風荷載標準值(MPa)；GAk1：外片玻璃單位面積自重標準值(僅指玻璃)(MPa)；qEAk1：外片玻璃地震作用標準值(MPa)；γg1：外片玻璃的體積密度(N/mm3)；wk1：分配到外片上的風荷載作用標準值(MPa)；qk1：分配到外片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)；q1：分配到外片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)；GAk1=γg1t1=0.0000256×6=0.000154MPaqEAk1=βEαmaxGAk1=5×0.08×0.000154=0.000062MPawk1=1.1wkt13/(t13+t23)=1.1×0.001×63/(63+63)=0.00055MPaqk1=wk1+0.5qEAk1=0.00055+0.5×0.000062=0.000581MPaq1=1.4wk1+0.5×1.3qEAk1=1.4×0.00055+0.5×1.3×0.000062=0.00081MPa(2)內(nèi)片玻璃荷載計算：t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；wk：作用在板塊上的風荷載標準值(MPa)；GAk2：內(nèi)片玻璃單位面積自重標準值(僅指玻璃)(MPa)qEAk2：內(nèi)片玻璃地震作用標準值(MPa)γg2：內(nèi)片玻璃的體積密度(N/mm3)；wk2：分配到內(nèi)片上的風荷載作用標準值(MPa)；qk2：分配到內(nèi)片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)；q2：分配到內(nèi)片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)；GAk2=γg2t2=0.0000256×6=0.000154MPaqEAk2=βEαmaxGAk2=5×0.08×0.000154=0.000062MPawk2=wkt23/(t13+t23)=0.001×63/(63+63)=0.0005MPaqk2=wk2+0.5qEAk2=0.0005+0.5×0.000062=0.000531MPaq2=1.4wk2+0.5×1.3qEAk2=1.4×0.0005+0.5×1.3×0.000062=0.00074MPa(3)玻璃板塊整體荷載組合計算：用于強度計算時，采用Sw+0.5SE設計值組合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=1.4wk+0.5×1.3(qEAk1+qEAk2)=1.4×0.001+0.5×1.3×(0.000062+0.000062)=0.001481MPa用于撓度計算時，采用Sw標準值：……5.4.1[JGJ102-2003]wk=0.001MPa玻璃的強度計算：校核依據(jù)：σ≤[fg](1)外片校核：θ1：外片玻璃的計算參數(shù)；η1：外片玻璃的折減系數(shù)；qk1：作用在外片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)；a：分格短邊長度(mm)；E：玻璃的彈性模量(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；θ1=qk1a4/Et14……6.1.2=0.000581×12204/72000/64=13.794按系數(shù)θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.945；σ1：外片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MPa)；q1：作用在板塊外片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)；a：玻璃短邊邊長(mm)；b：玻璃長邊邊長(mm)；t1：外片玻璃厚度(mm)；m1：外片玻璃彎矩系數(shù)，按邊長比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m1=0.1172；σ1=6m1q1a2η1/t12……6.1.2=6×0.1172×0.00081×12202×0.945/62=22.254MPa22.254MPa≤fg1=84MPa(鋼化玻璃)外片玻璃的強度滿足要求!(2)內(nèi)片校核：θ2：內(nèi)片玻璃的計算參數(shù)；η2：內(nèi)片玻璃的折減系數(shù)；qk2：作用在內(nèi)片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)；a：分格短邊長度(mm)；E：玻璃的彈性模量(MPa)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；θ2=qk2a4/Et24……6.1.2=0.000531×12204/72000/64=12.607按系數(shù)θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.95σ2：內(nèi)片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值(MPa)；q2：作用在板塊內(nèi)片玻璃上的荷載組合設計值(MPa)；a：玻璃短邊邊長(mm)；b：玻璃長邊邊長(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；m2：內(nèi)片玻璃彎矩系數(shù)，按邊長比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m2=0.1172；σ2=6m2q2a2η2/t22……=6×0.1172×0.00074×12202×0.95/62=20.439MPa20.439MPa≤fg2=84MPa(鋼化玻璃)內(nèi)片玻璃的強度滿足要求!玻璃最大撓度校核：校核依據(jù)：df=ημwka4/D≤df,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中：df：玻璃板撓度計算值(mm)；η：玻璃撓度的折減系數(shù)；μ：玻璃撓度系數(shù)，按邊長比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.01212；wk：風荷載標準值(MPa)a：玻璃板塊短邊尺寸(mm)；D：玻璃的彎曲剛度(N·mm)；df,lim：許用撓度，取短邊長的1/60，為20.333mm；其中：D=Ete3/(12(1-υ2))……6.1.3-1[JGJ102-2003]上式中：E：玻璃的彈性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；υ：玻璃材料泊松比，為0.2；te=0.95×(t13+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003]=0.95×(63+63)1/3=7.182D=Ete3/(12(1-υ2))=72000×7.1823/(12×(1-0.22))=2315347.704N·mmθ：玻璃板塊的計算參數(shù)；θ=wka4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001×12204/72000/7.1824=11.564按參數(shù)θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=0.954df=ημwka4/D=0.954×0.01212×0.001×12204/2315347.704=11.063mm11.063mm≤df,lim=20.333mm(中空玻璃)玻璃撓度能滿足要求!連接件計算基本參數(shù)：1：計算點標高：36.6m；2：立柱計算間距：B1=1220mm；3：橫梁計算分格尺寸：寬×高=B×H=1220mm×2525mm；4：幕墻立柱跨度：L=5100mm，短跨L1=550mm，長跨L2=4550mm；5：板塊配置：中空玻璃；6：龍骨材質(zhì)：立柱為：6063-T5；橫梁為：6063-T5；7：立柱與主體連接鋼角碼壁厚：6mm；8：立柱與主體連接螺栓公稱直徑：10mm；9：立柱與橫梁連接處鋁角碼厚度：5mm；10：橫梁與角碼連接螺栓公稱直徑：5mm；11：立柱與角碼連接螺栓公稱直徑：5mm；12：立柱連接形式：雙跨；因為B≤H，所以本處幕墻橫梁按三角形荷載模型進行設計計算：橫梁與角碼間連結(jié)：(1)風荷載作用下橫梁剪力設計值(按三角形分布)：Vw=1.4wkB2/4=1.4×0.001×12202/4=520.94N(2)地震作用下橫梁剪力標準值(按三角形分布)：VEk=βEαmaxGk/A×B2/4=5.0×0.08×0.0004×12202/4=59.536N(3)地震作用下橫梁剪力設計值：VE=1.3VEk=1.3×59.536=77.397N(4)連接部位總剪力N1：采用Sw+0.5SE組合：N1=Vw+0.5VE=520.94+0.5×77.397=559.638N(5)連接螺栓計算：Nv1b：螺栓受剪承載能力設計值(N)；nv1：剪切面數(shù)：取1；d：螺栓桿直徑：5mm；fv1b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼（C級）取140MPa；Nv1b=nv1πd2fv1b/4……7.2.1-1[GB50017-2003]=1×3.14×52×140/4=2747.5NNnum1：螺栓個數(shù)：Nnum1=N1/Nv1b=559.638/2747.5=0.204個實際取2個(6)連接部位橫梁型材壁抗承壓能力計算：Nc1：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力設計值(N)；Nnum1：橫梁與角碼連接螺栓數(shù)量：2個；d：螺栓公稱直徑：5mm；t1：連接部位橫梁壁厚：2.5mm；fc1：型材抗壓強度設計值，對6063-T5取185MPa；Nc1=Nnum1dt1fc1……7.2.1-3[GB50017-2003]=2×5×2.5×185=4625N4625N≥559.638N強度可以滿足!角碼與立柱連接：(1)自重荷載計算：Gk：橫梁自重線荷載標準值(N/mm)；H：受荷單元平均分格高(mm)；Gk=0.0004×H=0.0004×2525=1.01N/mmG：橫梁自重線荷載設計值(N/mm)；G=1.2Gk=1.2×1.01=1.212N/mmN2：自重荷載(N)：B：橫梁寬度(mm)；N2=GB/2=1.212×1220/2=739.32N(2)連接處組合荷載N：采用SG+Sw+0.5SEN=(N12+N22)1/2=(559.6382+739.322)0.5=927.248N(3)連接處螺栓強度計算：Nv2b：螺栓受剪承載能力設計值(N)；nv2：剪切面數(shù)：取1；d：螺栓桿直徑：5mm；fv2b：螺栓連接的抗剪強度設計值，對普通碳鋼（C級）取140MPa；Nv2b=nv2πd2fv2b/4……7.2.1-1[GB50017-2003]=1×3.14×52×140/4=2747.5NNnum2：螺栓個數(shù)：Nnum2=N/Nv2b=927.248/2747.5=0.337個實際取2個(4)連接部位立柱型材壁抗承壓能力計算：Nc2：連接部位幕墻立柱型材壁抗承壓能力設計值(N)；Nnum2：連接處螺栓個數(shù)；d：螺栓公稱直徑：5mm；t2：連接部位立柱壁厚：3mm；fc2：型材的承壓強度設計值，對6063-T5取185MPa；Nc2=Nnum2dt2fc2……7.2.1-3[GB50017-2003]=2×5×3×185=5550N5550N≥927.248N強度可以滿足!(5)連接部位鋁角碼壁抗承壓能力計算：Nc3：連接部位幕墻鋁角碼壁抗承壓能力設計值(N)；Nnum2：連接處螺栓個數(shù)；d：螺栓公稱直徑：5mm；t3：角碼壁厚：5mm；fc3：型材的承壓強度設計值，對6063-T5取185MPa；Nc3=Nnum2dt3fc3……7.2.1-3[GB50017-2003]=2×5×5×185=9250N9250N≥927.248N強度可以滿足!立柱與主結(jié)構(gòu)連接：(1)連接處水平剪切總力計算：對雙跨梁，中支座反力R1，即為立柱連接處最