華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則(2023年版)

華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則2023年三月前 言〔超〕臨界機(jī)組的大規(guī)模投產(chǎn)，華能集團(tuán)公司供電煤耗和發(fā)電廠用電率指作會(huì)上提出要“?一票拒絕?，確保集團(tuán)公司總體能耗水平和萬千瓦及以上機(jī)組的能耗指標(biāo)到達(dá)國內(nèi)領(lǐng)先水平，是集團(tuán)公司節(jié)能減排工作的重點(diǎn)目標(biāo)和重點(diǎn)工作。濟(jì)指標(biāo)和主力機(jī)型能耗指標(biāo)到達(dá)行業(yè)領(lǐng)先的目標(biāo)，20234月～7月，華能集團(tuán)公司先60〔超和要求，抓緊實(shí)施節(jié)能診斷提出的改進(jìn)措施，促進(jìn)節(jié)能降耗工作長期持續(xù)開展。2023300MW2023年60萬千瓦超〔超〕臨界機(jī)組節(jié)能診斷分析工作閱歷，綜合考慮在設(shè)備選型、技術(shù)改造、運(yùn)行掌握、檢修維護(hù)等方面的節(jié)能工作，在華能集團(tuán)公司安全監(jiān)視與科技環(huán)保部組織安排下，由西安熱工爭論院負(fù)責(zé)制訂本導(dǎo)則。周元祥校閱人：羅發(fā)青聶劍平宋文希吳生來劉振琪審核：胡式海批準(zhǔn)：烏假設(shè)思\*roman\*romaniii目 錄\l“_TOC_250058“范圍 1\l“_TOC_250057“參考資料及標(biāo)準(zhǔn) 1\l“_TOC_250056“汽輪機(jī) 1\l“_TOC_250055“汽輪機(jī)通流改造 1\l“_TOC_250054“國產(chǎn)亞臨界汽輪機(jī)通流檢查與通流間隙調(diào)整 2\l“_TOC_250053“國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)本體改進(jìn) 2\l“_TOC_250052“國產(chǎn)350MW超臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造 2\l“_TOC_250051“國產(chǎn)600MW超〔超〕臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造 3\l“_TOC_250050“驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī) 4\l“_TOC_250049“低壓缸進(jìn)汽管道導(dǎo)流板加固 4\l“_TOC_250048“挨次閥運(yùn)行和濾網(wǎng)撤除 5\l“_TOC_250047“熱力及疏水系統(tǒng) 5\l“_TOC_250046“熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)原則 5\l“_TOC_250045“300MW機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn) 5\l“_TOC_250044“600MW及以上機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn) 5給水系統(tǒng)設(shè)計(jì) 12\l“_TOC_250043“汽輪機(jī)冷端系統(tǒng) 14\l“_TOC_250042“凝汽器 14\l“_TOC_250041“循環(huán)水系統(tǒng)和循環(huán)水泵 18\l“_TOC_250040“抽空氣系統(tǒng)與真空泵 19\l“_TOC_250039“冷卻塔 20\l“_TOC_250038“空冷塔和空冷凝汽器 22\l“_TOC_250037“加熱給水系統(tǒng) 22\l“_TOC_250036“分散水系統(tǒng) 22\l“_TOC_250035“給水泵和除氧器 22\l“_TOC_250034“加熱器及給水溫度 23\l“_TOC_250033“7.鍋爐 24\l“_TOC_250032“過熱蒸汽溫度 24\l“_TOC_250031“再熱蒸汽溫度 24\l“_TOC_250030“過熱器減溫水量 24\l“_TOC_250029“再熱器減溫水量 24\l“_TOC_250028“更換或摻燒非設(shè)計(jì)煤種 24\l“_TOC_250027“鍋爐熱效率 25\l“_TOC_250026“煤質(zhì)特性與鍋爐熱效率 25\l“_TOC_250025“揮發(fā)分與飛灰可燃物 25\l“_TOC_250024“排煙溫度與排煙熱損失 26\l“_TOC_250023“節(jié)油點(diǎn)火技術(shù) 26\l“_TOC_250022“微油點(diǎn)火技術(shù) 26\l“_TOC_250021“等離子點(diǎn)火技術(shù) 27\l“_TOC_250020“鍋爐燃燒優(yōu)化試驗(yàn)與運(yùn)行掌握 27\l“_TOC_250019“制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn) 27\l“_TOC_250018“鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn) 28\l“_TOC_250017“運(yùn)行優(yōu)化掌握 28\l“_TOC_250016“飛灰可燃物 30\l“_TOC_250015“排煙溫度 31\l“_TOC_250014“空氣預(yù)熱器 31\l“_TOC_250013“空氣預(yù)熱器面積 31\l“_TOC_250012“空氣預(yù)熱器密封改造 32\l“_TOC_250011“空氣預(yù)熱器吹灰 32\l“_TOC_250010“機(jī)組保溫 32\l“_TOC_250009“鍋爐保溫與密封 32\l“_TOC_250008“汽輪機(jī)保溫 32\l“_TOC_250007“運(yùn)行及治理 34\l“_TOC_250006“節(jié)能治理 34\l“_TOC_250005“運(yùn)行掌握 34\l“_TOC_250004“優(yōu)化運(yùn)行 35\l“_TOC_250003“華能燃煤機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值 35\l“_TOC_250002“附錄A 汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化案例 36\l“_TOC_250001“附錄B煤質(zhì)變化對某300MW機(jī)組運(yùn)行能耗指標(biāo)的影響 39\l“_TOC_250000“附錄C 華能燃煤機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值 4114華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則范圍300MW以下容量機(jī)組可參照執(zhí)行。參考資料及標(biāo)準(zhǔn)《華能集團(tuán)創(chuàng)立節(jié)約環(huán)保型企業(yè)規(guī)劃〔2023年～2023年〔2023年版〕300MW汽輪機(jī)節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則》300MW級機(jī)組鍋爐及輔機(jī)設(shè)備節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則》《華能火電工程設(shè)計(jì)導(dǎo)則》DL/T1052－2023節(jié)能技術(shù)監(jiān)視導(dǎo)則DL/T466－2023電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則DL/T5072－2023火力發(fā)電廠保溫油漆設(shè)計(jì)規(guī)程汽輪機(jī)汽輪機(jī)通流改造通流局部改造提高機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。國產(chǎn)300MW等級亞臨界濕冷汽輪機(jī)，配置汽動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8250kJ/kWh；8200kJ/kWh；國產(chǎn)600MW等級亞臨界濕冷汽輪機(jī)，配置汽動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8150kJ/kWh；國產(chǎn)300MW等級亞臨界空冷汽輪機(jī)，配置電動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8450kJ/kWh。汽輪機(jī)通流局部可承受高、中、低壓缸整體進(jìn)展改造，也可依據(jù)各缸效率狀況承受局部改造。如：低壓缸改造。對于國產(chǎn)引進(jìn)型300MW等級亞臨界濕冷機(jī)組，汽輪機(jī)封進(jìn)展改造，在條件許可的狀況下，對中、低壓缸排汽窩殼進(jìn)展優(yōu)化。THA工1的目標(biāo)值。表1 汽輪機(jī)通流局部改造后熱耗率目標(biāo)值 單位：kJ/kWh300MW等級亞臨界濕冷汽輪機(jī)〔配汽泵〕7930

600MW等級亞臨界濕冷汽輪機(jī)〔配汽泵〕7900

300MW等級亞臨界空冷汽輪機(jī)〔配電泵〕8200國產(chǎn)亞臨界汽輪機(jī)通流檢查與通流間隙調(diào)整隙進(jìn)展調(diào)整。8100kJ/kWh；8000kJ/kWh；8300kJ/kWh。300MW汽輪機(jī)本體改進(jìn)300MW汽輪機(jī)普遍存在運(yùn)行中各缸效率低，高壓缸效率隨運(yùn)行時(shí)間增THA8050kJ/kWh，可進(jìn)展汽輪機(jī)本體技術(shù)改進(jìn)，以提高運(yùn)行缸效率，具體改進(jìn)措施見《華能系統(tǒng)300MW汽輪機(jī)節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則》3.1款。350MW超臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造條件350MW超臨界汽輪機(jī)普遍存在熱耗率高、缸效率低、平衡盤漏汽量大、低壓不考慮老化修正，THA7780kJ/kWh，宜盡快安排對汽輪機(jī)進(jìn)展揭缸處理。汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造原則汽輪機(jī)揭缸處理包括：1〕對汽輪機(jī)通流局部進(jìn)展全面檢查，通流間隙進(jìn)展準(zhǔn)確測2〕全面改造汽輪機(jī)汽封構(gòu)造，調(diào)整級處增加1汽封，低壓缸隔板汽封可承受蜂窩式汽封或鐵素體浮動(dòng)齒汽封或常規(guī)汽封。汽輪機(jī)揭缸處理完成后，THA工況下汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)到達(dá)7730kJ/kWh以下。600MW超〔超〕臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造條件600MW〔超5、6、7段抽汽溫度高，這主要是汽輪機(jī)通流設(shè)計(jì)存在缺陷、通流間隙調(diào)整偏大所致。其中段級組存在級間漏汽。7650kJ/kWh，超超臨界7550kJ/kWh，宜盡快安排對汽輪機(jī)進(jìn)展揭缸處理。汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造原則汽輪機(jī)揭缸處理包括：1〕對汽輪機(jī)通流局部進(jìn)展全面檢查，準(zhǔn)確測量通流局部間隙，通流局部間隙按偏變形量較大應(yīng)引起足夠重視。123。3〕檢修中對低壓缸進(jìn)展揭缸，并吊出下缸，拆掉保護(hù)板，觀察6個(gè)工藝孔的法蘭，要求重上緊工藝孔法蘭螺絲，并焊死接口法蘭。圖1 彈性可調(diào)汽封 2蜂窩汽封3接觸式汽封通過揭缸處理，600MW超臨界汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)到達(dá)7600kJ/kWh量在1.5%左右，5、6、7段抽汽溫度僅比設(shè)計(jì)值高20～30℃；600MW超超臨界汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)到達(dá)7500kJ/kWh以下，平衡盤漏汽量在1.5%左右，5、6、7段抽汽溫度僅比20～30℃。驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)〔或驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)效率低于75%，應(yīng)盡快安排對驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)進(jìn)展揭缸處理，全面檢查通流局部，通流間隙保證的給水泵再循環(huán)門。低壓缸進(jìn)汽管道導(dǎo)流板加固特別留意提前對導(dǎo)流板進(jìn)展加固。挨次閥運(yùn)行和濾網(wǎng)撤除均勻，保證機(jī)組長期安全牢靠運(yùn)行，機(jī)組投產(chǎn)后6個(gè)月應(yīng)承受單閥運(yùn)行〔制造廠特別允許除外。為保證機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，單閥運(yùn)行期完成后應(yīng)準(zhǔn)時(shí)調(diào)整為挨次閥運(yùn)行。對于投產(chǎn)機(jī)組，應(yīng)按規(guī)定的時(shí)間和要求準(zhǔn)時(shí)撤除主汽閥和再熱蒸汽閥前臨時(shí)濾網(wǎng)。熱力及疏水系統(tǒng)熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)原則疏水系統(tǒng)泄漏，其改進(jìn)原則是：運(yùn)行中一樣壓力的疏水管路應(yīng)盡量合并，削減疏水閥門和管道。熱力及疏水系統(tǒng)閥門應(yīng)承受質(zhì)量牢靠、性能有保證、使用業(yè)績優(yōu)良的閥門。疏水閥門宜承受球閥，不宜承受電動(dòng)球閥。為防止疏水閥門泄漏，造成閥芯吹損，各疏水管道應(yīng)加裝一手動(dòng)截止閥，原則臨時(shí)措施，關(guān)閉手動(dòng)截止閥。暖管承受組合型自動(dòng)疏水器方式，制止承受節(jié)流疏水孔板連續(xù)疏水方式。在進(jìn)展改進(jìn)前宜進(jìn)展診斷試驗(yàn)，依據(jù)具體狀況進(jìn)展核算和分析。300MW機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)300MW300MW汽輪機(jī)節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則》3.2款。600MW及以上機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)600MW及以上機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)存在肯定差異，通過對華能600MW及以上超臨界機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)總結(jié)分析，提出以下改進(jìn)方案供參考，不同機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)具體改進(jìn)方案可作適當(dāng)調(diào)整。一樣壓力疏水管道合并對主蒸汽、再熱蒸汽等一樣壓力的疏水管道合并，改進(jìn)前、后主蒸汽管道疏水系統(tǒng)例如見圖4。蒸汽來蒸汽來至本擴(kuò)蒸汽來蒸汽來至本擴(kuò)至本擴(kuò)

至本擴(kuò)〔1〕改進(jìn)前〔1〕改進(jìn)前〔2〕改進(jìn)后圖4 改進(jìn)前、后主蒸汽管道疏水旁路系統(tǒng)疏水5。對于設(shè)計(jì)機(jī)組，通過轉(zhuǎn)變低壓旁路前管道坡度，也可取消低壓旁路前疏水。低壓旁路低壓旁路低壓旁路低壓旁路〔1〕改進(jìn)前 〔2〕改進(jìn)后圖5 改進(jìn)前、后低壓旁路后疏水冷再至小汽輪機(jī)及輔汽冷再至小汽輪機(jī)疏水6改進(jìn)前方案，則可將疏水進(jìn)展改進(jìn)，改進(jìn)方案6改進(jìn)前方案。冷 冷再 再鍋去 去A小機(jī) 去鍋鍋爐 爐去B小機(jī)

去A小機(jī)C 去B小機(jī)〔1〕改進(jìn)前 〔2〕改進(jìn)后圖6 冷再至小機(jī)疏水冷再至輔汽逆止門前疏水改進(jìn)7。冷再來7冷再來7號高加去鍋爐去輔汽去輔汽7號高加去鍋爐軸封系統(tǒng)

改進(jìn)前 〔2〕改進(jìn)后圖7 冷再至輔汽逆止門前疏水軸封加熱器回汽管疏水11米；與軸封加熱器148。軸封加熱器軸封回汽 軸封回汽軸封加熱器軸封加熱器去疏擴(kuò)三級水封

去凝汽器〔1〕改進(jìn)前 〔2〕改進(jìn)后圖8 軸封加熱器回汽管改進(jìn)方案軸封溢流1號低壓加熱器一路，回收局部能量。1號低壓加熱器進(jìn)汽管道；方案二：接入1號低壓加熱器上部疏水接入口。軸封母管疏放水9。去疏擴(kuò)軸封母管 去低壓缸軸封去疏擴(kuò)〔1〕改進(jìn)前8m8m軸封母管 8m8m〔2〕改進(jìn)后圖9 軸封母管疏放水改進(jìn)方案軸封加熱器風(fēng)機(jī)抽空氣系統(tǒng)改進(jìn)軸封加熱器風(fēng)機(jī)出口逆止門宜加裝放水管，或改成水平安裝，見圖10。軸加軸加改進(jìn)前000軸加1000軸加1000改進(jìn)后圖10 軸封加熱器風(fēng)機(jī)抽空氣系統(tǒng)改進(jìn)方案低壓加熱器及抽汽管道疏水〔1〕1號低壓加熱器疏水假設(shè)局部負(fù)荷下，1號低壓加熱器疏水不暢，可能與疏水管道管徑、疏水管道走向及11。凝汽器凝汽器熱井改進(jìn)前凝汽器凝汽器DN100熱井改進(jìn)后圖11 1號低壓加熱器正常疏水改進(jìn)方案〔2〕2、3號低壓加熱器疏水及位置、疏水調(diào)整門調(diào)整裕量缺乏有關(guān)。當(dāng)推斷疏水調(diào)整門無調(diào)整裕量時(shí)，可在疏水調(diào)整12。1號低加改進(jìn)前1號低加改進(jìn)后圖12 2、3號低壓加熱器正常疏水改進(jìn)方案〔3〕1～5段抽汽電動(dòng)門與逆止門之間疏水1、2、3、4、5段抽汽電動(dòng)門與逆止門之間的疏水，例如見圖13。HPHPHP1進(jìn)前 進(jìn)后圖13 1段抽汽疏水系統(tǒng)改進(jìn)四段抽汽至輔汽管道疏水1414。此外，四抽去小機(jī)門前疏水假設(shè)標(biāo)高適宜，也可照此改進(jìn)。中壓缸去小～ 機(jī) 去除氧器～去輔汽連箱≡去疏擴(kuò)〔1〕改進(jìn)前中壓缸～

去小機(jī) 去除氧器～去輔汽連箱去疏擴(kuò)〔2〕改進(jìn)后圖14 四段抽汽至輔汽管道疏水改進(jìn)方案加熱器排氣及抽汽管道放水氧器的管道上宜設(shè)置逆止門。鍋爐吹灰汽源鍋爐爐膛蒸汽吹灰承受高排汽源。給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)300MW151616的設(shè)1616的方案改進(jìn)給水系統(tǒng)。600MW及以上超臨界機(jī)組主給水系統(tǒng)常規(guī)設(shè)計(jì)方案見圖171818的設(shè)計(jì)方案削減了一個(gè)電動(dòng)閥和一個(gè)逆止閥，有利于機(jī)組節(jié)能和節(jié)電。在建機(jī)1818的方案改進(jìn)給水系統(tǒng)。高加高加去鍋爐給水泵圖15 300MW機(jī)組給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案高加高加去鍋爐給水泵圖16 300MW機(jī)組給水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)方案高加高加去鍋爐給水泵圖17 600MW超臨界機(jī)組給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案高加高加去鍋爐給水泵圖18 600MW超臨界機(jī)組給水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)方案汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)要指標(biāo)為凝汽器喉部確實(shí)定壓力。凝汽器(主要是水側(cè))，凝汽器熱負(fù)荷增大、凝汽器冷卻面積缺乏等。對于機(jī)組真空較差，且達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，要進(jìn)展凝汽器性能診斷試驗(yàn)，以判別機(jī)組真空差的緣由。冷卻水進(jìn)口溫度統(tǒng)〔俗稱開式循環(huán)方式，取水口水溫度受水源地環(huán)境溫度的影響；對于循環(huán)冷卻系統(tǒng)〔俗稱閉式循環(huán)方式降低冷卻水進(jìn)口溫度一般實(shí)行的措施有：決的，可以考慮轉(zhuǎn)變?nèi)∷谖恢?，避開熱水回流造成取水口水溫度的上升。試驗(yàn)，找出冷卻塔性能變差的主要緣由，并進(jìn)展治理或改造。冷卻水流量的主要緣由有：循環(huán)水泵本身出力缺乏；循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大。提高冷卻水流量的主要措施有：環(huán)水泵本身性能缺陷造成，還是由于循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配造成。依據(jù)診斷試驗(yàn)結(jié)果，假設(shè)是循環(huán)水泵本身的緣由，可以直接進(jìn)展修理或增容改a〕實(shí)際循環(huán)水系統(tǒng)阻力增加。排水室頂部是否聚積空氣，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力增加。b〕設(shè)計(jì)緣由導(dǎo)致泵與系統(tǒng)阻力不匹配。應(yīng)參照實(shí)際的循環(huán)水系統(tǒng)阻力重進(jìn)展循環(huán)水泵選型，并進(jìn)展技術(shù)改造。凝汽器汽側(cè)空氣聚攏1〕機(jī)組真空嚴(yán)密性變差，漏入凝汽器的空氣流量超出真空泵抽吸力量〔肯定條件下壓力上升〔機(jī)組真空降低；2〕3〕雙背壓凝汽器的高、低背壓響凝汽器性能，降低機(jī)組真空。消退或減弱凝汽器汽側(cè)空氣聚攏的主要措施有：提高機(jī)組真空系統(tǒng)嚴(yán)密性。通過各種技術(shù)手段進(jìn)展真空系統(tǒng)檢漏，準(zhǔn)時(shí)覺察真空系統(tǒng)泄漏點(diǎn)，并進(jìn)展徹底處理。在機(jī)組80%額定負(fù)荷以上，應(yīng)確保濕冷機(jī)組真空嚴(yán)密50%～80%額定負(fù)荷，應(yīng)確保濕冷機(jī)組真空嚴(yán)密性≤270Pa/min。進(jìn)展真空泵及抽空氣系統(tǒng)診斷試驗(yàn)，確認(rèn)真空泵抽吸力量下降的主要緣由，并水的冷卻系統(tǒng)查找緣由。管路完善和改進(jìn)，確保抽氣設(shè)備能準(zhǔn)時(shí)抽出凝汽器內(nèi)聚積的空氣。凝汽器水側(cè)空氣聚攏〔在設(shè)計(jì)時(shí)水室最高點(diǎn)應(yīng)裝設(shè)水室真空泵，水室真空泵依據(jù)其進(jìn)口閥前、后壓差開啟或者關(guān)閉，保證運(yùn)行中準(zhǔn)時(shí)抽出水室中聚攏的氣體。未設(shè)計(jì)凝汽器水室真空泵的機(jī)組，應(yīng)考慮加裝。發(fā)生變化時(shí)應(yīng)進(jìn)展排氣。沒有凝汽器水室最高點(diǎn)排氣管的機(jī)組，應(yīng)考慮加裝。凝汽器水側(cè)臟污側(cè)臟污直接導(dǎo)致凝汽器清潔系數(shù)降低，增加了傳熱熱阻。一、二次濾網(wǎng)投運(yùn)不正常；冷凝管未定期沖洗或清理。去除或預(yù)防水側(cè)臟污的主要措施有：〔垢〕的具體狀況，選擇適宜的膠球，90%以上。膠球類型和規(guī)格的選擇可參照以下原則執(zhí)行：1~2mm?！菜芰锨颉澈徒饎偵扒?，塑料硬球靠撞擊除硬垢；金剛砂球靠摩擦除硬垢。塑料硬球的球徑應(yīng)比冷凝管內(nèi)徑小0.5~1mm；濕態(tài)金剛1mm。對于冷卻水量小〔流速低〕造成收球率低的狀況，可以嘗試關(guān)閉或關(guān)小半側(cè)凝汽器冷卻水入〔出〕口門，進(jìn)展半側(cè)收球，提高收球率。去除水中雜質(zhì)。直流冷卻系統(tǒng)雜質(zhì)較多，原則應(yīng)設(shè)一、二次濾網(wǎng)，并保證正常水源。掌握循環(huán)水水質(zhì)和有機(jī)物。利用一切可利用的時(shí)機(jī)和手段對冷凝管進(jìn)展清洗和水室雜質(zhì)清理。如利用每一清洗等。必要時(shí)對凝汽器冷凝管進(jìn)展酸洗。對不能去除頑垢或銅管已經(jīng)減薄超標(biāo)的凝汽器，可考慮換管技術(shù)改造。凝汽器熱負(fù)荷常進(jìn)入凝汽器，導(dǎo)致熱負(fù)荷增加。降低凝汽器熱負(fù)荷的主要措施有：優(yōu)化疏水系統(tǒng)，提高疏水?dāng)U容器的工作力量。對汽輪機(jī)疏水系統(tǒng)〔特別是本體〕進(jìn)展優(yōu)化改造，簡化疏水管道和閥門的數(shù)量，削減水〔汽〕泄漏的時(shí)機(jī)負(fù)荷。〔主要是自動(dòng)疏水器〕的嚴(yán)密性，必要時(shí)更換質(zhì)量較好的疏水閥門。加熱器正常疏水暢通，杜絕加熱器危急疏水閥門動(dòng)作或泄漏。提高汽動(dòng)給水泵汽輪機(jī)的運(yùn)行效率，削減排入凝汽器的熱量。嚴(yán)格掌握機(jī)組升、降負(fù)荷率，嚴(yán)格掌握機(jī)組軸系振動(dòng)在合格水平；機(jī)組大修時(shí)準(zhǔn)時(shí)合理調(diào)整汽封間隙、或更換損壞的汽封，提高機(jī)組通流效率。凝汽器面積在冷卻水進(jìn)口溫度、冷卻水流量、真空嚴(yán)密性、冷卻管清潔程度一樣的狀況下，19000m2300MW負(fù)荷時(shí)凝汽器壓力0.4kPa。加大凝汽器的冷卻面積〔0.75～0.8來選取面積。18000m2，600MW34000m2～36000m2。對于全年平均循環(huán)水溫度高分散水過冷度1〕分散水3〕機(jī)組真空嚴(yán)密性極差，可能造成分散水過冷。4〕冷卻水溫度偏低或冷卻水流量偏大，造成分散水過冷。降低分散水過冷度的主要措施有：使凝汽器熱井的就地水位與DCS監(jiān)測的水位保持全都，過冷度增大時(shí)準(zhǔn)時(shí)調(diào)整凝汽器熱井水位。在檢修時(shí)解體檢查并準(zhǔn)時(shí)解決。提高機(jī)組真空嚴(yán)密性。冷卻水溫度較低時(shí)，通過削減循環(huán)水泵的運(yùn)行臺數(shù)，削減冷卻水流量。對于使保證了海水脫硫的水量，也降低了凝汽器冷卻水流量，從而降低了分散水過冷度。循環(huán)水系統(tǒng)和循環(huán)水泵運(yùn)行效率低；循環(huán)水泵運(yùn)行方式不合理。循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配循環(huán)水泵的流量揚(yáng)程特性與循環(huán)水系統(tǒng)阻力特性相匹配是循環(huán)水系統(tǒng)甚至是整個(gè)冷端系統(tǒng)節(jié)能運(yùn)行的關(guān)鍵。在設(shè)計(jì)流量工作點(diǎn)，當(dāng)循環(huán)水泵配套的揚(yáng)程高于系統(tǒng)阻力，導(dǎo)致循環(huán)水泵實(shí)際運(yùn)行在低揚(yáng)程大流量區(qū)域，在冬季水溫度較低時(shí)，凝汽器冷卻水流量偏大，機(jī)組真空高于極限真空，同時(shí)過高的流速可能會(huì)沖刷銅管的脹口，造成安全性問凝汽器冷卻水流量偏小，直接影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。無論流量偏大或偏小，循環(huán)水泵都偏離設(shè)計(jì)工作點(diǎn)，導(dǎo)致循環(huán)水泵的運(yùn)行效率偏低。水系統(tǒng)阻力增大的緣由，或?qū)ρh(huán)水泵進(jìn)展增容改造或降低揚(yáng)程改造。循環(huán)水泵增效改造76%，建議進(jìn)展循環(huán)水泵增效改造。循環(huán)水泵運(yùn)行方式優(yōu)化〕，機(jī)組備雙速功能。循環(huán)水泵電機(jī)變頻供給了循環(huán)水量可以連續(xù)調(diào)整的條件，通過運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)，循環(huán)水泵電機(jī)雙速運(yùn)行在肯定程度上實(shí)現(xiàn)了循環(huán)水泵運(yùn)行方式和運(yùn)行流量的多樣A。從冷端系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化的實(shí)際可操作性動(dòng)身，優(yōu)先推舉循環(huán)水泵電機(jī)雙速運(yùn)行方案。抽空氣系統(tǒng)與真空泵流淌不暢。真空泵〔面主要緣由，通?？蓪?shí)行的主要措施有：3×50%容量雙級水環(huán)式真空泵。真空泵冷卻水系統(tǒng)改造。具體的解決方法須考慮運(yùn)行安全性、牢靠性和投資回卻。易于清理和清洗的冷卻器型式。增加冷卻器的冷卻面積和冷卻水流量。抽空氣管路高、低壓側(cè)空氣流淌相互影響，導(dǎo)致流淌不暢。氣管進(jìn)展檢查，并準(zhǔn)時(shí)更正安裝錯(cuò)誤。雙背壓凝汽器高、低壓側(cè)空氣流淌相互影響真空泵抽出，該方式的優(yōu)缺點(diǎn)正好和串聯(lián)布置方式相反。路流淌阻力計(jì)算不符合實(shí)際狀況。解決的方法只有把抽空氣系統(tǒng)改為并聯(lián)布置方式，即19，該連接方式三臺真空泵運(yùn)行方式敏捷，可以互為備用。ABC真真真空空空泵泵泵低壓凝汽器高壓凝汽器圖19 低壓凝汽器高壓凝汽器冷卻塔冷卻塔冷卻力量冷卻塔冷卻力量的優(yōu)劣打算了凝汽器冷卻水的進(jìn)水溫度，直接影響了機(jī)組運(yùn)行真空。因此，宜定期對冷卻塔進(jìn)展熱力性能診斷試驗(yàn)，確定冷卻塔存在的問題，制定相應(yīng)95%100%負(fù)荷下冷卻塔出水必要時(shí)實(shí)施冷卻塔技術(shù)改造。提高冷卻塔冷卻力量的措施配水系統(tǒng)裝置水流暢通，必要時(shí)修補(bǔ)破損的配水槽。噴濺裝置完好無缺，準(zhǔn)時(shí)修補(bǔ)破損的配水管及噴濺裝置。承受虹吸配水的冷卻塔，應(yīng)使虹吸裝置處于正常工作狀態(tài)。依據(jù)冷卻塔內(nèi)配水的均勻性狀況，更換為噴濺效果良好的噴濺裝置。淋水填料全塔更換淋水填料時(shí)，應(yīng)進(jìn)展不同方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，優(yōu)化淋水填料的型式及組裝高度。除水器進(jìn)展更換。機(jī)力通風(fēng)冷卻塔的要求。冷卻塔節(jié)水冷卻塔主要用水包括：蒸發(fā)散熱用水；飄逸出塔外的飄滴損失用水；排污用水。熱量等因素有關(guān)。冷卻塔夏季運(yùn)行時(shí)，蒸發(fā)散熱損失水量占循環(huán)冷卻水量1.7%左右；1.2%左右。1%0.5%，這局部損失水量可承受不同型式80%以上。排污損失水量是指循環(huán)冷卻水經(jīng)蒸發(fā)后水中的各種化合物及雜質(zhì)到達(dá)肯定濃度后倍率有關(guān)，濃縮倍率越大，排放量越小，反之亦然。因此，冷卻塔節(jié)水措施可歸納為：冷卻塔補(bǔ)水時(shí)，應(yīng)留意塔內(nèi)水池水位變化，以免溢流造成不必要的水量損失；選用高效除水器，削減冷卻塔飄滴損失水量；提高循環(huán)水濃縮倍率，削減排污損失水量；對循環(huán)水水質(zhì)進(jìn)展分析，降低水質(zhì)的結(jié)垢速率。空冷塔和空冷凝汽器傳熱效果。夏季機(jī)組運(yùn)行背壓達(dá)不到設(shè)計(jì)值時(shí)，可考慮在散熱器上安裝霧扮裝置以強(qiáng)化傳熱。數(shù)。加熱給水系統(tǒng)分散水系統(tǒng)3×50%2×100%容量分散水泵，分散水泵揚(yáng)程選擇宜依據(jù)分散水系統(tǒng)設(shè)計(jì)特點(diǎn)進(jìn)展認(rèn)真核算，防止分散水泵揚(yáng)程選力小，從而節(jié)約廠用電的優(yōu)點(diǎn)，宜優(yōu)先承受。壓低保護(hù)定值、分散水壓力低開啟備用泵定值。分散水泵電機(jī)加裝變頻調(diào)整裝置后，600MW及以上超〔超〕臨界機(jī)組分散水泵耗電率不大于0.2%，其他機(jī)組分散水泵耗電0.22%。給水泵和除氧器100%BMCR容量的汽動(dòng)給水泵，不設(shè)備用電動(dòng)給水泵。機(jī)組〔如鄰機(jī)汽源〕的機(jī)組，應(yīng)通過汽動(dòng)給水泵啟機(jī)。單純配置電動(dòng)給水泵的機(jī)組，應(yīng)將電動(dòng)給水泵改為汽動(dòng)給水泵。安裝簡潔、優(yōu)質(zhì)高效、安全牢靠等特點(diǎn)，在機(jī)組設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先選用內(nèi)置式除氧器?！卜稚⑺幚砬啊骋雒芊馑M(jìn)一步降低分散水母管壓力，充分發(fā)揮變頻調(diào)整裝置的節(jié)能效果。加熱器及給水溫度加熱器旁路而節(jié)約廠用電的優(yōu)點(diǎn)，高壓加熱器宜承受大旁路系統(tǒng)，旁路形式為進(jìn)口液動(dòng)三通閥+出口隔斷閥，低壓加熱器宜優(yōu)先承受大旁路系統(tǒng)。給水端差和溫升降低。給水端差一般為-1～2℃，最小不能低于-2℃，大容量機(jī)組取下限值。影響給水端差的主要緣由有：1〕加熱蒸汽壓力不穩(wěn)或蒸汽流量缺乏；2〕加熱器汽加熱器水室分程隔板變形或損壞，造成局部給水短路。降低加熱器端差的主要措施有：檢查抽汽逆止閥或閘閥是否卡澀，加熱器進(jìn)汽口蒸汽通道是否受阻。保證加熱器運(yùn)行中正常排氣通暢。監(jiān)視加熱器運(yùn)行水位，并保持穩(wěn)定在正常范圍內(nèi)。檢查水室分程隔板，覺察問題準(zhǔn)時(shí)修復(fù)?；蚋鼡Q。〔含機(jī)組啟、停次數(shù)增加，端差逐步增大、溫升逐步減小，同時(shí)加熱器給水阻力下降。疏水端差5.6～10℃，對于大型機(jī)組取下限值。降低加熱器疏水端差的主要措施有：通過調(diào)整疏水水位，降低疏水端差。疏水端差對疏水水位變化不敏感的狀況下，可能是加熱器疏水冷卻段進(jìn)水口變形或損壞。大，有可能管子發(fā)生了輕度泄漏。定期沖洗水位計(jì)，防止消滅假水位。給水溫度水端差大。在機(jī)組運(yùn)行中應(yīng)保證高壓加熱器投入率大于99%，并在100%負(fù)荷工況下給水溫度到達(dá)設(shè)計(jì)值。鍋爐過熱蒸汽溫度300MW等級及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，額定負(fù)荷下過熱蒸汽溫度仍舊比設(shè)計(jì)值低10其它煤種，以提高過熱蒸汽溫度。再熱蒸汽溫度300MW等級及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，額定負(fù)荷下再熱蒸汽溫度仍舊比設(shè)計(jì)值低10其它煤種，以提高再熱蒸汽溫度。過熱器減溫水量300MW等級及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，減溫器噴水量不能滿足蒸削減減溫水量。再熱器減溫水量〔即再熱器減溫水0300MW等級及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，如再熱蒸汽溫度以減溫器作為常用調(diào)溫手段，且流量超過20t/h以上時(shí)，應(yīng)考慮對再熱系統(tǒng)的受熱面進(jìn)展改造，或更換、摻燒其它煤種，以便正常運(yùn)行狀況下不投用再熱減溫水。更換或摻燒非設(shè)計(jì)煤種種或接近設(shè)計(jì)煤種的燃煤，也可更換或摻燒非設(shè)計(jì)煤種來提高鍋爐的運(yùn)行性能。10%以上，且揮發(fā)分應(yīng)比實(shí)際燃煤高出5個(gè)百分點(diǎn)以上；氮、硫含量應(yīng)不高于實(shí)際燃煤；結(jié)渣特性、可磨性等其它指標(biāo)盡可能與實(shí)際燃煤接近。10個(gè)百分點(diǎn)以內(nèi)；氮、硫含量等應(yīng)不高于設(shè)計(jì)300MW機(jī)組B。鍋爐熱效率煤質(zhì)特性與鍋爐熱效率300MW等級及以上機(jī)組鍋爐，當(dāng)實(shí)際燃煤低位發(fā)熱量Qnet.ar20MJ/kg、揮發(fā)分含量與額定負(fù)荷鍋爐熱效率的對應(yīng)關(guān)系消滅下述狀況時(shí)：30%93.0%；20%～30%92.0%；10%～20%91.5%;10%89.0%。施。揮發(fā)分與飛灰可燃物300MW等級及以上機(jī)組鍋爐，當(dāng)實(shí)際燃煤低位發(fā)熱量Qnet.ar20MJ/kg、揮發(fā)分含量與飛灰可燃物含量對應(yīng)關(guān)系消滅下述狀況時(shí)：30%2.0%；20%～30%3.0%；10%～20%5.0%；10%8.0%。應(yīng)重點(diǎn)從飛灰可燃物含量查找緣由，從以下方面爭論制定切實(shí)可行的解決措施：降低煤粉細(xì)度值是降低飛灰可燃物含量的有效措施之一。通常，降低煤粉細(xì)度荷的狀況下，應(yīng)通過試驗(yàn)確定煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度值，降低供電煤耗。承受高效分別器，提高分別器效率。當(dāng)粗粉分別器效率較差時(shí)，可對粗粉分別如三次風(fēng)帶粉率偏高，應(yīng)對細(xì)粉分別器進(jìn)展改造。當(dāng)大渣可燃物含量偏高的緣由是燃燒器底層二次風(fēng)缺乏時(shí)，應(yīng)對其噴口進(jìn)展改燃物含量。對不易結(jié)渣的煤種〔1500℃，可考慮通過改造燃燒系統(tǒng)物含量。分煤種。排煙溫度與排煙熱損失〔包括燃燒調(diào)整試驗(yàn)、檢修技術(shù)措施后，額定負(fù)荷下鍋爐排煙溫度15℃以上時(shí)，應(yīng)通過技術(shù)改造降低鍋爐排煙溫度。在空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度接近設(shè)計(jì)值時(shí)，應(yīng)實(shí)行增加空氣預(yù)熱器受熱面或更〔不布置受熱面，以便在排煙溫度高時(shí)在預(yù)留空間增加受熱面面積。在空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度大于設(shè)計(jì)值，且其受熱面積無法增加，而省煤器出面積的措施降低鍋爐排煙溫度。145增加的狀況下，可考慮承受煙氣余熱利用系統(tǒng)。5年，并在機(jī)組量。煤種。節(jié)油點(diǎn)火技術(shù)微油點(diǎn)火技術(shù)投資和節(jié)油效果顯著的特點(diǎn)，在建機(jī)組或現(xiàn)役機(jī)組中宜優(yōu)先承受。等離子點(diǎn)火技術(shù)點(diǎn)火技術(shù)節(jié)約助燃油。鍋爐燃燒優(yōu)化試驗(yàn)與運(yùn)行掌握式，查找解決存在問題的措施。制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)一次風(fēng)管風(fēng)量和粉量安排均勻性試驗(yàn)粉安排狀況，有條件時(shí)，應(yīng)依據(jù)偏差狀況進(jìn)展調(diào)整。分別器擋板〔轉(zhuǎn)速〕特性試驗(yàn)通過分別器擋板〔轉(zhuǎn)速〕特性試驗(yàn)，確定擋板開度與煤粉細(xì)度的對應(yīng)關(guān)系，分析分別壓、煤粉細(xì)度的關(guān)系。磨煤機(jī)風(fēng)量特性試驗(yàn)的影響，確定磨煤機(jī)的最正確通風(fēng)量及磨煤機(jī)進(jìn)出口參數(shù)。磨輥加載壓力或鋼球量試驗(yàn)排放量等參數(shù)的影響，查找適宜的磨輥加載壓力。的磨煤機(jī)鋼球加載量。磨煤機(jī)出力特性試驗(yàn)通過磨煤機(jī)出力特性試驗(yàn)，把握磨煤機(jī)出力變化對制粉系統(tǒng)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性及安全性的通風(fēng)量、磨煤機(jī)和一次風(fēng)機(jī)功率，石子煤排量等。鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)氧量調(diào)整試驗(yàn)經(jīng)濟(jì)性和安全性的影響，確定不同負(fù)荷下鍋爐最正確運(yùn)行氧量。一次風(fēng)量調(diào)整試驗(yàn)全性的影響，供給不同磨煤機(jī)出力下的最正確風(fēng)煤比。二次風(fēng)配風(fēng)方式調(diào)整試驗(yàn)式，使著火位置合理，火焰不偏斜、不沖刷水冷壁。煤粉細(xì)度調(diào)整試驗(yàn)定經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度。風(fēng)箱-爐膛差壓調(diào)整試驗(yàn)通過風(fēng)箱-爐膛差壓調(diào)整試驗(yàn)，分析風(fēng)箱-爐膛差壓變化對鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性和安全性的影響，確定不同負(fù)荷下的最正確風(fēng)箱-爐膛差壓。一次風(fēng)熱風(fēng)母管壓力調(diào)整試驗(yàn)性和安全性的影響，確定不同負(fù)荷下的最正確一次風(fēng)熱風(fēng)母管壓力。最正確運(yùn)行方式與掌握曲線通過最正確運(yùn)行方式試驗(yàn)，驗(yàn)證上述各分項(xiàng)試驗(yàn)組合后的運(yùn)行效果，最終確定不同負(fù)量掌握曲線、一次風(fēng)壓掌握曲線、風(fēng)箱-爐膛差壓掌握曲線、二次風(fēng)配風(fēng)方式掌握曲線、運(yùn)行氧量掌握曲線、入爐總風(fēng)量掌握曲線、過熱蒸汽溫度、過熱蒸汽壓力掌握曲線，結(jié)合機(jī)組掌握系統(tǒng)的特點(diǎn)，替換或修改原有的掌握曲線。運(yùn)行優(yōu)化掌握過熱蒸汽參數(shù)掌握吹灰等方式進(jìn)展掌握，對于超臨界鍋爐還可調(diào)整過熱度，其次考慮承受減溫水來調(diào)整過熱蒸汽溫度。再熱蒸汽溫度掌握避開噴水減溫。一次風(fēng)量與一次風(fēng)壓力削減空氣預(yù)熱器一次風(fēng)漏風(fēng)。一次風(fēng)壓掌握應(yīng)依據(jù)煤種變化做適時(shí)調(diào)整。8kPa～9kPa。1.5倍時(shí)，應(yīng)查找緣由，并提出相應(yīng)的解決措施。運(yùn)行氧量且爐內(nèi)無嚴(yán)峻結(jié)渣現(xiàn)象。在此原則下，運(yùn)行氧量應(yīng)依據(jù)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果確定的最正確運(yùn)行氧量曲線進(jìn)展掌握。當(dāng)煤種發(fā)生變化時(shí)，須對最正確氧量掌握曲線進(jìn)展相應(yīng)調(diào)整。為了保證不同負(fù)荷下鍋爐均在最正確氧量下運(yùn)行，表盤氧量宜定期進(jìn)展校驗(yàn)。煤粉細(xì)度煤粉細(xì)度的掌握應(yīng)綜合考慮煤的燃燒特性、燃燒方式、爐膛熱負(fù)荷、煤粉的均勻據(jù)煤種的燃盡特性進(jìn)展適當(dāng)調(diào)整。度(或轉(zhuǎn)速)之間的定量關(guān)系，為鍋爐運(yùn)行供給依據(jù)。定期監(jiān)視煤粉細(xì)度。對于中速磨煤機(jī)，特別是磨輥運(yùn)行中、后期，應(yīng)依據(jù)煤粉〔壓力查分別器，防止分別器回粉堵塞引起煤粉細(xì)度變粗。燃盡風(fēng)掌握鍋爐燃盡風(fēng)的掌握原則：1〕盡可能降低鍋爐NOx排放；2〕在掌握NOx排放的前3〕有尾部煙氣脫硝裝置時(shí)，在保證最終NOx排放滿足環(huán)保要求的條件下，應(yīng)綜合考慮鍋爐NOx排放、飛灰可燃物含量以及煙氣脫硝運(yùn)行本錢，合理掌握燃盡風(fēng)比例，以到達(dá)運(yùn)行本錢最低。制粉系統(tǒng)對鋼球磨煤機(jī)，應(yīng)準(zhǔn)時(shí)加裝鋼球,保持在最正確鋼球裝載量的狀況下運(yùn)行。在枯燥小球試驗(yàn)，確定磨煤機(jī)更換小球方案。對中速磨煤機(jī)，為降低制粉系統(tǒng)電耗應(yīng)依據(jù)機(jī)組負(fù)荷變化準(zhǔn)時(shí)調(diào)整磨煤機(jī)運(yùn)行80%低出力不低于最大出力的65%。2給出了不同類型磨煤機(jī)耗電率，供參考。低速磨煤機(jī)中速磨煤機(jī)機(jī)組容量序號煤種低速磨煤機(jī)中速磨煤機(jī)機(jī)組容量序號煤種雙進(jìn)雙出鋼球風(fēng)扇磨煤機(jī)〔MW〕 鋼球磨煤機(jī) RP(HP)MPS磨煤機(jī)1煙煤/1.10.370.4/2300MW級貧煤0.641.210.38//3無煙煤1.15////4煙煤//0.370.38/5 貧煤 /1.1/0.38/600MW級6無煙煤/1.33///7褐煤///0.620.8681000MW級煙煤//0.33//飛灰可燃物定鍋爐的飛灰可燃物變化范圍，作為推斷鍋爐飛灰可燃物含量凹凸的依據(jù)?？赡艿亟档兔悍奂?xì)度值。按燃燒優(yōu)化運(yùn)行方式掌握鍋爐運(yùn)行參數(shù)，盡可能地降低飛灰可燃物。摻燒燃盡性能更好的高揮發(fā)分煤種。火焰溫度，降低飛灰可燃物。排煙溫度計(jì)值的偏差。煤種來降低鍋爐排煙溫度。熱面的清潔。在保證磨煤機(jī)安全運(yùn)行的前提下，建議按表3掌握磨煤機(jī)出口溫度。制粉系統(tǒng)型式熱空氣枯燥煙氣空氣混合枯燥風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹式〔分別器后〕鋼球磨煤機(jī)儲(chǔ)倉式〔磨煤機(jī)后〕制粉系統(tǒng)型式熱空氣枯燥煙氣空氣混合枯燥風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹式〔分別器后〕鋼球磨煤機(jī)儲(chǔ)倉式〔磨煤機(jī)后〕貧煤煙煤褐煤、頁巖貧煤煙煤、褐煤煙煤褐煤1501301001307070～7570～180褐煤煙煤90120〔緊湊式為分別器后，分別式為磨煤機(jī)后〕Vdaf≤15%的煤100中速磨煤機(jī)直吹式后〔分別器后〕VV<40%時(shí)，tdafM2=[(82-V )×5/3±5]daf≥40%時(shí)，tM2<70dafRP、HP中速磨煤機(jī)直吹式〔分別器后827766備注：燃用混煤的，可允許tM2較低的相應(yīng)煤種取值；無煙煤只受設(shè)備允許溫度的限制8.5.62～3℃?？諝忸A(yù)熱器空氣預(yù)熱器面積氣預(yù)熱器受熱面面積?？諝忸A(yù)熱器密封改造空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率一般不大于6%，在6%～8%應(yīng)進(jìn)展檢修，8%～10%可考慮進(jìn)展密封改造，高于10%時(shí)應(yīng)承受型密封技術(shù)進(jìn)展改造。空氣預(yù)熱器吹灰受熱面積灰。機(jī)組保溫研是根底”的方針，保溫工程施工完成后應(yīng)嚴(yán)格依據(jù)相關(guān)規(guī)定進(jìn)展檢驗(yàn)和驗(yàn)收。鍋爐保溫與密封鍋爐保溫與密封見《華能300MW級機(jī)組鍋爐及輔機(jī)設(shè)備節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則》4.6款。汽輪機(jī)保溫300℃的汽水300℃的4567。允許最高溫度密度抗風(fēng)蝕性抗拉強(qiáng)度導(dǎo)熱系數(shù)允許最高溫度密度抗風(fēng)蝕性抗拉強(qiáng)度導(dǎo)熱系數(shù)加熱線收縮℃kg/m3m/sMPaw/mk1000128N25≥0.20.12≤４%配料名稱膨脹蛭石助粘劑水配料名稱膨脹蛭石助粘劑水0.25m340kg27kg124kg允許使用溫度密度耐壓強(qiáng)度抗折強(qiáng)度導(dǎo)熱系數(shù)允許使用溫度密度耐壓強(qiáng)度抗折強(qiáng)度導(dǎo)熱系數(shù)℃℃kg/m3MPaMPakJ/mh℃650000.220.210.3119+0.000511t795600℃，狀態(tài)為糊狀。配料名稱膨脹珍寶巖粉輕體鈣石棉泥425配料名稱膨脹珍寶巖粉輕體鈣石棉泥425號硅酸鹽水泥助粘劑0.25m330kg25kg100kg8kg為保證汽缸、加熱器、管道、閥門保溫工程質(zhì)量，主要設(shè)計(jì)及施工工藝要求如下：樂觀承受先進(jìn)的保溫技術(shù)及工藝對汽缸進(jìn)展保溫設(shè)計(jì)和施工。承受三維計(jì)算為汽缸保溫設(shè)計(jì)供給簡易敏捷的保溫方案，汽缸保溫材料要求吸音效果顯著，外保護(hù)層防重復(fù)屢次使用，美觀環(huán)保。不需要開缸處承受保溫效果最優(yōu)的噴涂式保溫。如石洞口二3、4進(jìn)汽門殼體承受噴涂式保溫。汽缸、管道的保溫層由打底層材料、金屬絲網(wǎng)、保溫氈〔3～4層、金屬絲網(wǎng)、抹面層材料、玻璃纖維布及粘合劑組成。汽缸保溫需用扎進(jìn)鐵絲把保溫塊固定在汽缸的保溫鉤上。局部的保溫層，即可進(jìn)展檢修，而其他局部保溫層則可永久使用。吊用的吊耳局部，也可承受可撤除的保溫層構(gòu)造。層設(shè)計(jì)要求進(jìn)展，如需變動(dòng)需征得制造廠同意。在保溫施工前應(yīng)對保溫外表清理干凈，去除油污前方可施工。保溫塊之間接縫要嚴(yán)密，綁扎要結(jié)實(shí)，不得承受螺旋纏繞的方法。多層保溫內(nèi)、外層應(yīng)穿插排列，錯(cuò)開接縫，以保證保溫效果。保溫層外表應(yīng)光滑、整齊、美觀。不得使用吸進(jìn)了油料與受潮5℃。5027℃時(shí)，全部設(shè)備、管道、閥門、法蘭等保溫層外外表溫度與環(huán)境溫度之差不得超過23℃。運(yùn)行及治理節(jié)能治理核制度，以保證節(jié)能工作職責(zé)明確、目標(biāo)清楚、獎(jiǎng)懲清楚，各項(xiàng)節(jié)能措施落實(shí)到位。組織開展多種形式的宣傳、發(fā)動(dòng)活動(dòng)，通過公告欄、局域網(wǎng)、宣傳展板、各種會(huì)、環(huán)境保護(hù)、促進(jìn)可持續(xù)進(jìn)展的企業(yè)文化氣氛和全員意識。定期開展電力企業(yè)對標(biāo)工作，以先進(jìn)企業(yè)能耗指標(biāo)為標(biāo)桿，分析本企業(yè)能耗指標(biāo)實(shí)改進(jìn)措施。定期進(jìn)展電廠生產(chǎn)過程能量平衡試驗(yàn)與能損診斷，對全廠能量安排與消耗進(jìn)展全能降耗措施。定期進(jìn)展節(jié)能總結(jié)分析工作，全面把握機(jī)組運(yùn)行能耗指標(biāo)變化狀況，做到節(jié)能工量接近鍋爐設(shè)計(jì)煤種。高度重視能源計(jì)量和統(tǒng)計(jì)治理工作，保證運(yùn)行參數(shù)及煤、水、油、電等主要耗能裝置，做到計(jì)量、統(tǒng)計(jì)準(zhǔn)確，削減煤熱值差。運(yùn)行掌握80%以上，應(yīng)通過運(yùn)行調(diào)整確保主蒸汽壓力、主蒸線嚴(yán)格掌握主蒸汽壓力、主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度。提高運(yùn)行人員節(jié)能意識，開展值際勞動(dòng)競賽。充分利用SIS及MIS系統(tǒng)強(qiáng)大的信運(yùn)行人員的樂觀性，實(shí)現(xiàn)精細(xì)化操作，有效掌握機(jī)組各項(xiàng)運(yùn)行指標(biāo)。300MW等級機(jī)組，補(bǔ)水率不超過1%；對于600MW及以上容量機(jī)組，補(bǔ)水率不超過0.8%。優(yōu)化運(yùn)行性能，指導(dǎo)機(jī)組優(yōu)化運(yùn)行。最優(yōu)匹配的方式下運(yùn)行。煤種燃燒特性要求，保證燃燒的穩(wěn)定性與經(jīng)濟(jì)性。好真空下運(yùn)行，凝汽系統(tǒng)和循環(huán)冷卻系統(tǒng)按優(yōu)化匹配方式運(yùn)行。試驗(yàn)，提高鍋爐效率、低負(fù)荷穩(wěn)燃力量和降低輔機(jī)電耗。華能燃煤機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值為了全面提升華能公司的競爭力量，連續(xù)保持公司主要能耗指標(biāo)在行業(yè)的領(lǐng)先優(yōu)〔2023年版提出了華能燃煤機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值〔見附錄C2023值。定速循環(huán)水泵運(yùn)行優(yōu)化結(jié)果W600M，荷定速循環(huán)水泵運(yùn)行優(yōu)化結(jié)果W600M，荷540一機(jī)兩泵負(fù)組機(jī)480兩機(jī)三泵beng一機(jī)一泵420360300510運(yùn)行方式切換1運(yùn)行方式切換21520253035凝汽器循環(huán)(冷卻)水進(jìn)口溫度，℃2×600MW超臨界機(jī)組(1、2號)，每臺機(jī)組配套雙殼體、單流程、雙背壓外表式凝汽器，凝汽器冷卻水系統(tǒng)承受循環(huán)供水冷卻方式，每臺機(jī)組配套2臺循環(huán)水泵，以滿足不同季節(jié)和不同負(fù)荷時(shí)凝汽器對冷卻水量的要求。12號機(jī)組方式有：一機(jī)一泵、兩機(jī)三泵和一機(jī)兩泵三種方式。依據(jù)冷卻水進(jìn)口溫度及機(jī)組負(fù)荷的變化，循環(huán)水泵運(yùn)行方式有：一機(jī)一泵(低速)、一機(jī)一泵(高速)、兩機(jī)三泵(高速)、一機(jī)兩泵(一高速一低速)和一機(jī)兩泵(高速)五種方式。2號機(jī)組為例，通過冷端系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)，在保證機(jī)組最正確運(yùn)行真空算，結(jié)果如下：A1循環(huán)水泵定速狀況下的最正確運(yùn)行方式單臺循環(huán)水泵雙速狀況下的最正確運(yùn)行方式變速循環(huán)水泵運(yùn)行優(yōu)化結(jié)果W變速循環(huán)水泵運(yùn)行優(yōu)化結(jié)果W600M，540負(fù)組機(jī)兩泵高速兩機(jī)三高480兩泵變頻420單泵變頻360300510運(yùn)行方式切換1運(yùn)行方式切換2運(yùn)行方式切換31520253035凝汽器循環(huán)(冷卻)水進(jìn)口溫度，℃單臺雙速狀況下的循環(huán)水泵運(yùn)行優(yōu)化結(jié)果W600M，兩泵高速540負(fù)組機(jī)單泵高速一高一低兩機(jī)三高480420單泵低速36030051015運(yùn)行方式切換2運(yùn)行方式切換420253035運(yùn)行方式切換1運(yùn)行方式切換3凝汽器循環(huán)(冷卻)水進(jìn)口溫度，℃兩臺循環(huán)水泵變頻運(yùn)行狀況下的最正確運(yùn)行方式三種最正確運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性比照結(jié)果A.1。機(jī)組負(fù)雙速與定速比較變頻與定速比較變頻與雙速比較荷機(jī)組負(fù)雙速與定速比較變頻與定速比較變頻與雙速比較荷600MW540MW480MW420MW360MW300MW9915122931232136774122202358461589-25-29-2746140223本表中的數(shù)據(jù)為機(jī)組凈出力變化，正為增加，負(fù)為降低，單位為kWA.1看出：效果明顯高于定速循環(huán)水泵優(yōu)化效果。能效果低于循環(huán)水泵雙速狀況下的優(yōu)化效果。能效果明顯高于循環(huán)水泵雙速狀況下的優(yōu)化效果。75%時(shí)，循環(huán)水泵變頻和循環(huán)水泵雙速狀況下運(yùn)行優(yōu)化后的節(jié)能效果相當(dāng)。得機(jī)組整體經(jīng)濟(jì)性的最優(yōu)化。B300MW機(jī)組運(yùn)行能耗指標(biāo)的影響某300MW機(jī)組鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG1065/18.2-II6型亞臨界、自然循環(huán)、一次中間再熱汽包鍋爐。鍋爐設(shè)計(jì)煤種為煙煤，承受5套中速直吹式制粉系統(tǒng)，每套制粉系統(tǒng)實(shí)際最大出力約為40t/h。鍋爐燃燒器為四角布置、切向燃燒、百葉窗式水平濃淡直流燃燒器。汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)N300-16.7/537/537亞臨界、一次中間再熱、3×50%電動(dòng)給水泵。導(dǎo)致機(jī)組煤耗較高。為了解燃燒煤質(zhì)較差煤種對機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的影響，分別燃燒兩種不同熱值的煤進(jìn)展了比照試驗(yàn)