300MW汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)

300MW汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)（報告書）學(xué)院：班級：姓名：學(xué)號：二O一六年一月十五日300MW汽輪機(jī)熱力計(jì)算一、熱力參數(shù)選擇1.類型:N300-16.67/537/537機(jī)組形式為亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排氣。額定功率:Pel=300MW;高壓缸排氣壓力prh=p2=3.8896MPa;中壓缸排汽壓力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器壓力Pc=0.004698Mpa;汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速n=3000r/min;2.其他參數(shù):給水泵出口壓力Pfp=19.82MPa;凝結(jié)水泵出口壓力Pcp=5.39MPa;機(jī)械效率?ni=0.99;發(fā)電機(jī)效率?g=0.99;加熱器效率?h=0.98;3.相對內(nèi)效率的估計(jì)根據(jù)已有同類機(jī)組相關(guān)運(yùn)行數(shù)據(jù)選擇汽輪機(jī)的相對內(nèi)效率：高壓缸，?riH=0.875;中壓缸，?riM=0.93;低壓缸?riL=0.86;4.損失的估算主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失：Δp0=0.8335MPa;再熱器壓損ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa;中壓缸聯(lián)合氣閥節(jié)流壓力損失ΔP‘rh=0.02Prh=0.07244MPa;中低壓缸連通管壓力損失Δps=0.02ps=0.0162MPa;低壓缸排氣阻力損失Δpc=0.04pc=0.1879KPa;二、熱力過程線的擬定1.在焓熵圖,根據(jù)新蒸汽壓力p0=16.67和新蒸汽溫度t0=537,可確定汽輪機(jī)進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)0（主汽閥前），并查的該點(diǎn)的比焓值h0=3396.13,比熵s0=6.4128,比體積v0=0.019896。2.在焓熵圖上,根據(jù)初壓p0=16.67和主汽閥和調(diào)節(jié)氣閥節(jié)533.62流壓力損失Δp0=0.8335以確定調(diào)節(jié)級級前壓力p‘0=p0-Δp0=15.8365，然后根據(jù)p‘0和h0的交點(diǎn)可以確定調(diào)節(jié)級級前狀態(tài)點(diǎn)1,并查的該點(diǎn)的溫度t‘0=533.62,比熵s’0=6.4338，比體積v‘0=0.0209498。3.在焓熵圖上,根據(jù)高壓缸排氣壓力prh=3.8896和s0=6.546437可以確定高壓缸理想出口狀態(tài)點(diǎn)為2t，并查的該點(diǎn)比焓值hHt=3056.864,溫度tHt=335.743,比體積vHt=0.066192,由此可以得到高壓缸理想比焓降ΔHt=h0-hHt=339.266,進(jìn)而可以確定高壓缸實(shí)際比焓降ΔHi=ΔHt×?riH=296.8578,再根據(jù)h’rh、ΔHiM和ps可以確定高壓缸實(shí)際出口狀態(tài)2，并查得該點(diǎn)比焓值h=3099.2722,溫度t=351.3652,比體積v=0.0687,s=6.6058。4.在焓熵圖上，根據(jù)高壓缸排氣壓力prh=3.8896和再熱器壓損Δprh=0.3622可以確定熱再熱壓力p’rh=prh-Δprh=3.5274,然后根據(jù)p’rh和再熱蒸汽溫度tth=537確定中壓缸進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)為3（中壓缸聯(lián)合氣閥前），并查的該點(diǎn)的比焓值h’rh=3535.213，比熵s‘rh=7.2612,比體積v’rh=0.1036。5.在焓熵圖上，根據(jù)熱再熱壓力p’rh=3.5274和中壓缸聯(lián)合氣閥節(jié)流壓力損失Δp’rh=0.07244，可以確定中壓缸氣閥后壓力p’’rh=p’rh-Δp’rh=3.45496，然后根據(jù)p’’rh與h’rh的交點(diǎn)可以確定中壓缸氣閥狀態(tài)點(diǎn)4，并查得該點(diǎn)的溫度t’’h=536.7268,比熵s’’rh=7.2707，比體積v’’rh=0.1058。若將中、低壓缸的過程線畫為一條圓滑曲線，則在前面⑤步之后進(jìn)行如下步驟：在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=0.004698和低壓缸排汽阻力損失Δpc=0.0001879可以確定低壓缸排汽壓力pc’=pc+Δpc=0.004886在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=0.004698和srh’=7.2612可以確定低壓缸理想出口狀態(tài)為5t，并查得該點(diǎn)比焓值hct=2206.2649,溫度tct=31.7711,比體積vct=25.5529,干度xct=0.9854。由此可以得到汽輪機(jī)中、低壓缸實(shí)際比焓降ΔHiML=ΔHtML*riML=1142.8956,再根據(jù)hrh’、ΔHiML、和pc’可以確定低壓缸實(shí)際出口狀態(tài)點(diǎn)5，并查得該點(diǎn)比焓值hc5=2392.3177,溫度tc5=31.7705,比體積vc5=27.4935,干度xc5=0.9314?？紤]低壓缸末級余速損失，則計(jì)算δhc2=0.02*ΔHtML=26.5798,然后沿壓力線下移pc’下移26.5798得6點(diǎn)，并查得該點(diǎn)比焓值hc6=2395.922，溫度tc6=31.7715，比體積vc6=27.8851,干度xc6=0.9328，則用直線連接4、5點(diǎn)，在中間7‘點(diǎn)中間處沿壓力線下移7KJ/Kg得7點(diǎn)，光滑連接4、7、5點(diǎn)，則由.4.7.5連接的線即為該機(jī)組在設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過程線。（見附錄1）汽輪機(jī)進(jìn)汽量計(jì)算設(shè)，，設(shè)計(jì)功率為300MW，則抽汽會熱系統(tǒng)熱平衡初步計(jì)算給水溫度的選取根據(jù)初壓，可以求得對應(yīng)下的飽和水溫，則給水溫度回?zé)岢槠墧?shù)的選擇選擇8段回?zé)岢槠?，采用“三高、四低、一除氧”的形式，高壓加熱器采用?nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，抵押加熱器采用內(nèi)置式疏水冷卻器；高壓加熱器疏水手機(jī)方式為逐級自流到除氧器，低壓加熱器疏水收集方式為逐級自流到凝汽器(也可根基設(shè)計(jì)需要在最后幾級選擇一個或兩個疏水泵)。其加熱器(包括除氧器)的編號從抵押到高壓一次排列，為1、2...8號。給水泵驅(qū)動方式為汽動。擬定的原則性熱力系統(tǒng)圖如圖所示。（見附錄2）除氧器工作壓力的選擇除氧器滑壓運(yùn)行，在設(shè)計(jì)工況下工作壓力選為各加熱器汽水參數(shù)計(jì)算已知：高壓加熱器上端差低壓加熱器上端差各段抽氣壓損給水溫度凝汽器壓力對應(yīng)下的飽和水溫，即凝結(jié)水溫度除氧器工作壓力對應(yīng)下的飽和水溫,即除氧器水箱出口水溫由等溫升法可得5~8號低壓加熱器水側(cè)溫升為，其中凝結(jié)水泵及軸封加熱器溫升取1℃。8號低壓加熱器入口水溫；8號低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得8號低壓加熱器入口水比焓；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得8號低壓加熱器出口水比焓；8號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；8號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；8段抽汽壓力；8號低壓加熱器疏水溫度；8號低壓加熱器疏水比焓。（2）7號低壓加熱器。7號低壓加熱器入口水溫；7號低壓加熱器出口水比焓；7號低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得7號低壓加熱器出口水比焓；7號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；7號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；7段抽汽壓力；7號低壓加熱器疏水溫度；7號低壓加熱器疏水比焓。（3）6號低壓加熱器。6號低壓加熱器入口水溫；6號低壓加熱器出口水比焓；6號低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得6號低壓加熱器出口水比焓；6號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；6號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；6段抽汽壓力；6號低壓加熱器疏水溫度；6號低壓加熱器疏水比焓。（4）5號低壓加熱器。5號低壓加熱器入口水溫；5號低壓加熱器出口水比焓；5號低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得5號低壓加熱器出口水比焓；5號低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；5號低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；5段抽汽壓力；5號低壓加熱器疏水溫度；5號低壓加熱器疏水比焓。（5）1號高壓加熱器根據(jù)給水溫度，可以得到1號高壓加熱器出口水溫；由給水泵出口壓力和可得1號高壓加熱器出口水比焓；1號高壓加熱器凝結(jié)段和飽和水溫度；；1號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；1段抽汽壓力；（6）2號高壓加熱器一般將高壓缸的排汽的一部分作為2段抽汽，所以2段抽汽壓力；2號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；2號高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；2號高壓加熱器出口水溫；由給水泵出口壓力和可得2號高壓加熱器出口水比焓；1號高壓加熱器疏水溫度；1號高壓加熱器疏水比焓；（7）3號高壓加熱器為了降低再熱器后抽汽的參數(shù)，靈活應(yīng)用等溫升法，使2號高壓加熱器溫升是3號高壓加熱器的1.5倍，即，若給水泵溫升取，則；可得；由給水泵出口壓力和可得3號高壓加熱器出口水比焓；由給水泵出口壓力和可得3號高壓加熱器入口水比焓；3號高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；3號高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；3段抽汽壓力。3號高壓加熱器疏水溫度；3號高壓加熱器疏水比焓。2號高壓加熱器疏水溫度；2號高壓加熱器疏水比焓。（8）除氧器除氧器工作壓力；水溫；四段抽汽壓力,出口水比焓。擬定的各回?zé)峒訜崞髌畢?shù)下表所示。300MW凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回?zé)岢槠槠麎毫Pa5.923.6221.640.810.43680.19550.077660.026—0.00539抽汽溫度383317433335262196117X=0.975—34.2抽氣比焓值KJ/Kg3135.73019.333325.823130.62989.42862.942664.532560.38—2386.8抽氣壓損%66666666——項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7H8SGC回?zé)岢槠訜崞鳉鉁y壓力MPa5.563353.40471.53980.76140.41060.18380.0730.02450.095—下的飽和水溫270.7241199.54168.4144.56117.9291.2864.6498.134.2下的飽和水比焓Kj/kg1188.661042.3850.32712.2606.73493.42381.34270.7411.42143.3抽氣放熱Kj/kg2066.42143.072573.82418.42483.972469.732382.72389.47疏水上端差-1.60002.8_—下端差05.6_—疏水溫度（疏水冷卻器出口水溫）246.6205.14177.4_120.7294.0867.4440.8__疏水比焓Kj/kg1069.3876.26752.02712.2505.43393.21281.83170.91__疏水放熱Kj/kg_193.04124.24__112.22111.38110.92__水側(cè)加熱器出口水溫272.3241199.54171.8·/168.4141.76115.1288.4861.8435.234.2加熱器水側(cè)壓力MPa19.8219.8219.820.7521.731.731.731.731.73_加熱器出口水比焓Kj/kg1193.261044.71858.28737.66·/712.2595.57482.65370.86259.78149.03143.3給水比焓升Kj/kg148.55186.43120.62116.63112.92111.79111.08110.755.73143.3*表示給水泵后比焓值回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步計(jì)算（1）1號高壓加熱器。1號高壓加熱器平衡如圖所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（2）2號高壓加熱器。2號高壓加熱器平衡如圖所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（3）3號高壓加熱器。3號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-21所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡器原理可列出方程（4）除氧器。除氧器熱平衡圖如圖7-22所示。根據(jù)混合加熱式熱平衡原理可列出方程（5）5號低壓加熱器。5號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-23所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（6）6號低壓加熱器：6號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-24所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（7）7號低壓加熱器。7號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-25所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（8）8號低壓加熱器。8號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-26所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程閥桿漏氣量、軸封漏氣量和給水泵汽輪機(jī)用汽估算（1）閥桿漏氣包括主汽閥及調(diào)節(jié)汽閥閥桿漏氣和中壓缸聯(lián)合氣閥漏氣，可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)的公式計(jì)算出漏氣量，前者約為總汽量的1%，后者約為總進(jìn)氣量的0.4%。（2）軸封漏氣包括高壓缸后軸封漏汽和中壓缸后軸封漏汽，可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)對應(yīng)的公式計(jì)算出漏汽量，前者約為總進(jìn)汽量的1.3%，后者約為總進(jìn)汽量的0.1%。（3）給水泵汽輪機(jī)用汽量調(diào)節(jié)級的選擇和計(jì)算基本參數(shù)調(diào)節(jié)級的形式為單列調(diào)節(jié)級調(diào)節(jié)級的比焓降為85調(diào)節(jié)級的速比調(diào)節(jié)級平均直徑調(diào)節(jié)級的反動度部分進(jìn)氣。由確定調(diào)節(jié)級的葉高和部分進(jìn)汽度，須使與之和為最小，求得氣流出口角和。設(shè)計(jì)中選用亞音速噴嘴葉柵，其型號為TC-A，有關(guān)參數(shù)為：相對節(jié)距0.65~0.85,進(jìn)氣角,出氣角。動葉柵選用型號TP-2，有關(guān)參數(shù)：相對節(jié)距，進(jìn)氣角出氣角。具體上，設(shè)計(jì)中選取噴嘴汽流出汽角，動葉汽流出汽角。調(diào)節(jié)級詳細(xì)計(jì)算噴嘴部分的計(jì)算調(diào)節(jié)級的進(jìn)口參數(shù)及調(diào)節(jié)級的滯止理想比焓降。調(diào)節(jié)級進(jìn)口參數(shù)即為高壓缸進(jìn)口參數(shù)，由于進(jìn)口調(diào)節(jié)級的汽流速度很小，可以近似認(rèn)為滯止參數(shù)與進(jìn)口參數(shù)相等。由擬定熱力過程線的步驟可得：，，，，，由前面選取其理想比焓降為。調(diào)節(jié)級進(jìn)氣量。取進(jìn)入高壓缸前各種閥門及連接處漏氣量故進(jìn)入調(diào)節(jié)級的汽量為則調(diào)節(jié)噴嘴流量（3）平均反動度的確定噴嘴的滯止理想焓降噴嘴出口汽汽流速度與式中——噴嘴速度系數(shù)噴嘴出口等比熵出口參數(shù)、、。由和求出噴嘴出口理想比焓降為該過程為等比熵膨脹過程，由、查水蒸氣h-s圖得出口比體積，噴嘴出口壓力。噴嘴壓比由此可知，噴嘴中為亞音速汽流，采用漸縮噴嘴，選噴嘴型號為TC-2A、、。噴嘴出口面積。因?yàn)閲娮熘惺莵喴羲倭鲃?，故為式中——噴嘴流量系?shù)。級的假想速度記得圓周速度噴嘴高度為了設(shè)計(jì)制造方便，取噴嘴的計(jì)算高度為整數(shù)值，這里取噴嘴損失噴嘴出口比焓值 由、查得，。求動葉進(jìn)口汽流相對速度動葉部分計(jì)算動葉出口相對速度和式中——動葉速度系數(shù)，由與與的關(guān)系曲線（圖A-1）查得。動葉等比熵出口參數(shù)與由，，查得，動葉出口壓力。動葉出口面積式中——動葉流量系數(shù)—動葉進(jìn)口流量，未考慮葉頂漏氣量，即取。動葉高度。由、可知，進(jìn)出口比體積相差不大，故可取，根據(jù)噴嘴高度有式中——葉頂蓋度，取——葉根蓋度，取動葉汽流出口角式中，因此根據(jù)動靜葉的工作條件和配對要求，動葉型號選用TP-2A型作動葉出口速度三角形。由、、確定速度三角形動葉損失動葉出口比焓值由查的=6.4446KJ/（kg·K），=0.0258846余速損失輪周損失輪周有效比焓降輪周效率調(diào)速后余速不可利用，系數(shù)為校核輪周效率，誤差在允許范圍內(nèi)。級內(nèi)其他損失的計(jì)算葉高損失扇形損失葉輪摩擦損失由前面，部分進(jìn)汽損失鼓風(fēng)損失斥汽損失式中—噴嘴級數(shù)，取6故有所以級內(nèi)各項(xiàng)損失之和下一級入口參數(shù)由查的級效率與內(nèi)功率的計(jì)算（1）級的有效比焓降（2）級效率（3）級的內(nèi)效率壓力級的級數(shù)確定和比焓降分配高壓缸進(jìn)入高壓缸第一壓力級的流量式中—高壓缸平衡環(huán)漏氣，估計(jì)為1.5%高壓缸第一壓力級直徑高壓缸末級直徑的確定高壓缸非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。汽輪機(jī)非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定，可以采用圖解法。具體的做法就是在坐標(biāo)紙上，畫出橫坐標(biāo)AB表示本汽缸第一壓力級和最后一級之間的中心距離，AB的長度可以任意選擇；縱坐標(biāo)以AC表示本汽缸第一壓力級的平均直徑，AE表示第一級的速比，BD表示最后一級平均直徑，BF表示最后一級的速比；同樣，用一條逐漸上升的光滑曲線把C,D兩點(diǎn)連接起來，該曲線就表示各級平均直徑的變化規(guī)律。先預(yù)分7級，即將AB等分為6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD，EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長度，擬定的各段平均直徑與速比如表7-13所示。表7-13擬定的非調(diào)節(jié)級各段平均直徑與速比值分段號0-01-12-23-34-45-56-6直徑7808218629039449851026速比0.5880.59420.60040.60660.61280.6190.6252（2）求各段等分點(diǎn)的理想比焓降計(jì)算得出各段的平均理想比焓降值如7-14所示。表7-14擬定的高壓缸各段的理想比焓降值分段號0-01-12-23-34-45-56-6比焓降21.6723.5325.427.3129.2531.2133.19（3）求各段等分點(diǎn)的平均理想比焓降，則（4）計(jì)算高壓缸壓力級的級數(shù)。則（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a。則（6）級數(shù)確定。得到高壓缸非調(diào)節(jié)級為12級，將AB線等分為11等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD，EF上，讀出每級的直徑及速比，如表7-15所示。表7-15高壓缸各非調(diào)節(jié)級平均直徑與速比值級序號123456直徑780802825847869892速比0.5880.59140.59480.59810.60150.6049級序號789101112直徑91493795998110041026速比0.60830.61170.61510.61840.62180.6252（7）高壓缸各級比焓降分配計(jì)算得出高壓缸各非調(diào)節(jié)級理想比焓降值如表7-16所示。表7-16高壓缸各非調(diào)節(jié)級理想比焓降值級序號123456比焓降21.6722.6723.71724.71725.7226.80級序號789101112比焓降21.6927.8328.92329.96331.01332.13將各級比焓降畫在h-s圖上校核并修改在h-s圖中擬定的熱力過程線上逐級做出各級比焓降，如最后一級的背壓不能與應(yīng)有背壓重合，則需要修改。調(diào)整后的高壓缸各非調(diào)節(jié)級平均直徑，速比及比焓降分配如表7-17所示。表7-17高壓缸各非調(diào)節(jié)級平均直徑及比焓降分配級序號123456直徑d1（mm）780802825847869892速比xai0.5880.59140.59480.59810.60150.609比焓降（KJ/kg）21.6922.6723.71724.71725.7226.80調(diào)整后比焓降（KJ/kg）18.85919.93820.86421.75622.63123.59級后壓力pi（MPa）11.329210.58489.75388.95218.1897.465級序號789101112直徑d1（mm）91493795998110041026速比xai0.60830.61170.61510.61840.62180.622比焓降（KJ/kg）21.6927.8328.92329.96331.01332.13調(diào)整后比焓降（KJ/kg）24.53025.53626.45627.32828.25829.20級后壓力pi（MPa）6.76856.11325.50584.91884.39943.889中壓缸1.進(jìn)入中壓缸第一壓力級的流量2.中壓缸第一壓力級直徑3.中壓缸末級直徑的確定4.中壓缸級數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預(yù)定7級，即將AB等分6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長度，即為各分段的直徑和速比，如表7-18所示。表7-18擬定的中壓缸各段平均直徑和速比值分段號0-01-12-23-34-45-56-6直徑d1（mm）10811117.511541190.512271263.51300速比xai0.5770.58250.5880.59350.5990.60450.61（2）求各等分點(diǎn)的理想比焓降。則計(jì)算得出中壓缸各段理想比焓降如表7-19所示。擬定的中壓缸各段理想比焓降值分段號0-01-12-23-34-45-56-6比焓降（kJ/kg）43.2645.3647.4749.5951.7153.8455.98（3）求BD上各等分點(diǎn)的平均理想比焓降。則（4）計(jì)算中壓缸壓力級的級數(shù)。則（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a。則（6）級數(shù)確定。得到中壓缸為9級，將AB線等分為8等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的直徑及速比，如表7-20所示。表7-中壓缸各級平均直徑與速比值級序號12345直徑d1（mm）10811108113611631191速比xai0.5770.5811250.585250.5893750.5935級序號6789直徑d1（mm）1218124512731300速比xai0.5976250.601750.6058750.61（7）中壓缸各級比焓降分配。則計(jì)算得出中壓缸各級比焓降如表7-21所示。表7-21中壓缸各級比焓降級序號12345比焓降（kJ/kg）43.2644.846.4347.9949.63級序號6789比焓降（kJ/kg）51.1952.7654.4155.985.將各級比焓降畫在h-s圖上校核并修改修正后的中壓缸各級平均直徑及比焓降分配如表7-22所示。表7-22中壓缸各級平均直徑及比焓降分配級序號12345直徑d1（mm）10811108113611631190.5速比xai0.5770.5810.5850.5890.593比焓降（KJ/kg）43.2644.846.4347.9949.59調(diào)整后比焓（KJ/kg）37.36938.95340.16541.50742.942級后壓力pi（MPa）2.89232.79012.21391.90541.6337級序號6789直徑d1（mm）1218124512731300速比xai0.5980.6020.6060.61比焓降（KJ/kg）51.19952.7654.4155.98調(diào)整后比焓降（KJ/kg）44.34745.69547.14748.531級后壓力pi（MPa）1.38791.16790.97120.7979低壓缸1.進(jìn)入低壓缸第一壓力級的流量2.低壓缸第一壓力級直徑3.低壓缸末級直徑的確定4.低壓缸級數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預(yù)分7級，即將AB等分6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長度，即為各分段的直徑，同樣獲得各分段速比的值。表7-23擬定的低壓缸各段平均直徑和速比值分段號0-01-12-23-34-45-56-6直徑d1（mm）1824184818751916198821892549速比xai0.6480.65150.6550.65850.6620.66550.669（2）求各等分點(diǎn)的理想比焓降計(jì)算得出低壓缸各級比焓降如表7-24所示。表7-24擬定的低壓缸各段比焓降分段號0-01-12-23-34-45-56-6比焓降（kJ/kg）97.6599.16100.99104.33111.14133.34178.91（3）求各等分點(diǎn)的平均理想比焓降（4）計(jì)算低壓缸壓力級的級數(shù)（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a（6）級數(shù)確定。得到低壓缸為8級，將AB線等分為7等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級的直徑及速比，結(jié)果如表7-25所示。表7-25低壓缸各級平均直徑、速比值級序號12345678直徑(mm)18241842187018951936203322282549速比0.6480.6510.6540.6570.660.00630.6660.669（7）低壓缸各級比焓降分配計(jì)算得出低壓缸各級比焓降如表7-26所示。表7-27低壓缸各級平均直徑及比焓降分配級序號12345678直徑(mm)18241839186419001965205521892549速比0.5660.5710.5780.5860.5920.5970.6010.605比焓降(kJ/kg)97.6598.67100.76102.53106.05115.88137.92178.92調(diào)整后的比焓降(kJ/kg)97.6598.67100.76102.53106.05115.88137.92178.92級后壓力(MPa)0.55650.38270.24870.15440.08950.04240.01720.004698抽氣壓力調(diào)整表7-12中的回?zé)岢闅鈮毫κ窃诶硐肭闆r下確定的。它是由凝結(jié)水溫、加熱器的等溫升、加熱器端差和抽氣管路壓損等設(shè)定的條件決定的。表7-17、表7-22、表7-27中各級前后的眼里是機(jī)組級數(shù)和各級理想焓降合理分配完畢后的最終值。理論抽氣壓力要由相鄰的級間壓力代替。因此需要調(diào)整各回?zé)岢闅鈮毫?，調(diào)整后的結(jié)果如表7-28所示。表7-28調(diào)整后的各級回?zé)岢闅鈮毫訜崞骶幪朒1H2H3H4H5H6H7H8調(diào)整前抽氣壓力（MPa）5.923.6221.640.810.43680.19550.077660.026調(diào)整后抽氣壓力（MPa）5.9283.62216.40.810.33850.1350.06590.02567位置9級后高排18級后中排24級后26級后27級后28級后重新列汽水參數(shù)表根據(jù)調(diào)整后的各回?zé)岢闅鈮毫Γ芍匦麓_定各臺回?zé)峒訜崞鞯钠畢?shù)，如表7-29所示。表7-29300MW凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回?zé)岢闅獬闅鈮毫Pa5.9283.6221.640.810.33850.1350.06590.02567-0.00539抽氣溫度℃383317433335232140X=0.99X=0.953-34.2抽氣比焓值KJ/kg3137.63020.53325.73130.62929.72753.52635.62508.2-2386.8抽氣壓損%66666666--加熱器汽側(cè)壓力MPa5.57233.40471.54160.76140.31820.12690.06190.024130.095-下的飽和水溫℃270.77240.96199.59168.38135.56106.4386.7764.2098.132.2下的飽和水比焓KJ/kg1189.11042.2850.52712.00570.06446.21363.38268.68411.52143..3抽氣放熱KJ/kg2068.52144.022573.862418.72471.522378.32355.162337.22--疏水上端差℃-1.60002.8--下端差℃05.6--疏水溫度（疏水冷卻器出口水溫）℃246.56205.19177.38168.38109.2389.5767.0040.84--疏水溫度（疏水冷卻器出口比焓）KJ/kg1069.1876.48751.84712.00458.18375.20280.44170.95--疏水放熱KJ/kg-192.62124.64--82.9894.76109.46--水側(cè)加熱器出口水溫℃272.37240.96199.59171*/168.4132.76103.6283.9761.4035.234.2加熱器水側(cè)壓力MPa19.8219.8219.820.7521.731.731.731.731.73-加熱器出水比焓Kj/kg149.1186.06120.88153.15123.4782.6694.53109.365.73143.3給水比焓升Kj/kg149.1186.06120.88153.15123.4782.6694.53109.365.73143.3軸封和閥桿漏氣進(jìn)口比焓Kj/kg149.1186.06120.88153.15123.4782.6694.53109.365.73143.3比焓降Kj/kg-3396.133537.743019.95------數(shù)量份額%-121e-40.004060.01215------*表示給水泵后比焓值汽輪機(jī)各部分汽水流量和各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算重新計(jì)算汽輪機(jī)各抽氣量（1）1號高壓加熱器1號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-27所示，根據(jù)表面是加熱器熱平衡原理可列出方程α1=0.0735374642968137（2）2號高壓加熱器2號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-28所示，根據(jù)表面是加熱器平衡原理可列出方程α2=0.081825202（3）3號高壓加熱器3號高壓加熱器熱平衡圖如圖7-29所示，根據(jù)表面是加熱器平衡原理可列出方程α3=0.036058215（4）除氧器除氧器熱平衡圖如圖7-30所示，根據(jù)混合式加熱器熱平衡原理可列出方程α4=0.0344αc4=0.757847963（5）5號低壓加熱器5號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-31所示，根據(jù)表面式加熱器平衡原理可列出方程α5=0.038633046（6）6號低壓加熱器6號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-32所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程α6=0.025527442（7）7號低壓加熱器7號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-33所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程α7=0.02846112（8）8號低壓加熱器8號低壓加熱器熱平衡圖如圖7-34所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程α8=0.031816979αc=0.0595009378汽輪機(jī)汽耗量計(jì)算及流量校核（1）做功不足系數(shù)的計(jì)算汽輪機(jī)的汽耗量計(jì)算并校核=916.81t/h設(shè)計(jì)合格汽輪機(jī)功率核算=303756.75KW設(shè)計(jì)基本合格汽輪機(jī)熱耗量,熱耗率=24201065535KJ/h7971.718kJ/kwh絕對電效率汽輪機(jī)熱耗量,熱耗率=24201065535KJ/h7971.718kJ/kwh絕對電效率壓力級詳細(xì)計(jì)算鑒于篇幅有限，取高壓缸第1壓力級和低壓缸最末級進(jìn)行熱力計(jì)算，具體計(jì)算過程同調(diào)節(jié)級詳細(xì)計(jì)算，計(jì)算步驟省略，計(jì)算結(jié)果如表7-30所示。表7-30級詳細(xì)計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目符號單位調(diào)節(jié)級第一壓力級末級蒸汽流量GKg/s250.6246.8171.87噴嘴平均直徑mm11557802549動葉平均直徑mm11557802549級前壓力MPa15.836512.16740.0146級前溫度/干度/℃533.62493.9653.44級前速度m/s00164級前比焓值KJ/Kg3396.13331.32552.3圓周速度μm/s181.43122.52400.4理想比焓降KJ/Kg8521.69182.61理想速度m/s412.31208.28626.19假想速比0.440.5880.639反動度0.080.4790.466利用上級余速動能KJ/Kg0013.448噴嘴滯止比焓降KJ/Kg78.211.3104.7噴嘴出口理想速度m/s395.47150.34457.60噴嘴速度系數(shù)0.970.970.97噴嘴出口實(shí)際速度m/s383.61145.83443.86噴嘴損失KJ/Kg4.620.6686.19噴嘴后壓力MPa12.42511.740.007663噴嘴后壓力/干度℃491.4487.90.9493噴嘴出口理想比體積0.025330.0268217.897噴嘴出口截面積0.016480.044172.8656噴嘴出汽角（°）15.114.7816.7噴嘴高度mm20711245部分進(jìn)汽度e0.8911動葉進(jìn)口相對速度m/s213.7441.54129.93相對于w1的比焓降KJ/Kg22.840.8638.44動葉滯止比焓降KJ/Kg29.6411.2599.8動葉出口理想速度m/s243.48150.01446.77動葉速度系數(shù)0.9250.93550.95動葉損失KJ/Kg4.281.4059.73動葉出口相對速度m/s225.22140.34424.4動葉出口絕對速度m/s83.9338.77171.21余速損失KJ/Kg3.5220.75214.66動葉后壓力MPa12.167411.3570.0056動葉后溫度/干度℃489.2482.60.925606動葉出口比體積0.025840.0275433.412動葉出口面積0.02710.04505.484動葉出汽角（°）20.415.0923.73動葉高度mm2273.51250級理想能量KJ/Kg8520.94196.06輪周有效比焓降KJ/Kg72.4818.87165.48輪周功率kW18187.814656.2711893.22輪周效率%85.2790.1084.40葉高損失KJ/Kg4.350.3190.16葉輪摩擦損失KJ/Kg1.3000部分進(jìn)汽損失KJ/Kg2.7500漏汽損失KJ/Kg00.772.01濕汽損失KJ/Kg008.22級內(nèi)有效比焓降KJ/Kg64.0617.66122.35級相對內(nèi)效率%75.3684.3262.41級的內(nèi)功率kW16053.444357.738793.54基于C8051F單片機(jī)直流電動機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動檢測儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號檢測儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)