化工原理第四章兩流體間傳熱過程的計(jì)算

化工原理第四章兩流體間傳熱過程的計(jì)算2023/7/31第1頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月什么是熱交換【特點(diǎn)】存在兩種或兩種以上的傳熱方式的傳熱過程。對(duì)流傳熱對(duì)流傳熱傳導(dǎo)傳熱2023/7/31第2頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2023/7/31第3頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月熱交換計(jì)算的內(nèi)容（1）設(shè)計(jì)型計(jì)算

根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)的要求的熱負(fù)荷（Q）

，確定換熱器的傳熱面積（A）及換熱器的其它有關(guān)尺寸，以便設(shè)計(jì)或選用換熱器。2023/7/31第4頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月固定管板式換熱器型式與基本參數(shù)（JB/T4715-92）2023/7/31第5頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）操作型計(jì)算

在已有換熱器的基礎(chǔ)上：①核算傳熱量（Q）、流體的流量（qm）、流體的進(jìn)、出口溫度（T、t）；②判斷一個(gè)換熱器能否滿足生產(chǎn)任務(wù)的要求；③預(yù)測(cè)生產(chǎn)過程中某些參數(shù)（如qm、T、t）的變化對(duì)換熱器傳熱能力（Q）的影響。2023/7/31第6頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、熱交換的基本計(jì)算式式中Q——傳熱速率，W；

K——總傳熱系數(shù)，W/m2.℃

A——傳熱面積，m2

Δtm

——兩流體的平均溫度差，℃1、總傳熱方程式2023/7/31第7頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【衡算前提】（1）換熱器絕熱良好；（2）熱損失可忽略?！竞馑阆到y(tǒng)】熱交換器；【衡算基準(zhǔn)】單位時(shí)間；【衡算式】熱流體放出的熱量等于冷流體得到的熱量。即：

Q熱＝Q冷2、熱量衡算式2023/7/31第8頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、Q值的確定——計(jì)算熱負(fù)荷【定義】達(dá)到工藝要求的控制參數(shù)所應(yīng)交換的熱量，即：①熱流體放出的熱量；②冷流體得到的熱量?！咀饔谩坑蔁嶝?fù)荷可以確定傳熱速率。1、什么是熱負(fù)荷2023/7/31第9頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）兩個(gè)概念【顯熱】當(dāng)物質(zhì)與外界交換熱量時(shí)，物質(zhì)不發(fā)生相變化而只有溫度變化，這種熱量稱為顯熱。【潛熱】飽和蒸氣的焓與同溫度下的液體的焓的差值稱為潛熱（相變熱）。（2）無相變化時(shí)熱負(fù)荷的計(jì)算

當(dāng)流體與外界交換熱量過程中不發(fā)生相變化時(shí)，其熱負(fù)荷用比熱法和熱焓法計(jì)算。2、熱負(fù)荷的計(jì)算2023/7/31第10頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

若換熱器中的兩流體只存在顯熱的交換，且比熱不隨溫度而變或可取平均溫度下的比熱時(shí)，則：式中Q——熱負(fù)荷，J/s或W；

qm1、qm2——熱、冷流體的質(zhì)量流量，kg/s；

Cp1、Cp2——熱、冷流體的平均定壓比熱，kJ/(kg.℃)；

T1、T2——熱流體的進(jìn)、出口溫度，℃；

t1、t2——冷流體的進(jìn)、出口溫度，℃。

①比熱法2023/7/31第11頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月對(duì)于熱流體：對(duì)于冷流體：T1T2t1t2qm1qm1qm2qm2Cp1Cp22023/7/31第12頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月②熱焓法

由熱力學(xué)得知，在等壓條件下，物系與外界交換的熱量與物系的始態(tài)與終態(tài)的焓差相等，即：H1、H2——熱流體進(jìn)、出口的比焓，J/kg；

h1、h2——冷流體進(jìn)、出口的比焓，J/kg。qm1、qm2——熱、冷流體的質(zhì)量流量，kg/s；2023/7/31第13頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月對(duì)于熱流體：對(duì)于冷流體：H1H2h1h2qm1qm1qm2qm22023/7/31第14頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（3）只有相變化時(shí)熱負(fù)荷的計(jì)算【方法】當(dāng)流體與外界交換熱量過程中只發(fā)生相變化時(shí)，其熱負(fù)荷用潛熱法計(jì)算?！居?jì)算式】式中

r——液體汽化（或蒸氣冷凝）潛熱。（4）既有潛熱、又有顯熱變化時(shí)熱負(fù)荷的計(jì)算式中Ts、ts——飽和溫度（沸點(diǎn)）。2023/7/31第15頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月20℃（l）100℃（g）100℃（l）2023/7/31第16頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、熱負(fù)荷與傳熱速率的區(qū)別【熱負(fù)荷】對(duì)換熱器換熱能力的要求，是需要交換的熱量，與換熱器的種類、型式無關(guān)，由工藝條件決定?！綫=qmCp(T1-T2)】【傳熱速率】換熱器本身在一定條件下的換熱能力，是換熱器能夠交換的熱量，由換熱器本身的特性所決定?！綫=KAΔtm】4、熱負(fù)荷與傳熱速率的關(guān)系2023/7/31第17頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、平均傳熱溫差（tm）的計(jì)算1、什么是平均傳熱溫度差【特點(diǎn)】不同部位推動(dòng)力不同。【定義】表征熱交換過程中的推動(dòng)力大小的參數(shù)。T1=80℃QQT2=50℃t2=40℃t1=20℃2023/7/31第18頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）流體的流動(dòng)型式冷、熱流體的相互流動(dòng)方向有不同的流動(dòng)型式，傳熱平均溫差tm的計(jì)算方法因流動(dòng)型式而異。（2）溫度的變化情況冷、熱流體在沿傳熱面流動(dòng)時(shí)的溫度變化情況不同，傳熱平均溫差tm的計(jì)算方法因而不同。2、影響平均傳熱溫度差的因素2023/7/31第19頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、恒溫差傳熱

【特點(diǎn)】（1）兩側(cè)流體均發(fā)生相變，且溫度不變；（2）冷熱流體溫差處處相等，不隨換熱器位置而變的情況。

——恒溫差傳熱平均溫度差計(jì)算式式中T——高溫流體的湍流主體溫度；

t——低溫流體的湍流主體溫度。傳熱速率：2023/7/31第20頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月湍流主體Tt2023/7/31第21頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月TTtt【例】電解槽引出的堿液濃度通常只有12％，經(jīng)蒸發(fā)后可獲得30％、42％的濃堿。2023/7/31第22頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月4、變溫差傳熱

【特點(diǎn)】傳熱溫度隨換熱器位置而變。分為：①單側(cè)變溫；②雙側(cè)變溫。

T1T2t2t12023/7/31第23頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）單側(cè)變溫

【特點(diǎn)】在熱交換過程中，一側(cè)溫度保持不變，另一側(cè)溫度發(fā)生變化。2023/7/31第24頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）雙側(cè)變溫

【特點(diǎn)】在熱交換過程中，兩側(cè)溫度均發(fā)生變化。2023/7/31第25頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月變溫差傳熱過程的溫差變化特點(diǎn)【特點(diǎn)】局部溫度差Δt沿傳熱面而變化。Δt＝T－tAT1T2t2t1在面積為dA兩側(cè)，可視為恒溫差傳熱。dQ=K（T－t）dA122023/7/31第26頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月5、變溫差傳熱過程傳熱溫度差的計(jì)算依據(jù)【特點(diǎn)】在計(jì)算傳熱速率時(shí)，采用先微分、后積分求出整個(gè)傳熱面上的傳熱速率，即：根據(jù)假定，K＝const，且T－t＝f(A)由積分中值定律：中值2023/7/31第27頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）盡管在整個(gè)換熱器中，傳熱推動(dòng)力(T－t)是一個(gè)變化的值，但存在一個(gè)中值tm

。用來表征換熱器傳熱推動(dòng)力(T－t)的大?。╰m的物理意義）；（2）tm

表示的是平均值，稱為平均溫度差；（3）變溫差傳熱過程的平均溫度差tm與換熱器內(nèi)冷熱流體流動(dòng)方向有關(guān)，不同的流動(dòng)型式其平均溫度差不同?！緝牲c(diǎn)說明】2023/7/31第28頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月①并流參與換熱的兩種流體沿傳熱面平行而同向的流動(dòng)。②逆流參與換熱的兩種流體沿傳熱面平行而反向的流體。③折流一流體只沿一個(gè)方向流動(dòng)，另一流體反復(fù)來回折流；或者兩流體都反復(fù)折回。（既存在并流，又存在逆流）④錯(cuò)流兩種流體的流向垂直交叉。

6、熱交換器內(nèi)的流動(dòng)型式

2023/7/31第29頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月并流【特點(diǎn)】平行而同向。2023/7/31第30頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月逆流【特點(diǎn)】方向相反且平行。2023/7/31第31頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月折流換熱器【特點(diǎn)】既存在并流，又存在逆流。2023/7/31第32頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月噴淋蛇管（錯(cuò)流）式換熱器【特點(diǎn)】?jī)煞N流體的流向垂直交叉。2023/7/31第33頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月——對(duì)數(shù)平均溫度差7、并、逆流操作的平均溫度差在如下假定條件下（穩(wěn)定傳熱過程）：①穩(wěn)定操作，qm1，qm2為定值；②Cp1、Cp2及K沿傳熱面為定值，或取平均值；③換熱器保溫良好，無熱損失。由總傳熱方程式及熱量衡算式可推得：

2023/7/31第34頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【幾點(diǎn)說明】①計(jì)算式只適用于并、逆流操作，但不適用于折流和錯(cuò)流操作過程；②

t1、t2——設(shè)備同一端熱、冷流體的溫度差；t1t2t2t1T1T22023/7/31第35頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月④當(dāng)t1/t2<2，則可用算術(shù)平均值代替（誤差<4%，在工程允許誤差范圍之內(nèi)）

。即：③習(xí)慣上將較大溫差記為t1，較小溫差記為t2，避免在計(jì)算中帶入負(fù)號(hào)；2023/7/31第36頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月321.51.31.11.101.041.0131.005～1.0工程計(jì)算允許誤差為＜5％

2023/7/31第37頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月8、錯(cuò)流和折流的平均溫度差

【基本方法】①先按逆流計(jì)算對(duì)數(shù)平均溫差tm逆；

②求平均溫差校正系數(shù)ψ；③求取平均傳熱溫差：

2023/7/31第38頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【溫差校正系數(shù)ψ的獲取方法之——圖算法】【方法】根據(jù)R與P的數(shù)值，從各種算圖中查得溫差校正系數(shù)ψ

?！净驹怼坑蒛nderwood和Bowan提出。——溫度效率——溫度相關(guān)因數(shù)2023/7/31第39頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ψψ2023/7/31第40頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ψψ2023/7/31第41頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月雙殼程雙管程列管式換熱器隔板隔板2023/7/31第42頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月雙殼程四管程列管式換熱器2023/7/31第43頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月隔板2023/7/31第44頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ψψ2023/7/31第45頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ψψ2023/7/31第46頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)式中ψ——對(duì)數(shù)平均溫差校正系數(shù)；

P——溫度效率；

R——溫度相關(guān)因數(shù)；

Ns——?dú)こ虜?shù)?！緶夭钚Ｕ禂?shù)ψ的獲取方法之——經(jīng)驗(yàn)公式】2023/7/31第47頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)2023/7/31第48頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月①平均溫差校正系數(shù)ψ

<1，這是由于在列管換熱器內(nèi)增設(shè)了折流擋板及采用多管程，使得換熱的冷、熱流體在換熱器內(nèi)呈折流或錯(cuò)流，導(dǎo)致實(shí)際平均傳熱溫差恒低于純逆流時(shí)的平均傳熱溫差。

②ψ用來表示某種流動(dòng)型式在給定工況下接近逆流的程度，綜合利弊，最好使ψ

>0.9，絕不能使ψ

<0.8，否則另外選其他流型。

【兩點(diǎn)說明】2023/7/31第49頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【例】用300℃的高溫氣體產(chǎn)物加熱冷原料氣，工藝要求原料氣由15℃加熱至160℃

，產(chǎn)物氣換熱后不低于190℃

。試比較：（1）逆流操作和并流操作條件下的傳熱溫度差；（2）若要并流與逆流操作的傳熱速率相等，求傳熱面積比。（假設(shè)傳熱系數(shù)相同）

2023/7/31第50頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【解】逆流操作時(shí)：30019016015則：Δt1=175Δt2=140

∴

由于

若用算術(shù)平均值，則：

誤差：

可見誤差很小。

2023/7/31第51頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月并流操作時(shí)：30019015160

則Δt1=285Δt2=30∴

若仍用算數(shù)平均值：

此時(shí)的誤差為：

可見誤差極大

2023/7/31第52頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月若要求傳熱速率相等，即：Q并＝Q逆由于

K并＝K逆

根據(jù)

Q=KAΔtm

則

即

【結(jié)果說明】并流操作時(shí)所需要的傳熱面積是逆流操作時(shí)的1.4倍，故采用逆流操作可以減少傳熱面積，節(jié)省設(shè)備量，有利于傳熱操作。

2023/7/31第53頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【問題】怎樣連接冷凝水，為什么？冷凝水進(jìn)口冷凝水出口2023/7/31第54頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月四、總傳熱系數(shù)的確定【作用】總傳熱系數(shù)K（簡(jiǎn)稱傳熱系數(shù)）是評(píng)價(jià)換熱器性能的一個(gè)重要參數(shù)，也是對(duì)換熱器進(jìn)行傳熱計(jì)算的依據(jù)?！敬_定方法】總傳熱系數(shù)K的確定方法有三種：（1）使用公式計(jì)算（用于操作型計(jì)算）；（2）通過實(shí)驗(yàn)測(cè)定（用于操作型計(jì)算）；（3）使用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)（用于設(shè)計(jì)型計(jì)算）。2023/7/31第55頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、總傳熱系數(shù)的計(jì)算公式（1）傳熱過程分析

α1α2λA1A2Am【結(jié)論】總傳熱系數(shù)與傳熱分系數(shù)有關(guān)。2023/7/31第56頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（2）總傳熱系數(shù)的基本計(jì)算式基本計(jì)算式推導(dǎo)的依據(jù)：①傅立葉定律；②牛頓冷卻定律；③總傳熱方程式。

對(duì)于微元傳熱面積為dA的換熱器：

——總傳熱系數(shù)的基本計(jì)算式2023/7/31第57頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月①當(dāng)傳熱面為平壁時(shí)，dA=dA1=dA2=dAm，則：（3）各種情況下總傳熱系數(shù)的計(jì)算式②對(duì)于薄層圓筒壁，若d2/d1＜2，近似按平壁計(jì)算（誤差<4%，工程計(jì)算可接受）。

2023/7/31第58頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月③當(dāng)傳熱面為圓筒壁時(shí)，若d2/d1＞2，如以外表面積為基準(zhǔn)（即以圓筒壁的外表面作為換熱器的面積，在換熱器系列化標(biāo)準(zhǔn)中常如此規(guī)定），則：

式中

K2——以換熱管的外表面為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù)；

dm——換熱管的對(duì)數(shù)平均直徑。

2023/7/31第59頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月④當(dāng)傳熱面為圓筒壁時(shí)，若d2/d1＞2，如以內(nèi)表面積為基準(zhǔn)，則：

⑤當(dāng)傳熱面為圓筒壁時(shí)，若d2/d1＞2，如以傳熱壁的平均表面積為基準(zhǔn)，則：

2023/7/31第60頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、總傳熱系數(shù)的實(shí)驗(yàn)測(cè)定

【方法】對(duì)于已有的換熱器，可以通過測(cè)定有關(guān)數(shù)據(jù)，如設(shè)備的尺寸、流體的流量和溫度等，然后由傳熱基本方程式計(jì)算K值?！菊f明】（1）得到的總傳熱系數(shù)K值最為可靠；（2）使用范圍受到限制，只能用于與所測(cè)情況相一致的場(chǎng)合（包括設(shè)備類型、尺寸、物料性質(zhì)、流動(dòng)狀況等）才準(zhǔn)確。

2023/7/31第61頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月總傳熱系數(shù)的測(cè)定實(shí)驗(yàn)裝置【說明】分別測(cè)定Q、A、Δtm2023/7/31第62頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、使用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)列管換熱器的總傳熱系數(shù)K的經(jīng)驗(yàn)值冷流體熱流體總傳熱系數(shù)K，W/(m2.℃)水水850～1700水氣體17～280水有機(jī)溶劑280～850水輕油340～910水重油60～280有機(jī)溶劑有機(jī)溶劑115～340水水蒸氣冷凝1420～4250氣體水蒸氣冷凝30～300水低沸點(diǎn)烴類冷凝455～1140水沸騰水蒸氣冷凝2000～4250輕油沸騰水蒸氣冷凝455～10202023/7/31第63頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月五、傳熱面積A的確定【特點(diǎn)】在傳熱過程中其面積始終不改變?！敬_定方法】

壁的任何一側(cè)均可作為計(jì)算式中的傳熱面積。1、平面壁2023/7/31第64頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【特點(diǎn)】沿著傳熱方向其表面積是變化的?！敬_定方法】（1）外表面積（A2）；（2）內(nèi)表面積（A1）

；（3）平均面積（Am）。2、圓筒壁2023/7/31第65頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月六、污垢熱阻

【影響】由于傳熱表面有污垢的積存，增加了傳熱熱阻。換熱器使用一段時(shí)間后，傳熱速率Q會(huì)下降?！敬_定方法】通常根據(jù)經(jīng)驗(yàn)直接估計(jì)污垢熱阻值，將其考慮在K中，即：

式中R1、R2——傳熱面兩側(cè)的污垢熱阻，m2·K/W。2023/7/31第66頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2023/7/31第67頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2023/7/31第68頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【例】在列管式換熱器中用蒸氣加熱溶液，列管為Φ25×1.5的鋼管。蒸汽冷凝的對(duì)流傳熱系數(shù)為15000W/(m2·℃)，溶液的對(duì)流傳熱系數(shù)取2000

W/(m2·℃)。管壁的導(dǎo)熱系數(shù)λ＝50

W/(m·℃)。使用一段時(shí)間后，管內(nèi)壁面沉積1mm的垢層，垢層的λ＝1W/(m·℃)。若蒸汽的冷凝溫度和溶液的加熱溫度均不變，求此時(shí)的傳熱量為原傳熱量的分率。2023/7/31第69頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月【解】設(shè)原傳熱量為Q＝KAΔtm結(jié)垢后的傳熱量為Q’＝K’A’Δtm’∵換熱器的尺寸沒有改變，故A＝A’熱、冷物料的進(jìn)、出口溫度不變，故Δtm＝Δtm’∴

由于

故使用平面壁的計(jì)算式計(jì)算總傳熱系數(shù)2023/7/31第70頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月結(jié)垢前

已知α1＝15000W/(m2·℃)

α2＝2000W/(m2·℃)

b＝0.0015m

λ＝50W/(m·℃)∴

∴K＝1676

W/(m2·℃)2023/7/31第71頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月結(jié)垢后

已知b垢＝0.001mλ垢＝1W/(m·℃)∴

∴K’＝626.3W/(m2·℃)因此

【結(jié)論】為消除污垢熱阻的影響，維持換熱器的使用性能，應(yīng)定期清洗換熱器。

2023/7/31第72頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月?lián)Q熱器的物理清洗2023/7/31第73頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月?lián)Q熱器的化學(xué)清洗2023/7/31第74頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月清洗前的換熱器2023/7/31第75頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月清洗后的換熱器2023/7/31第76頁(yè)，課件共85頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月七、流向的選擇

1、在流體進(jìn)出口溫度相同的條件下，逆流的平均溫差最大，并流最小，其它流動(dòng)型式的tm介于兩者之間。逆流操作的優(yōu)點(diǎn)如下：（1）在熱負(fù)荷Q、K相同時(shí)，采用逆流可以較小的傳熱面積A完成相同的換熱任務(wù)；（2）在熱負(fù)荷Q、A相同時(shí)，可以節(jié)省加熱和冷卻介質(zhì)的用量或多回收熱?！窘Y(jié)論】一般情況下，應(yīng)采用逆流操作。2023/7/3