UDC中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)CJJ166-2011P備案號J1224–2011城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范

本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1.1-2020給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)是對CJJ166-201H城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》的修訂，與CJJ166-2011相比主要技術(shù)變化如下：-修改了“根據(jù)新頒布的第五代《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）,對場地地震動加速度峰值進(jìn)行了修訂”的規(guī)定（見3.1、3.2——增加了“預(yù)制拼裝橋墩抗震性能要求”的規(guī)定（見3.5—修改了“地基與基礎(chǔ)。根據(jù)新頒布的第五代《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）,修改了場地類型和場地分類標(biāo)準(zhǔn)”（見4.1、4.2、4.3、4.4 —修改了“地震作用。根據(jù)新頒布的第五代《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015修改相關(guān)設(shè)計加速度反應(yīng)譜的放大系數(shù)和場地地震動加速度反應(yīng)譜特征周期的取值”的規(guī)定（見5.1、5.2、5.3、5.5——修改了“能力保護(hù)構(gòu)件驗算”（見7.4——修改了“抗震構(gòu)造細(xì)節(jié)設(shè)計”的規(guī)定（見8.1、8.2—修改了“橋梁減隔震設(shè)計，增加了減隔裝置性能檢測要求”的規(guī)定（見修訂說明—修改了“斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋”的規(guī)定（見10.1、10.2、10.3）—修改了“抗震措施”的規(guī)定（見11.2、11.3、11.4、11.5）本標(biāo)準(zhǔn)由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所提出。本標(biāo)準(zhǔn)由住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部建筑結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會歸口。本標(biāo)準(zhǔn)負(fù)責(zé)起草單位：同濟(jì)大學(xué)本標(biāo)準(zhǔn)參加起草單位（拼音排序）：上海市政工程設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司、上海市城市建設(shè)設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司、天津市政工程設(shè)計研究總院有限公司、北京市市政工程設(shè)計研究總院有限公司。9.1、9.2、9.4）《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》CJJ《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》CJJ166-2011修訂對照表現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿2.1.22擋塊Retainer1總則1.0.3橋址處地震基本烈度數(shù)值可由現(xiàn)行《1總則1.0.3橋址處地震基本烈度數(shù)值可由現(xiàn)行《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》查取地震動峰值加速度，按表1.0.3確定:衣1.0.3地霞某本方度和地袁動嶺值加速度的劇應(yīng)關(guān)系地表纂本烈度.6度7度8度9修地U動峰反.0.05g0.10(0.l5)gO.2(XO.3O)g0.40g注，g為H力加if度。1總則1.0.3橋址處地震基本烈度數(shù)值可由現(xiàn)行《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2015查取II類場地基本地震動峰值加速度，按表1.0.3確定。H1.0.3地真基本恐度和地慎動峰依加速度的對應(yīng)關(guān)系地慎基本烈度II賣場地地妻動嶺仇旅速度，0.05g7?8度0.2(X030)89度0.40g注：g為重力加速度.2術(shù)語和符號2.1.18限位裝置restrainer為限制梁墩以及梁臺間的相對位移|而設(shè)計的構(gòu)造裝置|。2術(shù)語和符號2.1.18限位裝置restrainer為限制梁墩以及梁臺間的相對位移裝置，包含彈塑性阻尼器，彈性索等。2.1.20剪力鍵shearkey支座水平承載能力不足時，用于水平連接梁體與墩、臺，傳遞梁體水平地震慣性力的構(gòu)件。2.1.21隔震fel期Periodofisolatedstructure采用減隔裝置（支座）達(dá)到設(shè)計位移時的等效剛度，計算得到的橋梁結(jié)構(gòu)的基本周期。局部修訂征求意見稿用于防止橋梁梁體縱橋向或橫橋向落梁的構(gòu)造措施，包含混凝土擋塊和鋼擋塊等。3局部修訂征求意見稿用于防止橋梁梁體縱橋向或橫橋向落梁的構(gòu)造措施，包含混凝土擋塊和鋼擋塊等。3基本要求3基本要求3.1抗震設(shè)防分類和設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文3.1抗震設(shè)防分類和設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)甲乙甲乙丙3.1.1城市橋梁應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、在城市交通網(wǎng)絡(luò)中位置的重要性以及承擔(dān)的交通量，按表3.1.1分為甲、乙、丙和丁四類。表3.1.1城市橋梁抗震設(shè)防分類除甲類橋梁以外的交翊網(wǎng)絡(luò)中樞紐位置的橋梁、城市快速路上的橋梁和軌道交通橋梁城市主干路橋梁3.1.2本規(guī)范采用兩級抗震設(shè)防，在E1和E2地震作用下，根據(jù)本規(guī)范第3.1.1條的橋梁抗震設(shè)防分類，各類城市橋梁抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合表3.1.2的規(guī)定。3.1.1城市橋梁應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、在城市交通網(wǎng)絡(luò)中位置的重要性以及承擔(dān)的交通量，按表3.1.1分為甲、乙、丙和丁四類。表3.1.1城市橋梁抗震設(shè)防分類橋梁抗震橋梁類型設(shè)防分類空通網(wǎng)培中樞紐仿檢、城市快速路、軌道左通甲和城市主干路的懸素橋、斜拉橋以及旗跨控大于150m大跨度拱橋和梁橋除甲類橋梁以外的交通網(wǎng)絡(luò)中樞紐位置的橋乙梁、城市快速路上的橋梁和軌道交通橋梁T除甲、乙和丙三類橋梁以外的其它橋梁3.1.2本規(guī)范采用兩級抗震設(shè)防，在E1和E2地震作用下，根據(jù)本規(guī)范第3.1.1條的橋梁抗震設(shè)防分類，各類城市橋梁抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合表3.1.2的規(guī)定。現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿橋梁抗震設(shè)防甲乙WT損傷狀志局部m發(fā)生輕做損傷經(jīng)峪時加劉后可供漁排應(yīng)急橋梁抗震設(shè)防甲乙WT損傷狀志局部m發(fā)生輕做損傷經(jīng)峪時加劉后可供漁排應(yīng)急攵迥也也__永久ftttft后恢復(fù)正常垢背功能經(jīng)臨時加固.可供繁急救撥乍輛ttffl不產(chǎn)生產(chǎn)眼的結(jié)構(gòu)拗傷不致倒塌~~分關(guān)甲乙T表3.1.2城巾橋梁抗囊以防標(biāo)ifE2地H作用求立1使用館構(gòu)0體及姑構(gòu)g體反基本無梭仿結(jié)構(gòu)q體反應(yīng)在鼻性苑田篥本無徵傷結(jié)構(gòu)冬體反成在伸住花Ifl.震后他用任求不XttS或好用修復(fù)后恢復(fù)正常M昔功貌經(jīng)臨時?H.精使用損協(xié)狀盛可發(fā)生局都不產(chǎn)生戶魚的姑梅報指不致倒塌—El震后使用要求立即使用立Wttffl立即便用立即使用表3.1.2城沛橋梁抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)很仿狀態(tài)震后ttffl求絡(luò)構(gòu)寂體不需修義或反應(yīng)在彈性范徑簡簞修復(fù)町地圍.雄本無損忻換使用結(jié)構(gòu)總體反性散M.基本無損傷結(jié)構(gòu)悠體反應(yīng)在彈性蒞圍.單本無損傷靖構(gòu).。體反應(yīng)在弗性范W.基本無損仇3.1.4各類城市橋梁的抗震措施等級，|應(yīng)符合下列要求|：1甲類橋梁抗震措施，當(dāng)?shù)卣鸹玖叶葹?8度時，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求；當(dāng)為9度時，應(yīng)符合比9度更高的要求。2乙類和丙類橋梁抗震措施，一般情況下，當(dāng)?shù)卣鸹玖叶葹?8度時，應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度提高一度的要求；當(dāng)為9度時，應(yīng)符合比9度更高的要求。3丁類橋梁抗震措施均應(yīng)符合本地區(qū)地震基本烈度的要求。3.1.4各類城市橋梁的抗震措施等級，應(yīng)按表3.1.4確定：表3.1.4橋梁抗需措施箸級S,(g)Si＜0.06006〈S0.12OJ2vS：vO240.24vS0.50S[A050措施等級 Bt?門研究注，S,為E1地密作用的加速度反應(yīng)譜在T=ls時的諾值.3.1.5立體交叉的跨線橋梁的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)不低于其跨越的下線工程的抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)。3.2.2當(dāng)距橋梁工程場地10km以內(nèi)有發(fā)生3.2.2當(dāng)距橋梁工程場地10km以內(nèi)有發(fā)生6.5級及以上潛在地震危險的斷裂時，乙類和丙類橋梁的E1和E2地震作用應(yīng)開展地震安全性評價進(jìn)行確定，地震安全性評價應(yīng)考慮近斷層效應(yīng)。3.2地震影響3.2地震影響3.2.3當(dāng)橋梁工程場處于條狀現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿3.1.6對抗震救災(zāi)以及在經(jīng)濟(jì)、國防上具有重要意義的橋梁或破壞后修復(fù)（搶修）困難的橋梁，應(yīng)提高抗震設(shè)防類別，并宜采用低損傷、自復(fù)位或可不中斷交通進(jìn)行修復(fù)的結(jié)構(gòu)體系。3.2.13.2.1甲類橋梁所在地區(qū)遭受的E1和E2地震影響，應(yīng)按地震安全性評價確定，相應(yīng)的E1和E2地震重現(xiàn)期分別為475年和2500年。|其他各類橋梁所在地區(qū)遭受的E1和E2地震影響，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》的地震動峰值加速度、地震動反應(yīng)譜特征周期以及本規(guī)范第3.2.2條規(guī)定的E1和E2地震調(diào)整系數(shù)來表3.2.1主跨跨度大于150m的甲類橋梁所在地區(qū)遭受的E1和E2地震影響，應(yīng)按地震安全性評價確定，相應(yīng)的E1和E2地震重現(xiàn)期分別為475年和2500年。局部修訂征求意見稿突出的山嘴、局部修訂征求意見稿突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石或強(qiáng)風(fēng)化巖石的陡坡、河岸與邊坡邊緣等不利地段時，乙類和丙類橋梁的E1和E2地震作用應(yīng)開展地震安全性評價進(jìn)行確定，地震安全性評價應(yīng)考慮局部場地效應(yīng)?，F(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文治震偉用5曰度0.466成5治震偉用5曰度0.466成5燙”)20(1.7)口2以2的-3.2.@乙類、丙類和丁類橋梁的E1和E2水平向地震動峰值加速度A的取值，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》查得的II類場地基本地震動峰值加速度，|乘以表322中的E1和E2地震調(diào)整系數(shù)G得到。“3.2.2地寰作用度度0.610.460.46035a.柄弓內(nèi)為相匿于衣ixm中抵號內(nèi)［值的堆■整冬救3.2.4一般情況下，乙類、丙類和丁類橋梁的E1和E2水平向地震動峰值加速度A的取值，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》查得的II類場地基本地震動峰值加速度，按下式計算：XWfnGCe(3.2.2)式中：A—各類場地E1和E2的水平向基本地震動峰值加速度；一一據(jù)現(xiàn)行《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》查得的【I場地基本地震動峰值加速度；G—為E1和E2地震調(diào)整系數(shù)，按表3.2.4-1取值；G.——為地震加速度峰值場地調(diào)整系數(shù)，按表3.2.4-2取值。現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文67現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文67If822..00)頃112^2.05)27)5丙英J決0.460.35局部修訂征求意見稿吸各類怖】1WE2Eimin用6f7f度t8?0.460.460.460.350.35注，號內(nèi)敬｛ft為成于表號的％*，奈歌.表k皿0.80母四WLO0.831w,15心wLQLOJgL】】村場娘格咖別3.3抗震設(shè)計方法分類3.33.3抗震設(shè)計方法分類3.3些乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法根據(jù)橋梁場地地震基本烈度和橋梁結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防分類，分為A、B和C三類，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1叵］類:應(yīng)進(jìn)行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足本章3.4節(jié)橋梁抗震體系以及相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；2國類：應(yīng)進(jìn)行E1地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；3回類：應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求，不需進(jìn)行抗震分析和抗震驗算。3.3刖甲類橋梁的抗震設(shè)計可參考本規(guī)范第10章給出的抗震設(shè)計原則進(jìn)行設(shè)計。3.3抗箴設(shè)計方法分類3.3.1根據(jù)橋梁場地地震基本烈度和橋梁結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防分類，乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法畛為以卜'3類：11_類：應(yīng)進(jìn)行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足本章3.4節(jié)橋梁抗震體系以及相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；22_類：應(yīng)進(jìn)行E1地震作用下的抗震分析和抗震驗算，并應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求；3%類：應(yīng)滿足相關(guān)構(gòu)造和抗震措施的要求，不需進(jìn)行抗震分析和抗震驗算。3.3.2甲類橋梁的抗震設(shè)計可參考本規(guī)范第10章給出的抗震設(shè)計原則進(jìn)行設(shè)計。TT現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文3.3.3乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法應(yīng)按表3.3.3選用。表3.3.3橋梁抗震設(shè)計方法類別f■f6度7度、8度和9度地區(qū)3.4橋梁抗震體系3.4.2對采用盡類抗震設(shè)計方法的橋梁，可采用的抗震體系有以下二種類型：1類型I：地震作用下，橋梁的彈塑性變形、耗能部位位于橋墩，其中連續(xù)梁、簡支梁單柱墩和雙柱墩的耗能部位如圖342所示；局部修訂征求意見稿3.4.6根據(jù)橋梁場地地震基本烈度和橋梁結(jié)構(gòu)的橋梁抗震設(shè)防分類，乙、丙和丁類橋梁的抗震設(shè)計方法應(yīng)按表3.3.3選用。表3.3.3橋梁抗震設(shè)計方法類別、^^￡設(shè)防分類地徵烈6度2337度、8度和9度地區(qū)11.3.4橋梁抗震體系3.4.2對采用L類抗震設(shè)計方法的橋梁，可采用的抗震體系有以下二種類型：1類型I：地震作用下，橋梁的彈塑性變形、耗能部位位于橋墩，其中連續(xù)梁、簡支梁單柱墩和雙柱墩的耗能部位如圖342所示；匚U§匚U§ULIUU現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿UU$LLU13.5預(yù)制拼裝橋墩抗震性能要求U2類型II：地震作用下，橋梁的耗能部位位于橋梁上、下部連接構(gòu)件（支座、耗能裝置）。3.4.6橋臺不宜作為抵抗梁體地震慣性力的構(gòu)件，橋臺處宜采用活動支座，橋臺上的橫向抗震擋塊宜設(shè)計為在E2地震作用下可以損傷。3.4.7當(dāng)采用國類抗震設(shè)計方法的橋梁抗震體系不滿足本規(guī)范第3.4.2條要求網(wǎng)，應(yīng)進(jìn)行專題論證，并必須要求結(jié)構(gòu)|在地震作用下的|抗震性能滿足本規(guī)范表3.1.2的要求。i2類型II：地震作用下，橋梁的耗能部位位于橋梁上、下部連接構(gòu)件（支座、耗能裝置）。3.4.6橋臺不宜作為抵抗梁體地震慣性力的構(gòu)件，橋臺處宜采用活動支座，橋臺上的橫向抗震擋塊宜設(shè)計為在E2地震作用下可以損傷。采用橋臺作為抵抗梁體地震慣性力的構(gòu)件時，應(yīng)進(jìn)行專門研究。3.4.7采用j_類抗震設(shè)計方法的橋梁,如果抗震體系不滿足本規(guī)范3.4.2條要求，應(yīng)進(jìn)行專題研究，并要求結(jié)構(gòu)抗震性能滿足本規(guī)范表3.1.2的要求。現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿3.5.1現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿3.5.1本節(jié)適用于灌漿套筒、灌漿波紋管、承插式和超高強(qiáng)混凝土(UHPC)連接的預(yù)制拼裝橋墩。3.5.2預(yù)制拼裝橋墩應(yīng)具有穩(wěn)定的強(qiáng)度，變形和延性能力，其抗震分析計算、驗算和延性構(gòu)造應(yīng)滿足本規(guī)范和相關(guān)規(guī)范的要求。3.5.3預(yù)制拼裝橋墩的適用范圍1經(jīng)過試驗驗證的灌漿套筒、灌漿波紋、插承式和超高強(qiáng)混凝土(UHPC)連接的預(yù)制拼裝橋墩可用于7度及以下地區(qū)；2灌漿套筒、灌漿波紋管位于蓋梁和承臺內(nèi)以及插承式連接和超高強(qiáng)混凝土(UHPC)連接的預(yù)制拼裝橋墩在滿足3.5.4條的要求條件下，可用于8度地區(qū)；3采用減隔震設(shè)計橋梁的預(yù)制拼裝橋墩可用于8度及以下地區(qū)。3.5.4除采用減隔震設(shè)計的橋梁以外，對于應(yīng)用于8度地區(qū)的預(yù)制拼裝橋墩，應(yīng)進(jìn)行大比例尺模型擬靜力試驗，并滿足以下要求：(1)抗震性能不低于整體現(xiàn)澆橋墩抗震性能；(2)預(yù)制拼裝橋墩的位移延性系數(shù)(延性能力)應(yīng)不小于4?，F(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿2口橋面變寬：皿20.75gi式中：好、好—分別為第1和第，橋墩考慮支座、擋塊或剪力鍵后計算出的組合剛度（含順橋向和橫橋向mi、tnj分別為第/和第j橋墩墩頂?shù)刃У牧后w質(zhì)量。302梁式橋（多聯(lián)橋）相鄰聯(lián)的基本周期比宜滿足下式：式中：Tj、Tj—分別為第，和第，聯(lián)的基本周期（含順橋向和橫橋向Tg。3?3對梁式橋，一聯(lián)內(nèi)各橋墩剛度相差較大和相鄰聯(lián)基本周期相差較大的情況，宜采用以下方法調(diào)整一聯(lián)內(nèi)各墩剛度比和相鄰聯(lián)周期比：1順橋向，各橋墩剛度相差較大時，宜在各墩頂設(shè)置合理剪切剛度的橡膠支座，來調(diào)整各墩的等效剛度；2改變墩柱尺寸或縱向配筋率。當(dāng)0.75好2口橋面變寬：業(yè)W式中：好、好-----別為第/和第/橋墩考慮支座、擋塊或剪力鍵后計算出的組合剛度（含順橋向和橫橋向好N號；mi、nij分別為第i和第，橋墩墩頂?shù)刃У牧后w質(zhì)量。3.6.2梁式橋（多聯(lián)橋）相鄰聯(lián)的基本周期比宜滿足下式：式中：Tj、Tj—分別為第，和第/聯(lián)的基本周期（含順橋向和橫橋向TjNTi。3.6.3對梁式橋，一聯(lián)內(nèi)各橋墩剛度相差較大和相鄰聯(lián)基本周期相差較大的情況，宜采用以下方法調(diào)整一聯(lián)內(nèi)各墩剛度比和相鄰聯(lián)周期比：1順橋向，各橋墩剛度相差較大時，宜在各墩頂設(shè)置合理剪切剛度的橡膠支座，來調(diào)整各墩的等效剛度；2改變墩柱尺寸或構(gòu)造形式?，F(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿3.6.4現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿3.6.4對于采用簡支梁和橋面連續(xù)的橋梁，其墩高不宜超過40mo對墩高超過40m的橋梁，宜采用連續(xù)剛構(gòu)或其他對抗震有利的結(jié)構(gòu)形式。4場地、地基與基礎(chǔ)4場地、地基與基礎(chǔ)4.1場地4.1.3橋梁工程場地土層剪切波4.1.3橋梁工程場地土層剪切波4.1場地3國雙柱或多柱墩在橫橋向地震作用下，進(jìn)行蓋梁抗震設(shè)計時3國雙柱或多柱墩在橫橋向地震作用下，進(jìn)行蓋梁抗震設(shè)計時，應(yīng)考慮蓋梁可能會出現(xiàn)的正負(fù)彎矩交替作用。3.以雙柱或多柱墩在橫橋向地震作用下，進(jìn)行蓋梁抗震設(shè)計時，應(yīng)考慮蓋梁可能會出現(xiàn)的正負(fù)彎矩交替作用。3.6.6橋梁應(yīng)盡可能設(shè)計為連續(xù)跨，同時加強(qiáng)過渡墩和橋臺處的防落梁措施，以減小落梁風(fēng)險。對于液化場地上的橋梁，下部結(jié)構(gòu)宜選用樁徑較大的基礎(chǔ)。速應(yīng)按下列要求確定：1甲類橋梁，應(yīng)由工程場地地震安全性評價工作確定；2乙和丙類橋梁，可通過現(xiàn)場實測確定?，F(xiàn)場實測時，鉆孔數(shù)量應(yīng)為：中橋不少于1個，大橋不少于2個，特大橋宜適當(dāng)增加；3丁類橋梁，當(dāng)無實測剪切波速時，可根據(jù)巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型，并應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗，速應(yīng)按下列要求確定：1甲類橋梁，應(yīng)由工程場地地震安全性評價工作確定；2乙和丙類橋梁，可通過現(xiàn)場實測確定?，F(xiàn)場實測時，鉆孔數(shù)量應(yīng)為：中橋不少于1個，大橋不少于2個，特大橋宜適當(dāng)增加；3丁類橋梁，當(dāng)無實測剪切波速時，可根據(jù)巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型，并應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)氐慕?jīng)驗，i點(diǎn)的值。5.5作用效應(yīng)組合5.5.1城市橋梁抗震設(shè)計應(yīng)考慮5.5作用效應(yīng)組合5.5.1城市橋梁抗震設(shè)計應(yīng)考慮現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文式中：〃2—阻尼調(diào)整系數(shù)，當(dāng)小于5.3設(shè)計加速度反應(yīng)譜5.3.2未進(jìn)行地震安全性評價的橋址，可采用本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜為目標(biāo)擬合設(shè)計加速度時程；也可選用與設(shè)定地震震級、距離、場地特性大體相近的實際地震動加速度記錄，通過時域方法調(diào)整，使其加速度反應(yīng)譜與本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜匹配。局部修訂征求意見稿式中：〃2—阻尼調(diào)整系數(shù)，當(dāng)小于0.55時，應(yīng)取0.55o5.3設(shè)計加速度反應(yīng)譜5.3.2未進(jìn)行地震安全性評價的橋址，可采用本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜為目標(biāo)擬合設(shè)計加速度時程；也可選用與設(shè)定地震震級、距離、場地特性大體相近的實際地震動加速度記錄，通過時域方法調(diào)整，使其加速度反應(yīng)譜與本規(guī)范設(shè)計加速度反應(yīng)譜匹配，每個周期值對應(yīng)的反應(yīng)譜幅值的相對誤差應(yīng)小于5%。采用實際地震動加速度記錄調(diào)整得到的設(shè)計加速度時程應(yīng)不少于總數(shù)的1/3。5.3.3設(shè)計加速度時程不得少于三組，且應(yīng)保證任意兩組間同方向時程由式（5.3.3）定義的相關(guān)系數(shù)Q的絕對值小于0.1。66抗震分析6抗震分析現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文以下作用：現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文以下作用：1永久作用，包括結(jié)構(gòu)重力、土壓力、水壓力；2地震作用，包括地震動的作用和地震主動土壓力、水壓力等；3在進(jìn)行支座抗震驗算時，應(yīng)計入50%均勻溫度作用效應(yīng)；4對城市軌道交通橋梁，應(yīng)分別按有車、無車進(jìn)行計算；當(dāng)橋上有車時，順橋向不計算活載引起的地震作用；橫橋向計入50%活載引起的地震力，作用于軌頂以上2m處，活載豎向力按列車豎向靜活載的100%計算。~~5.5.2城市橋梁抗震設(shè)計時的作用效應(yīng)組合應(yīng)包括本規(guī)范第5.5.1條要求的各種作用，組合方式應(yīng)包括各種作用效應(yīng)的最不利組合。局部修訂征求意見稿以下作用：1永久作用，包括結(jié)構(gòu)重力、預(yù)應(yīng)力、土壓力、水壓力；2地震作用，包括地震動的作用和地震主動土壓力、動水壓力等；3在進(jìn)行支座抗震驗算時，應(yīng)計入50%均勻溫度作用效應(yīng)；4對城市軌道交通橋梁，應(yīng)分別按有車、無車進(jìn)行計算；當(dāng)橋上有車時，順橋向不計算活載引起的地震作用；橫橋向計入50%活載引起的地震力，作用于軌頂以上2m處，活載豎向力按列車豎向靜活載的100%計算。~~5.5.2城市橋梁抗震設(shè)計時的作用效應(yīng)組合應(yīng)包括本規(guī)范第5.5.1條要求的各種作用，組合方式應(yīng)包括各種作用效應(yīng)的最不利組合，組合系數(shù)為6.1一般規(guī)定6.1.2抗震分析時，可將橋梁劃分為規(guī)則橋梁和非規(guī)則橋梁兩類。簡支梁及表6.1.2限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆谝?guī)則橋梁，不在此表限定范圍內(nèi)的橋梁屬于非規(guī)則橋梁。6.1一般規(guī)定6.1.2抗震分析時，可將橋梁劃分為規(guī)則橋梁和非規(guī)則橋梁兩類。簡支梁及表6.1.2限定范圍內(nèi)的梁橋?qū)儆谝?guī)則橋梁，不在此表限定范圍內(nèi)的橋梁屬于非規(guī)則橋梁。觸跨毆大跨徑Rft曲眼橋梁Bi心佝甲及Y觸跨毆大跨徑Rft曲眼橋梁Bi心佝甲及Y徑R跨'j筠間最大持於比袖壓比矜勺拷匈僑Iftjft大糟度比下郃結(jié)構(gòu)類型地基條件氓跨&大跨徑嫩帛簞增il轍瓶度與直徑或室度比跨數(shù)曲供橋梁回心角0及半徑R跨與跨何最大跨長比柚氏比持與跨何橋墩最大剛度比下部姑構(gòu)類型地蒞條件現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文表6.1.2短則橋梁的定義&ft<90tn<30m大T2.5fl小TIO中矜「3OTL一耽象計E°.徑R>2OBo(Bo為橋置)<03一4432橋墩為等.性地、雙柱樞架堪、u柱擇果地不U液化、側(cè)向滑移或以沖嘩的場地.這尚斷J26.1.7地震作用下，橋臺臺身地震慣性力可按靜力法計算。6.1|在進(jìn)行橋梁抗震分析時，E1地震作用下，橋梁的所有構(gòu)件抗彎剛度均應(yīng)按毛截面計算；E2地震作用下，延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度應(yīng)按式(6.1.7)計算，對圓形和矩形橋墩，可按本規(guī)范附錄A取值，但其它構(gòu)件抗彎剛度仍應(yīng)按毛截面計算：性'必奴式中：Ec—橋墩混凝土的彈性模量(kN/m2)；leff一一橋墩有效截面抗彎慣性矩(n?)；My—等效屈服彎矩(kNm),可按本規(guī)范第7.3.8條計算；奴一一等效屈服曲率(1/m),可按本規(guī)范第7.3.8條計算。6.通在進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)抗震分析時，地震動的輸入宜按下列方式選?。壕植啃抻喺髑笠庖姼灞?.1.2現(xiàn)劇橋。的定義<90m<30m大于25且小于10簞跨仁聯(lián)向時曲梁半傳R>20B>(Bo為橋?qū)挕?221.5?5<0.3橋嫩為單柱嫩，以柱樞架嫩,考柱措果增不易液化、側(cè)向滑移或易沖|的場地.通胄斷層6.1.7在進(jìn)行橋梁抗震分析時，E1地震作用下，橋梁的所有構(gòu)件抗彎剛度均應(yīng)按毛截面計算；E2地震作用下，延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度應(yīng)按式(6.1.7)計算，對圓形和矩形橋墩，可按本規(guī)范附錄A取值，但其它構(gòu)件抗彎剛度仍應(yīng)按毛截面計算：E*性(6.1.7)式中：Ee—橋墩混凝土的彈性模量(kN/m2)；Ieff----橋墩有效截面抗彎慣性矩(m4)；My—等效屈服彎矩(kNm),可按本規(guī)范第7.3.8條計算；奴一一等效屈服曲率(1/m),可按本規(guī)范第7.3.8條計算。6.1.8在進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)抗震分析時，地震動的輸入宜按下列方式選?。含F(xiàn)行《現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿X。一1地震作用下橡膠支X?！?地震作用下橡膠支座的水平位移（m.座的水平位移（m.Xh—永久作用產(chǎn)生的橡膠Xh—永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移（m支座的水平位移（m一一均勻溫度作用產(chǎn)生橡一一均勻溫度作用產(chǎn)生橡膠支座的水平位移（m膠支座的水平位移（m%—支座調(diào)整系數(shù)，一般取ad—支座調(diào)整系數(shù)，一般取2）支座抗滑穩(wěn)定性驗算：2）支座抗滑穩(wěn)定性驗算：出&2凡心（7223?！?旦?。?.2.23）式中：孔—支座的動摩阻系數(shù)，橡式中：也一支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用匝；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用用025；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用迥E仙—支座水平組合地震力E仙—支座水平組合地震力（kNkNRh—上部結(jié)構(gòu)重力在支座上Rh—上部結(jié)構(gòu)重力在支座上產(chǎn)生的反力（kN產(chǎn)生的反力（kNE阪—E1地震作用下橡膠支EhzeEl地震作用下橡膠支座的水平地震力（kN座的水平地震力（kN—永久作用產(chǎn)生的橡膠Ehzd一一永久作用產(chǎn)生的橡膠支座水平力（kN支座水平力（kNEhzT一一均勻溫度引起的橡膠E相一一均勻溫度引起的橡膠b—墩柱的寬度(cm)b—墩柱的寬度(cm)；—螺旋箍筋環(huán)的直徑s—箍筋的間距(cm)；fyh一一箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值如—核芯混凝土受壓邊緣至現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文受拉側(cè)鋼筋重心的距離現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文受拉側(cè)鋼筋重心的距離(cm)；—抗剪強(qiáng)度折減系數(shù)，局部修訂征求意見稿面積(cm2)；土—墩柱位移延性系數(shù)，為墩柱地震位移需求匕與墩柱塑性釵屈服時的位移之比；Pc墩柱截面最小軸壓力，對于框架墩橫向需按本規(guī)范第6.6.4條計算(kN)；AP—螺旋箍筋面積(cn?)；A—計算方向上箍筋面積總7.4.3應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第6.6節(jié)計算的基礎(chǔ)彎矩、剪力和軸力設(shè)計值和永久作用效應(yīng)組合后，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》IJTG63|進(jìn)行基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算。在驗算樁基礎(chǔ)截面抗彎強(qiáng)度時，截面抗彎能力可采用材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計算。受拉側(cè)鋼筋重心的距離(cm)。7.4.3應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第6.6節(jié)計算的基礎(chǔ)彎矩、剪力和軸力設(shè)計值和永久作用效應(yīng)組合后，按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》進(jìn)行基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算。在對群樁基礎(chǔ)進(jìn)行抗震驗算時，可進(jìn)行以下調(diào)整：1非液化土層中的單樁抗壓承載xHxH—永久作用產(chǎn)生的橡膠Xh—永久作用產(chǎn)生的橡膠現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿支座的水平位移(m)；支座的水平位移(m)；一一均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平位移(m)。2支座抗滑穩(wěn)定性驗算：5*小(74.5-3)$心=+E以+。.5Eh汀(7.4.5-4)式中：出一支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用0.25；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.20；Ehzh按照本規(guī)范第6.6.6條計算的支座水平地震設(shè)計力、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后得到的橡膠支座的水平力設(shè)計值(kN)；Eg----按本規(guī)范第6.6.6條計算的支座水平地震設(shè)計力(kN)；E心—永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平力(kN)；EhzT—均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平力(kN)。7.4.6盆式支座和球型支座的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：1活動支座：支座的水平位移(m)；Xt一一均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平位移(m)。2支座抗滑穩(wěn)定性驗算：2Eg(745-3)$心=Er+E心+0.5(745-4)式中：也一支座的動摩阻系數(shù)，橡膠支座與混凝土表面的動摩阻系數(shù)采用0.25；與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.20；E心—照本規(guī)范第6.6堇計算的支座水平地震設(shè)計力、永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后得到的橡膠支座的水平力設(shè)計值(kN)；—本規(guī)范第6.6范計算的支座水平地震設(shè)計力(kN)；Ehzd—永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平力(kN)；Eb:T—均勻溫度作用引起的橡膠支座的水平力(kN)。7.4.6盆式支座和球型支座的抗震驗算應(yīng)符合下列要求：1活動支座：現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文與彎曲方向截面邊長之比小于現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文與彎曲方向截面邊長之比小于2.5時，墩柱加密區(qū)的長度應(yīng)取墩柱全高；2加密箍筋的最大間距不應(yīng)大于1Ocm或6dhl或b/4（如為縱筋的直徑,b為墩柱彎曲方向的截面邊長回箍筋的直徑不應(yīng)小于|10mm|；4螺旋式箍筋的接頭必須采用對接焊，矩形箍筋應(yīng)有135°彎鉤，并應(yīng)伸入核心混凝土之內(nèi)G/加以上。局部修訂征求意見稿與彎曲方向截面邊長之比小于2.5時，墩柱加密區(qū)的長度應(yīng)取墩柱全高；2加密箍筋的最大間距不應(yīng)大于10cm或6dhl或b/4（d〃為縱筋的直徑，b為墩柱彎曲方向的截面邊長3加密區(qū)箍筋肢距不宜大于35cm；截面寬度內(nèi)采用拉結(jié)筋時，其至少一端采用135°彎鉤，彎鉤伸入核心混凝土內(nèi)的長度應(yīng)大于6倍箍筋直徑，且不小于10cm,如圖8.1.1所示;4螺旋式箍筋的接頭必須采用對接焊，矩形箍筋應(yīng)有135°彎鉤，并應(yīng)伸入核心混凝土之內(nèi)6血以上（心為箍筋直徑）。5箍筋的直徑不應(yīng)小于12mm。8.1.2對地震基本烈度7度、8度地區(qū)，圓形、矩形墩柱塑性釵區(qū)域內(nèi)加密箍筋的最小含箍率Qmin，應(yīng)按式地震基本烈度9度及以上地區(qū)，圓形、矩形墩柱塑性釵區(qū)域內(nèi)加密箍筋的最小體積含箍率P,?響應(yīng)比地震基本烈度圖8.1.1箍筋布置形式（簞位:cm）8.1.2對地震基本烈度7度、8度地區(qū)，圓形、矩形墩柱塑性皎區(qū)域內(nèi)加密箍筋的最小含箍率Amin，應(yīng)按地震基本烈度9度及以上地區(qū)，圓形、矩形墩柱塑性釵區(qū)域內(nèi)加密箍筋的最小體積含箍率應(yīng)比地震基本烈度8.8.1.6墩柱的|縱向鋼筋應(yīng)|延伸至8.1.6墩柱的縱向鋼筋應(yīng)滿足以現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿7度、7度、8度地區(qū)適當(dāng)增加，以提高其延性能力。1圓形截面：(8.1.2-1)2矩形截面：(8.1.2-2)式中：n—軸壓比，指結(jié)構(gòu)的最不利組合軸向壓力與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值乘積之比值；Pt一縱向配筋率。Ah—箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；扃—混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值8.1.3墩柱塑性釵加密區(qū)以外區(qū)域的箍筋量應(yīng)逐漸減少，但箍筋的圈闕配箍率不應(yīng)少于塑性釵區(qū)域匝配箍率的50%o7度、8度地區(qū)適當(dāng)增加，以提高其延性能力。1圓形截面：(8.1.2-1)2矩形截面：(8.1.2-2)式中：。smin-----對于矩形截面為截面計算方向的配箍率，對于圓形截面為截面螺旋箍筋的體積配箍率；n—軸壓比，指結(jié)構(gòu)的最不利組合軸向壓力與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值乘積之比值；pt一縱向配筋率。Ah—箍筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；扃—混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值8.1.3塑性釵區(qū)域外的箍筋形式應(yīng)與塑性餃區(qū)域內(nèi)的箍筋形式相同。墩柱塑性餃加密區(qū)以外區(qū)域的箍筋量應(yīng)逐漸減少，但箍筋的配箍率不應(yīng)少于塑性釵區(qū)域配箍率的50%。現(xiàn)行《現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿蓋梁和承臺的1另一側(cè)面|蓋梁和承臺的1另一側(cè)面|,縱筋的錨固和搭接長度應(yīng)在現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》|JTGD62|要求的基礎(chǔ)上增加10。（刁出為縱筋的直徑不應(yīng)在塑性釵區(qū)域進(jìn)行縱筋的連接。8.1.7塑性釵加密區(qū)域配置的箍筋應(yīng)延伸至蓋梁和承臺內(nèi)。延伸到蓋梁和承臺的距離不回小于墩柱長邊尺寸的1/2,并不應(yīng)小于50cmo下要求：1墩柱的縱筋宣盡典延伸至蓋梁頂面和承臺底面,縱筋的錨固和搭接長度應(yīng)在現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》要求的基礎(chǔ)上增加1。如g為縱筋的直徑2不應(yīng)在塑性釵區(qū)域進(jìn)行縱筋的連接；3橋墩伸入蓋梁和承臺的束筋應(yīng)增加錨固長度，對于由2根鋼筋組成的束筋應(yīng)增加20%的錨固長度，對于由3根鋼筋組成的束筋應(yīng)增加50%的錨固長度，4根及4根以上鋼筋組成的束筋不能在延性構(gòu)件中使用；4塑性釵區(qū)外縱向鋼筋連接時，區(qū)段內(nèi)連接受力鋼筋的截面面積占總截面面積的百分?jǐn)?shù)應(yīng)滿足現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》的要求，相鄰兩根縱向鋼筋的連接處至少應(yīng)《昔開60cm以上。8.1.7塑性釵加密區(qū)域配置的箍筋應(yīng)延續(xù)到蓋梁和承臺內(nèi)。延伸到蓋梁和承臺的距離應(yīng)按施工允許的最大距邕碰虹延伸到蓋梁或承臺的最小距離不應(yīng)小于墩柱長邊尺寸的1/2,并不應(yīng)小于50cm<>8.2節(jié)點(diǎn)構(gòu)造8.2節(jié)點(diǎn)構(gòu)造8.2節(jié)點(diǎn)構(gòu)造8.2.1節(jié)點(diǎn)的主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)8.2.1節(jié)點(diǎn)的主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿力可按下式計算：%6=力可按下式計算：%6=坪±](導(dǎo)尸+v條(8.2.1-1)A*xl0-34=合'10-3bj°hb(821-5)式中：°C、Qt------節(jié)點(diǎn)的名義主壓應(yīng)力和名義主拉應(yīng)力(MPa)；vjh一節(jié)點(diǎn)的水平方向名義剪應(yīng)力(MPa)；—節(jié)點(diǎn)的豎直方向名義剪應(yīng)力(MPa)；Vjv—節(jié)點(diǎn)的名義剪力(kN),理------考慮超強(qiáng)系數(shù)夕°(?！?1.2)的混凝土墩柱縱筋拉力(kN),(見圖8.2.1)；考慮超強(qiáng)系數(shù)夕°(0°=1.2)的混凝土墩柱受壓區(qū)壓應(yīng)力合力，(見圖8.2.1)；%，fh—節(jié)點(diǎn)沿豎直方向和水力可按下式計算：1.卜型節(jié)點(diǎn)。奶=坪±](導(dǎo)舊+v條(8.2.1-1)Vjh=Vjv=^xlO-3。=滂戲°一34=蕓乂10-3bjchb(821-2)(821-4)式中：°C、，0—節(jié)點(diǎn)的名義主壓應(yīng)力和名義主拉應(yīng)力(MPa)；vjh—節(jié)點(diǎn)的水平方向名義剪應(yīng)力(MPa)；vjv—節(jié)點(diǎn)的豎直方向名義剪應(yīng)力(MPa)；Vjv—節(jié)點(diǎn)的名義剪力(kN),T?——考慮超強(qiáng)系數(shù)(?！?1.2)的混凝土墩柱縱筋拉力(kN),(見圖8.2.1)；考慮超強(qiáng)系數(shù)武(礦=1.2)的混凝土墩柱受壓區(qū)壓應(yīng)力合力，(見圖8.2.121)；現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿圖821-2T型節(jié)點(diǎn)受力圖8.2.2當(dāng)主拉應(yīng)力0^0.348.2.2當(dāng)主拉應(yīng)力0^0.34兀超過0.38知，名義主拉應(yīng)力不應(yīng)超過(MPa),節(jié)點(diǎn)的水平向和豎向箍筋配置1.23%?？砂聪率接嬎?Psmin=Px+Py=￥(822)8.2.3當(dāng)主拉應(yīng)力at>0.34y^(MPa),應(yīng)按下列要求進(jìn)行節(jié)點(diǎn)的水平和豎向箍筋配置:1節(jié)點(diǎn)中的橫向配箍率不應(yīng)小于本規(guī)范第8.1.1、8.1.2條對于塑性餃加密區(qū)域配箍率的要求(橫向箍筋的配置見圖823)。2在距柱側(cè)面如/2的蓋梁范圍內(nèi)配置豎向箍筋(加為蓋梁的高度，豎向箍筋見圖8.2.3),按下式計算豎向箍筋面積Av：式中As—立柱縱筋面積。3節(jié)點(diǎn)中的豎向箍筋面積可取8.2.3伸入節(jié)點(diǎn)的立柱最小配箍率應(yīng)滿足:Pi=A+Py=?當(dāng)Gwo.為TZ?(MPa)(8.2.2)04AO-jiC>03板(MPa)(8.2.3)式中：a一節(jié)點(diǎn)的名義主拉應(yīng)力;Asl—立柱伸入節(jié)點(diǎn)中的縱筋面積;魅—立柱伸入節(jié)點(diǎn)中的縱筋長度。8.2.4對于蓋梁和墩柱節(jié)點(diǎn)，8.2.4對于蓋梁和墩柱節(jié)點(diǎn)，當(dāng)主拉應(yīng)力?！?.36后（MPa）,若蓋梁高度為1.0?1.25倍墩柱橫向?qū)挾?，宜按下列要求進(jìn)行節(jié)點(diǎn)的水平和豎向箍現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿1蓋梁兩側(cè)D「范圍內(nèi)增設(shè)豎向箍筋A(yù)!、'。，單側(cè)面積不小于0.175A.；2節(jié)點(diǎn)區(qū)域內(nèi)D「范圍內(nèi)的豎向箍筋A(yù)頊，面積不小于0.135A<;3蓋梁上下增設(shè)附加縱筋A(yù)?,面積不小于0.245Ac4節(jié)點(diǎn)區(qū)域內(nèi)設(shè)水平拉筋，可間隔布置，直徑不小于12mm?，F(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文9.2屈整體型減隔震裝置宜選用局部修訂征求意見稿9.2.3常用的整體型減隔震裝置下列類型：1下列類型：1鉛芯橡膠支座；2高阻尼橡膠支座；3雙曲面減隔震支座。9.2舸分離型減隔震裝置宜選用下列類型：1橡膠支座+金屬阻尼器；2橡膠支座+摩擦阻尼器；3橡膠支座+粘性材料阻尼器。有：1鉛芯橡膠支座；2高阻尼橡膠支座；3雙曲面減隔震支座。9.2.4迪的分離型減隔震裝置有：1橡膠支座+金屬阻尼器；2橡膠支座+摩擦阻尼器；3橡膠支座+粘性材料阻尼器。9.2.5減隔震裝置的選型和設(shè)計參數(shù)確定，應(yīng)考慮施工容差和支座沉降等因素對減隔震裝置性能發(fā)揮的影響。9.2.6鋼阻尼器應(yīng)做好防銹蝕措施，應(yīng)考慮局部銹蝕對鋼阻尼器力學(xué)性能的影響。9.2.7應(yīng)依據(jù)相關(guān)的減隔震裝置檢測規(guī)程或標(biāo)準(zhǔn)，通過實驗對減隔震裝置成品的位移能力、特征強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、豎向承載力、摩擦系數(shù)、等效剛度、等效阻尼比等力學(xué)參數(shù)值和正常運(yùn)營性能要求進(jìn)行驗證。9.2.8減隔震支座的主要力學(xué)設(shè)計參數(shù)，實驗測試應(yīng)滿足下表和相關(guān)減隔震裝置產(chǎn)品規(guī)范的要求。1、疊層橡膠支座性能要求應(yīng)符合表928-1的規(guī)定；現(xiàn)行《現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿的減隔震裝置等效剛度串聯(lián)后的組合剛度值(的減隔震裝置等效剛度串聯(lián)后的組合剛度值(kN/m)；kpi—為第，橋墩、橋臺的剪切剛度(kN/m)；—為第i橋墩、橋臺上減隔震裝置的等效剛度(kN/m)。4隔震橋梁等效阻尼比可根據(jù)第，?個橋墩、橋臺上減隔震裝置的等效阻尼比&項，?與第i個橋墩、橋臺等效阻尼比gpj,按下式計算：跖疽尹］"W時"+筍式中：Ddi—第i個橋墩、橋臺上減隔震裝置的水平設(shè)計位移(m)。9.3麗反應(yīng)譜方法計算地震作用效應(yīng)(內(nèi)力，位移)，可根據(jù)本規(guī)范第6章中有關(guān)條文確定。9.3圳采用反應(yīng)譜分析方法計算作用在減隔震橋梁第i個墩臺頂?shù)乃降卣鹆砂聪率接嬎悖菏街校篻—重力加速度系數(shù)；K?—第，橋墩、橋臺與其上的減隔震裝置等效剛度串聯(lián)后的組合剛度值(kN/m)；kpi—為第i橋墩、橋臺的剪切剛度(kN/m)；—為第i橋墩、橋臺上減隔震裝置的等效剛度(kN/m)。4隔震橋梁等效阻尼比救,可根據(jù)第z個橋墩、橋臺上減隔震裝置的等效阻尼比&礦，?與第i個橋墩、橋臺等效阻尼比&W，按下式計算：,跖客”我，3，)［尊式中：Dd.—第i個橋墩、橋臺上減隔震裝置的水平設(shè)計位移(m)。9.3.8反應(yīng)譜方法計算地震作用效應(yīng)(內(nèi)力，位移)，可根據(jù)本規(guī)范第6章中有關(guān)條文確定。93.9采用反應(yīng)譜分析方法計算作用在減隔震橋梁第i個墩臺頂?shù)乃降卣鹆砂聪率接嬎悖含F(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿圖943酬變形后疊^橡膠支席效承壓面積3非橡膠型減隔震裝置，應(yīng)根據(jù)具體的產(chǎn)品性能指標(biāo)和相關(guān)規(guī)范進(jìn)行檢測和驗算；5在E2地震作用下，減隔震支4減隔震裝置連接件設(shè)計強(qiáng)度，應(yīng)確保在減隔震裝置破壞前其連接件不發(fā)生破壞；1對橡膠型隔震支座，E2地震作用下產(chǎn)生的剪切應(yīng)變必須在250%以下，并應(yīng)校核其穩(wěn)定性；2非橡膠型減隔震裝置，應(yīng)根據(jù)具體的產(chǎn)品性能指標(biāo)進(jìn)行驗算。1對橡膠型隔震支座，E2地震作用下產(chǎn)生的剪切應(yīng)變必須在250%以下，并應(yīng)校核其穩(wěn)定性；2E2地震作用下有效承壓面積應(yīng)符合下列規(guī)定：出%&—E2地震作用與恒載作用組合后豎向反力；a=2.()|bl(9.4.3-2)@—象膠支座的容許壓應(yīng)力，按按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋梁板式橡膠支座》取值；A。----支座為有效承壓面積，可按支舊E在發(fā)牛K平位移Xb的情況下，支座羽月面?和底i可在平面上投影的重疊面積t卜算.(圖gL4.3)；/現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文10.2.1大跨度橋梁的地震反應(yīng)分析可采用時程分析法和多振型反應(yīng)譜法。10.2.3地震反應(yīng)分析時，采用的計算模型應(yīng)真實模擬橋梁結(jié)構(gòu)的剛度和質(zhì)量分布及邊界連接條件，并應(yīng)滿足下列要求：1計算模型應(yīng)考慮相鄰引橋?qū)χ鳂虻卣鸱磻?yīng)的影響；2墩、塔、拱肋及拱上立柱可采用空間梁單元模擬；橋面系應(yīng)根據(jù)截面形式選用合理計算模型；斜拉橋拉索、懸索橋主纜和吊桿、拱橋吊桿和系桿可采用空間桁架單元；3應(yīng)考慮恒載作用下結(jié)構(gòu)初應(yīng)力剛度，拉索垂度效應(yīng)等幾何非線性影響；4當(dāng)進(jìn)行非線性時程分析時，支承連接條件應(yīng)采用能反應(yīng)支座力學(xué)特性的單元模擬；若結(jié)構(gòu)已進(jìn)入非線性工作狀態(tài)，應(yīng)選用適當(dāng)?shù)膹椝苄詥卧M(jìn)行模擬。局部修訂征求意見稿10.2.1大跨度橋梁的地震反應(yīng)分析可采用時程分析法和多振型反應(yīng)譜法，并相互校核，線性時程分析結(jié)果不應(yīng)小于反應(yīng)譜分析結(jié)果的80%。10.2.3地震反應(yīng)分析時，采用的計算模型應(yīng)真實模擬橋梁結(jié)構(gòu)的剛度和質(zhì)量分布及邊界連接條件，并應(yīng)滿足下列要求：1計算模型應(yīng)考慮相鄰引橋?qū)χ鳂虻卣鸱磻?yīng)的影響；2墩、塔、拱肋及拱上立柱可采用空間梁單元模擬；橋面系應(yīng)根據(jù)截面形式選用合理計算模型；斜拉橋拉索、懸索橋主纜和吊桿、拱橋吊桿和系桿可采用空間桁架單元；3應(yīng)考慮恒載作用下結(jié)構(gòu)初應(yīng)力剛度，拉索垂度效應(yīng)等幾何非線性影響；4當(dāng)進(jìn)行非線性時程分析時，支承連接條件應(yīng)采用能反應(yīng)支座力學(xué)特性的單元模擬；若結(jié)構(gòu)已進(jìn)入非線性工作狀態(tài)，應(yīng)選用適當(dāng)?shù)膹椝苄詥卧M(jìn)行模擬。5E2地震作用下，橋塔截面抗彎剛度可采用開裂剛度，開裂剛度可取0.8倍全截面剛度，若邊墩已進(jìn)入非線性工作狀態(tài)，應(yīng)選用適當(dāng)?shù)膹椝苄詥卧M(jìn)行模擬。10.3性能要求與抗震驗算10.3性能要求與抗震驗算10.3性能要求與抗震驗算10.2.8當(dāng)橋址場地存在地質(zhì)不連續(xù)或明顯的不同地貌特征，宜考慮地震動的空間變化性?，F(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿1028當(dāng)橋梁長度大于600m時，宜考慮行波效應(yīng)，地震動水平視波速應(yīng)通過對工程場地地震環(huán)境的評價確定，當(dāng)無可靠依據(jù)時，可取大于1000m/s并對結(jié)構(gòu)反應(yīng)最不利的視波速。10.3.2在E210.3.2在E2地震作用下，主纜不應(yīng)發(fā)生損傷，主塔、基礎(chǔ)、主梁等重要結(jié)構(gòu)受力構(gòu)件可發(fā)生局部輕微損傷，震后不需修復(fù)或簡單修復(fù)可繼續(xù)使用，邊墩等橋梁結(jié)構(gòu)中比較容易修復(fù)的構(gòu)件可按延性構(gòu)件設(shè)計，|震后應(yīng)||能修復(fù)。|10.3^拱橋橋墩和拱上立柱、斜拉橋引橋橋墩和懸索橋引橋橋墩可按本規(guī)范第7章的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行抗震驗算；橋梁支座等連接構(gòu)件可按本規(guī)范第7.4節(jié)相關(guān)要求進(jìn)行抗震驗算。10.3.2在E2地震作用下，主纜、斜拉索、吊桿應(yīng)不發(fā)生損傷,主塔、主拱圈、基礎(chǔ)、主梁等重要受力構(gòu)件可發(fā)生局部輕微損傷，震后不需修復(fù)或經(jīng)簡單修復(fù)可繼續(xù)使用，邊墩等橋梁結(jié)構(gòu)中比較容易修復(fù)的構(gòu)件可按延性構(gòu)件設(shè)計，但宜控制損傷程度,保證震后能夠快速修復(fù)。10.3.3在E2地震下，需驗算主、引橋縱向相對位移，避免發(fā)生碰撞，應(yīng)加強(qiáng)相鄰引橋的防落梁措施。10.3.4拱橋橋墩和拱上立柱、斜拉橋引橋橋墩和懸索橋引橋橋墩可按本規(guī)范第7章的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行抗震驗算；橋梁支座等連接構(gòu)件可按本規(guī)范第7.4節(jié)相關(guān)要求進(jìn)行抗震驗算。圖11.2.1梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣的最小蹈離a圖11.2.1梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣的最小蹈離a圖11.2.1梁端至數(shù)、臺帽或蓋梁邊緣的最小距離a11抗震措施現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》條文局部修訂征求意見稿11抗震措施11.2|6度區(qū)~~11.2|6度區(qū)~~1121簡支梁梁梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣應(yīng)有一定的距離(圖11.2.1)o其最小值a(cm)按下式計算：a四Q+0.5L