《熱質(zhì)交換原理與設(shè)備》習(xí)題第

《熱質(zhì)互換原理與設(shè)施》習(xí)題答案第《熱質(zhì)互換原理與設(shè)施》習(xí)題答案第/《熱質(zhì)互換原理與設(shè)施》習(xí)題答案第第一章???緒論1、答：分為三類。動(dòng)量傳達(dá)：流場(chǎng)中的速度散布不均勻（或速度梯度的存在）；熱量傳達(dá)：溫度梯度的存在（或溫度散布不均勻）；質(zhì)量傳達(dá)：物體的濃度散布不均勻（或濃度梯度的存在）。2、解：熱質(zhì)互換設(shè)施依照工作原理分為：間壁式，直接接觸式，蓄熱式和熱管式等種類。間壁式又稱表面式，在此類換熱器中，熱、冷介質(zhì)在各自的流道中連續(xù)流動(dòng)達(dá)成熱量傳達(dá)任務(wù)，相互不接觸，不摻混。直接接觸式又稱混淆式，在此類換熱器中，兩種流體直接接觸并且相互摻混，傳達(dá)熱量和質(zhì)量后，在理論上變?yōu)橥瑴赝瑝旱幕煜橘|(zhì)流出，傳熱傳質(zhì)效率高。蓄熱式又稱回?zé)崾交蛑厣綋Q熱器，它借助由固體構(gòu)件（填補(bǔ)物）構(gòu)成的蓄熱體傳達(dá)熱量，此類換熱器，熱、冷流體依時(shí)間先后交替流過蓄熱體構(gòu)成的流道，熱流體先對(duì)其加熱，使蓄熱體壁溫高升，把熱量?jī)?chǔ)藏于固體蓄熱體中，隨即冷流體流過，汲取蓄熱體通道壁放出的熱量。熱管換熱器是以熱管為換熱元件的換熱器，由若干熱管構(gòu)成的換熱管制經(jīng)過中隔板置于殼體中，中隔板與熱管加熱段，冷卻段及相應(yīng)的殼體內(nèi)窮腔分別形成熱、冷流體通道，熱、冷流體在通道內(nèi)橫掠管制連續(xù)流動(dòng)實(shí)現(xiàn)傳熱。3、解：順?biāo)接址Q并流式，其內(nèi)冷、熱兩種流體平行地向著同方向流動(dòng)，即冷、熱兩種流體由同一端進(jìn)入換熱器。逆流式，兩種流體也是平行流體，但它們的流動(dòng)方向相反，即冷、熱兩種流體逆向流動(dòng)，由相對(duì)獲取兩頭進(jìn)入換熱器，向著相反的方向流動(dòng)，并由相對(duì)的兩頭走開換熱器。叉流式又稱錯(cuò)流式，兩種流體的流動(dòng)方向相互垂直交錯(cuò)。混流式又稱錯(cuò)流式，兩種流體的流體過程中既有順?biāo)糠?，又有逆流部分。順?biāo)湍媪髌饰霰容^：在出入口溫度相同的條件下，逆流的均勻溫差最大，順?biāo)木鶆驕夭钭钚?，順?biāo)畷r(shí)，冷流體的出口溫度老是低于熱流體的出口溫度，而逆流時(shí)冷流體的出口溫度卻可能超出熱流體的出口溫度，以此來看，熱質(zhì)互換器應(yīng)該盡量部署成逆流，而盡可能防止部署成順?biāo)?，但逆流也有必定的弊端，即冷流體和熱流體的最高溫度發(fā)生在換熱器的同一端，使得此處的壁溫較高，為了降低這里的壁溫，有時(shí)存心改為順?biāo)５诙聜髻|(zhì)的理論基礎(chǔ)1、答：?jiǎn)挝粫r(shí)間經(jīng)過垂直與傳質(zhì)方向上單位面積的物質(zhì)的量稱為傳質(zhì)通量。傳質(zhì)通量等于傳質(zhì)速度與濃度的乘積。以絕對(duì)速度表示的質(zhì)量通量：mAAuA,mBBuB,meAuAeBuB以擴(kuò)散速度表示的質(zhì)量通量：jAA(uAu),jBB(uBu)uB,jjAjBeAueA1(eAuAeBuB)aA(mAmB)以主流速度表示的質(zhì)量通量：e?2、答：碳粒在焚燒過程中的反響式為CO2CO2，即為1摩爾的C與1摩爾的O2反響，生成1摩爾的CO2，所以O(shè)2與CO2經(jīng)過碳粒表面界限界層的質(zhì)擴(kuò)散為等摩爾互擴(kuò)散。3?3、從分子運(yùn)動(dòng)論的看法可知：D∽p1T2兩種氣體A與B之間的分子擴(kuò)散系數(shù)可用吉利蘭提出的半經(jīng)驗(yàn)公式估量：若在壓強(qiáng)P01.013105Pa,T0273K時(shí)各樣氣體在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)D0，在其余P、T狀態(tài)下的擴(kuò)散系3P0T2數(shù)可用該式計(jì)算DD0PT01）氧氣和氮?dú)猓?）氨氣和空氣：2-4、解：氣體等摩爾互擴(kuò)散問題m2s??R0通用氣體常數(shù)單位：J/kmol﹒K5、解：250C時(shí)空氣的物性：1.185kg/m,31.835105Pas,用式子（2-153）進(jìn)行計(jì)算?設(shè)傳質(zhì)速率為GA，則?2-6、解：20℃時(shí)的空氣的物性：（注：狀態(tài)不一樣，D需修正）（1）用式shm0.023Re0.83Sc0.44計(jì)算hm31（2）用式sh4Sc3計(jì)算hm0.0395Re?2-7、錯(cuò)解：氨在水中的擴(kuò)散系數(shù)D1.24109m2/s，空氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的物性為；由熱質(zhì)互換類比律可得1）（第3版P25）用水汲取氨的過程，氣相中的NH3（組分A）經(jīng)過不擴(kuò)散的空氣（組分B），擴(kuò)散至氣液相界面，而后溶于水中，所以D為NH3在空氣中的擴(kuò)散。2）劉易斯關(guān)系式只對(duì)空氣——水系統(tǒng)建立，本題為氨——空氣系統(tǒng)，計(jì)算時(shí)類比關(guān)系不可以簡(jiǎn)化。3）定壓比熱的單位是J/kgK正解：組分A為NH3，組分B為空氣，空氣在0℃時(shí)物性參數(shù)查附錄3-1Pi1053CCO28、解：RT8314(27325)0.04036kmol/m9、解：（a）已知MA，MB，xA，xB已知aB，aA，MA，MBaO2xO2MO2320.3077xO2MO2xN2MN2xCO2MCO2322844（b）aO21MO2xO2320.3484aO2aN2aCO2111若質(zhì)量分?jǐn)?shù)相等，則MO2MN2MCO2322844??10、解；（a）O2，N2的濃度梯度沿垂直方向空氣由上部向下部運(yùn)動(dòng)：（b）O2，N2的濃度梯度沿垂直方向空氣由下部向上部運(yùn)動(dòng)，有傳質(zhì)過程。AaV2L(r2r1)DAaVlnr22-11、解；GANAAaV(CA1CA2)zr1?1）柱形：Aav2L(r2r1),V1d2Lr24lnr1球形：Aav4r1r2,V4d332）d=100mm為內(nèi)徑，所以r1=50，r2=52若為球形Aav=0.033，質(zhì)量損失速率為1.46×10-12kg/s；壓力損失速率3.48×10-2Pa/sNAD109(0.020.005)8?2-12、解：(CA1CA2)11031.510kmol/(ms)z?1）jA為A的質(zhì)量擴(kuò)散通量，kg/m2s；JA為A的摩爾擴(kuò)散通量kmol/m2s；2）題中氫氦分子量不一樣?2-13、解：氨空氣氫—空氣?2-14溶解度s需先轉(zhuǎn)變?yōu)槟枬舛龋篈aV2L(r2r1)20.51032lnr2ln200.124m2-15、解、r119.5質(zhì)量損失GA1.35710622.714106kg/s?16、解：CO2和N2在250C時(shí)，D0.167104m2/s擴(kuò)散系數(shù)?18、解、該擴(kuò)散為組分經(jīng)過阻滯組分的擴(kuò)散過程N(yùn)ADPdPART(PPA)dr整理得dPAGARTdr0分別變量，并積分得4DPr0r2PASPPA得第3章傳熱傳責(zé)問題的剖析和計(jì)算1、答：當(dāng)物系中存在速度、溫度和濃度的梯度時(shí)，則分別發(fā)生動(dòng)量、熱量和質(zhì)量的傳達(dá)現(xiàn)象。動(dòng)量、熱量和質(zhì)量的傳達(dá)，（既能夠是由分子的微觀運(yùn)動(dòng)惹起的分子擴(kuò)散，也能夠是由旋渦混淆造成的流體微團(tuán)的宏觀運(yùn)動(dòng)惹起的湍流傳達(dá)）動(dòng)量傳達(dá)、能量傳達(dá)和質(zhì)量傳達(dá)三種分子傳達(dá)和湍流質(zhì)量傳達(dá)的三個(gè)數(shù)學(xué)關(guān)系式都是近似的。?2、答：將雷諾類比律和柯爾本類比律推行應(yīng)用于對(duì)流質(zhì)互換可知，傳達(dá)因子等于傳質(zhì)因子①G22JHJDSP3SS32trtmc②且能夠把對(duì)流傳熱衷有關(guān)的計(jì)算式用于對(duì)流傳質(zhì)，只需將對(duì)流傳熱計(jì)算式中的有關(guān)物理參數(shù)及準(zhǔn)則數(shù)用對(duì)流傳質(zhì)中相對(duì)應(yīng)的代換即可，如：tc,aD,D,PrSc,NuSh,StStm③當(dāng)流體經(jīng)過一物體表面，并與表面之間既有質(zhì)量又有熱量互換時(shí)，相同可用類比關(guān)系由傳熱系數(shù)h計(jì)算傳質(zhì)2hmhLe3系數(shù)hmevSc?3：答：斯密特準(zhǔn)則Di表示物性對(duì)對(duì)流傳質(zhì)的影響，速度界限層和濃度界限層的相對(duì)關(guān)系vLeScDaPrvD劉伊斯準(zhǔn)則a表示熱量傳達(dá)與質(zhì)量傳達(dá)能力相對(duì)大小熱界限層于濃度界限層厚度關(guān)系4、解：定性溫度為tg2522022.50C,此時(shí)空氣的物性=1.195kg/m3,=15.29510-6m2/s查表得：Do=0.2210-423m/s,250C飽和水蒸汽的濃度v0.02383kg/m用式（2--153）計(jì)算設(shè)傳質(zhì)速率為GA，則200C時(shí)，飽和水蒸汽的濃度As0.0179kg/m3代入上邊的式子得：A0.01193kg/m32?5、解：400C時(shí),空氣的物性=1.128kg/m3,=16.9610-6m2/sxcRe,l5105104.24m轉(zhuǎn)折點(diǎn)出此刻Re1.18106(0.037Re0.83870)Sc所以，對(duì)此層流湍流混淆問題，應(yīng)用式（2-157）ShL3DDOP0T242PT00.26410m/s查表2—4得，定性溫度為350C時(shí)，每m2nAhmASA池水的蒸發(fā)速率為300C時(shí)，AS0.03037kg/m3;400C時(shí),AS0.05116kg/m36、解：在穩(wěn)固狀態(tài)下，濕球表面上水蒸發(fā)所需的熱量來自于空氣對(duì)濕球表面的對(duì)流換熱，即可得以下能量守衡方程式h(TTs)hfgnH2O此中hfg為水的蒸發(fā)潛熱2hm1Pr3又hcpSc查附錄2—1，當(dāng)Ts=350C時(shí)，水蒸汽的飽和蒸汽壓力PS5808于是?3-7、三種方法1）含濕量是什么？d與相對(duì)濕度的差異2）主體空氣為濕空氣，其Cf不等于0。2-14剖析方法3解：h(TTs)rnH2Orhm(S)此中t260C,tS200C查表2—1，當(dāng)tS200C時(shí)水蒸汽的飽和蒸汽壓力PS2330Pa于是PSMH2O2338180.01727kgSRTs83142930ttts03當(dāng)t223C,1.005kJ/(kgk)26C，時(shí)定性溫度為1.193kg/mcp2hm1Pr310.74由奇科比較知hcpSc1.1971.0050.6d=12.5g/kg?3-8、解：nAhm(ASA)查表適當(dāng)溫度為270C時(shí)，AS0.026446kg/m3

239.59104?3-9、解：（a）當(dāng)溫度為230C時(shí)，AS=0.021214kg/m3A0nAhA(ASAS)170.270.02320.021214(10.5)0.075kg/s(b)m4(c)當(dāng)溫度為470C，AS=0.073462kg/m3?求hm時(shí)需除以面積AnA0.111032.78102kg/s3-10、解：3600當(dāng)溫度為305K時(shí)，AS=0.03453kg/m311、解：mAhm(A1A2)102(61045104)106第四章空氣的熱濕辦理?1、（1）大氣是由干空氣和必定量的水蒸汽混淆而成的。我們稱其為濕空氣，其主要成分是：氮、氧有、氬、二氧化碳、水蒸氣等。2）在濕空氣中水蒸氣的含量雖少，但其變化確對(duì)空氣環(huán)境的干燥和濕潤(rùn)程度產(chǎn)生重要的影響。且使?jié)窨諝獾奈锢硇再|(zhì)隨之改變。所以研究濕空氣中水蒸氣的含量在空氣調(diào)理行業(yè)中占重要地位.2、（1）濕空氣的密度等于干空氣密度與蒸汽密度之和。在大氣壓力B和T相同狀況下，濕度增大時(shí)，濕空氣的密度將變小。

B0.001315Pskg/m3287TT天氣由晴轉(zhuǎn)陰時(shí)，空氣中水蒸汽的含量增添，由此降低了空氣的密度，于是大氣壓要降落。（2）在冬天。天氣干燥。水蒸汽在空氣中含量減少，并且溫度T也減少了，所以密度增添了，于是冬天大氣壓高于夏天的。3、（1）在大氣壓強(qiáng)。溫度必定的條件下，濕空氣的水蒸汽分壓力是指，在與濕空氣同體積的條件下，將干空氣抽走，水蒸汽獨(dú)自存在時(shí)的壓力。濕空氣的水蒸汽飽和分壓力是指，在與飽和濕空氣同體積的條件下，將干空氣抽走，水蒸汽獨(dú)自存在時(shí)的壓力。濕空氣的水蒸汽飽和分壓力是濕空氣的水蒸汽分壓力的上限。（2）它們的大小是受大氣壓力影響的。4、（1）會(huì)有凝固水產(chǎn)生。（2）由附錄4—1可知：當(dāng)房中漏點(diǎn)溫度為9.5℃而冷水管表面溫度為8℃所以會(huì)有凝固水產(chǎn)生。（3）若想管道表面不產(chǎn)生凝固水，則能夠?qū)Ψ块g內(nèi)空氣進(jìn)行除濕。5、由附錄4—1可知：濕空氣20℃1=50%時(shí)，i=39kJ/kg(干空氣)；濕空氣15℃，2=90%時(shí)，i=39kJ/kg(干空氣)；所以空氣的焓值沒有發(fā)生變化。6、由已知得，ε=Q/W=14000/2=7000（kJ/kg）由初始狀態(tài)B=0.1MPa,t1=18℃,1=50%終狀態(tài)t2=25℃,查附錄4—1得2=40%，i2=45.5kJ/kg(干空氣)d2=7.9g/kg(干空氣)4-7、由已知得，ε=5000（kJ/kg）由初始狀態(tài)t1=20℃,終狀態(tài)t2=30℃,2=50%查附錄4—1得1=62%，i1=43kJ/kg(干空氣)d1=9g/kg(干空氣)8、解：（a,b,c）由室內(nèi)空氣狀態(tài)：溫度20℃，壓力101325Pa水蒸汽分壓力為1400Pa，查附錄4—1得d=8.8g/kg(干空氣)φ=60%，i=42kJ/kg(干空氣)（d）已知干空氣的氣體常數(shù)為287J/（kg*k）干空氣分壓力B-Pq=101325-1400=99925(Pa)pg999253g287T2871.188kg/m干空氣密度：293室內(nèi)干空氣質(zhì)量；MggV1.1885(e)：室內(nèi)水蒸汽質(zhì)量:Mq=8.8*58.8=517.5g(f)：假如使室內(nèi)空氣沿等溫線家濕至飽和狀態(tài)，則角系數(shù)ε=2500kJ/kg當(dāng)空氣的狀態(tài)是溫度為20℃，φ=100%時(shí)，則d=14.6g/kg(干空氣)水蒸汽分壓力2350Pa此時(shí)室內(nèi)的干空氣的密度為g10132523501.177kg/m3287293室內(nèi)干空氣質(zhì)量為Mg=1.17753.33=58.26kg室內(nèi)水蒸汽質(zhì)量為14.658.26=850.6g加入的水蒸汽量；850.6-517.5=333.1g4-9、解：由題意得，可知，假定室內(nèi)空氣的露點(diǎn)溫度為7℃，則在標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，初始溫度為20℃，露點(diǎn)溫度為7℃的空氣參數(shù)?？捎筛戒?—1得d=6.2g/kg(干空氣)φ=42.5%，所以同意最大相對(duì)濕度為42.5%，最大同意含濕量是6.2g/kg(干空氣)10、解：a，由附錄4—1得t1=25℃,φ1=70%時(shí)，d1=14g/kg(干空氣)t2=15℃,

2=100%時(shí)，

d2=10.5g/kg(

干空氣

)失掉的水蒸汽△

d=d1-

d2=14-10.5=3.5g(b,c,d)icpgt(2500cpqt)d由1000空氣狀態(tài)變化時(shí)失掉的總熱量是19.1kJ/kg11、當(dāng)大氣壓發(fā)生變化時(shí)，空氣全部的狀態(tài)參數(shù)都會(huì)發(fā)生變化。4-12、ABCD設(shè)過一段時(shí)間后A、B、C、D溫度分別為tA、tB、tC、tD環(huán)境溫度為tf，則有tAtftBtftCtftDtf、C與環(huán)境進(jìn)行熱互換主假如經(jīng)過表面面熱輻射和表面面與環(huán)境進(jìn)行熱互換。B、D除擁有A、C的換熱特色外，還有液體表面與環(huán)境直接進(jìn)行的熱質(zhì)互換，所以它們的熱量傳達(dá)速率較A、tfC的快，更能在短時(shí)間內(nèi)靠近足夠長(zhǎng)的時(shí)間，A、B、C、D與環(huán)境均衡，并且A、C的溫度應(yīng)等于環(huán)境干球溫度B、D應(yīng)等于環(huán)境濕球溫度。13、解：a由初始狀態(tài)濕球溫度為25℃，室內(nèi)空氣溫度為24℃，相對(duì)濕度為50%i3查附錄4—1則新風(fēng)的焓為76kJ/kg(干空氣)回氣的焓為48kJ/kg(干空氣)由能量守衡，M新i新M回i回(M新M回)i混276+348=5i混i混=59.2kJ/kg(干空氣)(b)由已知查附錄4—1得d1=15.8g/kg(干空氣)d2=9.3g/kg(干空氣)則由質(zhì)量守衡M1d1+M2d2=(M1+M2)d3215.8+39.3=5d3d3=11.9g/kg(干空氣)hkJ/kg1.005td(25011.86t)59.21.005t11.91.86t)(250729℃(c)1000t(d)cm1t1cm2t22(35-t)=3(t-24)t=28.4℃14、解：由題意的空氣溫度為15℃，相對(duì)濕度為100%時(shí)，查附錄4—1適當(dāng)加熱到22℃時(shí)，含濕量為d3=10.5g/kg(干空氣)當(dāng)t1=30℃,1=75%時(shí)，i1=82kJ/kg(干空氣)d1=20.2g/kg(干空氣)當(dāng)t2=15℃,2=100%時(shí)，i2=42kJ/kg(干空氣)d2=10.5當(dāng)t1=30℃,1=75%g/kg(干空氣)當(dāng)t3=22℃,d3=10.5g/kg(干空氣)時(shí)i3=49kJ/kg(干空氣)則在冷卻器中放出的熱量為500kg/min（82kJ/kg-42kJ/kg）=20000kJ/min凝固水量500kg/min(20.2g/kg(干空氣)-10.5g/kg(干空氣))=4850g/min加熱器加入的熱量500kg/min49kJ/kg(干空氣)-42kJ/kg(干空氣))=3500kJ/min4-15、查焓濕圖i-d圖錯(cuò)解：查附錄4—1得初態(tài)為50℃時(shí)，i1=62kJ/kg(干空氣)d1=4.3g/kg(干空氣)末狀態(tài)為35℃時(shí)i2=129kJ/kg(干空氣)d2=36.5g/kg(干空氣)△d=36.5-4.3=32.2g/kg(干空氣)所以從被干燥的物體中汲取1kg水分時(shí)所需的干空肚量G=1000/32.2=31kg加熱量Q=G△i=31(129-62)=2077kJ正解：熱量是因?yàn)榧訜徇^程是1到2加入的。干燥過程是2到3過程達(dá)成的。2狀態(tài)為50℃時(shí)，i1=62kJ/kg(干空氣)d1=4.3g/kg(干空氣)3狀態(tài)為35℃時(shí)i2=129kJ/kg(干空氣)d2=36.5g/kg(干空氣)△d=36.5-4.3=32.2g/kg(干空氣)所以從被干燥的物體中汲取1kg水分時(shí)所需的干空肚量G=1000/32.2=31kg加熱量Q=G△i=3130.5=945.5kJ4-16、由附錄4—1得空氣：初態(tài)：t=15℃,φ=50%得i1=28.5kJ/kg(干空氣)d1=5.3g/kg(干空氣)末態(tài)：t=30℃,φ=100%得i2=100kJ/kg(干空氣)d2=27.3g/kg(干空氣)所以△i=71.5kJ/kg(干空氣)△d=22g/kg(干空氣)由能量守衡的c水m水tG氣i4.210010315=G氣71.5G氣=88103kg/hM水蒸汽=G氣△d=8810322=1936kg/h查附得從塔府進(jìn)入的空氣的溫度為15℃，相對(duì)濕度為50%時(shí)其濕球溫度為為9.7℃則冷卻塔水從38℃冷卻至9.7℃G水m△t=G氣△I4.210010320.3=G氣71.5G氣=166103kg/h令解：17、解：總熱互換量以空氣初狀態(tài)的濕球溫度Ts為界，顯熱互換量以空氣初狀態(tài)的干球溫度T1為界，潛熱互換量以空氣初狀態(tài)的露點(diǎn)溫度T2為界，由T1=30℃，水蒸汽的分壓力為2000Pa得Ts=21.4℃T2=17.5℃=18水溫t50℃30℃18℃10℃?zhèn)鳠岱较驓狻畾?水氣→水氣→水傳質(zhì)方向氣←水氣←水氣=水氣→水18、解：（a）常壓下氣溫為30℃，濕球溫度為28℃，由附錄4—1得d1=23g/kg(干空氣)被冷卻到10℃的飽和空氣由附錄4—1得悉d2=7.5g/kg(干空氣)所以每千克干空氣中的水分減少了15.5g（b）若將氣體加熱到30℃，由附錄4—1得濕球溫度為17.8℃。、解：因?yàn)椴挥?jì)噴入水的焓值，則能夠以為是等焓變化。查附錄得末狀態(tài)：含濕量為26g/kg干空氣水蒸汽分壓力：4100Pa相對(duì)濕度為：42%濕球溫度為：32.4焓值為：113kJ/kg干空氣第5章吸附和汲取辦理空氣的原理與方法解：物理吸附是被吸附的流體分子與固體表面分子間的作使勁為分子間吸引力，它是一種可逆過程，物理吸附是無選擇的，只需條件適合，任何氣體都能夠吸附在任何固體上。吸附熱與冷凝熱相像。適應(yīng)的溫度為低溫。吸附過程進(jìn)行的急快參加吸附的各相間的均衡剎時(shí)即可達(dá)到?；瘜W(xué)吸附是固體表面與吸附物間的化學(xué)鍵力起作用的結(jié)果。吸附力較物理吸附大，并且放出的熱也比較大，化學(xué)吸附一般是不行逆的，反響速率較慢，高升溫度能夠大大增添快率，關(guān)于這種吸附的脫附也不易進(jìn)行，有選擇性吸附層在高溫下穩(wěn)固。人們還發(fā)現(xiàn)，同一種物質(zhì)，在低溫時(shí)，它在吸附劑長(zhǎng)進(jìn)行物理吸附，跟著溫度升到必定程度，就開始發(fā)生化學(xué)變化轉(zhuǎn)為化學(xué)吸附，有時(shí)兩種吸附會(huì)同時(shí)發(fā)生。2、硅膠是傳統(tǒng)的吸附除濕劑，比表面積大，表面性質(zhì)優(yōu)秀，在較寬的相對(duì)濕度范圍內(nèi)對(duì)水蒸汽有較好的吸附特性，硅膠對(duì)水蒸汽的吸附熱靠近水蒸汽的汽化潛熱，較低的吸附熱使吸附劑和水蒸汽分子的聯(lián)合較弱。弊端是假如裸露在水滴中會(huì)很快裂解成粉末。失掉除濕性能。與硅膠對(duì)比，活性鋁吸濕能力稍差，但更耐用且成本降低一半。沸石擁有特別一致的微孔尺寸，因此能夠依據(jù)分子大小有選擇的汲取或清除分子，故而稱作“分子篩沸石”。3、當(dāng)前比較常用的吸附劑主假如活性炭，人造沸石，分子篩等。活性炭的制備比較簡(jiǎn)單，主要用來辦理常有有機(jī)物。當(dāng)前吸附能力強(qiáng)的有活性炭纖維，其吸附容量大吸附或脫附速度快，重生簡(jiǎn)單，并且不易粉化，不會(huì)造成粉塵二次污染，關(guān)于無機(jī)氣體如、HS、NO`于吸附去除SO22X等有也很強(qiáng)的吸附能力，吸附完整，特別合用106、9310g/m量級(jí)的有機(jī)物，所以在室內(nèi)空氣凈化方面有著廣闊的應(yīng)用遠(yuǎn)景。4、有效導(dǎo)熱系數(shù)往常只與多孔介質(zhì)的一個(gè)特征尺度孔隙率有關(guān)。第6章間壁式熱質(zhì)互換設(shè)施的熱工計(jì)算1、解:間壁式換熱器從結(jié)構(gòu)上可分為：管殼式、膠片管式、板式、板翹式、螺旋板式等。提升其換熱系數(shù)舉措：⑴在空氣側(cè)加裝各樣形式的肋片，即增添空氣與換熱面的接觸面積。⑵增添氣流的擾動(dòng)性。⑶采納小管徑。6-2、解：空氣的濕球溫度越高所擁有的焓值也愈大，在表冷器減濕冷卻中，推進(jìn)總熱質(zhì)互換的動(dòng)力是焓差，焓差越大，則換熱能力就愈大。6-3、1Ks11AVmBwn表冷器的傳熱系數(shù)定義為yKs隨迎風(fēng)面積Vy的增添而增添：隨水流速w的增添而增添。析水系數(shù)ξ與被辦理的空氣的初狀態(tài)和管內(nèi)水溫有關(guān)，所以兩者改變也會(huì)惹起傳熱系數(shù)Ks的變化。6-4、解：總熱互換量與由溫差惹起的熱互換量的比值為析濕系數(shù)，用表示，定義為dQtiibdQcp(ttb)表示因?yàn)榇嬖跐窕Q而增大了換熱量，其值大小直接反應(yīng)了表冷器上凝固水析出的多少。5、解：逆流流動(dòng)時(shí)，t=100-90=100C，t=120-50=700Ct902tm=（90+70）/2=800Ct70150kRf、Rw可不記，則11管制未加肋光管，管壁很薄，所以580050傳熱量為Q=FKtm=105080=40000W順?biāo)鲃?dòng)時(shí)：t=120-10=1100Ct=100-50=500CQ=105076.1=38050W6-6、解：設(shè)冷水的溫度為t2Q放Q吸，解得t2=52.90CQ=KAtm即保持這樣的負(fù)荷需要換熱面積為9.8m27、解：設(shè)機(jī)油出口溫度為t1Q=KAtm由P-R值圖5—27得=0.78tm=0.7823.1=188、解：黃銅管的導(dǎo)熱系數(shù)為：111W/(m2k)1）相對(duì)與管表面面積的總傳熱系數(shù)為：2）管壁熱阻能夠忽視，則傳熱系數(shù)為：傳熱增添了97%k189.3W/(m2k)1160.0111（3）1200013傳熱增添了1%。9、解：t1500C得（1）順?biāo)畷r(shí)（2）逆流時(shí)6-10、（1）計(jì)算需要的接觸系數(shù)

2，確立冷卻器的排數(shù)，如下圖：依據(jù)附錄

6—4可知，在常用的

Vy范圍內(nèi)，

JW型

6排表面冷卻器能知足

2=0.862

的要求，所以決定選擇

6排。（2）確立表面冷卻器的型號(hào)先假定一個(gè)

Vy

，算出所需冷卻器的迎風(fēng)面積

Ay

，再依據(jù)

Ay

選擇適合的冷卻器型號(hào)及并聯(lián)臺(tái)數(shù)，并算出實(shí)質(zhì)的Vy值。GAy假定Vy=3m/s，依據(jù)Vy可得Ay102.8m231.2依據(jù)Ay=2.8m2，查得附錄6—5能夠采納JW—40—4型號(hào)表面冷卻器，其Ay=3.43m2，G102.4m/sVyVyVy所以實(shí)質(zhì)的為Ay在查附錄6-4知，在=2.4m/s時(shí)，6排JW型表面冷卻器實(shí)質(zhì)的2=0.891，與需要的2=0.862差異不大，故能夠持續(xù)計(jì)算，由附錄6—5可知，所需的表冷器的每排傳熱面積為Ad=44.5，通水截面積為Aw=0.00553m23）求析濕系數(shù)：4）求傳熱系數(shù)假定流水速率為w=1.5m/s，依據(jù)附錄6—3中的相應(yīng)公式能夠計(jì)算出傳熱系數(shù)：11Ks11111.50.881.83W/(m20C)41.5Vy325.6w0.80.521.411.02325.6（5）求冷水量依據(jù)W=Aw1031.5103w得W=0.00553=8.3kg/s（6）求表冷器能達(dá)到的1先求傳熱單元數(shù)及水當(dāng)量比依據(jù)式（6--63）得：依據(jù)式（6--62）得依據(jù)NTU和Cr值查圖6—12或按式6—44計(jì)算得：1=0.71（7）求水溫由公式（5--70）可得冷水初溫冷水終溫：（8）求空氣阻力和水阻力：查附錄6—3中的JW型6排表冷器的阻力計(jì)算公式得：、解：如下圖；G=24000kg/h=6.67kg/sW=30000kg/h=8.33kg/s求表冷器迎面風(fēng)速Vy及水流速w由附錄6—5知JW—30—4型表面冷卻器迎風(fēng)面積Ay=2.57m2，每排散熱面積Ad=33.40m2，通水面積Aw=0.00553m2，所以（2）求冷卻器可供給的2依據(jù)附錄6—4，當(dāng)Vy=2.16m/s時(shí)，N=8排時(shí)，2=0.96080.961（3）先假定t29.50C依據(jù)ts2t2(t1ts1)(12)10.5(2419.5)(10.961)9.30C查i—d圖可知，當(dāng)ts9.30C時(shí)，i2=27.5kJ/kg2（4）求析濕系數(shù)i1i255.827.51.93依據(jù)（t1-t）Cp2得：1.01(249.5)（5）求傳熱系數(shù)：依據(jù)附錄6—3，關(guān)于JW型的8排冷卻器，（6）求表面冷卻器所能達(dá)到的1值傳熱單元數(shù)按式（6--63）得水當(dāng)量比依照式（6--62）得依據(jù)NTU和Cr的值，查圖6—12或按式（6--44）計(jì)算得1=0.77（7）求所需要的1并與上邊的1比較，而110.01，所以假定t209.5C適合，于是在本題的條件下，獲取空氣獲取終參數(shù)為t29.50Cts29.30Ci2=27.5kJ/kg8）求冷量及終溫依據(jù)公式（5--9）可得Q=6.67（）=188.76KW第7章混淆式熱質(zhì)互換設(shè)施的熱工計(jì)算1、解：混淆式換熱器按用途分為以下幾種種類：⑴冷卻塔⑵清洗塔⑶發(fā)射式熱互換器⑷混淆式冷凝器a、冷卻塔是用自然通風(fēng)或機(jī)械通風(fēng)的方法，將生產(chǎn)中已經(jīng)提升了溫度的水進(jìn)行冷卻降溫以后循環(huán)使用，以提升系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)效益。b、清洗塔是以液體與氣體的直接接觸來清洗氣體以達(dá)到所需要的目的，例液體汲取氣體混淆物中的某些組分除凈氣體中的塵埃，氣體的增濕或干燥等。c、發(fā)射式熱互換器是使壓力較高的流體由噴管噴出，形成很高的速度，低壓流體被引入混淆室與射流直接接觸進(jìn)行傳熱傳質(zhì)，并一起進(jìn)入擴(kuò)散管，在擴(kuò)散管的出口達(dá)到同一壓力和溫度后送給用戶。d、混淆式冷凝器一般是用水與蒸汽直接接觸的方法使蒸汽冷凝，最后獲取的是水與冷凝液的混淆物，或循環(huán)使用，或就地排放。2、解：濕式冷卻塔可分為：（1）開放式冷卻塔（2）風(fēng)筒式自然冷卻塔（3）鼓風(fēng)逆流冷卻塔（4）抽風(fēng)逆流冷卻塔、抽風(fēng)橫流冷卻塔a、開放式冷卻塔是利用風(fēng)力和空氣的自然對(duì)流作用使空氣進(jìn)入冷卻塔，其冷卻成效要遇到風(fēng)力及風(fēng)向的影響，水的消散比其余形式的冷卻塔大。b、風(fēng)筒式自然冷卻塔中利用較大高度的風(fēng)筒，形成空氣的自然對(duì)流作用，使空氣流過塔內(nèi)與水接觸進(jìn)行傳熱，冷卻成效較穩(wěn)固。c、鼓風(fēng)逆流冷卻塔中空氣是以鼓風(fēng)機(jī)送入的形式，而抽風(fēng)冷卻塔中空氣是以抽風(fēng)機(jī)吸入的形式，鼓風(fēng)冷卻塔和抽風(fēng)冷卻塔冷卻成效好，穩(wěn)固靠譜。3、解：冷卻塔的主要零件及作用：1）淋水裝置，又稱填料，作用在于將進(jìn)塔的熱水盡可能的形成渺小的水滴或水膜，增添水和空氣的接觸面積，延伸接觸時(shí)間，進(jìn)而增進(jìn)水氣之間的熱質(zhì)互換。2）配水系統(tǒng)，作用在于將熱水均勻分派到整個(gè)淋水面積上，進(jìn)而使淋水裝置發(fā)揮最大的冷卻能力。3）通風(fēng)筒：冷卻塔的外殼氣流的通道。t10ts10i14、解：由空氣的初狀態(tài)C可查i—d圖得=85kJ/kg=35C，=27由t2=20C，=95%查i—d圖得i2=55.5kJ/kg0G（i1-i2tw2-tw1)）=wc(10000(85-55.5)=120004.19(tw2-16)tw2=21.90C即噴淋水后的水溫為21.90C由t1=100C，ts=50Ct2=13，=100%0C查i—d圖得i1=18.6kJ/kg，i2=36.6kJ/kgG（i1-i2）=wc(tw2-tw1)10000(36.6-18.6)=120004.19(16-tw2)tw2=12.40C即第二種貧寒感狀況下噴淋后水的溫度為12.40C5、解：對(duì)空氣進(jìn)行加濕冷卻過程，使空氣由t=210C，d=9g/kg,變?yōu)閠=210C,d=10g/kg狀態(tài)，先對(duì)其進(jìn)行等焓加濕，再等溫加濕或先等溫降濕，在等溫加濕。6、解：舉措：（1）噴嘴不是雙排的改為雙排。2）單排時(shí)，噴水方向可改為逆噴，雙排時(shí)可改為對(duì)噴，三排時(shí)應(yīng)為一順二逆。理論上是可經(jīng)過降低噴水水溫來提升其熱互換效率值的，但實(shí)質(zhì)上不可以夠，因?yàn)閲娝疁赜?，我們要設(shè)置價(jià)錢較貴的制冷設(shè)施，這個(gè)不合理。8、解：（1）d05mm,n13個(gè)（/m2排），=2.8kg/(m2s)2.82.3m/s雙排對(duì)噴。所以噴淋室斷面風(fēng)速1.2（2）依據(jù)空氣的初參數(shù)和辦理要求可得需要的噴淋室接觸系數(shù)為該空氣的辦理過程為冷卻干燥過程，依據(jù)附錄（5--8）查得相應(yīng)的噴淋室的接觸系數(shù)所以0.8750.120.270.120.270.7550.8750.7552.8=1.09所以總噴水量W=G=1.0930200=32918kg/h(3)由附錄（5--8）查出噴淋室1實(shí)驗(yàn)公式，并列方程式11ts2tw20.7450.070.265tstw①11（4）由ts1t1，ts2t2查i—d圖得i1=64.5kJ/kg，i2=41.9kJ/kg依據(jù)熱均衡方程（5--83）得i1-i2=tw2tw1)②c(-①②聯(lián)立得，解得：tw17.410C6）求噴嘴前水壓：依據(jù)已知條件知噴淋室斷面為：兩排噴嘴的總噴嘴數(shù)為：N=2nAc=2133=78所以每個(gè)噴嘴的噴水量為：依據(jù)每個(gè)噴嘴的噴水量422kg.h及噴嘴孔徑d05mm，查圖5—45，可得噴嘴前所需的水壓為：1.7atm（工作壓力）7）需要的冷凍水量為：可得循環(huán)水量為：8）阻力計(jì)算：空氣在檔水板斷面上的迎面風(fēng)速由（5-87）得前后檔水板阻力為由5—89的水苗阻力為9、解：由tw1=90Ct1300C,ts1220C查i—d圖知tc1=18.70C，則依照式（5—90）可求出新水溫下的噴水系數(shù)為：于是可得新條件下的噴水量為；W=1.2730200=38345kg/h利用新的=1.27，tw1=90C求所求的問題求ts2tw20.7450.070.26511tw1ts1代入數(shù)據(jù)得：所以ts2tw210.09①a1ts1a2ts2c(tw2tw1)由依據(jù)表5—4，當(dāng)a12.88,ts1220C因?yàn)閠s2未知，故暫設(shè)a2=2.87代入上式有；tw20.54ts220.91②整理得；聯(lián)立①②并求得ts20.10Ctw10.10C22t2ts20.7550.120.2721ts1由t1代入數(shù)據(jù)得ts20a2=2.87所以空氣的參數(shù)為tw10.10Cts20.10C水的終溫為20.8022第8章復(fù)合式熱質(zhì)互換設(shè)施的熱工計(jì)算1.空氣冷卻除濕有什么特色？答：原理：利用濕空氣被冷卻到露點(diǎn)溫度以下，將冷凝水脫除的除濕方法，又稱露點(diǎn)法或冷凍法；空氣冷卻器除濕或噴淋室除濕的方法屬于冷卻除濕；弊端：僅為降溫，表冷器中冷媒溫度為20℃左右即可；為除濕，冷媒溫度降低到7℃以下，使制冷機(jī)COP降低。沒法使用自然冷源；再熱、兩重能量浪費(fèi)；霉菌2、說明空氣調(diào)理方式中熱濕獨(dú)立辦理的優(yōu)弊端。答：長(zhǎng)處：熱濕負(fù)荷分開辦理，即采納獨(dú)立除濕以除去潛熱，獨(dú)立降溫以除去顯熱；因?yàn)椴粨?dān)當(dāng)濕負(fù)荷，冷凍水的溫度為15～18℃，高于室內(nèi)的露點(diǎn)溫度，不會(huì)產(chǎn)生凝水，進(jìn)而除去了室內(nèi)的一大污染源。提升了室內(nèi)空氣質(zhì)量。重生器能夠采納低溫?zé)嵩打?qū)動(dòng)，可方便實(shí)現(xiàn)能量?jī)?chǔ)藏，特別適合以城市熱網(wǎng)連續(xù)均勻供熱作熱源。減小電能耗費(fèi)，有效緩解用電量峰谷現(xiàn)象，優(yōu)化城市能源結(jié)構(gòu)。整個(gè)裝置在常壓下運(yùn)轉(zhuǎn)，旋轉(zhuǎn)零件少，噪聲低、運(yùn)轉(zhuǎn)保護(hù)方便；弊端：對(duì)濕度的控制不夠精準(zhǔn)，有時(shí)會(huì)造成室內(nèi)溫度過干；成本較高。3、蒸發(fā)冷卻器能夠?qū)崿F(xiàn)哪些空氣辦理過程？答：直接蒸發(fā)冷卻器：在降低空氣溫度的同時(shí)，使空氣的含濕量和相對(duì)濕度有所增添，實(shí)現(xiàn)了加濕，等焓過程。間接蒸發(fā)冷卻器：實(shí)現(xiàn)的便不再是等焓加濕降溫過程，而是減焓等濕降溫過程，進(jìn)而得以防止因?yàn)榧訚?，而把過多的濕量帶入室內(nèi)。4、蒸發(fā)冷卻器的工作過程有什么特色？什么條件下使用較好？答：1）直接蒸發(fā)冷卻器是利用淋水填料層直接與待辦理空氣接觸來冷卻空氣。合用于低濕度地域，如我國(guó)海拉爾——在降低空氣溫度的同時(shí)，使空氣的含濕量和相對(duì)濕度有所增添，實(shí)現(xiàn)了加濕，等焓過程。2）間接蒸發(fā)冷卻器是利用一股協(xié)助氣流先經(jīng)噴淋水（循環(huán)水）直接蒸發(fā)冷卻，溫度降低后，再經(jīng)過空氣－空氣換熱