硫酸鹽侵蝕試驗(yàn)整理

大部分的土壤中含有硫酸鹽，以石膏(CaSO4.2H20)的形式存在(一般以S04計(jì)含0.01%—0.05%)，此含量對混凝土無害。在正常溫度下，石膏在水中的溶解度很有限。地下水中硫酸鹽濃度較高，通常是由于存在硫酸鎂、硫酸鈉和硫酸鉀所致;農(nóng)村土壤和水中常常含有硫酸餒。用高硫煤為燃料的鍋爐和化學(xué)工業(yè)的排放物中可能會含有硫酸。沼澤、采礦坑、污水管中有機(jī)腐殖物的分解會生成h2s，h2s會由于細(xì)菌的作用轉(zhuǎn)變成硫酸?；炷晾鋮s塔的用水，可能會由于水的蒸發(fā)而含有高濃度的硫酸鹽。因此在自然水和工業(yè)水中，硫酸鹽的侵害不容忽視。從硫酸根的來源看，混凝土的硫酸鹽侵蝕可分為內(nèi)部和外部侵蝕。內(nèi)部侵蝕是由于混凝土組分本身帶有的硫酸鹽引起的，而外部侵蝕是環(huán)境中的硫酸鹽對混凝土的侵蝕。外部侵蝕可分為兩個過程:(1)由環(huán)境溶液進(jìn)入混凝土孔隙中，這是一個擴(kuò)散過程，其速率決定于混凝土的抗?jié)B性;(2)內(nèi)部SO42-與其他物質(zhì)的反應(yīng)過程。近年來，由于含硫酸鹽外加劑及含硫酸鹽集料的大量采用，內(nèi)部硫酸鹽侵蝕也成為研究熱點(diǎn)。與外部侵蝕相比，內(nèi)部侵蝕的化學(xué)實(shí)質(zhì)也是SO42-與水泥石礦物的反應(yīng)，但由于SO42-來源不同，內(nèi)部侵蝕又具有與外部侵蝕不同的特點(diǎn)，內(nèi)部侵蝕中，母體內(nèi)部的SO42-從混凝土拌和時(shí)就己存在，不經(jīng)過擴(kuò)散即可與水泥石中的礦物發(fā)生侵蝕反應(yīng)，而SO42-的濃度隨反應(yīng)的進(jìn)行而減少，因此侵蝕速率則隨母體齡期增長而趨于降低。本課題重點(diǎn)探討由外部引起的侵蝕。水泥混凝土受侵蝕破壞主要是水泥石的受侵蝕破壞。在水泥侵蝕破壞諸多類型中，產(chǎn)生的侵蝕內(nèi)因基本一致，但以外部侵蝕介質(zhì)的硫酸鹽，鎂鹽侵蝕最為嚴(yán)重。所以，進(jìn)行水泥混凝土的抗硫酸鹽，鎂鹽侵蝕，對提高普通水泥混凝土的抗侵蝕研究具有代表性和普遍性。離子的影響B(tài)onen和cohen［曾調(diào)查過硫酸鎂溶液對水泥漿的影響，提出鎂離子最初在暴露面上形成一層氫氧化鎂沉淀。因?yàn)槠淙芙舛鹊?，鎂離子不易通過這層膜深入其內(nèi)部，但應(yīng)加以注意的是，氫氧化鎂的形成消耗了大量的ca(oH)2,其濃度的下降使得溶液的PH值下降，為了保持穩(wěn)定性，C-S-H凝膠釋放出大量的到周圍的溶液中，ca(oH)2來增加PH值，這最終導(dǎo)致C-S-H凝膠的分解，在侵蝕的高級階段，C-S-H凝膠中的Ca2+能夠完全被Mg2+完全替代，形成不具有膠結(jié)性的糊狀物。液濃度的影響越來越多的研究表明，溶液濃度對反應(yīng)速度有很大的影響，一般認(rèn)為混凝土硫酸鹽破壞分兩個階段，在第一階段，生成的鈣磯石和石膏填充了混凝土的內(nèi)部孔隙，此時(shí)混凝土的膨脹可忽略不計(jì);第二階段，持續(xù)生成的鈣磯石和石膏引起的膨脹加速混凝土的裂縫形成和發(fā)展，進(jìn)而使混凝土表面剝落。水泥混凝土硫酸鹽侵蝕破壞的實(shí)質(zhì)是，環(huán)境水中的硫酸鹽離子進(jìn)入其內(nèi)部，與水泥石中一些固相組分發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成一些難溶的鹽類礦物而引起。這些難溶的鹽類礦物一方面可形成鈣磯石、石膏等膨脹性產(chǎn)物而引起膨脹、開裂、剝落和解體，另一方面也可使硬化水泥石中CH和C-S-H等組分溶出或分解，導(dǎo)致水泥石強(qiáng)度和粘結(jié)性能損失?；炷鲜芰蛩猁}侵蝕的特征是表面發(fā)白，損壞通常從棱角處開始，接著裂縫開展、剝落，使混凝土成為一種易碎的，甚至松散狀態(tài)。楊德斌等通過試驗(yàn)得出，溶液中硫酸鈉濃度低于5%時(shí)，提高硫酸鹽溶液的濃度對抗蝕系數(shù)的影響不大，而當(dāng)溶液達(dá)到飽和時(shí)，抗蝕系數(shù)衰減最快。但方祥位等通過試驗(yàn)得出，當(dāng)溶液濃度小于一定值時(shí)，試件抗蝕系數(shù)衰減會隨著溶液濃度的提高而增快，但當(dāng)超過一定值時(shí)，衰減速度反而下降，試件浸泡在濃度為巧％的硫酸鈉溶液中侵蝕速度最快。冷發(fā)光等指出，加速浸泡的硫酸鹽溶液最佳濃度應(yīng)該是:在水溶液中，硫酸鹽含量為5%時(shí)，侵蝕最為嚴(yán)重;在土壤中硫酸鹽含量為7%時(shí)，腐蝕最為嚴(yán)重。由此可見，溶液的pH值對侵蝕速度和機(jī)理都有影響，在設(shè)計(jì)室內(nèi)加速試驗(yàn)時(shí)，一定要注意保持溶液pH值的恒定，使之符合現(xiàn)場實(shí)際暴露條件。干濕循環(huán)引起的裂化速度比持續(xù)浸泡引發(fā)的性能劣化快得多。循環(huán)制度為:試件標(biāo)養(yǎng)28天，放入侵蝕溶液浸泡12小時(shí)，然后在烘箱中65-75°。烘干12小時(shí)，24小時(shí)為一循環(huán)，共循環(huán)100次。試件規(guī)格為40mmx40mmx160mm細(xì)碎石混凝土試件，用動彈模、抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度的變化研究硫酸鹽侵蝕對混凝土耐久性的影響。馮乃謙教授也對混凝土抗硫酸鹽侵蝕十濕循環(huán)進(jìn)行了試驗(yàn)研究，其試驗(yàn)方法是:按設(shè)計(jì)要求配合比制作100*100*100試件，靜停一天后拆模，移入養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)28天，然后進(jìn)行干濕循環(huán)試驗(yàn)。循環(huán)制度為:室溫5%NaSO4中浸泡16小時(shí)，取出涼干1小時(shí);放入80°C烘箱中烘干6小時(shí)，冷卻1小時(shí)后稱重或壓強(qiáng)度。一個循環(huán)為24小時(shí)，成溶液的容器采用帶蓋的塑料制品。記錄重量損失5%或強(qiáng)度損失25%時(shí)循環(huán)次數(shù)為試驗(yàn)終止判定依據(jù)，同時(shí)觀察混凝土表面的破損情況。于實(shí)際工程，更關(guān)心的是混凝土強(qiáng)度的變化，國內(nèi)對水泥混凝土的抗硫酸鹽性能主要是通過對比兩組試件的強(qiáng)度來判斷，我國GB2420-1981提出以抗折抗蝕系數(shù)（即浸泡在侵蝕溶液中試件的抗折強(qiáng)度與淡水中的同齡期抗折強(qiáng)度之比）作為評價(jià)指標(biāo)。楊德斌等基于提出了一種新的試驗(yàn)方法，定義抗折強(qiáng)度比值作為抗蝕系數(shù)，即為浸泡在侵蝕溶液中的砂漿試件的抗折強(qiáng)度與水中標(biāo)養(yǎng)28天的砂漿試件的基準(zhǔn)抗折強(qiáng)度的比值。但這些方法均采用小試件，無法完全反映混凝土侵蝕破壞的評價(jià)指標(biāo)，且根據(jù)AdamNeville的研究認(rèn)為抗折強(qiáng)度易受分層破壞的影響，不宜作為抗硫酸鹽侵蝕的評價(jià)指標(biāo)。因而，不少試驗(yàn)方法采用試件抗壓或彈性模量作為評價(jià)指標(biāo)［24］。對于硫酸鈉侵蝕來說，采用抗折抗蝕系數(shù)、抗壓抗蝕系數(shù)、相對動彈模損失作為快速評定的指標(biāo)較為合適，質(zhì)量損失由于其滯后性，不能較早反映侵蝕實(shí)際情況。對于硫酸鎂侵蝕來說，由于侵蝕速度較慢，抗折、抗壓抗蝕系數(shù)和動彈模均未出現(xiàn)衰減，對于質(zhì)量損失，其能夠反映侵蝕過程中試件C-S-H凝膠的分解，但由于反應(yīng)速度太慢，也不能作為一個敏感指標(biāo)。因而對于硫酸鎂溶液中混凝土的侵蝕指標(biāo)的選擇有待進(jìn)一步探索?？箟簭?qiáng)度的變化趨勢為先增大后減小，隨齡期的增長抗壓強(qiáng)度逐漸減小，在浸泡四十天時(shí)，抗壓強(qiáng)度達(dá)到最大值，20%濃度的溶液中，試件在80-100天時(shí)，其強(qiáng)度已經(jīng)低于28天基準(zhǔn)強(qiáng)度，10%濃度的溶液，試件在100~120天時(shí)，強(qiáng)度開始低于基準(zhǔn)強(qiáng)度，而0.5%和5%濃度的溶液中，在140天齡期結(jié)束時(shí)，其侵蝕后強(qiáng)度均高于28天基準(zhǔn)強(qiáng)度。從這一點(diǎn)可以看出，在長期浸泡中，隨著溶液濃度的增加，侵蝕速率也跟著加快?；炷猎诹蛩猁}中的侵蝕過程可分為兩個階段，第一階段，有擴(kuò)散來控制，這一階段生成的石膏和鈣磯石填充了混凝土的空隙，這個階段引起的混凝土體積膨脹幾乎可以忽略不計(jì)；第二階段，持續(xù)生成的鈣磯石在混凝土內(nèi)部形成很大的內(nèi)應(yīng)力，從而加速混凝土中裂縫的形成與擴(kuò)展，從而造成混凝土分層與剝落。因而在第一階段，由于混凝土內(nèi)部孔隙中結(jié)品物的形成從而使得混凝土的密實(shí)度提高，因而使得混凝土在早期階段抗壓強(qiáng)度會有明顯提高。而在第二階段，抗壓強(qiáng)度會隨著裂縫的開展而降低，侵蝕溶液濃度越高，生成結(jié)品物的速度越快，因而使得高濃度溶液的第一階段與第二階段的強(qiáng)度變化速率遠(yuǎn)大于低濃度溶液中浸泡的試件。混凝土氯離于侵蝕和碳化的耦合效應(yīng)研究先碳化后氯離子侵蝕浸泡：在試件表面1-3mm區(qū)域兩者的氯離子濃度值相近，這表明碳化對混凝土表面氯離子的堆積影響很小。不過，在之后的3-15mm區(qū)段，未經(jīng)碳化的試件中氯離子濃度在各個深度處均明顯高于碳化后的試件。這充分說明，碳化阻止了氯離子向混凝土內(nèi)部滲透。此外，在曲線的12.5mm與17.5mm處均發(fā)生了氯離子濃度的局部堆積峰值，該區(qū)域恰好處于碳化區(qū)的前沿，而在直接氯鹽浸泡的試件中并未發(fā)現(xiàn)此現(xiàn)象。經(jīng)碳化的試件氯離子擴(kuò)散系數(shù)略低于未經(jīng)碳化的試件，這是由于先期碳化作用生成的碳酸鈣填充了混凝土內(nèi)部孔隙，阻礙了氯離子滲透。由于碳化降低了混凝土對氯離子的結(jié)合能力，二是與氯離子的擴(kuò)散機(jī)理有關(guān)。在碳化區(qū)，先期碳化作用降低了混凝土中的Ca(oH)2含量，從而降低了Nacl與其生成Friedel,S的量，即降低了氯離子的結(jié)合能力.因此在總氯離子侵入量相等的前提下，碳化區(qū)結(jié)合氯離子減少，自由氯離子相應(yīng)增多，這就相對增大了碳化區(qū)與未碳化區(qū)之間的濃度梯度。而在這一較高濃度梯度的驅(qū)動下，較多的自由氯離子從碳化區(qū)向非碳化區(qū)加快遷移，從而在碳化區(qū)和非碳化區(qū)的交界處（即碳化區(qū)的前沿）產(chǎn)生了局部的濃度峰值。而在非碳化區(qū)，由于不存在碳化的影響，氯離子的分布符合擴(kuò)散規(guī)律，再加上局部濃度峰值的存在，補(bǔ)給了繼續(xù)向內(nèi)部擴(kuò)散的氯離子來源，因此該區(qū)域的氯離子濃度大小與未經(jīng)碳化的混凝土相差不大.由以上分析可知，碳化對氯離子侵蝕的影響存在著正負(fù)效應(yīng)：1）阻礙方面，碳化產(chǎn)物填充了混凝土孔隙，阻止了氯離子滲透;2）促進(jìn)方面，碳化會釋放結(jié)合氯離子導(dǎo)致自由氯離子增多，在碳化前沿產(chǎn)生氯離子濃度的局部峰值，加速了氯離子滲透.因此，必須結(jié)合兩方面的作用綜合分析碳化對于氯離子滲透的影響，根據(jù)具體情況明確到底是哪一方面的作用更占優(yōu)勢。本文試驗(yàn)中，由于先期碳化試驗(yàn)濃度較高，表層碳化深度較大，而產(chǎn)生的局部濃度峰值較小，因此阻礙方面的影響占主導(dǎo)。然而，在多數(shù)暴露環(huán)境下，碳化的作用是非常緩慢的，若碳化深度較小，有可能促進(jìn)方面的影響更大，并且隨著時(shí)間的推移和局部濃度峰值的增加，該促進(jìn)效應(yīng)更為明顯.這一點(diǎn)與趙鐵軍等人的現(xiàn)場檢測結(jié)果相一致。先氯離子浸泡后碳化：經(jīng)過氯鹽浸泡后，試件的碳化速率發(fā)生了顯著的降低.可見，氯鹽侵蝕能顯著降低混凝土的碳化深度。通過掃描電鏡分析，可以對上述試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行合理的解釋，即氯鹽侵蝕使得混凝土孔隙結(jié)構(gòu)更加致密，阻礙了二氧化碳?xì)怏w的進(jìn)入，這既可能是由化學(xué)反應(yīng)引起也可能是物理作用形成。分析如下：1）物理作用:由于混凝土是先進(jìn)行氯鹽浸泡后放入濕度為70%的碳化箱進(jìn)行碳化，經(jīng)過較長時(shí)間的風(fēng)干后，混凝土表層水份向外部蒸發(fā)導(dǎo)致表層中的氛鹽以結(jié)品體的形式存在，隨著風(fēng)干過程的持續(xù)結(jié)晶體逐漸填充了孔隙。實(shí)際情況中，這一作用機(jī)理的發(fā)生主要位于海洋環(huán)境下的浪濺區(qū)。在這一區(qū)域，由于風(fēng)干時(shí)間較長，干燥時(shí)混凝土表面的氯離子常以晶體的形式存在；品體的形成填充了孔隙，阻礙了二氧化碳的進(jìn)入。這也充分解釋了為何浪濺區(qū)混凝土碳化作用不明。2）化學(xué)反應(yīng):RamachandranI指出，氯離子在混凝土中有三種存在狀態(tài):孔隙液中的自由氯離子、以Friede’S形式存在的結(jié)合氯離子和以化學(xué)吸附作用存在于CSH凝膠表面的氯離子。其中，F(xiàn)riede，S在孔隙中的沉積作用和CSH凝膠表面形成的化學(xué)吸附層都會細(xì)化孔隙尺寸，使孔隙結(jié)構(gòu)變得致密。滲水性實(shí)驗(yàn)1穩(wěn)態(tài)流動法國外用于評價(jià)抗?jié)B性的方法是穩(wěn)定流動法，其方法為將試件各側(cè)面密封，從一面以壓力水施壓，當(dāng)達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后，測量指定時(shí)間內(nèi)透過特定厚度混凝土的滲水量，按達(dá)西定律求得滲透系數(shù)K，即兒中K-——流動法測量的滲透系數(shù)：q 液體流量：Z——試件的橫枝而積：T——流量穿越試件加出時(shí)間：L——試件桶度:醇——透H試件的靜水壓力-穩(wěn)定流動法僅適用于研究具有較高滲透性，例如強(qiáng)度不高、齡期不長的混凝土，且根據(jù)Darcy定律計(jì)算滲透系數(shù)過程中，測量一般存在相當(dāng)大的試驗(yàn)誤差。2滲透深度法滲透深度法測量壓力液體穿透混凝土的深度，通常采用一次加壓法，恒壓24h后劈開試件，測試平均滲水高度，并以此計(jì)算滲透系數(shù)，滲透系數(shù)的計(jì)算公式可表述為式(1-2)：（1二）K=—（1二）式中為——滲透拓.度法測一址的滲透系數(shù);d——平:均潘透高度，v——混凝土的吸水率；t——回定壓力時(shí)間：H-——水頭/度。由于孔隙率實(shí)測困難而常采用估算值，Kp值有誤差。3抗?jié)B等級法我國試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)中采用抗?jié)B等級法，試驗(yàn)采用6個圓臺形試件從0.1MPa開始施加水壓，每隔8小時(shí)水壓增加0.1MPa，直至6個試件中有3個被壓力水穿透停止試驗(yàn)，記錄此時(shí)的水壓力值；通過一個簡單的線性換算關(guān)系，將停止試驗(yàn)時(shí)的水壓力值換算成混凝土的抗?jié)B等級；也可以認(rèn)為抗?jié)B等級法是滲透深度法的一種特例。該方法的特點(diǎn)是簡單，適合工程上評價(jià)混凝土抗?jié)B性能，但此法對低滲透性的混凝土不適用，且試驗(yàn)周期較長，效率很低。氯離子滲透實(shí)驗(yàn)方法氯離子是引起鋼筋銹蝕的主要因素，近年來由于氯鹽對鋼筋的混凝土基礎(chǔ)設(shè)施等造成極大破壞，修復(fù)花費(fèi)巨大，已經(jīng)是一個影響經(jīng)濟(jì)和可持續(xù)發(fā)展的大問題［］。各種破壞中鋼筋銹蝕破壞混凝土所占的比例最大，特別是在鹽污染環(huán)境中，因Cl-侵蝕造成鋼筋銹蝕更是混凝土破壞的主要原因［14］。因此，Cl-在混凝土中滲透性能特別是Cl-在混凝土中的擴(kuò)散系數(shù)，是各國學(xué)者普遍研究的方向，并提出了眾多的研究成果［15~19］。各國在上世紀(jì)80年代即開始研究各種新的技術(shù)來檢測或評價(jià)混凝土的滲透性，包括透氣法、透水法、電測法等［20,21］。直流電量法是氯離子滲透試驗(yàn)的代表，它也是AASHTT277和ASTMC1202推薦的測量混凝土滲透性的方法［23,24］文獻(xiàn)對這一方法進(jìn)行了較詳細(xì)的闡述：將一個50mm厚的混凝土圓餅試件放在兩個腔室里的兩個銅網(wǎng)制成的電極夾中，NaOH（0.3mol/L）和NaCl（濃度3%）溶液分別被傾倒在混凝土試樣兩面的腔室里，這樣兩種溶液被混凝土試件分隔開；然后施加60V的直流電穿過兩個表面。每隔30min監(jiān)測一次電流通過混凝土的情況，持續(xù)試驗(yàn)時(shí)間6h；總的電荷庫侖數(shù)由電流-時(shí)間函數(shù)曲線（單位是安培/秒）下的面積計(jì)算。這一試驗(yàn)的基本原理是：氯化物離子的負(fù)電荷將被吸引到正電極；因此，測試期間電流的傳輸量就是氯化物滲透混凝土的量。該方法也存在缺點(diǎn)：由于混凝土兩側(cè)施加60V的電壓，從而產(chǎn)生極化反應(yīng)，使溶液溫度升高，而影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果；實(shí)驗(yàn)結(jié)果受到混凝土孔溶液化學(xué)成分的影響；對于0.16<W/C<0.35的混凝土測量結(jié)果不可靠等［25,26］。氯離子滲透試驗(yàn)本試驗(yàn)采用清華大學(xué)研制的NEL型滲透性快速檢測系統(tǒng)測定混凝土的抗?jié)B性。試驗(yàn)中試件采用養(yǎng)護(hù)28d后切成的100mmX100mmX50mm的試件用于氯離子擴(kuò)散系數(shù)的測試。用NaCl（分析純）和蒸餾水配制4mol/L的NaCl溶液，靜停24h備用。將試件垂直放于NEL型混凝土快速真空飽水飽鹽設(shè)備的真空室中，開啟真空泵和氣路開關(guān)抽真空，在真空表示值小于-0.1MPa的壓力下，十抽2h~6h；之后關(guān)閉氣路，打開水路開關(guān)，將鹽水注入真空室，全液位指示燈熄滅為止，然后關(guān)閉水路開關(guān)，在打開氣路開關(guān)，抽真空1h?2h，之后關(guān)閉所有開關(guān)和真空泵，靜停16h~21h。將真空飽鹽后的混凝土試件放入①50mm的兩紫銅電極之間，用NEL型混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)快速測試設(shè)備對混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)進(jìn)行測定。水壓試驗(yàn)試驗(yàn)中采用100mmX100mmX100mm的混凝土試件。將電動試壓泵、壓力罐、與電接點(diǎn)壓力表連接。將到養(yǎng)護(hù)齡期的混凝土試件在80°C的烘箱中烘24h，烘干之后從烘箱中取出，冷卻全室溫，然后放入注滿水的壓力罐中后，將壓力罐密封、打開壓力罐的進(jìn)水閥，同時(shí)關(guān)閉送壓閥，將壓力表調(diào)至指定壓力，打開電源，開始加壓。在指定壓力下恒定一定時(shí)間之后，卸壓，并從壓力罐中取出試件，在壓力機(jī)上劈開，測量四面的平均滲透高度。并將其折算成滲透系數(shù)。用吸水量法來評價(jià)混凝土滲透性主要是評價(jià)在同一配比下水在混凝土中的滲透隨時(shí)間的變化，研究同一組試件在相同的試驗(yàn)條件下吸水量隨時(shí)間的變化，所以在一定程度上可以準(zhǔn)確有效的反映水在混凝土中隨時(shí)間變化時(shí)的滲透規(guī)律。根據(jù)有關(guān)試驗(yàn)資料，試驗(yàn)采用初始濃度為％的硫酸，把混凝上試件直接侵入15%的硫酸溶液中直到試驗(yàn)完畢，中途不控制硫酸的濃度。《混凝土抗硫酸鹽侵蝕快速評估方法研究》對于普通混凝土，其抗折抗蝕系數(shù)衰減較抗壓抗蝕系數(shù)快;對于摻外加劑與礦物摻合料的混凝土，其抗壓抗蝕系數(shù)較抗折抗蝕系數(shù)衰減快。各種混凝土的彈性模量變化規(guī)律表明，其受硫酸鹽侵蝕時(shí)，彈性模量變化都滯后于強(qiáng)度的變化。因此，選用彈模損失來評價(jià)混凝土抗硫酸鹽侵蝕性不如選用強(qiáng)度抗蝕系數(shù)判斷的速度快。質(zhì)量損失不能在短期內(nèi)反映出混凝土的抗硫酸鹽侵蝕能力?！痘炷量沽蛩猁}侵蝕試驗(yàn)方法》提出加速浸泡的硫酸鹽溶液最佳濃度是:在水溶液中硫酸鹽含量5%時(shí)腐蝕最為嚴(yán)重；在土壤中硫酸鹽含量為7%時(shí),腐蝕最為嚴(yán)重.按上述硫酸鹽含量標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)了全浸泡和半浸泡2種混凝土抗硫酸鹽腐蝕試驗(yàn)方法.按配合比制作100x100mmx100mm的立方體試件.成型后移人標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室內(nèi)標(biāo)養(yǎng)28d，然后分別浸泡在5%的NaSO4;溶液中（半浸泡試驗(yàn)時(shí),試件下半部分浸泡在濃度為10%的NaSO4溶液中）和養(yǎng)護(hù)水中.盛溶液的容器采取帶蓋塑料制品.浸泡齡期為30,60,90,120,150和180d（半浸泡試驗(yàn)的浸泡齡期為30,90，和180d）.按規(guī)定齡期分別取出一組混凝土試件測定在浸泡介質(zhì)中和養(yǎng)護(hù)水中相同齡期相同配合比混凝土抗壓強(qiáng)度，按式（l