60kta尿素生產(chǎn)水溶液全循環(huán)法工藝初步設(shè)計行業(yè)資料化學(xué)工業(yè)

成塔,從而提高原料氨和二氧化碳的利用率的方法［1］。成塔,從而提高原料氨和二氧化碳的利用率的方法［1］。1.2尿霧沫夾帶線(1)。表4-2霧沫夾帶線表(2)液泛線TwpLd,i=422kcal/kmol求得:Q6.60107(485塔截面積A0.5027m2529mm,管寬W100mm,AAWORD版本.1112223444445555677788992269901054161.86107kcal/a4查[5]工藝設(shè)計手冊(2269901054161.86107kcal/a4查[5]工藝設(shè)計手冊(理化數(shù)據(jù))有:1atm下,溫度25℃時,固體甲1裙座.........................../a4.65105kmol/a0.7105kmol/a14.4.6輔助設(shè)備及附屬設(shè)備的選擇WORD版本....2.4二段分解塔...................各種酸反應(yīng)生成鹽類化合物。1.3尿素生產(chǎn)的原料和工藝原理［...2.4二段分解塔...................各種酸反應(yīng)生成鹽類化合物。1.3尿素生產(chǎn)的原料和工藝原理［1獻資料能力和數(shù)據(jù)處理能力;通過化工繪圖軟件AUTOCAD20液溫度為t=150℃出二段分解塔氣體溫度為;t=120℃。3設(shè)計綜述第一章緒論有著廣泛的用途。(在尿素工業(yè)中稱為合成塔)后再通過吸收工段將未轉(zhuǎn)化為尿素的NH和CO回WORD版本.占的百分?jǐn)?shù)為:CO:0.032NH:0.082H2O:0.26.780.1751120L0.025m液柱②板上充氣液層阻，不吸潮，不結(jié)塊，流動性好，無爆炸性。還可以與其它化肥進行物溫度125℃。占的百分?jǐn)?shù)為:CO:0.032NH:0.082H2O:0.26.780.1751120L0.025m液柱②板上充氣液層阻，不吸潮，不結(jié)塊，流動性好，無爆炸性。還可以與其它化肥進行物溫度125℃。3.原料中O(l)進入塔壓力為：221atm/尿素,又稱脲,分子式CHON,相對分子質(zhì)量60.06,結(jié)構(gòu)式CO(NH)或2行組分分離,使成為多少較純凈的尿素水溶液和未反應(yīng)的NH、CO和HO的混NHCONH，別名：碳酰二胺。純凈的尿素是無色、無味的針狀或棱柱狀22①液氨與氣體二氧化碳作用生成液體氨基甲酸銨:2NH（g）CO（g）NHCONH(l)32422NHCOONH（l）CO(NH)（l）HO（l）42222WORD版本.aNH3m15.4210544678.48105kg/a6.解分離器..........................空間高度：1672mm。又由浮閥塔的塔板間距為450mm，總0.050270.450.00239.8sWORD版本aNH3m15.4210544678.48105kg/a6.解分離器..........................空間高度：1672mm。又由浮閥塔的塔板間距為450mm，總0.050270.450.00239.8sWORD版本.停留積目的是防止合成，循環(huán)系統(tǒng)的設(shè)備腐蝕，然后通過液滴分滴以保護CO壓3和CO和HO再次氣化，在中壓分解器汽液兩相分開，溶液送低壓分離器，氣合成分離蒸發(fā)造粒尿素圖1-1尿素生產(chǎn)過程示意圖已脫硫的CO在壓縮之前在總管加人O，加入量約為CO總量的0.5%（體2氨由緩沖槽原料室進入高壓泵加壓到20Mpa，經(jīng)預(yù)熱器加熱到45-55℃進入混合器，由中壓吸收塔塔底來的濃氨基甲酸銨溶液溫度約為90-95℃左右，加壓到壓吸收塔來的稀甲胺溶液進行吸收。約為95℃的氣態(tài)NH和CO蒸汽被吸收生WORD版本.s,滿足要求。(參考文獻[11])WORD版本.表4-8回流s,滿足要求。(參考文獻[11])WORD版本.表4-8回流1.180.79)1070WORD版本.解得i150.67k與分離器出口的氣體一起進中壓吸收塔底部的鼓泡段（如果不回收熱70.67623.500.0170.15629.77(2)平2后生成濃的氨基甲酸銨溶液，溫度約為90-95%，近似組成為41%NH，34%CO，），2263%WORD版本.4t/a查[3]知4t/a查[3]知CO2轉(zhuǎn)化率為64%,NH3/CO2=4.4124491.41.89i14745.5i522.5416，不可使尿素溶液中未反應(yīng)的NH3和CO2全部分離出來，所以設(shè)口堰,則:(Hh)dlh0.5290.054d取0.5,H0WORD版本.素溶液水解作用轉(zhuǎn)化為氨基甲酸胺。氨基甲酸銨溶于水時部分水解而074753.2.3一段分解分離器熱量平衡數(shù)據(jù)表一段分離器熱COH2O:4:40.5910.38atm1.446.270..2.2.1已知數(shù)據(jù)及反應(yīng)框圖..............素溶液水解作用轉(zhuǎn)化為氨基甲酸胺。氨基甲酸銨溶于水時部分水解而074753.2.3一段分解分離器熱量平衡數(shù)據(jù)表一段分離器熱COH2O:4:40.5910.38atm1.446.270..2.2.1已知數(shù)據(jù)及反應(yīng)框圖..............圖2-1物料流程簡圖二段分解一段分離器尿素合成塔預(yù)混合器CO2NH3塔第二章物料衡算本次設(shè)計只做尿素合成分離工段的初步設(shè)計,不計算循環(huán)以及蒸發(fā)造粒中壓分解低壓分解蒸發(fā)工段低壓吸收WORD版本..設(shè)計綜述.........................40u6.62.30410.02閥孔數(shù)變化不大,仍在.設(shè)計綜述.........................40u6.62.30410.02閥孔數(shù)變化不大,仍在(9,1霧沫夾帶h)0.255mTw板上液體流徑長度Z板上液流面積A[8]:為浮頭式單殼程換熱器=450mm,Pg=40kg/cCO215.42O的量為:NH363.222NH343.482CO25.55反應(yīng)過程NH2CONH29.87H2O10.794圖2-2合成塔物料方框圖NH3CO2HO2m'NH3m'CO2mNHCONH m22NHCONHCONHNHCONHCO(NH)HOQ（第二步）WORD版本.HCOONH（l）CO(NH)（l）HO（l）42222總的HCOONH（l）CO(NH)（l）HO（l）42222總的HTw(3)霧沫夾帶h)0.25m取物性系數(shù)K1.0查圖3-......................2.3.1反應(yīng)框二脲:0.0354總計8.42總計8.42WORD版本.第三2CO(NH或NHCOONH:4.3322.2%2氨表2-1合成塔的物料平衡表出出物質(zhì)的量322物質(zhì)的量組分組分質(zhì)量質(zhì)量NH3輸輸HOHONHCOCO入223H其中:NH3OWORD版本.357104t/a過量的液氨量:m(0.06990.0357..........................1.5.357104t/a過量的液氨量:m(0.06990.0357..........................1.5.。在此,我向所有關(guān)心和幫助過我的領(lǐng)導(dǎo)、老師、同學(xué)獻上我由衷的帶出的熱量取17.42%氨水的比熱為:1.2kcal/(kg求CO2合成塔輸出的一段分離器求NH3求H2O圖2-3一段分離器物料方框簡圖m9.64NH3m9.64CO2m9.64HO2NHCONH則一段分塔出口氣體中各組分含量為:由質(zhì)量守恒有:m'NH3m'CO2m'HO2WORD版本.得固體甲銨由25℃升溫至150℃時的熱焓差值為5260kca得固體甲銨由25℃升溫至150℃時的熱焓差值為5260kca.氮肥工藝設(shè)計手冊.尿素[M].第一版.北京:化學(xué)工業(yè),1978899101112123.1.1設(shè)計條件［4］.....l/a液體量：LVD(16.136.27)1059.86103表2-2一段分離器物料平衡表輸輸組分質(zhì)量物質(zhì)的量組分質(zhì)量物質(zhì)的量NH3CO32322輸HOHOHONHNHCOCO入222一段分離器出口液體物料組成可表示如下:2CO(NH或NHH61.4%5.7%32.9%361.4%5.7%32.9%3COONH:0.55其中:NHO2WORD版本.HO4.1:1:0.763%1.5.2一段分解分離器操作壓力氨緩沖槽回流室，在中壓吸收塔底部，由于進入的水蒸氣冷凝，NH性能圖...........................物料方框簡圖查[3]得二段分解塔出口溶液中各組分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)NH:0.0083HHO4.1:1:0.763%1.5.2一段分解分離器操作壓力氨緩沖槽回流室，在中壓吸收塔底部，由于進入的水蒸氣冷凝，NH性能圖...........................物料方框簡圖查[3]得二段分解塔出口溶液中各組分的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)NH:0.0083H二段分解塔一段分離器輸2mm求CO2求NH3求H2O縮二脲圖2-4二段分解塔物料方框簡圖mNH3mCOmHO2NHCONH32HO2WORD版本.T則A0.07220.50270.0363m2驗算液體在降液..............................塔熱量平衡數(shù)據(jù)表....................../sS3302436005.分離器截面積T則A0.07220.50270.0363m2驗算液體在降液..............................塔熱量平衡數(shù)據(jù)表....................../sS3302436005.分離器截面積V0.322A0.80.9%28.8%表2-3二段分解塔物料平衡表輸輸組分質(zhì)量322一段分解分離器出口液體322出質(zhì)量物質(zhì)的量縮二脲:一段分解分離器出口氣體物質(zhì)的量組分NH3輸HOHOHONHNHCOCOCO入222(NH)CONHCONHCONHNH(g)(注:表中忽略該反應(yīng)生成的氨氣量)CO(NHH或NH4COONH2:0.08192 WORD版本.素易溶于酒精及液氨中，與氨生成絡(luò)合物CO(N)2·N，尿素不素易溶于酒精及液氨中，與氨生成絡(luò)合物CO(N)2·N，尿素不:dF0v0.03996.06m/sV0.136d2u3.1m2（絕）,溫度25℃時,i=25kcal/kmol求得:Qm3/s在V(4)漏夜線L圖上液相負(fù)荷上限線為與氣體流無關(guān)的△H15第三章熱量衡算△H1△H2△H10△H11反應(yīng)反應(yīng)△H△H3△H4熔融△H5△H6△H7△H8△H9圖3-1合成塔熱量平衡衡算結(jié)構(gòu)簡圖過量NH3(l)△H12過量NH3(l)汽化△H13NH3(g)△H14NH3(g)混合液化△H16NH3(l)1．求CO2氣體降溫降壓吸熱H1WORD版本.過量的氨量m(7.391.89)1045.5104t/a2.約為9塊)但在實際生產(chǎn)中選取精餾塔板數(shù)為19塊。因為:(1)t75mm，排間距t'65mm,重新核算孔速及閥孔動能因數(shù):塔底來的濃氨基甲酸銨溶液溫度約為90-95℃左右，加壓到20過量的氨量m(7.391.89)1045.5104t/a2.約為9塊)但在實際生產(chǎn)中選取精餾塔板數(shù)為19塊。因為:(1)t75mm，排間距t'65mm,重新核算孔速及閥孔動能因數(shù):塔底來的濃氨基甲酸銨溶液溫度約為90-95℃左右，加壓到20345H622XX6pP12.求當(dāng)量N降溫降壓及汽化吸熱H4H510WORD版本.環(huán)為基礎(chǔ)環(huán)的厚度。查[13]得S環(huán)17.2mm,n為6,對于o2Ti。F31m2,F24m2,規(guī)格型號FB450-31-溶液帶出的熱量素溶液的濃度如下:H2O2.3576×104t.............2.1物料流程簡圖........12環(huán)為基礎(chǔ)環(huán)的厚度。查[13]得S環(huán)17.2mm,n為6,對于o2Ti。F31m2,F24m2,規(guī)格型號FB450-31-溶液帶出的熱量素溶液的濃度如下:H2O2.3576×104t.............2.1物料流程簡圖........12XH15Xxx10P11Px因H0HP224664330245H17故有:WORD版本...............................熔融熱[1]為:H求得..............................熔融熱[1]為:H求得:H15.421056.求甲銨轉(zhuǎn)化為尿解塔出口溶液中各組分含量為:m9.64NH3m9.64CO2..............................2xH表3-1合成塔熱量平衡表輸輸熱量百分率過量氨升溫吸熱H)過量氨汽化熱過量氨與水混合熱熱損失液態(tài)水升溫吸熱CO2氣降溫降壓當(dāng)量氨降溫降壓固體甲銨升溫吸熱固體甲銨熔融吸熱百分率%熱量輸入項目輸出項目輸入HWORD版本.,取充氣系數(shù)為0.310L③液體表面力所造成的阻力:此阻力很②采用平直堰,堰上液層高度how2.84100w取E1,l0.........第二章物料衡算..............產(chǎn)合成高聚物、塑料、漆料，以及粘合劑。另外，尿素在醫(yī)藥、化纖,取充氣系數(shù)為0.310L③液體表面力所造成的阻力:此阻力很②采用平直堰,堰上液層高度how2.84100w取E1,l0.........第二章物料衡算..............產(chǎn)合成高聚物、塑料、漆料，以及粘合劑。另外，尿素在醫(yī)藥、化纖Q2345QQQ=Q(QQQ)Q67CpmCPt3.氣相中CO2帶出的熱量4.氣相中N帶出的熱量氣相帶出的熱量總和為:6輸出輸入23451WORD版本..二段分解塔氣體各組分分壓4.246.272.7atm求得:2.3合成塔物料平衡數(shù)據(jù)表表2-1合成塔的物料平衡表說明：進化送入一段表壓面冷凝器，同時泵液溫度由150℃下降到105-℃,.二段分解塔氣體各組分分壓4.246.272.7atm求得:2.3合成塔物料平衡數(shù)據(jù)表表2-1合成塔的物料平衡表說明：進化送入一段表壓面冷凝器，同時泵液溫度由150℃下降到105-℃,這個分解的過程可以看成是精餾的過程,在塔同時進行多次部分8WQ83NH:481由QWr表3-2一段分解塔熱量平衡表輸輸輸入項目輸輸出項目反應(yīng)熔融物帶出氣相C氣相氨氣相水熱損失百分率%百分率%熱量熱量入H2O:4素溶液的濃度如下:H2OWORD版本.1全塔的理論板數(shù)及其他參數(shù)(1)按揮發(fā)度降低的順序查得為:CNVsd2u4000.4863.14(0039)26.646CO(NH2)2:5.922NH:0.79H2O:2.62總操作溫度為;190℃入塔物料分子比二氧化碳轉(zhuǎn)化率NH:CO:H1全塔的理論板數(shù)及其他參數(shù)(1)按揮發(fā)度降低的順序查得為:CNVsd2u4000.4863.14(0039)26.646CO(NH2)2:5.922NH:0.79H2O:2.62總操作溫度為;190℃入塔物料分子比二氧化碳轉(zhuǎn)化率NH:CO:HO26pCO4輸出輸入2315622NHNHHO2Q3QQQCONH23QQQ=QQQ6WWORD版本.000mm,V1.51m3,材質(zhì):Cr18Ni12Mo2Ti成塔熱量平衡數(shù)據(jù)表合成塔熱量平衡數(shù)據(jù)表見表000mm,V1.51m3,材質(zhì):Cr18Ni12Mo2Ti成塔熱量平衡數(shù)據(jù)表合成塔熱量平衡數(shù)據(jù)表見表3-1:表3-1合管中的停留時間,即:Lh0.03630.450.001AHL98.7%5.922104t/a(忽略損失)轉(zhuǎn)化為尿素的CO表3-3二段分解塔熱量平衡表入入熱量百分?jǐn)?shù)輸輸出項目百分?jǐn)?shù)%熱量輸入項目輸WORD版本.14。(二)14。(二)提餾段(1)霧沫夾帶線由計算,按泛點率為70%計171717182020202020202121212123.............2.2.3合成塔物料平衡數(shù)據(jù)表..WORD版本.查文獻[14]圓整為:d253mm校核:u查[1第四章設(shè)備計算及選型63%6104V24G平推流.=124℃WORD版本.720.79104t/a0.31104t/a2.62104t到1.7Mpa（表壓）后進與分離器使氣壓兩相分開，出與分離器...................................................4.5.5塔板負(fù)荷720.79104t/a0.31104t/a2.62104t到1.7Mpa（表壓）后進與分離器使氣壓兩相分開，出與分離器...................................................4.5.5塔板負(fù)荷829.95m2v38m t在一段分離器氣液二相分開,液相部分送至二段分解塔,氣相部分送去中壓表4-1NH,CO,HO的臨界溫度,臨界壓力值組分NH3CO2HO2臨界溫度Tc℃WORD版本..339故加料板為塔頂往下的第5層理論板,實際生產(chǎn)過程為第19.2107416%14.87107kcal/a6.加熱蒸汽取進熱負(fù)荷的1.1%求得:Q1054.231.1%10711熱平衡計算項目.......................T.339故加料板為塔頂往下的第5層理論板,實際生產(chǎn)過程為第19.2107416%14.87107kcal/a6.加熱蒸汽取進熱負(fù)荷的1.1%求得:Q1054.231.1%10711熱平衡計算項目.......................TS0.403m2mcmc混合氣體的假臨界壓力cPrc由VZRTPm3/kmol氣相重度為L將液相視為尿素溶液,查尿素溶液的蒸汽壓力和比重圖[10],可得濃度為61.4%的尿素溶液重度為1110kg/m3。vV0.322AADWORD版本.]。4.6.3除沫器選擇絲網(wǎng)除沫器查文獻[12]《塔設(shè)備設(shè)計s,氣相負(fù)荷下限(V)0.08m3/s,所以操作彈性0.223二段分解塔熱量平衡數(shù)據(jù)表表3-3二段分解塔熱量平衡表WOR]。4.6.3除沫器選擇絲網(wǎng)除沫器查文獻[12]《塔設(shè)備設(shè)計s,氣相負(fù)荷下限(V)0.08m3/s,所以操作彈性0.223二段分解塔熱量平衡數(shù)據(jù)表表3-3二段分解塔熱量平衡表WORl/a,為合成反應(yīng)因生成尿素而減少的摩爾數(shù)。因二氧化碳還以甲汽汽 88公計凝6m凝SQ2kt23.05m2二段分解塔用來進一步除去一段分離器未完全除去的NH和CO,其操作壓力為0.4MPa,進料溫度為160℃,塔頂操作溫度為120℃,塔底操作溫度為WORD版本.....................第四章設(shè)備設(shè)計及選型此處的精餾過程不是簡單的氨與水二元組分,其中還存在其它組分。.564億噸,比2009年增長1.07％。未來尿素需求量的增.......4.4.2二段分解加熱器傳熱面積S2.....FDWDWH ....................第四章設(shè)備設(shè)計及選型此處的精餾過程不是簡單的氨與水二元組分,其中還存在其它組分。.564億噸,比2009年增長1.07％。未來尿素需求量的增.......4.4.2二段分解加熱器傳熱面積S2.....FDWDWH qqqHONxx由FxDxWxFH2O的飽和蒸汽壓為: P*NHP*HO2P*NH3P*HO2全塔平均相對揮發(fā)度為:125W4.726DWNmin1xNmin計算最小回流比此處進料為氣液混合物進料,則0<q<1又因為在最小回流比下,操作線與q線的交點坐標(biāo)(x,y)位于平衡線上則xqqqq WORD版本.出口氣體中各組分含量為:由質(zhì)量守恒有:m'NH3m'CO2m供給熱量6選用12.5atm/cm2（絕），溫度188.9℃3155)2.223kg/m3查得液體密度[3]1120kg塔為防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生,要求控制降液管中清液層度,Hhh,(出口氣體中各組分含量為:由質(zhì)量守恒有:m'NH3m'CO2m供給熱量6選用12.5atm/cm2（絕），溫度188.9℃3155)2.223kg/m3查得液體密度[3]1120kg塔為防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生,要求控制降液管中清液層度,Hhh,(HOmin NN2TminNminmin21)2TNNNTTPET但在實際生產(chǎn)中選取精餾塔板數(shù)為19塊。HP*NHP*HO2P*NH3H2 WORD版本./kmol165107kcal/a反應(yīng)熔融物中氨溶于水形成氨］由氨和二氧化碳?xì)怏w直接合成尿素的反應(yīng)過程可分為二步進行：①2個,尺寸/kmol165107kcal/a反應(yīng)熔融物中氨溶于水形成氨］由氨和二氧化碳?xì)怏w直接合成尿素的反應(yīng)過程可分為二步進行：①2個,尺寸573.5。4.6.2人孔根據(jù)精餾塔的設(shè)計溫度，工...........................4.4P全塔平均相對揮發(fā)度為:mDDFminminNmin1DF1DFmVvPPMRT2.304kg/m31050kg/m3LWORD版本......................4.5.5塔板負(fù)荷4(0.039)26.06塔板開孔率0按標(biāo)準(zhǔn)圓整后:0.27.原料CO2(g)進入塔壓力為：221atm/cm2（絕）,070.714(16025)929.2107kcal/a3.L.....................4.5.5塔板負(fù)荷4(0.039)26.06塔板開孔率0按標(biāo)準(zhǔn)圓整后:0.27.原料CO2(g)進入塔壓力為：221atm/cm2（絕）,070.714(16025)929.2107kcal/a3.Lmax4VumaxTTTLTLVhVVD0.8mD20.820.502m2V's38.9105m3/a38.9105PMvRT2.223kg/m31120kg/m3L則液體流量L'WORD版本.新學(xué)習(xí)《化工原理》,《化工熱力學(xué)》等專業(yè)書籍,還查閱了《化工s,滿足要求。(參考文獻[11])WORD版本.表4-8回流廢液處理圖1-1尿素生產(chǎn)過程示意圖1.4.2全溶液水循環(huán)法生..............................TLL新學(xué)習(xí)《化工原理》,《化工熱力學(xué)》等專業(yè)書籍,還查閱了《化工s,滿足要求。(參考文獻[11])WORD版本.表4-8回流廢液處理圖1-1尿素生產(chǎn)過程示意圖1.4.2全溶液水循環(huán)法生..............................TLLmaxLVPTTwTd3600AH maxC假定板間距為HTLVhVC112011202.223V4VuT440.820.502m2529mm,管寬W100mm,AAT則AW0.0722d100800LhAHLsWORD版本.4atm/cm2（絕）操作溫度為;160℃操作溫度WORD版工藝設(shè)計手冊》，《化工機械設(shè)備基礎(chǔ)》等書籍,提高了自己查閱文從底部移出熱量，因此有部分回流氨送到中壓吸收塔底部。通?；亓髁死硐牖奶幚碛嬎?但是通過設(shè)計，讓我更深入的理解了課本知識3ow4atm/cm2（絕）操作溫度為;160℃操作溫度WORD版工藝設(shè)計手冊》，《化工機械設(shè)備基礎(chǔ)》等書籍,提高了自己查閱文從底部移出熱量，因此有部分回流氨送到中壓吸收塔底部。通?；亓髁死硐牖奶幚碛嬎?但是通過設(shè)計，讓我更深入的理解了課本知識3ow0u0V0F0sd2Nwd3600AHwh塔板開孔率14.7%Luowwowwo0F00vNVsd2u4000.4860u44AAT得D800mm時,l529mm,WW100800100mm,AT5027cm2,LhAHLsWORD版本.....1.5計算依據(jù)［3］................cm2（絕）,溫度150℃求得:1413.求過量氨與水混合熱增加塔板數(shù)可以減少回流比，對降低經(jīng)常操作費有利。(6)求加料.5塔板負(fù)荷性能圖(一)精餾段....1.5計算依據(jù)［3］................cm2（絕）,溫度150℃求得:1413.求過量氨與水混合熱增加塔板數(shù)可以減少回流比，對降低經(jīng)常操作費有利。(6)求加料.5塔板負(fù)荷性能圖(一)精餾段(1)霧沫夾帶線由泛點率KCAwh0uuvow 0w取EowwF0v90N204.47%浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，同一橫排的孔心距t75mm,排間距F0uuvv1050LWORD版本.4)塔板效率求平均相對揮發(fā)度與平均黏度的積()140℃mPa間塔底空間群座封頭接管環(huán)810012001672300020i=268kcal/kmol(1474.45.5i)107k19104t/a消耗的液氨量:m0.1051052170.04)塔板效率求平均相對揮發(fā)度與平均黏度的積()140℃mPa間塔底空間群座封頭接管環(huán)810012001672300020i=268kcal/kmol(1474.45.5i)107k19104t/a消耗的液氨量:m0.1051052170.0可見HdTwTwv0pdTw其中HhLdpLdpL為防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生,要求控制降液管中清液層度,HwoTw泛點率vVLKCAFb100%及泛點率vvLvV0.78KCAFT100%LbAT板上液體流徑長度ZLbAT板上液流面積AD2W0.82dfF100%45%及泛點率100%47.6%WORD版本.atm對比溫度273t273Tc查氣體的通用壓縮系數(shù)圖[8]泛線表(3)液相負(fù)荷上限線((參考文獻[11]液體的最大流量Ns在操作圍任取若干個L值,可得V值列于如下表中,可作液泛線.30.65972.90.171218.30.17122.9vatm對比溫度273t273Tc查氣體的通用壓縮系數(shù)圖[8]泛線表(3)液相負(fù)荷上限線((參考文獻[11]液體的最大流量Ns在操作圍任取若干個L值,可得V值列于如下表中,可作液泛線.30.65972.90.171218.30.17122.9vd其中HhLdpLTwwoTwTdwLdfbT0.78KCAF0p1120LpL(Hh)d則(H可見HTw泛點率vVLKCAFb100%及泛點率板上液體流徑長度Z板上液流面積AAVvsLv100%FTm0.402m2取物性系數(shù)K100%16.6%WORD版本.m,列管直徑19mm,管束圖型號A,材質(zhì):Cr18Ni12M].第一版.北京:化學(xué)工業(yè),1993.148-154[4]m,列管直徑19mm,管束圖型號A,材質(zhì):Cr18Ni12M].第一版.北京:化學(xué)工業(yè),1993.148-154[4]中設(shè)進口堰.各項計算如下[6]:(1)精餾段①堰長l,弓形降液ol1atm/cm2（絕）,溫度25℃時,i=174kcaloo由式③知霧沫夾帶線為直線,則在操作圍任取二個L值,可算出相應(yīng)的V列及泛點率100%12.7%由泛點率vVLKCAFb計算,按泛點率為70%計算有:V表4-2霧沫夾帶線表TwpLdc1oLdLwowTwowvLo等均為定值,又u Vs,N,d均為定值,則上式可簡化為:d2N2aV2bcL2dL3SWORD版本SS.26.4W4.726DW45.326.434.58(3)由芬..............................溶液全循環(huán)法,氣提法等?，F(xiàn)代的尿素生產(chǎn)均多采用全循環(huán)法,即每m2（絕）,溫度25℃時,i=25kcal/kmol求得:Q26.4W4.726DW45.326.434.58(3)由芬..............................溶液全循環(huán)法,氣提法等?，F(xiàn)代的尿素生產(chǎn)均多采用全循環(huán)法,即每m2（絕）,溫度25℃時,i=25kcal/kmol求得:Qsmax5d2uoud2N取堰上液層高度h0.006m作為液相負(fù)荷下限條件.依如下公式可計算22s表4-3液泛線表h(L)AHfT5L圖上液相負(fù)荷上限線為與氣體流又知Vvv5v5vdd2Fov445owssWORD版本.算有:由式④知霧沫夾帶線為直線,則在操作圍任取二個列于如下表..............................色、無味的針狀或棱柱狀22結(jié)晶，密度（20℃-40℃)為算有:由式④知霧沫夾帶線為直線,則在操作圍任取二個列于如下表..............................色、無味的針狀或棱柱狀22結(jié)晶，密度（20℃-40℃)為1.量計算...........................wsmaxVV(m3S100（2）（1）（5）P（4）L(m3s1)S（3）圖4-1精餾段塔板負(fù)荷性能圖VWORD版本.:Q(1054.2311.6)1071065.83107kc分解塔3.3.1計算依據(jù)1.進二段分解塔尿素溶液溫度t=16............................................................Twph:Q(1054.2311.6)1071065.83107kc分解塔3.3.1計算依據(jù)1.進二段分解塔尿素溶液溫度t=16............................................................TwphwTowvL、oosmax5o表4-4霧沫夾帶線表Lhd(HTu2Lsu2LsLwohwh、h、均為定值,又uVsd2NsdL3dL3SbcL2Ss2s2s表4-5液泛線表h(L)AHfT5在VL圖上液相負(fù)荷上限線為與氣體流無關(guān)的豎直線(3)。uvv5v,又有Vd2uN,WORD版本.46%(折合尿素為98.7%)含水量為：0.3%塔頂氣相溫度工設(shè)備機械基礎(chǔ)[M].第三版.石油化學(xué)工業(yè)，1978.48-步代替其他肥料的應(yīng)用。尿素作為最重要的氮素化學(xué)肥料,在整個世體溫度約為12546%(折合尿素為98.7%)含水量為：0.3%塔頂氣相溫度工設(shè)備機械基礎(chǔ)[M].第三版.石油化學(xué)工業(yè)，1978.48-步代替其他肥料的應(yīng)用。尿素作為最重要的氮素化學(xué)肥料,在整個世體溫度約為125℃進入高壓混合器。由合成氨來的液氨先經(jīng)升壓泵d2N4oww5vd2NFov5取堰上液層高度h0.006m作為液相負(fù)荷下限條件.依如下公式可計算sVV(m3s1)S（4）0L(m3s1)S（3）P（5）（2）圖4-2提餾段塔板負(fù)荷性能圖WORD版本.Hmi1.89(260i)107(491.41.89i)10上,根據(jù)計算結(jié)果參照標(biāo)準(zhǔn)對主要設(shè)備進行選型。設(shè)計過程中一共有此處的精餾過程不是簡單的氨與水二元組分,其中還存在其它組分。到負(fù)荷變化及壓力波動,選取一段分離器直徑為800mm那么Hmi1.89(260i)107(491.41.89i)10上,根據(jù)計算結(jié)果參照標(biāo)準(zhǔn)對主要設(shè)備進行選型。設(shè)計過程中一共有此處的精餾過程不是簡單的氨與水二元組分,其中還存在其它組分。到負(fù)荷變化及壓力波動,選取一段分離器直徑為800mm那么H3smax查[13]得D800mm時,D1130mm,D1000mm,D600mm備注：其他設(shè)備如液氨緩沖槽、液氨泵等選型見設(shè)備一覽表。根據(jù)精餾塔的設(shè)計溫度，工作壓力，材質(zhì)，介質(zhì)及使用要求選用人孔公稱直D800mm,則h25mm，即對接值為25mm,為封頭切線到群座頂端的距離。Nw12o注:Dw為群座外徑,D1、Do為基礎(chǔ)環(huán)的外徑,S環(huán)為基礎(chǔ)環(huán)的厚度。1：1672mm。HHHHHHHS主體高度塔頂空間塔底空間群座封頭接管環(huán)WORD版本...............................］1.5.1尿素合成塔操作壓力為：221atm/cm2（絕）的預(yù)熱溫度為44.3℃求得:HH121.89(260150.93.202-204[7]中國環(huán)球化學(xué)工程公司..............................］1.5.1尿素合成塔操作壓力為：221atm/cm2（絕）的預(yù)熱溫度為44.3℃求得:HH121.89(260150.93.202-204[7]中國環(huán)球化學(xué)工程公司.氮肥工藝設(shè)計gV則dd38mm,則dS則d4V4VSu48mm4VS3.5mm表4-6進料管尺寸表管管外管H1H2表4-7法蘭尺寸表DDg子SDD1法=fbD3D5b3b4dH管s4V4Vu4L133mm圓整為:d1594.5mmWORD版本.力因液相為碳?xì)浠衔?取充氣系數(shù)為0.3則hh0.30.070℃,壓力P=4atm/cm2（絕）。2.出二段分解塔尿素溶.6.3除沫器.....................................................L則力因液相為碳?xì)浠衔?取充氣系數(shù)為0.3則hh0.30.070℃,壓力P=4atm/cm2（絕）。2.出二段分解塔尿素溶.6.3除沫器.....................................................L則dsu41mm4Vu84mmd表4-12法蘭尺寸表DDg管HSDD1D2ff1=f2bD3D5b3b4ds則d4L4mm表4-11法蘭尺寸表DDgdHSDD1法=fbDD