鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GBJ17-88

中華人民共和國國家標中華人民共和國國家標準鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范ＧＢＪ１７—８８中華人民共和國國家標準鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范ＧＢＪ１７—８８主編部門：中華人民共和國冶金工業(yè)部批準部門：中華人民共和國建設部施行日期：１９８９年７月１日關(guān)于發(fā)布國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》的通知（８８）建標字第３０６號根據(jù)原國家建委（８１）建發(fā)設字第５４６號文的要求，由冶金工業(yè)部會同有關(guān)部門共同修訂的《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》已經(jīng)有關(guān)部門會審?，F(xiàn)批準修訂后的《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》ＧＢＪ１７—８８為國家標準。自一九八九年七月一日起施行。原《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》ＴＪ１７－７４于一九九一年一月一日廢止。本規(guī)范由冶金工業(yè)部管理，其具體解釋等工作由冶金工業(yè)部北京鋼鐵設計研究總院負責。出版發(fā)行由中國計劃出版社負責。中華人民共和國建設部一九八八年十月十九日修訂說明本規(guī)范是根據(jù)原國家基本建設委員會（８１）建發(fā)設字第５４６號文的通知，由我部負責主編，具體由我部北京鋼鐵設計研究總院會同全國有關(guān)設計、科研、施工單位和高等院校對１９７４年原國家基本建設委員會和冶金工業(yè)部批準的《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（ＴＪ１７－７４）修訂而成。本規(guī)范共分十二章和八個附錄。這次修訂的主要內(nèi)容有：以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計法代替容許應力設計法；增加１５ＭｎＶ鋼、１５ＭｎＶｑ鋼的應用；調(diào)整受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)；增添受彎構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定計算的相關(guān)公式；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算采用三條曲線；壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定性改用相關(guān)公式計算；增加多層框架柱的計算長度；疲勞計算以應力幅代替應力比；連接中的直角角焊縫采用考慮應力方向的計算方法，并增加承壓型高強度螺栓連接；調(diào)整構(gòu)造要求的部分內(nèi)容；新增塑性設計、鋼管結(jié)構(gòu)、鋼與混凝土組合梁三章的內(nèi)容。本規(guī)范必須與按《建筑結(jié)構(gòu)設計統(tǒng)一標準》（ＧＢＪ６８－８４）所制訂或修訂的《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ＧＢＪ９－８７）及國家各種建筑結(jié)構(gòu)設計標準規(guī)范配合使用，不得與未按《建筑結(jié)構(gòu)設計統(tǒng)一標準》（ＧＢＪ６８－８４）所制訂或修訂的國家各種建筑結(jié)構(gòu)設計標準規(guī)范混合使用。為了進一步提高規(guī)范的水平，希各單位在執(zhí)行本規(guī)范過程中，注意積累資料和總結(jié)經(jīng)驗，如發(fā)現(xiàn)需要修改和補充之處，請將意見和有關(guān)資料寄交冶金工業(yè)部北京鋼鐵設計研究總院（北京市白廣路４號），以供今后修訂時參考。冶金工業(yè)部１９８８年７月目錄第一章總則（１）……………………第二章材料（２）……………………第三章基本設計規(guī)定（４）…………第一節(jié)設計原則（４）……………第二節(jié)設計指標（５）……………第三節(jié)結(jié)構(gòu)變形的規(guī)定（９）……第四章受彎構(gòu)件的計算（１２）……第一節(jié)強度（１２）………………第二節(jié)整體穩(wěn)定（１４）…………第三節(jié)局部穩(wěn)定（１６）…………第五章軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計算（２４）…………第一節(jié)軸心受力構(gòu)件（２４）………第二節(jié)拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件（２８）………………第三節(jié)構(gòu)件的計算長度和容許長細比（３３）………第四節(jié)受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定（３７）………………第六章疲勞計算（４０）……………第一節(jié)一般規(guī)定（４０）…………第二節(jié)疲勞計算（４０）…………第七章連接計算（４３）……………第一節(jié)焊縫連接（４３）…………第二節(jié)螺栓連接和鉚釘連接（４６）………………第三節(jié)組合工字梁翼緣連接（４９）………………第四節(jié)支座（５０）………………第八章構(gòu)造要求（５２）……………第一節(jié)一般規(guī)定（５２）…………第二節(jié)焊縫連接（５３）…………第三節(jié)螺栓連接和鉚釘連接（５６）………………第四節(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件（５７）…………第五節(jié)對吊車梁和吊車桁架（或類似的梁和桁架）的要求………（６０）…………第六節(jié)制作、運輸和安裝（６２）…………………第七節(jié)防銹和隔熱（６２）…………第九章塑性設計（６４）……………第一節(jié)一般規(guī)定（６４）…………第二節(jié)構(gòu)件的計算（６５）…………第三節(jié)容許長細比和構(gòu)造要求（６６）……………第十章鋼管結(jié)構(gòu)（６８）……………第十一章圓鋼、小角鋼的輕型鋼結(jié)構(gòu)（７２）……第十二章鋼與混凝土組合梁（７４）………………第一節(jié)一般規(guī)定（７４）…………第二節(jié)截面和連接件的計算（７５）………………第三節(jié)構(gòu)造要求（７７）…………附錄一梁的整體穩(wěn)定系數(shù)（７９）…………………附錄二梁腹板局部穩(wěn)定的計算（８５）……………附錄三軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)（８９）…………附錄四柱的計算長度系數(shù)（９８）…………………附錄五疲勞計算的構(gòu)件和連接分類（１１０）………附錄六螺栓的有效面積（１１３）……附錄七非法定計量單位與法定計量單位的換算關(guān)系（１１４）………………附錄八本規(guī)范用詞說明（１１５）……附加說明本規(guī)范主編單位、參加單位和主要起草人名單（１１６）………主要符號略第一章總則第１．０．１條為在鋼結(jié)構(gòu)設計中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟政策，做到技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量，特制定本規(guī)范。第１．０．２條本規(guī)范適用于工業(yè)與民用房屋和一般構(gòu)筑物的鋼結(jié)構(gòu)設計。第１．０．３條本規(guī)范的設計原則是根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)設計統(tǒng)一標準》（ＧＢＪ６８－８４）制訂的。第１．０．４條設計鋼結(jié)構(gòu)時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選用材料、結(jié)構(gòu)方案和構(gòu)造措施，滿足結(jié)構(gòu)在運輸、安裝和使用過程中的強度、穩(wěn)定性和剛度要求，宜優(yōu)先采用定型的和標準化的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件，減少制作、安裝工作量，符合防火要求，注意結(jié)構(gòu)的抗腐蝕性能。第１．０．５條在鋼結(jié)構(gòu)設計圖紙和鋼材訂貨文件中，應注明所采用的鋼號（對普通碳素鋼尚應包括鋼類、爐種、脫氧程度等）、連接材料的型號（或鋼號）和對鋼材所要求的機械性能和化學成分的附加保證項目。此外，在鋼結(jié)構(gòu)設計圖紙中還應注明所要求的焊縫質(zhì)量級別（焊縫質(zhì)量級別的檢驗標準應符合國家現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》）。第１．０．６條對有特殊設計要求和在特殊情況下的鋼結(jié)構(gòu)設計，尚應符合國家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范的要求。第二章材料第２．０．１條承重結(jié)構(gòu)的鋼材，應根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、連接方法、工作溫度等不同情況選擇其鋼號和材質(zhì)。承重結(jié)構(gòu)的鋼材宜采用平爐或氧氣轉(zhuǎn)爐３號鋼（沸騰鋼或鎮(zhèn)靜鋼）、１６Ｍｎ鋼、１６Ｍｎｑ鋼、１５ＭｎＶ鋼或１５ＭｎＶｑ鋼，其質(zhì)量應分別符合現(xiàn)行標準《普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》、《低合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》和《橋梁用碳素鋼及普通低合金鋼鋼板技術(shù)條件》的規(guī)定。第２．０．２條下列情況的承重結(jié)構(gòu)不宜采用３號沸騰鋼：一、焊接結(jié)構(gòu)：重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)，冬季計算溫度等于或低于－２０℃時的輕、中級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)，以及冬季計算溫度等于或低于－３０℃時的其它承重結(jié)構(gòu)。二、非焊接結(jié)構(gòu)：冬季計算溫度等于或低于－２０℃時的重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)。注：冬季計算溫度應按國家現(xiàn)行《采暖通風和空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》中規(guī)定的冬季空氣調(diào)節(jié)室外計算溫度確定，對采暖房屋內(nèi)的結(jié)構(gòu)可按該規(guī)定值提高１０℃采用。第２．０．３條承重結(jié)構(gòu)的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度（或屈服點）和硫、磷含量的合格保證，對焊接結(jié)構(gòu)尚應具有碳含量的合格保證。承重結(jié)構(gòu)的鋼材，必要時尚應具有冷彎試驗的合格保證。對于重級工作制和吊車起重量等于或大于５０ｔ的中級工作制焊接吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)的鋼材，應具有常溫沖擊韌性的合格保證。但當冬季計算溫度等于或低于－２０℃時，對于３號鋼尚應具有－２０℃沖擊韌性的合格保證；對于１６Ｍｎ鋼、１６Ｍｎｑ鋼、１５ＭｎＶ鋼或１５ＭｎＶｑ鋼尚應具有－４０℃沖擊韌性的合格保證。對于重級工作制的非焊接吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)的鋼材，必要時亦應具有沖擊韌性的合格保證。第２．０．４條鋼鑄件應采用現(xiàn)行標準《一般工程用鑄造碳鋼》中規(guī)定的ＺＧ２００－４００、ＺＧ２３０－４５０、ＺＧ２７０－５００或ＺＧ３１０－５７０號鋼。第２．０．５條鋼結(jié)構(gòu)的連接材料應符合下列要求：一、手工焊接采用的焊條，應符合現(xiàn)行標準《碳鋼焊條》或《低合金鋼焊條》的規(guī)定。選擇的焊條型號應與主體金屬強度相適應。對重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)，宜采用低氫型焊條。二、自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和焊劑，應與主體金屬強度相適應。焊絲應符合現(xiàn)行標準《焊接用鋼絲》的規(guī)定。三、普通螺栓可采用現(xiàn)行標準《普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》中規(guī)定的３號鋼制成。四、高強度螺栓應符合現(xiàn)行標準《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈型式尺寸與技術(shù)條件》或《鋼結(jié)構(gòu)用扭剪型高強度螺栓連接副型式尺寸與技術(shù)條件》的規(guī)定。五、鉚釘應采用現(xiàn)行標準《普通碳素鋼鉚螺用熱軋圓鋼技術(shù)條件》中規(guī)定的ＭＬ２或ＭＬ３號鋼制成。六、錨栓可采用現(xiàn)行標準《普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》中規(guī)定的３號鋼或《低合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)條件》中規(guī)定的１６Ｍｎ鋼制成。第三章基本設計規(guī)定第一節(jié)設計原則第３．１．１條本規(guī)范除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用分項系數(shù)的設計表達式進行計算。第３．１．２條結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)系指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件能滿足設計規(guī)定的某一功能要求的臨界狀態(tài)，超過這一狀態(tài)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件便不再能滿足設計要求。承重結(jié)構(gòu)應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：一、承載能力極限狀態(tài)為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到最大承載能力或達到不適于繼續(xù)承載的變形時的極限狀態(tài)；二、正常使用極限狀態(tài)為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到正常使用的某項規(guī)定限值時的極限狀態(tài)。第３．１．３條設計鋼結(jié)構(gòu)時，應根據(jù)結(jié)構(gòu)破壞可能產(chǎn)生的后果，采用不同的安全等級。一般工業(yè)與民用建筑鋼結(jié)構(gòu)的安全等級可取為二級，特殊建筑鋼結(jié)構(gòu)的安全等級可根據(jù)具體情況另行確定。第３．１．４條按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結(jié)構(gòu)時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結(jié)構(gòu)時，除鋼與混凝土組合梁外，應只考慮荷載短期效應組合。第３．１．５條計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）；計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值。第３．１．６條對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)：在計算強度和穩(wěn)定性時，動力荷載設計值應乘動力系數(shù)；在計算疲勞和變形時，動力荷載標準值不應乘動力系數(shù)。計算吊車梁或吊車桁架及其制動結(jié)構(gòu)的疲勞時，吊車荷載應按作用在跨間內(nèi)起重量最大的一臺吊車確定。第３．１．７條設計鋼結(jié)構(gòu)時，荷載的標準值、荷載分項系數(shù)、荷載組合系數(shù)、動力荷載的動力系數(shù)以及按結(jié)構(gòu)安全等級確定的重要性系數(shù)，應按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ＧＢＪ９－８７）的規(guī)定采用。第３．１．８條計算重級工作制吊車梁（或吊車桁架）及其制動結(jié)構(gòu)的強度和穩(wěn)定性以及連接的強度時，吊車的橫向水平荷載應乘以表３．１．８的增大系數(shù)。第３．１．９條計算平爐、電爐、轉(zhuǎn)爐車間或其它類似車間的工作平臺結(jié)構(gòu)時，由檢修材料所產(chǎn)生的荷載，可乘以下列折減系數(shù)：主梁０．８５柱（包括基礎）０．７５第二節(jié)設計指標第３．２．１條鋼材的強度設計值（材料強度的標準值除以抗力分項系數(shù)），應根據(jù)鋼材厚度或直徑（對３號鋼按表３．２．１－１的分組）按表３．２．１－２采用。鋼鑄件的強度設計值應按表３．２．１－３采用。連接的強度設計值應按表３．２．１－４至表３．２．１－６采用。第３．２．２條計算下列情況的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接時，第３．２．１條規(guī)定的強度設計值應乘以相應的折減系數(shù)：一、單面連接的單角鋼１．按軸心受力計算強度和連接０．８５；２．按軸心受壓計算穩(wěn)定性等邊角鋼０．６＋０．００１５λ，但不大于１．０；短邊相連的不等邊角鋼０．５＋０．００２５λ，但不大于１．０；長邊相連的不等邊角鋼０．７０；λ為長細比，對中間無連系的單角鋼壓桿，應按最小回轉(zhuǎn)半徑計算，當λ＜２０時，取λ＝２０；二、施工條件較差的高空安裝焊縫和鉚釘連接０．９０；三、沉頭和半沉頭鉚釘連接０．８０。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。第３．２．３條鋼材和鋼鑄件的物理性能指標應按表３．２．３采用。第三節(jié)結(jié)構(gòu)變形的規(guī)定第３．３．１條計算鋼結(jié)構(gòu)變形時，可不考慮螺栓（或鉚釘）孔引起的截面削弱。第３．３．２條受彎構(gòu)件的撓度不應超過表３．３．２中所列的容許值。第３．３．３條多層框架結(jié)構(gòu)在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比值不宜大于１燉５００，層間相對位移與層高之比值不宜大于１/４００。注：對室內(nèi)裝修要求較高的民用建筑多層框架結(jié)構(gòu)，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。無隔墻的多層框架結(jié)構(gòu)，層間相對位移可不受限制。第３．３．４條在設有重級工作制吊車的廠房中，跨間每側(cè)吊車梁或吊車桁架的制動結(jié)構(gòu)，由一臺最大吊車橫向水平荷載所產(chǎn)生的撓度不宜超過制動結(jié)構(gòu)跨度的１/２２００。第３．３．５條設有重級工作制吊車的廠房柱和設有中、重級工作制吊車的露天棧橋柱，在吊車梁或吊車桁架的頂面標高處，由一臺最大吊車水平荷載所產(chǎn)生的計算變形值，不應超過表３．３．５中所列的容許值。第四章受彎構(gòu)件的計算第一節(jié)強度第４．１．１條在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗彎強度應按下列規(guī)定計算：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，二、直接承受動力荷載時，仍按公式（４．１．１）計算，但應取γｘ＝γｙ＝１．０。第４．１．２條在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗剪強度應按下式計算：第４．１．３條當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應按下式計算：在梁的支座處，當不設置支承加勁肋時，也應按公式（４．１．３－１）計算腹板計算高度下邊緣的局部壓應力。但Ψ?。保啊Ｖё蟹戳Φ募俣ǚ植奸L度，應根據(jù)支座具體尺寸可按公式（４．１．３－２）計算。注：腹板的計算高度ｈ０：對軋制型鋼梁，為腹板與上、下翼緣相接處兩內(nèi)弧起點間的距離；對焊接組合梁，為腹板高度；對鉚接（或高強度螺栓連接）組合梁，為上、下翼緣與腹板連按的鉚釘（或高強度螺栓）線間最近距離（見圖４．３．１）。第４．１．４條在組合梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應力、剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力（如連續(xù)梁支座處或梁的翼緣截面改變處等），其折算應力應按下式計算：第二節(jié)整體穩(wěn)定第４．２．１條符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：一、有鋪板（各種鋼筋混凝土板和鋼板）密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時。二、工字形截面筒支梁受壓翼緣的自由長度ｌ１與其寬度ｂ１之比不超過表４．２．１所規(guī)定的數(shù)值時。對跨中無側(cè)向支承點的梁，ι１為其跨度；對跨中有側(cè)向支承點的梁，ι１為受壓翼緣側(cè)向支承點間的距離（梁的支座處視為有側(cè)向支承）。第４．２．２條除第４．２．１條所指情況外，在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：第４．２．４條不符合第４．２．１條第一項情況的箱形截面簡支梁，其截面尺寸（圖４．２．４）應滿足ｈ/ｂ０≤６，且ι１/ｂｏ不應超過下列數(shù)值：３號鋼９５１６Ｍｎ鋼和１６Ｍｎｑ鋼６５１５ＭｎＶ鋼和１５ＭｎＶｑ鋼５７符合上述規(guī)定的箱形截面簡支梁，可不計算整體穩(wěn)定性。注：其它鋼號的梁，其ι１/ｂｏ值不應大于９５（２３５/ｆｙ）。第４．２．５條用作減少梁受壓翼緣自由長度的側(cè)向支撐，其軸心力應根據(jù)側(cè)向力Ｆ確定，梁的側(cè)向力應按下式計算：第三節(jié)局部穩(wěn)定第４．３．１條為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，應按下列規(guī)定在腹板上配置加勁肋（圖４．３．１）：第４．３．２條無局部壓應力（σｃ＝０）的梁和簡支吊車梁，當其腹板用橫向加勁肋加強或用橫向和縱向加勁肋加強時，應按第４．３．３條至第４．３．６條計算加勁肋間距。其它情況的梁，應按附錄二計算腹板的局部穩(wěn)定性。第４．３．３條無局部壓應力（σ＝０）的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距α應符合下列要求：公式（４．３．３－１）右端算得的值若大于第４．３．７條規(guī)定的最大間距時，應取α不超過最大間距。第４．３．４條無局部壓應力（σｃ＝０）的梁，其腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（圖４．３．１ｂ、ｃ），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離ｈ１應在ｈｏ/５～/ｈｏ/４范圍內(nèi)，并應符合下式的要求：第４．３．５條簡支吊車梁的腹板僅用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距ａ應同時符合下列公式的要求：應按公式（４．１．３－１）計算，但增大系數(shù)Ψ?。保?。公式（４．３．５－１）和公式（４．３．５－２）右端算得的值若大于２ｈｏ或分母為負值時，應取ａ＝２ｈｏ。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的１/６時，ａ值應按下列情況確定：一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的ａ值應符合公式（４．３．５－１）的要求，式中的ｈｏ取該區(qū)段的腹板平均計算高度，τ取梁端部腹板的最大平均剪應力；不變截面區(qū)段內(nèi)的ａ值，應同時符合公式（４．３．５－１）和公式（４．３．５－２）的要求，式中τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。二、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的ａ值，應同時符合公式（４．３．５－１）和公式（４．３．５－２）的要求，但σ取變截面處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力，同時由表４．３．５－２查得的ｋ３、ｋ４值應乘以０．７５；中部不變截面區(qū)段的ａ值，應同時符合公式（４．３．５－１）和公式（４．３．５－２）的要求，但τ取變截面處的腹板平均剪應力。第４．３．６條簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（圖４．３．１ｂ、ｃ），縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離ｈ１應在ｈｏ/５～ｈｏ/４范圍內(nèi)，并應符合下列公式的要求：橫向加勁肋間距α應按公式（４．３．５－１）確定，但應以ｈ２代替式中的ｈ０，以０．３σｃ代替表４．３．５－１中的σｃ。若公式（４．３．５－１）右端算得的值大于２ｈ２或分母為負值時，應?。帷埽玻瑁病Ω拱甯叨茸兓牡踯嚵海涸诖_定梁端部變截面區(qū)段內(nèi)（有縱向加勁肋）的α值時，ｈ２取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，τ取該區(qū)段梁端部處的腹板平均剪應力；在確定不變截面區(qū)段內(nèi)的α值時，τ取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。對翼緣截面變化的吊車梁，確定α值時，τ取梁端部腹板平均剪應力。第４．３．７條加勁肋宜在腹板兩側(cè)成對配置，也可單側(cè)配置，但支承加勁肋和重級工作制吊車梁的加勁肋不應單側(cè)配置。橫向加勁肋的最小間距為０．５ｈｏ，最大間距為２ｈｏ（對無局部壓應力的梁，當ｈｏ/ｔｗ≤１００時，可采用２．５ｈｏ）。在腹板兩側(cè)成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應符合下列公式要求：在腹板一側(cè)配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式（４．３．７－１）算得的１．２倍，厚度不應小于其外伸寬度的１/１５。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩Ｉｚ尚應符合下式要求：短加勁肋的最小間距為０．７５ｈ１。短加勁肋外伸寬度應取為橫向加勁肋外伸寬度的０．７～１．０倍，厚度不應小于短加勁肋外伸寬度的１/１５。注：①用型鋼（工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼）作成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應鋼板加勁肋的慣性矩。②在腹板兩側(cè)成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應按梁腹板中心線為軸線進行計算。在腹板一側(cè)配置的加勁肋，其截面慣性矩應按與加勁肋相連的腹板邊緣為軸線進行計算。第４．３．８條梁的支承加勁肋，應按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構(gòu)件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構(gòu)件的截面應包括加勁肋和加勁肋每側(cè)１５ｔｗ２３５/ｆｙ范圍內(nèi)的腹板面積，其計算長度取ｈｏ。梁支承加勁肋的端部應按其所承受的支座反力或固定集中荷載進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓應力（對突緣支座尚應符合第８．４．１３條的要求）；當端部為焊接時，計算其焊縫應力。第４．３．９條梁受壓翼緣自由外伸寬度ｂ與其厚度ｔ之比，應符合下式要求：箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的寬度ｂｏ與其厚度ｔ之比，應符合下式要求：當箱形截面梁受壓翼緣板設有縱向加勁肋時，則公式（４．３．９－２）中的ｂｏ取為腹板與縱向加勁肋之間的翼緣板寬度。注：翼緣板自由外伸寬度ｂ的取值為：對焊接構(gòu)件，取腹板邊至翼緣板（肢）邊緣的距離；對軋制構(gòu)件，取內(nèi)圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣的距離。第五章軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計算第一節(jié)軸心受力構(gòu)件第５．１．１條軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強度，除摩擦型高強度螺栓連接處外，應按下式計算：第５．１．３條格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性仍應按公式（５．１．２）計算，但對虛軸（圖５．１．３ａ的ｘ軸和圖５．１．３ｂ、ｃ的ｘ軸和ｙ軸）的長細比應取換算長細比。換算長細比應按下列公式計算：第５．１．４條對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件：當綴件為綴條時，其分肢的長細比λ１不應大于構(gòu)件兩方向長細比（對虛軸取換算長細比）的較大值λｍａｘ的０．７倍，當綴件為綴板時，λ１不應大于４０，并不應大于λｍａｘ的０．５倍（當λｍａｘ＜５０時，取λｍａｘ＝５０）。第５．１．５條用填板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構(gòu)件，可按實腹式構(gòu)件進行計算，但填板間的距離不應超過下列數(shù)值：受壓構(gòu)件４０ｉ受拉構(gòu)件８０ｉｉ為截面回轉(zhuǎn)半徑，應按下列規(guī)定采用：一、當為圖５．１．５α、ｂ所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時，取一個角鋼或一個槽鋼與填板平行的形心軸的回轉(zhuǎn)半徑；二、當為圖５．１．５ｃ所示的十字形截面時，取一個角鋼的最小回轉(zhuǎn)半徑。受壓構(gòu)件的兩個側(cè)向支承點之間的填板數(shù)不得少于兩個。第５．１．６條軸心受壓構(gòu)件應按下式計算剪力：剪力Ｖ值可認為沿構(gòu)件全長不變。對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，剪力Ｖ應由承受該剪力的綴材面（包括用整體板連接的面）分擔。第５．１．７條用作減小軸心受壓構(gòu)件自由長度的支撐，其軸心力應根據(jù)被支承構(gòu)件的剪力Ｖ（作為側(cè)向力）確定。Ｖ可按公式（５．１．６）計算。第二節(jié)拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件第５．２．１條彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件，其強度應按下列規(guī)定計算：第５．２．２條彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)（繞ｘ軸）的實腹式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應按下列規(guī)定計算：對于表５．２．１第３、４項中的單軸對稱截面壓彎構(gòu)件，當彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使較大翼緣受壓時，除應按公式（５．２．２－１）計算外，尚應按下式計算：第５．２．３條彎矩繞虛軸（ｘ軸）作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應按下式計算：式中Ｗｌｘ＝Ｉｘ/ｙｏ，Ｉｘ為ｘ軸的毛截面慣性矩，ｙｏ為由ｘ軸到壓力較大分肢的軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；φｘ、ＮＥｘ由換算長細比確定。彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性可不計算，但應計算分肢的穩(wěn)定性，分肢的軸心力應按桁架的弦桿計算。對綴板柱的分肢尚應考慮由剪力引起的局部彎矩。第５．２．４條彎矩繞實軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)和平面外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構(gòu)件相同。但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性時，長細比應取換算長細比，φｂ應?。保啊５冢担玻禇l彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應按下列公式計算：第５．２．６條彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應按下列規(guī)定計算：第５．２．７條計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時，應取構(gòu)件的實際剪力和按公式（５．１．６）計算的剪力兩者中的較大值進行計算。第５．２．８條用作減小壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外計算長度的支撐，其軸心力應按公式（４．２．５）計算的側(cè)向力確定，但式中Ａｆ為被支承構(gòu)件的受壓翼緣（對實腹式構(gòu)件）或受壓分肢（對格構(gòu)式構(gòu)件）的截面面積。第三節(jié)構(gòu)件的計算長度和容許長細比第５．３．１條確定桁架弦桿和單系腹桿的長細比時，其計算長度ιｏ應按表５．３．１采用。當桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離為節(jié)間長度的２倍（圖５．３－１）且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力有變化時，則該弦桿在桁架平面外的計算長度，應按下式確定（但不應小于０．５ｌ１）：第５．３．２條確定桁架交叉腹桿的長細比時，在桁架平面內(nèi)的計算長度應取節(jié)點中心到交叉點間的距離；在桁架平面外的計算長度應按下列規(guī)定采用：一、壓桿當相交的另一桿受拉，且兩桿在交叉點均不中斷０．５ｌ當相交的另一桿受拉，兩桿中有一桿在交叉點中斷并以節(jié)點板搭接０．７ｌ其它情況ｌ二、拉桿ｌ注：①ｌ為節(jié)點中心間距離（交叉點不作為節(jié)點考慮）。②當兩交叉桿均受壓時，不宜有一桿中斷。③當確定交叉腹桿中單角鋼壓桿斜平面內(nèi)的長細比時，計算長度應取節(jié)點中心至交叉點的距離。第５．３．３條單層或多層框架等截面柱，在框架平面內(nèi)的計算長度應等于該層柱的高度乘以計算長度系數(shù)μ。對無側(cè)移框架，μ值應按附表４．１確定；對有側(cè)移框架，μ值應按附表４．２確定。第５．３．４條單層廠房框架下端剛性固定的階形柱，在框架平面內(nèi)的計算長度應按下列規(guī)定確定：一、單階柱：１．下段柱的計算長度系數(shù)μ２：當柱上端與橫梁鉸接時，等于按附表４．３（柱上端為自由的單階柱）的數(shù)值乘以表５．３．４的折減系數(shù)；當柱上端與橫梁剛接時，等于按附表４．４（柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的單階柱）的數(shù)值乘以表５．３．４的折減系數(shù)。２．上段柱的計算長度系數(shù)μｌ，應按下式計算：１．下段柱的計算長度系數(shù)μ３：當柱上端與橫梁鉸接時，等于按附表４．５（柱上端為自由的雙階柱）的數(shù)值乘以表５．３．４的折減系數(shù)；當柱上端與橫梁剛接時，等于按附表４．６（柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的雙階柱）的數(shù)值乘以表５．３．４的折減系數(shù)。２．上段柱和中段柱的計算長度系數(shù)μ１和μ２，應按下列公式計算：第５．３．５條當計算框架的格構(gòu)式柱和桁架式橫梁的線剛度時，應考慮柱或橫梁截面高度變化和綴件（或腹桿）變形的影響。第５．３．６條框架柱沿房屋長度方向（在框架平面外）的計算長度應取阻止框架平面外位移的支承點（柱的支座、吊車梁、托架以及支撐和縱梁的固定節(jié)點等）之間的距離。第５．３．７條受壓構(gòu)件的長細比不宜超過表５．３．７的容許值。第５．３．８條受拉構(gòu)件的長細比不宜超過表５．３．８的容許值。第四節(jié)受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定第５．４．１條在受壓構(gòu)件中，翼緣板自由外伸寬度ｂ與其厚度ｔ之比，應符合下列要求：第５．４．２條在工字形截面的受壓構(gòu)件中，腹板計算高度ｈｏ與其厚度ｔｗ之比，應符合下列要求：第５．４．３條在箱形截面的受壓構(gòu)件中，受壓翼緣的寬厚比應符合第４．３．９條的要求。箱形截面受壓構(gòu)件的腹板計算高度ｈｏ與其厚度ｔｗ之比，應符合下列要求：第５．４．４條在Ｔ形截面受壓構(gòu)件中，腹板高度與其厚度之比，不應超過下列數(shù)值：第５．４．５條工字形和箱形截面受壓構(gòu)件的腹板，其高厚比不符合第５．４．２條或第５．４．３條的要求時，可用縱向加勁肋加強，或在計算構(gòu)件的強度和穩(wěn)定性時將腹板的截面僅考慮計算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為２０ｔｗ２３５/ｆｙ的部分（計算構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時，仍用全部截面）。用縱向加勁肋加強的腹板，其在受壓較大翼緣與縱向加勁肋之間的高厚比，應符合第５．４．２條或第５．４．３條的要求?？v向加勁肋宜在腹板兩側(cè)成對配置，其一側(cè)外伸寬度不應小于１０ｔｗ，厚度不應小于０．７５ｔｗ。第六章疲勞計算第一節(jié)一般規(guī)定第６．１．１條承受動力荷載重復作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件（如吊車梁、吊車桁架、工作平臺梁等）及其連接，當應力變化的循環(huán)次數(shù)ｎ等于或大于１０５次時，應進行疲勞計算。第６．１．２條本章規(guī)定不適用于特殊條件（如構(gòu)件表面溫度大于１５０℃，處于海水腐蝕環(huán)境，焊后經(jīng)熱處理消除殘余應力以及低周－高應變疲勞條件等）下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞計算。第６．１．３條疲勞計算應采用容許應力幅法，應力按彈性狀態(tài)計算，容許應力幅按構(gòu)件和連接類別以及應力循環(huán)次數(shù)確定。在應力循環(huán)中不出現(xiàn)拉應力的部位可不計算疲勞。第二節(jié)疲勞計算第６．２．１條對常幅（所有應力循環(huán)內(nèi)的應力幅保持常量）疲勞，應按下式進行計算：第６．２．２條重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架的疲勞可作為常幅疲勞按下式計算：第６．２．３條對變幅（應力循環(huán)內(nèi)的應力幅隨機變化）疲勞，若能預測結(jié)構(gòu)在使用壽命期間各種荷載的頻率分布、應力幅水平以及頻次分布總和所構(gòu)成的設計應力譜，則可將其折算為等效常幅疲勞，按下式進行計算：第七章連接計算第一節(jié)焊縫連接第７．１．１條對接焊縫應按下列規(guī)定計算：一、在對接接頭和Ｔ形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫，其強度應按下式計算：二、在對接接頭和Ｔ形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，其正應力和剪應力應分別進行計算。但在同時受有較大正應力和剪應力處（例如梁腹板橫向?qū)雍缚p的端部），應按下式計算折算應力：第７．１．２條直角角焊縫（圖７．１．２）的強度應按下列公式計算：第７．１．３條斜角角焊縫（圖７．１．３）的強度應按公式（７．１．２－１）至公式（７．１．２－３）計算，但取βｆ＝１．０，其有效厚度為：當α＞９０°時，ｈｅ＝ｈｆｃｏｓα２；當α≤９０°時，ｈｅ＝０．７ｈｆ。α為兩焊腳邊的夾角。第７．１．４條不焊透的對接焊縫（圖７．１．４）的強度，應按角焊縫的計算公式（７．１．２－１）至公式（７．１．２－３）計算，但取βｆ＝１．０，其有效厚度應采用：Ｖ形坡口當α≥６０°時ｈｅ＝ｓ當α＜６０°時ｈｅ＝０．７５ｓＵ形、Ｊ形坡口ｈｅ＝ｓｓ為坡口根部至焊縫表面（不考慮余高）的最短距離；α為Ｖ形坡口角度。當熔合線處焊縫截面邊長等于或接近于最短距離ｓ時（圖７．１．４ｂ、ｃ、ｅ），抗剪強度設計值應按角焊縫的強度設計值乘以０．９。在垂直于焊縫長度方向的壓力作用下，強度設計值可采用角焊縫的強度設計值乘以１．２２。第二節(jié)螺栓連接和鉚釘連接第７．２．１條普通螺栓、錨栓和鉚釘應按下列規(guī)定計算：一、在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個普通螺栓或鉚釘?shù)某休d力設計值應取受剪和承壓承載力設計值中的較小者：受剪承載力設計值：二、在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓、錨栓或鉚釘?shù)某休d力設計值應按下列公式計算：三、同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應分別符合下列公式的要求：第７．２．２條摩擦型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：一、在抗剪連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值應按下式計算：二、在桿軸方向受拉的連接中，每個摩擦型高強度螺栓的承載力設計值，?。危猓簦剑埃福?。三、當摩擦型高強度螺栓連接同時承受摩擦面間的剪切和螺栓桿軸方向的外拉力時，每個摩擦型高強度螺栓的受剪承載力設計值仍應按公式（７．２．２）計算，但應以Ｐ－１．２５Ｎｔ代替Ｐ。此處Ｎｔ為每個高強度螺栓在其桿軸方向的外拉力，其值不應大于０．８Ｐ。第７．２．３條承壓型高強度螺栓應按下列規(guī)定計算：一、承壓型高強度螺栓的預拉力Ｐ和連接處構(gòu)件接觸面的處理方法應與摩擦型高強度螺栓相同。承壓型高強度螺栓僅用于承受靜力荷載和間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)中的連接。二、在抗剪連接中，每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值的計算方法與普通螺栓相同，但當剪切面在螺紋處時，其受剪承載力設計值應按螺紋處的有效面積進行計算。三、在桿軸方向受拉的連接中，每個承壓型高強度螺栓的承載力設計值，Ｎｂｔ＝０．８Ｐ。四、同時承受剪力和桿軸方向拉力的承壓型高強度螺栓，應符合下列公式的要求：五、在抗剪連接中以及同時承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強度螺栓的受剪承載力設計值不得大于按摩擦型連接計算的１．３倍。第７．２．４條在構(gòu)件的節(jié)點處或拼接接頭的一端，當螺栓或鉚釘沿受力方向的連接長度ｌ１大于１５ｄｏ時，應將螺栓或鉚釘?shù)某休d力設計值乘以折減系數(shù)（１．１／ｌ１１５０ｄｏ）。當ｌ１大于６０ｄｏ時，折減系數(shù)為０．７，ｄｏ為孔徑。第７．２．５條在下列情況的連接中，螺栓或鉚釘?shù)臄?shù)目應予增加：一、一個構(gòu)件借助填板或其它中間板件與另一構(gòu)件連接的螺栓（摩擦型高強度螺栓除外）或鉚釘數(shù)目，應按計算增加１０％。二、搭接或用拼接板的單面連接，螺栓（摩擦型高強度螺栓除外）或鉚釘數(shù)目，應按計算增加１０％。三、在構(gòu)件的端部連接中，當利用短角鋼連接型鋼（角鋼或槽鋼）的外伸肢以縮短連接長度時，在短角鋼兩肢中的一肢上，所用的螺栓或鉚釘數(shù)目應按計算增加５０％。四、當鉚釘連接的鉚合總厚度超過鉚釘直徑的５倍時，總厚度每超過２ｍｍ，鉚釘數(shù)目應按計算增加１％（至少應增加一個鉚釘），但鉚合總厚度不得超過鉚釘直徑的７倍。第三節(jié)組合工字梁翼緣連接第７．３．１條組合工字梁翼緣與腹板的雙面角焊縫連接，其強度應按下式計算：第７．３．２條組合工字梁翼緣與腹板的鉚釘（或摩擦型高強度螺栓）的承載力，應按下式計算：第四節(jié)支座第７．４．１條鉸軸式支座的圓柱形樞軸（圖７．４．１），當接觸面中心角θ≥９０°時，其承壓應力應按下式計算：第７．４．２條弧形支座板與平板自由接觸（圖７．４．２）的承壓應力應按下式計算：第７．４．３條滾軸與平板自由接觸（圖７．４．３）的承壓應力應按下式計算：第７．４．４條軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫、鉚釘或螺栓應按最大壓力的１５％計算；當壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時，該區(qū)的連接尚應按最大拉力計算。第八章構(gòu)造要求第一節(jié)一般規(guī)定第８．１．１條鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造應便于制作、安裝、維護并使結(jié)構(gòu)受力簡單明確，減少應力集中。以受風載為主的空腹結(jié)構(gòu)，應力求減少受風面積。第８．１．２條在鋼結(jié)構(gòu)的受力構(gòu)件及其連接中，不宜采用：厚度小于５ｍｍ的鋼板；厚度小于３ｍｍ的鋼管；截面小于４５×４或５６×３６×４的角鋼（對焊接結(jié)構(gòu)）或截面小于５０×５的角鋼（對螺栓連接或鉚釘連接結(jié)構(gòu)）。但第十一章的輕型鋼結(jié)構(gòu)不受此限。第８．１．３條焊接結(jié)構(gòu)是否需要采用焊前預熱或焊后熱處理等特殊措施，應根據(jù)材質(zhì)、焊件厚度、焊接工藝、施焊時氣溫等綜合因素來確定。在正常情況下，焊件的厚度為：對低碳鋼，不宜大于５０ｍｍ；對低合金鋼，不宜大于３６ｍｍ。第８．１．４條為了保證結(jié)構(gòu)的空間工作，提高結(jié)構(gòu)的整體剛度，承擔和傳遞水平力，防止桿件產(chǎn)生過大的振動，避免壓桿的側(cè)向失穩(wěn)，以及保證結(jié)構(gòu)安裝時的穩(wěn)定，應根據(jù)結(jié)構(gòu)及其荷載的不同情況設置可靠的支撐系統(tǒng)。在建筑物每一個溫度區(qū)段或分期建設的區(qū)段中，應分別設置獨立的空間穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。第８．１．５條單層房屋和露天結(jié)構(gòu)的溫度區(qū)段長度（伸縮縫的間距），當不超過表８．１．５的數(shù)值時，可不計算溫度應力。第二節(jié)焊縫連接第８．２．１條焊縫金屬宜與基本金屬相適應。當不同強度的鋼材連接時，可采用與低強度鋼材相適應的焊接材料。第８．２．２條在設計中不得任意加大焊縫，避免焊縫立體交叉和在一處集中大量焊縫，同時焊縫的布置應盡可能對稱于構(gòu)件重心。注：鋼板的拼接：當采用對接焊縫時，縱橫兩方向的對接焊縫，可采用十字形交叉或丁形交叉；當為Ｔ形交叉時，交叉點的間距不得小于２００ｍｍ。第８．２．３條對接焊縫的坡口形式，應根據(jù)板厚和施工條件按現(xiàn)行標準《手工電弧焊焊接接頭的基本型式與尺寸》和《埋弧焊焊接接頭的基本型式與尺寸》的要求選用。第８．２．４條在對接焊縫的拼接處：當焊件的寬度不同或厚度相差４ｍｍ以上時，應分別在寬度方向或厚度方向從一側(cè)或兩側(cè)做成坡度不大于１燉４的斜角（圖８．２．４）；當厚度不同時，焊縫坡口形式應根據(jù)較薄焊件厚度按第８．２．３條的要求取用。第８．２．５條當采用不焊透的對接焊縫時，應在設計圖中注明坡口的形式和尺寸，其有效厚度ｈｅ（ｍｍ）不得小于１．５ｔ，ｔ為坡口所在焊件的較大厚度（ｍｍ）。在承受動力荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對接焊縫。第８．２．６條角焊縫兩焊腳邊的夾角ａ一般為９０°（直角角焊縫）。夾角ａ＞１２０°或ａ＜６０°的斜角角焊縫，不宜用作受力焊縫（鋼管結(jié)構(gòu)除外）。第８．２．７條角焊縫的尺寸應符合下列要求：一、角焊縫的焊腳尺寸ｈｆ（ｍｍ）不得小于１．５ｔ，ｔ為較厚焊件厚度（ｍｍ）。但對自動焊，最小焊腳尺寸可減?。保恚恚粚Γ孕芜B接的單面角焊縫，應增加１ｍｍ。當焊件厚度等于或小于４ｍｍ時，則最小焊腳尺寸應與焊件厚度相同。二、角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的１．２倍（鋼管結(jié)構(gòu)除外），但板件（厚度為ｔ）邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應符合下列要求：１．當ｔ≤６ｍｍ時，ｈｆ≤ｔ；２．當ｔ＞６ｍｍ時，ｈｆ≤ｔ－（１～２）ｍｍ。圓孔或槽孔內(nèi)的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔直徑或槽孔短徑的１/３。三、角焊縫的兩焊腳尺寸一般為相等。當焊件的厚度相差較大，且等焊腳尺寸不能符合本條第一、二項要求時，可采用不等焊腳尺寸，與較薄焊件接觸的焊腳邊應符合本條第二項的要求；與較厚焊件接觸的焊腳邊應符合本條第一項的要求。四、側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于８ｈｆ和４０ｍｍ。五、側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于６０ｈｆ（承受靜力荷載或間接承受動力荷載時）或４０ｈｆ（承受動力荷載時）；當大于上述數(shù)值時，其超過部分在計算中不予考慮。若內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布時，其計算長度不受此限。第８．２．８條在直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)中，角焊縫表面應做成直線形或凹形。焊腳尺寸的比例：對正面角焊縫宜為１∶１．５（長邊順內(nèi)力方向）；對側(cè)面角焊縫可為１∶１。第８．２．９條在次要構(gòu)件或次要焊縫連接中，可采用斷續(xù)角焊縫。斷續(xù)角焊縫之間的凈距，不應大于１５ｔ（對受壓構(gòu)件）或３０ｔ（對受拉構(gòu)件），ｔ為較薄焊件的厚度。第８．２．１０條當板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時，每條側(cè)面角焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于１６ｔ（當ｔ＞１２ｍｍ）或２００ｍｍ（當ｔ≤１２ｍｍ），ｔ為較薄焊件的厚度。第８．２．１１條桿件與節(jié)點板的連接焊縫（圖８．２．１１），一般宜采用兩面?zhèn)群?，也可用三面圍焊，對角鋼桿件可采用Ｌ形圍焊，所有圍焊的轉(zhuǎn)角處必須連續(xù)施焊。第８．２．１２條當角焊縫的端部在構(gòu)件轉(zhuǎn)角處作長度為２ｈｆ的繞角焊時，轉(zhuǎn)角處必須連續(xù)施焊。第８．２．１３條在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的５倍，并不得小于２５ｍｍ。第三節(jié)螺栓連接和鉚釘連接第８．３．１條每一桿件在節(jié)點上以及拼接接頭的一端，永久性的螺栓（或鉚釘）數(shù)不宜少于兩個。對組合構(gòu)件的綴條，其端部連接可采用一個螺栓（或鉚釘）。第８．３．２條高強度螺栓孔應采用鉆成孔。摩擦型高強度螺栓的孔徑比螺栓公稱直徑ｄ大１．５～２．０ｍｍ；承壓型高強度螺栓的孔徑比螺栓公稱直徑ｄ大１．０～１．５ｍｍ。第８．３．３條在高強度螺栓連接范圍內(nèi)，構(gòu)件接觸面的處理方法應在施工圖中說明。第８．３．４條螺栓或鉚釘?shù)木嚯x應符合表８．３．４的要求。第８．３．５條Ｃ級螺栓宜用于沿其桿軸方向受拉的連接，在下列情況下可用于受剪連接：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)中的次要連接。二、不承受動力荷載的可拆卸結(jié)構(gòu)的連接。三、臨時固定構(gòu)件用的安裝連接。第８．３．６條對直接承受動力荷載的普通螺栓連接應采用雙螺帽或其它能防止螺帽松動的有效措施。第８．３．７條當型鋼構(gòu)件的拼接采用高強度螺栓連接時，其拼接件宜采用鋼板。第８．３．８條沉頭和半沉頭鉚釘不得用于沿其桿軸方向受拉的連接。第四節(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件（Ⅰ）柱第８．４．１條在綴材面剪力較大或?qū)挾容^大的格構(gòu)式柱，宜采用綴條柱。綴板柱中，同一截面處綴板（或型鋼橫桿）的線剛度之和不得小于柱較大分肢線剛度的６倍。第８．４．２條當實腹式柱的腹板計算高度ｈｏ與厚度ｔｗ之比大于８０時，應采用橫向加勁肋加強，其間距不得大于３ｈｏ。橫向加勁肋的尺寸和構(gòu)造應按第４．３．７條的有關(guān)規(guī)定采用。第８．４．３條格構(gòu)式柱或大型實腹式柱，在受有較大水平力處和運送單元的端部應設置橫隔，橫隔的間距不得大于柱截面較大寬度的９倍或８ｍ。（Ⅱ）桁架第８．４．４條焊接桁架應以桿件重心線為軸線，螺栓（或鉚釘）連接的桁架可采用靠近桿件重心線的螺栓（或鉚釘）準線為軸線，在節(jié)點處各軸線應交于一點。當桁架弦桿的截面變化時，如軸線變動不超過較大弦桿截面高度的５％，可不考慮其影響。第８．４．５條分析桁架桿件內(nèi)力時，可將節(jié)點視為鉸接。當桁架桿件為Ｈ型、箱型等剛度較大的截面，且在桁架平面內(nèi)的桿件截面高度與其幾何長度（節(jié)點中心間的距離）之比大于１/１０（對弦桿）或大于１/１５（對腹桿）時，應考慮節(jié)點剛性所引起的次彎矩。第８．４．６條當桁架桿件用節(jié)點板連接時，弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間的間隙，不宜小于２０ｍｍ。第８．４．７條節(jié)點板厚度一般根據(jù)所連接桿件內(nèi)力的大小確定，但不得小于６ｍｍ。節(jié)點板的平面尺寸應適當考慮制作和裝配的誤差。第８．４．８條跨度大于３６ｍ的兩端鉸支桁架，應考慮在豎向荷載作用下，下弦彈性伸長所產(chǎn)生水平推力對支承構(gòu)件的影響。第８．４．９條兩端簡支、跨度為１５ｍ或１５ｍ以上的三角形屋架和跨度為２４ｍ或２４ｍ以上的梯形和平行弦桁架，當下弦無曲折時，宜起拱，拱度約為跨度的１/５００。（Ⅲ）梁第８．４．１０條焊接梁的翼緣一般用一層鋼板作成，當采用兩層鋼板時，外層鋼板與內(nèi)層鋼板厚度之比宜為０．５～１．０。不沿梁通長設置的外層鋼板，其理論截斷點處的外伸長度ι１應符合下列要求：端部有正面角焊縫當ｈｆ≥０．７５ｔ時ｌ１≥ｂ當ｈｆ＜０．７５ｔ時ｌ１≥１．５ｂ端部無正面角焊縫ｌ１≥２ｂｂ和ｔ分別為外層翼緣板的寬度和厚度；ｈｆ為側(cè)面角焊縫和正面角焊縫的焊腳尺寸。第８．４．１１條鉚接（或摩擦型高強度螺栓連接）梁的翼緣板不宜超過三層，翼緣角鋼面積不宜少于整個翼緣面積的３０％，當采用最大型號的角鋼仍不能符合此要求時，可加設腋板（圖８．４．１１）。此時角鋼與腋板面積之和不應少于翼緣總面積的３０％。當翼緣板不沿梁通長設置時，理論截斷點處外伸長度內(nèi)的鉚釘（或摩擦型高強度螺栓）數(shù)目，應按該板１/２凈截面面積的承載力進行計算。第８．４．１２條焊接梁的橫向加勁肋與翼緣板相接處應切角，當切成斜角時，其寬約ｂｓ/３（但不大于４０ｍｍ），高約ｂｓ/２（但不大于６０ｍｍ），見圖８．４．１２，ｂｓ為加勁肋的寬度。第８．４．１３條梁的端部支承加勁肋的下端，按端面承壓強度設計值進行計算時，應創(chuàng)平頂緊，其中突緣加勁板（圖８．４．１３ｂ）的伸出長度不得大于其厚度的２倍。（Ⅳ）柱腳錨栓第８．４．１４條柱腳錨栓不得用以承受柱腳底部的水平反力，此水平反力應由底板與混凝土基礎間的摩擦力或設置抗剪鍵承受。第８．４．１５條柱腳錨栓埋置在基礎中的深度，應使錨栓的內(nèi)力通過其和混凝土之間的粘結(jié)力傳遞。當埋置深度受到限制時，則錨栓應牢固地固定在錨板或錨梁上，以傳遞錨栓的全部內(nèi)力，此時錨栓與混凝土之間的粘結(jié)力可不予考慮。第五節(jié)對吊車梁轉(zhuǎn)吊車桁架（或類似的梁和桁架）的要求第８．５．１條焊接吊車梁的翼緣板宜用一層鋼板，當采用兩層鋼板時，外層鋼板宜沿梁通長設置，并應在設計和施工中采取措施使上翼緣兩層鋼板緊密接觸。第８．５．２條支承夾鉗或剛性料耙硬鉤吊車以及類似吊車的結(jié)構(gòu)，不宜采用吊車桁架和制動桁架。第８．５．３條焊接吊車桁架應符合下列要求：一、在桁架節(jié)點處，腹桿與弦桿之間的間隙ａ不宜小于５０ｍｍ，節(jié)點板的兩側(cè)邊宜作成半徑ｒ不小于６０ｍｍ的圓?。还?jié)點板邊緣與腹桿軸線的夾角θ不應小于３０°（圖８．５．３）；節(jié)點板與角鋼弦桿的連接焊縫，起落弧點應至少縮進５ｍｍ（圖８．５．３ａ）；節(jié)點板與工字鋼弦桿的Ｔ形連接焊縫應予焊透，圓弧處不得有起落弧缺陷，其中重級工作制吊車桁架的圓弧處應予打磨，使之與弦桿平緩過渡（圖８．５．３ｂ）。二、桿件的填板當用焊縫連接時，焊縫起落弧點應縮進至少５ｍｍ（圖８．５．３ｃ），重級工作制吊車桁架桿件的填板應采用高強度螺栓連接。第８．５．４條吊車梁翼緣板或腹板的焊接拼接應采用加引弧板的焊透對接焊縫，引弧板割去處應予打磨平整。吊車梁的工地整段拼接宜采用摩擦型高強度螺栓。第８．５．５條在焊接吊車梁或吊車桁架中，下列部位的Ｔ形連接應予焊透；焊縫質(zhì)量不低于二級焊縫標準（形式見圖８．５．５）：一、重級工作制和起重量Ｑ≥５０ｔ的中級工作制吊車梁腹板與上翼緣的連接；二、吊車桁架中，節(jié)點板與上弦桿的連接。第８．５．６條吊車梁橫向加勁肋的上端應與上翼緣創(chuàng)平頂緊（當為焊接吊車梁時，尚宜焊接）。中間橫向加勁肋的下端宜在距受拉翼緣５０～１００ｍｍ處斷開，不應另加零件與受拉翼緣焊接。中間橫向加勁肋與腹板的連接焊縫，施焊時不宜在加勁肋下端起落弧。當?shù)踯嚵菏芾砭壟c支撐相連時，不宜采用焊接。第８．５．７條直接鋪設軌道的吊車桁架上弦，其構(gòu)造要求應與吊車梁相同。第８．５．８條重級工作制吊車梁中，上翼緣與制動結(jié)構(gòu)的連接以及對柱傳遞水平力的連接，宜采用摩擦型高強度螺栓。吊車梁端部與柱的連接構(gòu)造應設法減少由于吊車梁彎曲變形而在連接處產(chǎn)生的附加應力。第８．５．９條當?shù)踯囪旒芎椭丶壒ぜ频踯嚵嚎缍鹊扔诨虼笥冢保玻?，或輕、中級工作制吊車梁跨度等于或大于１８ｍ時，宜設置輔助桁架和水平支撐系統(tǒng)。當設置垂直支撐時，其位置不宜在吊車梁或吊車桁架豎向撓度較大處。對吊車桁架，應采取構(gòu)造措施，以防止其上弦因軌道偏心而扭轉(zhuǎn)。第８．５．１０條重級工作制吊車梁的受拉翼緣板（或吊車桁架的受拉弦桿）邊緣，宜采用自動精密氣割，當用手工氣割或剪切機切割時，應沿全長刨邊。第８．５．１１條吊車梁的受拉翼緣（或吊車桁架的受拉弦桿）上不得焊接懸掛設備的零件，并不宜在該處打火或焊接夾具。第８．５．１２條吊車鋼軌的接頭構(gòu)造應保證車輪平穩(wěn)通過。當采用焊接長軌且用壓板與吊車梁連接時，壓板與鋼軌間的接觸不得過于緊密，以使鋼軌受溫度作用后有縱向伸縮的可能。第六節(jié)制作、運輸和安裝第８．６．１條結(jié)構(gòu)運送單元的劃分，除應考慮結(jié)構(gòu)受力條件外，尚應注意經(jīng)濟合理、便于運輸和易于拼裝。第８．６．２條結(jié)構(gòu)的安裝連接應采用傳力可靠、制作方便、連接簡單、便于調(diào)整的構(gòu)造形式。第８．６．３條安裝連接采用焊接時，應考慮設置定位螺栓，將構(gòu)件臨時固定。第七節(jié)防銹和隔熱第８．７．１條鋼結(jié)構(gòu)除必須采取防銹措施（徹底除銹后涂以油漆和鍍鋅等）外，尚應在構(gòu)造上盡量避免出現(xiàn)難于檢查、清刷和油漆之處以及能積留濕氣和大量灰塵的死角或凹槽。閉口截面構(gòu)件應沿全長和端部焊接封閉。除有特殊需要外，設計中一般不應因考慮銹蝕而加大鋼材截面或厚度。第８．７．２條柱腳在地面以下的部分應采用強度等級較低的混凝土包裹（保護層厚度不應小于５０ｍｍ），并應使包裹的混凝土高出地面約１５０ｍｍ。當柱腳底面在地面以上時，則柱腳底面應高出地面不小于１００ｍｍ。第８．７．３條受侵蝕介質(zhì)作用的結(jié)構(gòu)以及在使用期間不能重新油漆的結(jié)構(gòu)部位應采取特殊的防銹措施。受侵蝕性介質(zhì)作用的柱腳不宜埋入地下。第８．７．４條受高溫作用的結(jié)構(gòu)，應根據(jù)不同情況采取下列防護措施：一、當結(jié)構(gòu)可能受到熾熱熔化金屬的侵害時，應采用磚或耐熱材料做成的隔熱層加以保護；二、當結(jié)構(gòu)的表面長期受輻射熱達１５０℃以上或在短時間內(nèi)可能受到火焰作用時，應采取有效的防護措施（如加隔熱層或水套等）。第九章塑性設計第一節(jié)一般規(guī)定第９．１．１條本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載的固端梁、連續(xù)梁以及由實腹構(gòu)件組成的單層和兩層框架結(jié)構(gòu)。第９．１．２條采用塑性設計的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，按承載能力極限狀態(tài)設計時，應采用荷載的設計值，考慮構(gòu)件截面內(nèi)塑性的發(fā)展及由此引起的內(nèi)力重分配，用簡單塑性理論進行內(nèi)力分析。按正常使用極限狀態(tài)設計時，應采用荷載的標準值，并按彈性理論進行計算。第９．１．３條按本章規(guī)定進行塑性設計時，鋼材和連接的強度設計值應按第３．２．１條和第３．２．２條的規(guī)定值乘以折減系數(shù)０．９。第９．１．４條塑性設計截面板件的寬厚比應符合表９．１．４的規(guī)定。第二節(jié)構(gòu)件的計算第９．２．１條彎矩Ｍｘ（對工字形截面ｘ軸為強軸）作用在一個主平面內(nèi)的受彎構(gòu)件，其彎曲強度應符合下式要求：第９．２．２條受彎構(gòu)件的剪力Ｖ假定由腹板承受，剪切強度應符合下式要求：第９．２．３條彎矩作用在一個主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件，其強度應符合下列公式的要求：壓彎構(gòu)件的壓力Ｎ不應大于０．６Ａｎｆ，其剪切強度應符合公式（９．２．２）的要求。第９．２．４條彎矩作用在一個主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應符合下列公式的要求：第三節(jié)容許長細比和構(gòu)造要求第９．３．１條受壓構(gòu)件的長細比不宜大于１３０２３５/ｆｙ。第９．３．２條在構(gòu)件出現(xiàn)塑性鉸的截面處，必須設置側(cè)向支承。該支承點與其相鄰支承點間構(gòu)件的長細比λｙ，應符合下列要求：對不出現(xiàn)塑性鉸的構(gòu)件區(qū)段，其側(cè)向支承點間距，應由第四章和第五章內(nèi)有關(guān)彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定計算確定。第９．３．３條用作減少構(gòu)件彎矩作用平面外計算長度的側(cè)向支撐，其軸心力應分別按第４．２．５條或第５．２．８條確定。第９．３．４條所有節(jié)點及其連接應有足夠的剛度，以保證在出現(xiàn)塑性鉸前節(jié)點處各構(gòu)件間的夾角保持不變。構(gòu)件拼接應能傳遞該處最大計算彎矩值的１．１倍，且不得低于０．２５Ｗｐｘｆ。第９．３．５條當板件采用手工氣割或剪切機切割時，應將出現(xiàn)塑性鉸部位的邊緣刨平。當螺栓孔位于構(gòu)件塑性鉸部位的受拉板件上時，應采用鉆成孔或先沖后擴鉆孔。第十章鋼管結(jié)構(gòu)第１０．０．１條本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載、在節(jié)點處直接焊接的圓管結(jié)構(gòu)。第１０．０．２條鋼管外徑與壁厚之比，不應超過１００２３５ｆｙ。第１０．０．３條鋼管節(jié)點的構(gòu)造應符合下列要求：一、主管外徑應大于支管外徑，主管壁厚不應小于支管壁厚。在支管與主管連接處不得將支管穿入主管內(nèi)。二、主管和支管或兩支管軸線之間的夾角θ不宜小于３０°。三、支管與主管的連接節(jié)點處，應盡可能避免偏心。四、支管與主管的連接焊縫，應沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡。五、支管端部宜使用自動切管機切割，支管壁厚小于６ｍｍ時可不切坡口。第１０．０．４條鋼管構(gòu)件在承受較大橫向荷載的部位應采取適當?shù)募訌姶胧?，防止產(chǎn)生過大的局部變形。鋼管構(gòu)件的主要受力部位應避免開孔，如必須開孔時，應采取適當?shù)难a強措施。第１０．０．５條支管與主管的連接可沿全周采用角焊縫，也可部分采用角焊縫、部分采用對接焊縫，支管管壁與主管管壁之間的夾角大于或等于１２０°的區(qū)域宜采用對接焊縫或帶坡口的角焊縫。角焊縫的焊腳尺寸ｈｆ不宜大于支管壁厚的兩倍。第１０．０．６條支管與主管的連接焊縫可視為全周角焊縫按公式（７．１．２－１）進行計算，但取βｆ＝１。角焊縫的有效厚度沿支管周長是變化的，當支管軸心受力時，平均有效厚度可?。埃罚瑁?。焊縫的計算長度（支管與主管相交線長度）可按下列公式計算：第１０．０．７條為保證節(jié)點處主管的強度，支管的軸心力不得大于下列規(guī)定中的承載力設計值：第十一章圓鋼、小角鋼的輕型鋼結(jié)構(gòu)第１１．０．１條本章規(guī)定僅適用于在跨度不超過１８ｍ且起重量不大于５ｔ的輕、中級工作制橋式吊車的房屋中，采用有圓鋼或小角鋼（小于４５×４或５６×３６×４）的輕型鋼結(jié)構(gòu)。注：型鋼組成的結(jié)構(gòu)有個別次要桿件采用小角鋼時，可不受本章限制。第１１．０．２條本章規(guī)定不適用于使用條件復雜的輕型鋼結(jié)構(gòu)（如直接承受動力荷載，處于高溫、高濕和強烈侵蝕環(huán)境的輕型鋼結(jié)構(gòu)等）所需的特殊要求。第１１．０．３條輕型鋼結(jié)構(gòu)的強度設計值，應按第３．２．１條、第３．２．２條和第１１．０．６條的規(guī)定值并乘以下列折減系數(shù)：一、拱的雙圓鋼拉桿及其連接０．８５；二、平面桁架式檁條和三鉸拱斜梁，其端部主要受壓腹桿０．８５；三、其它桿件和連接０．９５。第１１．０．４條在桁架中，應盡可能使桿件重心線在節(jié)點處交于一點，否則應考慮其偏心的影響。第１１．０．５條三鉸拱屋架的三角形組合斜梁，其截面高度與斜梁長度的比值不得小于１/１８，截面寬度與截面高度的比值不得小于２/５。第１１．０．６條單圓鋼壓桿連接于節(jié)點板一側(cè)時，桿件應按公式（５．２．２－１）計算其穩(wěn)定性，連接可按公式（１１．０．８－１）計算，但焊縫強度設計值應乘以０．８５。單圓鋼拉桿連接于節(jié)點板一側(cè)時，桿件和連接可按軸心受拉構(gòu)件計算強度，但強度設計值應降低１５％。第１１．０．７條桁架中的主要壓桿（弦桿、端斜桿、端豎桿）的長細比不宜大于１５０，其它壓桿的長細比不宜大于２００。拉桿的長細比不宜大于４００，張緊的圓鋼拉桿的長細比不受限制。圓鋼不宜用于桁架的受壓弦桿和受壓端斜桿。第１１．０．８條圓鋼與平板（鋼板或型鋼的平板部分，圖１１．０．８－１）、圓鋼與圓鋼（圖１１．０．８－２）之間的焊縫，其抗剪強度應按下式計算：第１１．０．９條圓鋼與圓鋼、圓鋼與平板（鋼板或型鋼的平板部分）間的焊縫有效厚度，不應小于０．２倍圓鋼直徑（當焊接兩圓鋼的直徑不同時，取平均直徑）或３ｍｍ，并不大于１．２倍平板厚度，焊縫計算長度不應小于２０ｍｍ。第１１．０．１０條鋼板厚度不宜小于４ｍｍ。圓鋼直徑不宜小于下列數(shù)值：屋架桿件１２ｍｍ檁條桿件及檁條間拉條８ｍｍ支撐桿件１６ｍｍ第十二章鋼與混凝土組合梁第一節(jié)一般規(guī)定第１２．１．１條本章規(guī)定僅適用于不直接承受動力荷載由混凝土翼板與鋼梁通過連接件組成的簡支組合梁。組合梁的混凝土翼板，應按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定進行設計。第１２．１．２條混凝土翼板的有效寬度ｂｅ（圖１２．１．２）應按下式計算：第１２．１．３條按本章規(guī)定考慮全截面塑性發(fā)展進行組合梁的強度計算